JP2009018339A

JP2009018339A - Mold and composite mold

Info

Publication number: JP2009018339A
Application number: JP2007184976A
Authority: JP
Inventors: Hiroaki Takemura; 博明竹村; Masayuki Osaki; 雅之大崎; Kenichi Otani; 憲一大谷
Original assignee: Kao Corp
Current assignee: Kao Corp
Priority date: 2007-07-13
Filing date: 2007-07-13
Publication date: 2009-01-29
Anticipated expiration: 2027-07-13
Also published as: JP4980811B2

Abstract

【課題】鋳造精度の高い鋳物を効率よく低コストで鋳造することができる鋳型を提供すること。
【解決手段】本発明の鋳型は、他の鋳型との突き合わせ面１２１を有するフランジ部１２と、前記突き合わせ面１２１から凹んだキャビティの形成面を有する凹部１１とを備えている。前記フランジ部１２に嵌合凸部１２２及び／又は嵌合凹部１２３が設けられている。嵌合凸部１２２又は嵌合凹部１２３は、鋳型の変形を抑制する方向に配設されていることが好ましい。
【選択図】図１To provide a mold capable of casting a casting with high casting accuracy efficiently and at low cost.
A mold according to the present invention includes a flange portion 12 having a butting surface 121 with another mold, and a recess 11 having a cavity forming surface recessed from the butting surface 121. The flange portion 12 is provided with a fitting convex portion 122 and / or a fitting concave portion 123. The fitting convex part 122 or the fitting concave part 123 is preferably arranged in a direction to suppress the deformation of the mold.
[Selection] Figure 1

Description

本発明は、鋳型及び複合鋳型に関する。 The present invention relates to a mold and a composite mold.

出願人は、鋳型等に用いられる抄造成形体として、下記特許文献１に記載の技術を提案している。この技術は、無機繊維や有機繊維等の繊維材料を含む原料スラリーから繊維積層体を抄造し、脱水、乾燥成形を行って所望の成形面を有する抄造成形体を製造し、これを鋳型等として使用するものである。 The applicant has proposed the technique described in Patent Document 1 below as a paper-molded molded article used for a mold or the like. In this technology, a fiber laminate is made from a raw material slurry containing fiber materials such as inorganic fibers and organic fibers, and a formed article having a desired molding surface is produced by performing dehydration and dry molding, and this is used as a mold or the like. It is what you use.

特開２００５−２９０６００号公報JP-A-2005-290600

ところで、このような抄造成形体からなる鋳型を割型として使用して鋳物を鋳造する場合、従来は、抄造成形体の製造時に生じたフランジ部周縁のバリを除去し、フランジ部の突き合わせ面に接着剤を塗布し、フランジ部の端面を揃えて割型の位置決めを行って鋳型を組み立てていた。このため、多くの作業工程及び時間を必要としていた。また、バリの除去工程でのフランジ部の端面の仕上げ具合が位置決め精度に影響を及ぼすため、フランジ部の端面の仕上げ具合が鋳物の品質にも影響を及ぼすこととなっていた。
一方、上記鋳型を使用して鋳物の鋳造を行う場合、当該鋳型を鋳物砂に埋設して使用する場合が多く、その際に受ける圧力や注湯の圧力に耐えるようにするため、鋳型の肉厚を厚くしてその剛性を付与しているが、材料コストの点からはより肉厚の薄いものが望まれていた。 By the way, when casting a casting using a mold made of such a paper-molded molded body as a split mold, conventionally, burrs on the peripheral edge of the flange portion generated during the manufacture of the paper-molded molded body are removed and the butt surface of the flange portion is The mold was assembled by applying an adhesive and aligning the end faces of the flanges to position the split mold. For this reason, many work processes and time were required. Moreover, since the finishing condition of the end face of the flange part in the burr removing process affects the positioning accuracy, the finishing condition of the end face of the flange part also affects the quality of the casting.
On the other hand, when casting a casting using the above-mentioned mold, the mold is often buried in the foundry sand and used in order to withstand the pressure received and the pressure of the molten metal. The rigidity is increased by increasing the thickness, but a thinner one is desired from the viewpoint of material cost.

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、鋳造精度の高い鋳物を効率よく低コストで鋳造することができる鋳型及び複合鋳型を提供することを目的とする。 This invention is made | formed in view of the said subject, and it aims at providing the casting_mold | template and composite casting_mold | template which can cast a casting with high casting precision efficiently at low cost.

本発明は、抄造成形体からなる鋳型であって、他の鋳型との突き合わせ面を有するフランジ部と、前記突き合わせ面から凹んだキャビティの形成面を有する凹部とを備え、前記フランジ部に嵌合凸部及び／又は嵌合凹部が設けられている鋳型を提供することにより、前記目的を達成したものである。 The present invention is a mold made of a papermaking molded body, and includes a flange portion having a butt surface with another mold, and a concave portion having a cavity forming surface recessed from the butt surface, and is fitted to the flange portion The object is achieved by providing a mold provided with a convex part and / or a fitting concave part.

また、本発明は、前記本発明の鋳型の複数が組み合わされてなる複合鋳型であって、前記嵌合凸部と前記嵌合凹部とが嵌合され、前記突き合わせ面どうしが突き合わされている複合鋳型を提供するものである。 Further, the present invention is a composite mold formed by combining a plurality of the molds of the present invention, wherein the fitting convex part and the fitting concave part are fitted, and the butted surfaces are butted together. A mold is provided.

本発明の鋳型及び複合鋳型によれば、鋳造精度の高い鋳物を効率よく低コストで鋳造することができる。 According to the mold and the composite mold of the present invention, a casting with high casting accuracy can be efficiently cast at low cost.

以下本発明を、その好ましい実施形態に基づき図面を参照しながら説明する。
先ず、本発明の複合鋳型をその好ましい実施形態に基づいて説明する。
本実施形態の複合鋳型は、円柱状部と、該円柱状部の軸心に沿って所定間隔で該円柱状部と一体に鋳造された複数の円盤状の板状凸部とを備えている鋳造体（鋳物ともいう）の鋳造に使用される。 The present invention will be described below based on preferred embodiments with reference to the drawings.
First, the composite mold of the present invention will be described based on its preferred embodiment.
The composite mold according to the present embodiment includes a columnar portion and a plurality of disk-shaped plate-like convex portions that are integrally cast with the columnar portion at predetermined intervals along the axis of the columnar portion. Used for casting cast bodies (also called castings).

図１に示す第１実施形態の複合鋳型１０は、一対（一組）の鋳型１０Ａ、１０Ｂが組み合わされて構成される。各鋳型は、後述のように抄造成形体（以下単に成形体ともいう）からなる。鋳型１０Ａ、１０Ｂは基本的には同じ構成であるため、以下においては、鋳型１０Ａについて説明し、鋳型１０Ｂについては異なる点についてする。よって、特に説明のない部分については、鋳型１０Ａの説明が適宜適用される。なお、図１では、溶融金属の注ぎ口である湯口等は省略している。 The composite mold 10 of the first embodiment shown in FIG. 1 is configured by combining a pair (one set) of molds 10A and 10B. Each mold is made of a papermaking molded body (hereinafter also simply referred to as a molded body) as described later. Since the molds 10A and 10B have basically the same configuration, the mold 10A will be described below, and only differences between the mold 10B will be described. Therefore, the description of the mold 10A is appropriately applied to portions that are not particularly described. In addition, in FIG. 1, the sprue etc. which are the spouts of a molten metal are abbreviate | omitted.

図２に示すように、鋳型１０Ａは、前記鋳造体の形成面（成形面）となる凹部１１を備えている。凹部１１は、フランジ部１２の基面部１２１から凹んで所定方向に所定間隔で並設された板状凸部形成用凹部１１１と、各板状凸部形成用凹部１１１を結ぶように設けられた凹条部１１２とを有している。凹条部１１２は、板状凸部形成用凹部１１１よりも浅く設けられている。板状凸部形成用凹部１１１及び凹条部１１２の内面の鉛直断面輪郭は、同じ軸心Ｃ（図２（ｂ）参照）を有する半円形に設定されている。凹条部１１２の両端部は、板状凸部形成用凹部１１１よりも外側に張り出している。基面部１２１は、鋳型１０Ｂと組み合わせるときの突き合わせ面となる。 As shown in FIG. 2, the mold 10 A includes a recess 11 that serves as a forming surface (molding surface) of the cast body. The concave portion 11 is provided so as to connect the plate-shaped convex portion forming concave portions 111 that are recessed from the base surface portion 121 of the flange portion 12 and are arranged in parallel in a predetermined direction at predetermined intervals, and the plate-shaped convex portion forming concave portions 111. And a concave line portion 112. The concave portion 112 is provided shallower than the plate-shaped convex portion forming concave portion 111. The vertical cross-sectional contours of the inner surfaces of the plate-shaped convex portion forming concave portion 111 and the concave strip portion 112 are set to a semicircular shape having the same axis C (see FIG. 2B). Both end portions of the concave ridge portion 112 protrude outward from the plate-shaped convex portion forming concave portion 111. The base surface portion 121 serves as a butt surface when combined with the mold 10B.

フランジ部１２には、嵌合凸部１２２が設けられている。嵌合凸部１２２は、鋳型１０Ａの曲がり変形を抑制する方向に配設されている。本実施形態の鋳型１０Ａでは、嵌合凸部１２２は、凹部１１の両側（図２（ｂ）の上下側）にその長手方向（軸心Ｃ方向）に平行に一対設けられている。これらの嵌合凸部１２２は、鋳型１０Ａの長手方向（軸心Ｃ方向）に生じる曲がり変形を効果的に抑制する。また、凹部１１の前後端面部（図２（ｂ）の左右側）にも平行に嵌合凸部１２２が一対設けられている。これらの嵌合凸部１２２は、鋳型１０Ａの短手方向に生じる曲がり変形を効果的に抑制する。従って、上述の“鋳型の曲がり変形を抑制する方向に配設されている”とは、“鋳型の曲がり変形が生じる方向に平行に配設されている”との意味である。 The flange portion 12 is provided with a fitting convex portion 122. The fitting convex part 122 is arrange | positioned in the direction which suppresses the bending deformation of 10 A of casting_mold | templates. In the mold 10A of the present embodiment, a pair of fitting convex portions 122 are provided in parallel to the longitudinal direction (axial center C direction) on both sides of the concave portion 11 (upper and lower sides in FIG. 2B). These fitting convex portions 122 effectively suppress the bending deformation that occurs in the longitudinal direction (axial center C direction) of the mold 10A. A pair of fitting convex portions 122 are also provided in parallel on the front and rear end surface portions of the concave portion 11 (left and right sides in FIG. 2B). These fitting convex portions 122 effectively suppress the bending deformation that occurs in the short direction of the mold 10A. Therefore, the above-mentioned “arranged in a direction to suppress the bending deformation of the mold” means “arranged in parallel to the direction in which the bending deformation of the mold occurs”.

嵌合凸部１２２の幅は、鋳型１０Ａの曲がり変形を効果的に抑制する観点から４〜１２ｍｍが好ましく、６〜１０ｍｍがより好ましい。嵌合凸部１２２の幅は、鋳型１０Ａの大小に関係なく、前記範囲であれば、鋳型の曲がり変形を効果的に抑制できる。 The width of the fitting convex portion 122 is preferably 4 to 12 mm, more preferably 6 to 10 mm, from the viewpoint of effectively suppressing the bending deformation of the mold 10A. If the width of the fitting convex part 122 is the said range irrespective of the magnitude | size of the casting_mold | template 10A, the bending deformation of a casting_mold | template can be suppressed effectively.

一方、嵌合凸部１２２の長さは、鋳型１０Ａの曲がり変形を効果的に抑制する観点から、凹部１１の長さの６０〜１２０％が好ましく、８０〜１１０％がより好ましい。嵌合凸部１２２の長さは、凹部１１の長さの長短に関係し、前記範囲であれば、鋳型１０Ａの曲がり変形を効果的に抑制できる。後述のように嵌合凸部が長さ方向に分割されている場合（実施例３では２分割）、分割されている嵌合凸部の長さの合計値を凹部１１の長さで除した値が上記範囲であればよい。 On the other hand, the length of the fitting convex part 122 is preferably 60 to 120%, more preferably 80 to 110% of the length of the concave part 11 from the viewpoint of effectively suppressing the bending deformation of the mold 10A. The length of the fitting convex part 122 is related to the length of the concave part 11, and if it is the said range, the bending deformation of 10 A of casting_mold | templates can be suppressed effectively. When the fitting convex portion is divided in the length direction as described later (two divisions in Example 3), the total length of the divided fitting convex portions is divided by the length of the concave portion 11. The value may be in the above range.

なお、嵌合凸部１２２の高さは、嵌合凸部１２２の幅の約５０％程度であれば、鋳型１０Ａの曲がり変形を効果的に抑制することができる。 In addition, if the height of the fitting convex part 122 is about 50% of the width | variety of the fitting convex part 122, the bending deformation of 10 A of molds can be suppressed effectively.

鋳型１０Ａは、表面粗さＲａが２０μｍ以下であることが好ましく、１０μｍ以下であることがより好ましい。ここで、表面粗さＲａはSurtronic10(Rank Taylor Hobson社製)等により測定される。 The mold 10A preferably has a surface roughness Ra of 20 μm or less, and more preferably 10 μm or less. Here, the surface roughness Ra is measured by Surtronic 10 (manufactured by Rank Taylor Hobson) or the like.

鋳型１０Ａの総厚み（嵌合凸部１２２は除く）は、適宜設定することができるが、鋳型としての強度の確保、通気性の確保、製造費抑制等を考慮すると０．５〜５ｍｍが好ましく、１〜２ｍｍがより好ましい。 The total thickness of the mold 10A (excluding the fitting convex portion 122) can be set as appropriate, but is preferably 0.5 to 5 mm in view of ensuring the strength as a mold, ensuring air permeability, suppressing manufacturing costs, and the like. 1 to 2 mm is more preferable.

本実施形態の鋳型は、無機粉体を主成分とし、無機繊維、有機繊維、熱硬化性樹脂、及び熱膨張性粒子を含有している。本明細書において、無機粉体を主成分とするとは、鋳型に含まれる全成分中で無機粉体が、質量比率で最も多いことをいう。 The mold according to the present embodiment contains inorganic powder as a main component and contains inorganic fibers, organic fibers, thermosetting resins, and thermally expandable particles. In the present specification, the phrase “inorganic powder as a main component” means that the inorganic powder is the largest in mass ratio among all the components contained in the mold.

鋳型１０Ａは、無機粉体、無機繊維、有機繊維、熱硬化性樹脂（固形分）及び熱膨張性粒子の総質量に対し、無機粉体／無機繊維／有機繊維／熱硬化性樹脂／熱膨張性粒子＝７０〜８０％／２〜８％／０〜１０％／８〜１６％／０．５〜１０％（質量比率）が好ましく、７０〜８０％／２〜６％／０〜６％／１０〜１４％／２〜８％（質量比率）がより好ましい。ただし、無機粉体、無機繊維、有機繊維、熱硬化性樹脂及び熱膨張性粒子の合計は、１００質量％である。無機粉体の配合比が斯かる範囲であると、鋳込み時での形状保持性、鋳型となる成形体の表面性が良好となり、また成形後の離型性も好適となる。無機繊維の配合比が斯かる範囲であると、成形性、鋳込み時の形状保持性が良好である。有機繊維の配合比が斯かる範囲であると成形性が良好である。鋳込み時の有機繊維の燃焼によるガス発生量、揚がりからの炎に吹き出しを抑えるために有機繊維量は少ない程良く、場合によっては含まないこともできる。熱硬化性樹脂及び熱膨張性粒子の配合比が斯かる範囲であると、成形体の成形性、鋳込み後の形状保持性、表面平滑性が良好である。また、熱膨張性粒子の配合比が斯かる範囲であると成形精度が良好となる。 The mold 10A is inorganic powder / inorganic fiber / organic fiber / thermosetting resin / thermal expansion relative to the total mass of the inorganic powder, inorganic fiber, organic fiber, thermosetting resin (solid content) and thermally expandable particles. Particles = 70 to 80% / 2 to 8% / 0 to 10% / 8 to 16% / 0.5 to 10% (mass ratio), preferably 70 to 80% / 2 to 6% / 0 to 6% / 10-14% / 2-8% (mass ratio) is more preferable. However, the total of inorganic powder, inorganic fiber, organic fiber, thermosetting resin, and thermally expandable particles is 100% by mass. When the blending ratio of the inorganic powder is within such a range, the shape retention at the time of casting and the surface property of the molded body as a mold are good, and the mold release property after molding is also suitable. When the blending ratio of the inorganic fibers is within such a range, the moldability and shape retention during casting are good. If the blending ratio of the organic fibers is within such a range, the moldability is good. The amount of organic fiber generated during combustion of the organic fiber during casting and the amount of organic fiber are better in order to suppress blowing out of the flame from the frying, and may be omitted depending on circumstances. When the blending ratio of the thermosetting resin and the thermally expandable particles is within such a range, the moldability of the molded body, the shape retention after casting, and the surface smoothness are good. Further, when the blending ratio of the thermally expandable particles is within such a range, the molding accuracy becomes good.

前記無機粉体としては、鱗状黒鉛、土状黒鉛等の黒鉛、黒曜石、ムライト等が挙げられる。無機粉体は、これらを単独で又は二以上を選択して用いることができる。成形性、コストの点から黒鉛、特に、鱗状黒鉛を用いることが好ましい。 Examples of the inorganic powder include graphite such as scaly graphite and earthy graphite, obsidian, and mullite. These inorganic powders can be used alone or in combination of two or more. From the viewpoints of formability and cost, it is preferable to use graphite, particularly scaly graphite.

前記無機繊維は、主として成形体の骨格をなし、鋳造時の溶融金属の熱によっても燃焼せずにその形状を維持する。前記無機繊維としては、炭素繊維、ロックウール等の人造鉱物繊維、セラミック繊維、天然鉱物繊維が挙げられ、それらが単独で又は二以上を選択して用いることができる。これらの中でも、前記熱硬化性樹脂の炭化に伴う収縮を効果的に抑える点から高温でも高強度を有するピッチ系やポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系の炭素繊維を用いることが好ましく、特にＰＡＮ系の炭素繊維が好ましい。 The inorganic fiber mainly forms a skeleton of a molded body and maintains its shape without being burned by the heat of molten metal during casting. Examples of the inorganic fibers include artificial mineral fibers such as carbon fibers and rock wool, ceramic fibers, and natural mineral fibers, which can be used alone or in combination of two or more. Among these, it is preferable to use pitch-based or polyacrylonitrile (PAN) -based carbon fibers having high strength even at high temperatures from the viewpoint of effectively suppressing shrinkage due to carbonization of the thermosetting resin, and in particular, PAN-based carbon. Fiber is preferred.

前記無機繊維は、繊維積層体を抄造して脱水する場合の脱水性、繊維成形体の成形性、均一性の観点から平均繊維長が０．５〜１５ｍｍ、特に３〜８ｍｍであるものが好ましい。 The inorganic fibers preferably have an average fiber length of 0.5 to 15 mm, particularly 3 to 8 mm, from the viewpoints of dewaterability when the fiber laminate is made and dehydrated, moldability of the fiber molded body, and uniformity. .

前記有機繊維には、紙繊維（パルプ繊維）、フィブリル化した合成繊維、再生繊維（例えば、レーヨン繊維）等が挙げられる。有機繊維は、単独で又は二種以上を選択して用いることができる。成形性、乾燥後の強度、コストの点から、紙繊維が好ましい。 Examples of the organic fiber include paper fiber (pulp fiber), fibrillated synthetic fiber, and regenerated fiber (for example, rayon fiber). The organic fibers can be used alone or in combination of two or more. Paper fiber is preferable from the viewpoints of moldability, strength after drying, and cost.

前記紙繊維としては、木材パルプ、コットンパルプ、リンターパルプ、竹やわらその他の非木材パルプが挙げられる。紙繊維は、これらのバージンパルプ若しくは古紙パルプを単独で又は二種以上を選択して用いることができる。紙繊維は、入手の容易性、環境保護、製造費用の低減等の点から、特に古紙パルプが好ましい。 Examples of the paper fiber include wood pulp, cotton pulp, linter pulp, bamboo straw and other non-wood pulp. As the paper fiber, these virgin pulp or waste paper pulp can be used alone or in combination of two or more. The paper fiber is particularly preferably used paper pulp from the viewpoints of easy availability, environmental protection, and reduction of manufacturing costs.

前記有機繊維は、成形体の成形性、表面平滑性、耐衝撃性を考慮すると、平均繊維長が０．８〜２．０ｍｍ、特に０．９〜１．８ｍｍであるものが好ましい。 The organic fiber preferably has an average fiber length of 0.8 to 2.0 mm, particularly 0.9 to 1.8 mm in consideration of moldability, surface smoothness, and impact resistance of the molded body.

前記熱硬化性樹脂は、成形体の常温強度及び熱間強度を維持させると共に、成形体の表面性を良好とし、鋳物の表面粗度を向上させる上で必要な成分である。前記熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、フラン樹脂等が挙げられる。これらの中でも、特に、可燃ガスの発生が少なく、燃焼抑制効果があり、熱分解（炭化）後における残炭率が２５％以上と高く、炭化皮膜を形成して良好な鋳肌を得ることができる点からフェノール樹脂を用いることが好ましい。フェノール樹脂には、硬化剤を必要とするノボラックフェノール樹脂、硬化剤の必要ないレゾールタイプ等のフェノール樹脂が用いられる。ノボラックフェノール樹脂を用いる場合には、硬化剤を要する。該硬化剤は水に溶け易いため、成形体の脱水後にその表面に塗工されるのが好ましい。前記硬化剤には、ヘキサメチレンテトラミン等を用いることが好ましい。前記熱硬化性樹脂は、単独で又は二種以上を選択して用いることができる。 The thermosetting resin is a component necessary for maintaining the normal temperature strength and hot strength of the molded body, improving the surface property of the molded body, and improving the surface roughness of the casting. Examples of the thermosetting resin include a phenol resin, an epoxy resin, and a furan resin. Among these, in particular, there is little generation of combustible gas, there is a combustion suppression effect, the residual carbon ratio after pyrolysis (carbonization) is as high as 25% or more, and a good cast skin can be obtained by forming a carbonized film. It is preferable to use a phenol resin from the point which can be performed. As the phenol resin, a novolak phenol resin that requires a curing agent or a resol type phenol resin that does not require a curing agent is used. When a novolac phenol resin is used, a curing agent is required. Since the curing agent is easily soluble in water, it is preferably applied to the surface of the molded body after dehydration. It is preferable to use hexamethylenetetramine or the like as the curing agent. The thermosetting resins can be used alone or in combination of two or more.

鋳型１０Ａは、前記熱膨張性粒子として、膨張前の平均直径が好ましくは５〜８０μｍ、より好ましくは２５〜５０μｍである熱膨張性粒子を含んでいる。熱膨張性粒子の直径が斯かる範囲であると膨張による成形精度への悪影響を抑えた上で添加効果が十分に得ることができる。 The mold 10A includes, as the thermally expandable particles, thermally expandable particles having an average diameter before expansion of preferably 5 to 80 μm, more preferably 25 to 50 μm. When the diameter of the thermally expandable particles is within such a range, the effect of addition can be sufficiently obtained while suppressing adverse effects on the molding accuracy due to expansion.

前記熱膨張性粒子としては、熱可塑性樹脂の殻壁に、気化して膨張する膨張剤を内包したマイクロカプセルが好ましい。該マイクロカプセルは、８０〜２００℃で加熱すると、直径が好ましくは３〜５倍、体積が好ましくは５０〜１００倍に膨張し、膨張前の平均粒径が好ましくは５〜６０μｍ、より好ましくは２０〜５０μｍの粒子が好ましい。 The heat-expandable particles are preferably microcapsules in which an expansion agent that expands by vaporization is encapsulated in the shell wall of a thermoplastic resin. When the microcapsule is heated at 80 to 200 ° C., the diameter preferably expands to 3 to 5 times, the volume preferably expands to 50 to 100 times, and the average particle size before expansion is preferably 5 to 60 μm, more preferably Particles of 20-50 μm are preferred.

該マイクロカプセルの殻壁を構成する熱可塑性樹脂としては、ポリスチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリアクリロニトリル、アクリロニトリル−塩化ビニリデン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体又はこれらの組み合わせが挙げられる。前記殻壁に内包される膨張剤としては、プロパン、ブタン、ペンタン、イソブタン、石油エーテル等の低沸点の有機溶剤が挙げられる。 Examples of the thermoplastic resin constituting the shell wall of the microcapsule include polystyrene, polyethylene, polypropylene, polyacrylonitrile, acrylonitrile-vinylidene chloride copolymer, ethylene-vinyl acetate copolymer, or combinations thereof. Examples of the expanding agent contained in the shell wall include low-boiling organic solvents such as propane, butane, pentane, isobutane, and petroleum ether.

鋳型１０Ａには、前記各成分以外に、ポリビニルアルコール、カルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）、ポリアミドアミンエピクロルヒドリン樹脂等の紙力強化剤、凝集剤、着色剤等の他の成分を適宜の割合で添加することもできる。 In addition to the above-mentioned components, other components such as a paper strength enhancer such as polyvinyl alcohol, carboxymethyl cellulose (CMC), and polyamidoamine epichlorohydrin resin, an aggregating agent, and a coloring agent may be added to the mold 10A at an appropriate ratio. it can.

鋳型１０Ａは、該部品の単位質量当たりの燃焼ガス発生量が２５０ｃｃ／ｇ以下であることが好ましく、２００ｃｃ／ｇ以下であることがより好ましい。燃焼ガス発生量は、燃焼ガス発生量測定装置（測定機器名：No.GAS PRESSURETESTER HARRY W.DIETERT CO.製）により測定される。燃焼ガス発生量は低い程好ましいが、実用上その下限は、０．１〜１ｃｃ／ｇ程度である。 In the mold 10A, the amount of combustion gas generated per unit mass of the part is preferably 250 cc / g or less, and more preferably 200 cc / g or less. The combustion gas generation amount is measured by a combustion gas generation amount measuring device (measuring instrument name: No.GAS PRESSURETESTER HARRY W.DIETERT CO.). The lower the amount of combustion gas generated, the better, but the lower limit is practically about 0.1 to 1 cc / g.

鋳型１０Ａは、熱硬化性樹脂の熱分解に伴う燃焼ガスの発生を極力抑える点から、鋳造に用いられる前の状態の含水率（質量含水率）は２０％以下が好ましく、１０％以下がより好ましい。 The mold 10A has a moisture content (mass moisture content) in a state before being used for casting of 20% or less, more preferably 10% or less, from the viewpoint of suppressing generation of combustion gas accompanying thermal decomposition of the thermosetting resin as much as possible. preferable.

次に、鋳型１０Ｂについて説明する。
図３に示すように、鋳型１０Ｂは、フランジ部１２１に鋳型１０Ａの嵌合凸部１２２が嵌合される嵌合凹部１２３が形成されている以外は、鋳型１０と同様の構成を有している。嵌合凹部１２３の形態（長さ、幅及び高さ等）は、鋳型１０Ａの嵌合凸部１２２に応じて設定される。 Next, the mold 10B will be described.
As shown in FIG. 3, the mold 10 B has the same configuration as that of the mold 10 except that a fitting recess 123 into which the fitting protrusion 122 of the mold 10 A is fitted is formed on the flange 121. Yes. The form (length, width, height, etc.) of the fitting recess 123 is set according to the fitting protrusion 122 of the mold 10A.

複合鋳型１０は、図４に示すように、鋳型１０Ａ、１０Ｂが組み合わされて構成される。このとき、それぞれ嵌合凸部１２２と嵌合凹部１２３とが嵌合され、突き合わせ面１２１どうしが突き合わされて位置決めされた状態となり、内部に複合鋳型のキャビティが形成される。突き合わせ面１２１には接着剤を塗布しておくことが好ましい。接着剤としては、エポキシ系接着剤、ゴム系接着剤、アクリル樹脂系接着剤、酢酸ビニル系接着剤等が好ましく使用される。このようにして得られた複合鋳型１０は、鋳物砂内に埋設されて使用される。 As shown in FIG. 4, the composite mold 10 is configured by combining the molds 10A and 10B. At this time, the fitting convex portion 122 and the fitting concave portion 123 are fitted to each other, the abutting surfaces 121 are abutted and positioned, and a cavity of the composite mold is formed inside. It is preferable to apply an adhesive to the butt surface 121. As the adhesive, an epoxy adhesive, a rubber adhesive, an acrylic resin adhesive, a vinyl acetate adhesive, or the like is preferably used. The composite mold 10 thus obtained is used by being embedded in foundry sand.

次に、前記実施形態の鋳型の製造方法をその製造型を含む製造装置とともに説明する。なお、以下においては、便宜上鋳型１０Ａの製造方法をその製造装置とともに説明し、鋳型１０Ｂについては型の形態が異なる以外は同じであるので、説明は省略する。 Next, the mold manufacturing method of the embodiment will be described together with a manufacturing apparatus including the manufacturing mold. In the following, the method for manufacturing the mold 10A will be described together with the manufacturing apparatus for the sake of convenience, and the mold 10B is the same except that the form of the mold is different, and thus description thereof will be omitted.

図５に示すように、鋳型１０Ａの製造装置１は、原料供給手段２と、抄造手段３と、乾燥成形手段４とを備えている。 As shown in FIG. 5, the mold 10 A manufacturing apparatus 1 includes a raw material supply unit 2, a papermaking unit 3, and a dry molding unit 4.

原料供給手段２は、注入枠２０と、この注入枠２０を上下動させる上下動機構２１と、注入枠２０内に原料スラリーを供給するスラリー供給管２２とを備えている。スラリー供給管２２にはバルブ２３が配設されている。 The raw material supply means 2 includes an injection frame 20, a vertical movement mechanism 21 that moves the injection frame 20 up and down, and a slurry supply pipe 22 that supplies the raw material slurry into the injection frame 20. A valve 23 is provided in the slurry supply pipe 22.

抄造手段３は、いわゆる雄型の形態を有する抄造型（製造型）３０を備えている。図６に示すように、抄造型３０は、鋳型１０Ａのフランジ部１２に嵌合凸部１２２が設けられていない形態に対応した抄造部３００を有している。抄造部３００には、抄造型３０の突き合わせ面３０１から低い位置に基面部３０２を有する凹部（段部）３０３が設けられている。この凹部３０３の基面部３０２は、鋳型１０Ａのフランジ部１２の基面部１２１に対応して設けられている。抄造部３００は、基面部３０２から突出し所定方向に所定間隔で並設された半円形断面の板状凸部３０４と、板状凸部３０４を結ぶように設けられた半円形断面の凸条部３０５とを有している。板状凸部３０４と凸条部３０５は、半円形断面の中心が同じ軸心Ｃ上に位置するように設けられている。凸条部３０５の両端部は、板状凸部３０４の外側の板面部（側面部）よりも外側に張り出している。抄造型３０の内部には、その表面において開口する気液流通路３０６が設けられている。気液流通路３０６には、図５に示す吸引ポンプ３２に通じる排出管３１が接続されている。排出管３１にはバルブ３３が配設されている。抄造部３００の表面には抄造ネット３０７が取り付けられている。抄造ネット３０７には、従来からこの種の抄造成形体の製造に用いられている公知のものを使用することができる。 The papermaking means 3 includes a papermaking mold (manufacturing mold) 30 having a so-called male shape. As shown in FIG. 6, the papermaking mold 30 has a papermaking part 300 corresponding to a form in which the fitting convex part 122 is not provided on the flange part 12 of the mold 10 A. The papermaking unit 300 is provided with a recess (step) 303 having a base surface portion 302 at a position lower than the butting surface 301 of the papermaking mold 30. The base surface portion 302 of the recess 303 is provided corresponding to the base surface portion 121 of the flange portion 12 of the mold 10A. The paper making section 300 is a semicircular cross-section plate-like convex portion 304 protruding from the base surface portion 302 and arranged in parallel at a predetermined interval in a predetermined direction, and a semicircular cross-section convex strip portion provided so as to connect the plate-like convex portion 304. 305. The plate-like convex portion 304 and the convex strip portion 305 are provided so that the center of the semicircular cross section is located on the same axis C. Both end portions of the ridge portion 305 project outward from the plate surface portion (side surface portion) outside the plate-like convex portion 304. The papermaking mold 30 is provided with a gas-liquid flow passage 306 that opens on the surface thereof. A discharge pipe 31 leading to the suction pump 32 shown in FIG. 5 is connected to the gas-liquid flow passage 306. A valve 33 is disposed in the discharge pipe 31. A papermaking net 307 is attached to the surface of the papermaking unit 300. As the papermaking net 307, a publicly known one that has been conventionally used for the production of this type of papermaking compact can be used.

図５に示すように、乾燥成形手段４は、乾燥成形用の雌型４０と、雌型４０を上下動させる上下動機構４１と、乾燥成形用の雄型５０とを備えている。雌型４０と雄型５０とが互いに突き合わせられたとき、これらの型間には、成形する鋳型１０Ａの外形形状に対応した空隙（クリアランス）が形成される。 As shown in FIG. 5, the dry molding means 4 includes a female mold 40 for dry molding, a vertical movement mechanism 41 that moves the female mold 40 up and down, and a male mold 50 for dry molding. When the female mold 40 and the male mold 50 are brought into contact with each other, a gap (clearance) corresponding to the outer shape of the mold 10A to be molded is formed between these molds.

図７に示す雌型４０は、鋳型１０Ａの外形に対応した成形部４００を有している。成形部４００の表面は、フッ素樹脂により表面がコーティングされている。成形部４００は、突き合わせ面４０１から凹んで鋳型１０Ａのフランジ部１２が収まる段部４０２を有している。また、成形部４００は、この段部４０２の基面部４０３から凹んで所定方向に所定間隔で並設された半円形断面の板状凸部形成用凹部４０４と、各板状凸部形成用凹部４０４を結ぶように設けられた半円形断面の凹条部４０５とを有している。また、鋳型１０Ａの嵌合凸部１２２に対応した凸部４０７を有している。板状凸部形成用凹部４０４と凹条部４０５は、半円形断面の中心が同じ軸心上に位置するように設けられている。そして、これら段部４０２、板状凸部形成用凹部４０４及び凹条部４０５によって後述する空間形成部６１が形成される。成形部４００には、その表面において開口する気液流通路４０６が内部に設けられている。この気液流通路４０６には、図５に示したように、吸引ポンプ及びコンプレッサ（ともに図示せず）に通じる流通管４２が接続されている。流通管４２にはバルブ４３が配設されている。雌型４０は、成形部４００を加熱するヒーター（加熱手段）４４を備えている。雌型４０は上下動手段４１によって上下動する。 The female mold 40 shown in FIG. 7 has a molded part 400 corresponding to the outer shape of the mold 10A. The surface of the molded part 400 is coated with a fluororesin. The molding part 400 has a stepped part 402 that is recessed from the abutting surface 401 and into which the flange part 12 of the mold 10 A fits. In addition, the molding unit 400 includes a plate-shaped convex portion forming concave portion 404 having a semicircular cross section that is recessed from the base surface portion 403 of the stepped portion 402 and arranged in a predetermined direction at predetermined intervals, and each plate-shaped convex portion forming concave portion. And a concave portion 405 having a semicircular cross section provided so as to connect 404. Moreover, it has the convex part 407 corresponding to the fitting convex part 122 of 10 A of casting_mold | templates. The plate-like convex forming concave portion 404 and the concave strip portion 405 are provided so that the centers of the semicircular cross sections are located on the same axis. Then, a space forming portion 61 described later is formed by the step portion 402, the plate-like convex portion forming concave portion 404, and the concave strip portion 405. The molding part 400 is provided with a gas-liquid flow passage 406 that opens on the surface thereof. As shown in FIG. 5, the gas-liquid flow passage 406 is connected to a flow pipe 42 that leads to a suction pump and a compressor (both not shown). A valve 43 is disposed in the circulation pipe 42. The female mold 40 includes a heater (heating means) 44 that heats the molding unit 400. The female mold 40 moves up and down by a vertical movement means 41.

図７に示す雄型５０は、得られる鋳型１０Ａの凹部１１の内面形状（鋳造体の外形形状）に対応した成形部５００を有している。成形部５００の表面は、フッ素樹脂により表面がコーティングされている。成形部５００は、基面部５０１と、基面部５０１から突出した凸部５０２を有している。凸部５０２は、所定方向に所定間隔で並設された半円形断面の板状凸部５０３と、板状凸部５０３を結ぶように設けられた半円形断面の凸条部５０４と、鋳型１０Ａの嵌合凸部１２２に対応した凹部５０５とを有している。板状凸部５０３と凸条部５０４は、半円形断面の中心が同じ軸心上に位置するように設けられている。凸条部５０４の両端部は、板状凸部５０３の外側の板面部（側面部）よりも外側に張り出している。成形部５００の内部には、基面部５０１、凸部５０２の表面において開口する気液流通路５０６が内部に設けられている。この気液流通路５０６には、図５に示す吸引ポンプ５２に通じる排出管５１が接続されている。排出管５１にはバルブ５３が配設されている。なお、鋳型１０Ａの表面には該気液流通路５０６の開口部に当たる部分に凹部が形成される場合があり、鋳物表面に突部が残る場合がある。鋳物製品の適用分野によっては、工作機械による鋳物製品の表面仕上げをする必要がある場合がある。そのような場合には気液流通路５０６は無くてもよい。また、図には示していないが、成形部５００の内部には、成形部５００を加熱するヒーター等（加熱手段）が配されている。 The male mold 50 shown in FIG. 7 has a molding part 500 corresponding to the inner surface shape (outer shape of the cast body) of the recess 11 of the mold 10A to be obtained. The surface of the molded part 500 is coated with a fluororesin. The molding part 500 has a base surface part 501 and a convex part 502 protruding from the base surface part 501. The convex portion 502 includes a plate-like convex portion 503 having a semicircular cross section arranged in parallel in a predetermined direction at a predetermined interval, a convex portion 504 having a semicircular cross section provided so as to connect the plate-like convex portion 503, and the mold 10A. And a concave portion 505 corresponding to the fitting convex portion 122. The plate-like convex portion 503 and the convex strip portion 504 are provided so that the centers of the semicircular cross sections are located on the same axis. Both end portions of the ridge portion 504 protrude outward from the plate surface portion (side surface portion) outside the plate-like protrusion 503. A gas-liquid flow passage 506 that opens on the surface of the base surface portion 501 and the convex portion 502 is provided inside the molding portion 500. A discharge pipe 51 communicating with the suction pump 52 shown in FIG. A valve 53 is disposed in the discharge pipe 51. A concave portion may be formed on the surface of the mold 10A at a portion corresponding to the opening of the gas-liquid flow passage 506, and a protrusion may remain on the casting surface. Depending on the application field of the cast product, it may be necessary to finish the surface of the cast product with a machine tool. In such a case, the gas / liquid flow passage 506 may be omitted. Although not shown in the drawing, a heater or the like (heating means) for heating the molding unit 500 is disposed inside the molding unit 500.

製造装置１は、図８に示すように、抄造型３０及び雌型４０に、後述するように繊維積層体１０Ａ’のフランジ部１２’の基部を屈曲させて肉厚部を形成する肉厚部形成手段６を具備している。肉厚部形成手段６は、抄造型３０と雌型４０とを組み合わせたときに、繊維積層体１０Ａ’のフランジ部１２’の外縁部を抄造型３０から離間させる離間手段６０、及び抄造型３０と雌型４０との間に配されて前記基部の屈曲空間を形成する空間形成部６１からなる。 As shown in FIG. 8, the manufacturing apparatus 1 forms a thick portion by bending the base portion of the flange portion 12 ′ of the fiber laminate 10 A ′ in the papermaking die 30 and the female die 40 as will be described later. Forming means 6 is provided. The thick part forming means 6 includes a separating means 60 for separating the outer edge portion of the flange portion 12 ′ of the fiber laminate 10 A ′ from the paper making mold 30 and the paper making mold 30 when the paper making mold 30 and the female mold 40 are combined. And a female mold 40, and a space forming portion 61 that forms a bent space of the base portion.

本実施形態では、離間手段６０は、前述の段部において開口する前記気液流通路４０６、それに連なる流通管４２及び前記吸引ポンプによって構成されている。また、空間形成部６１は、抄造型３０の凹部３０３及び雌型４０の段部４０２によって構成されている。また、気液流通路４０６は、段部において繊維積層体のフランジ部の外縁部に吸引力が強く働くように、他の部分よりも密に配管されていてもよい。 In the present embodiment, the separating means 60 is constituted by the gas-liquid flow passage 406 that opens at the above-described step portion, the flow pipe 42 that is connected to the gas-liquid flow passage 406, and the suction pump. In addition, the space forming portion 61 is configured by the concave portion 303 of the papermaking mold 30 and the stepped portion 402 of the female die 40. Further, the gas-liquid flow passage 406 may be more densely piped than the other part so that the suction force acts strongly on the outer edge of the flange part of the fiber laminate in the step part.

製造装置１は、前記抄造型３０及び雄型５０を図５に示すガイド７０に沿って所定位置に移動させる移動手段（図示せず）を備えている。また、製造装置１は、上記各手段と接続されてこれら各手段を後述するような手順に従って作動させるシーケンサーを備えた制御手段（図示せず）を備えている。 The manufacturing apparatus 1 includes moving means (not shown) for moving the papermaking mold 30 and the male mold 50 to predetermined positions along the guide 70 shown in FIG. Further, the manufacturing apparatus 1 includes control means (not shown) including a sequencer that is connected to each of the above-described means and operates each of the means according to a procedure that will be described later.

次に、上記製造装置１を用いた鋳型１０Ａの製造方法を、図面を参照しながら説明する。
本実施形態の鋳型の製造方法は、鋳型を構成する前記各成分を含む原料スラリーから湿潤状態の繊維積層体を抄造した後、該繊維積層体を抄造型３０から雌型４０に受け渡し、雌型４０と雄型５０との間で繊維積層体をプレス成形し、鋳型１０Ａを製造する。 Next, the manufacturing method of the casting_mold | template 10A using the said manufacturing apparatus 1 is demonstrated, referring drawings.
In the mold manufacturing method of the present embodiment, a wet fiber laminate is made from the raw material slurry containing each of the components constituting the mold, and then the fiber laminate is transferred from the paper making mold 30 to the female mold 40. The fiber laminate is press-molded between 40 and the male mold 50 to produce the mold 10A.

本実施形態では、先ず、前記無機粉体、前記無機繊維、前記有機繊維、前記熱硬化性樹脂及び前記熱膨張性粒子を分散媒に分散させて原料スラリーを調製する。原料スラリーには、製造する鋳型に適合するように調製されたものが用いられる。前記分散媒としては、水、白水の他、エタノール、メタノール等の溶剤又はこれらの混合系等が挙げられる。抄造・脱水成形の安定性、成形体の品質の安定性、費用、取り扱い易さ等の点から特に水が好ましい。 In the present embodiment, first, a raw material slurry is prepared by dispersing the inorganic powder, the inorganic fiber, the organic fiber, the thermosetting resin, and the thermally expandable particles in a dispersion medium. The raw slurry is prepared so as to be compatible with the mold to be produced. Examples of the dispersion medium include water, white water, solvents such as ethanol and methanol, and mixed systems thereof. Water is particularly preferable from the viewpoints of stability of papermaking and dehydration molding, stability of the quality of the molded body, cost, and ease of handling.

前記原料スラリーには、前記各成分以外に、ポリビニルアルコール、カルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）、ポリアミドアミンエピクロルヒドリン樹脂等の紙力強化剤、凝集剤、着色剤等の他の成分を適宜の割合で添加することもできる。 In addition to the above-mentioned components, other ingredients such as a paper strength enhancer such as polyvinyl alcohol, carboxymethyl cellulose (CMC), and polyamidoamine epichlorohydrin resin, an aggregating agent, and a coloring agent are added to the raw material slurry in an appropriate ratio. You can also.

繊維積層体の抄造工程では、図９に示したように、上下動機構２１によって注入枠２０が下げられ、バルブ２３が開き、スラリー供給管２２を通じてスラリーが注入枠２０内に供給される。スラリーの供給量が所定量に達すると、バルブ２３が閉じてスラリーの供給が停止される。そして、バルブ３３が開き、気液流通路３０６及び排出管３１を介して吸引ポンプ３２によってスラリーの液体分が吸引されるとともに、固形分が抄造ネット３０７の表面に堆積されて湿潤状態の繊維積層体１０Ａ’が形成される。繊維積層体１０Ａ’中の液体含有率は、繊維積層体１０Ａ’のハンドリング性、繊維積層体１０Ａ’が雌型４０と雄型５０に挟まれてプレスされる際の繊維の流動による繊維積層体１０Ａ’の変形を考慮すると、繊維積層体１０Ａ’中の固形分１００質量部に対して液体分を５０〜２００質量部とするのが好ましく、７０〜１００質量部とするのがより好ましい。該液体含有率は、吸引ポンプ３２を通じた液体成分の吸引により調整され、所定の液体含有率になるように吸引が停止される。 In the process of making the fiber laminate, as shown in FIG. 9, the injection frame 20 is lowered by the vertical movement mechanism 21, the valve 23 is opened, and the slurry is supplied into the injection frame 20 through the slurry supply pipe 22. When the supply amount of the slurry reaches a predetermined amount, the valve 23 is closed and the supply of the slurry is stopped. Then, the valve 33 is opened, and the liquid component of the slurry is sucked by the suction pump 32 through the gas-liquid flow passage 306 and the discharge pipe 31, and the solid component is deposited on the surface of the papermaking net 307 and is wet. A body 10A 'is formed. The liquid content in the fiber laminate 10A ′ is determined by the handling properties of the fiber laminate 10A ′ and the fiber laminate due to the flow of fibers when the fiber laminate 10A ′ is pressed between the female mold 40 and the male mold 50. Considering the deformation of 10A ′, the liquid content is preferably 50 to 200 parts by mass, and more preferably 70 to 100 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the solid content in the fiber laminate 10A ′. The liquid content is adjusted by suction of the liquid component through the suction pump 32, and the suction is stopped so as to obtain a predetermined liquid content.

繊維積層体１０Ａ’の抄造が終了すると、図１０に示したように、上下動機構２１によって注入枠２０が引き上げられ、前記移動手段によって抄造型３０がガイド７０に沿って雌型４０の下方に移される。 When the paper making of the fiber laminate 10A ′ is completed, as shown in FIG. 10, the injection frame 20 is pulled up by the vertical movement mechanism 21, and the paper making mold 30 is moved below the female mold 40 along the guide 70 by the moving means. Moved.

次に、雌型４０が上下動機構４１によって下げられ、抄造型３０と突き合わされる。そして図８に示したように、抄造型３０の段部３０３と雌型４０の段部によって、繊維積層体１０Ａ’のフランジ部１２’の基部の屈曲空間が形成される。 Next, the female mold 40 is lowered by the vertical movement mechanism 41 and is brought into contact with the papermaking mold 30. As shown in FIG. 8, a bent space of the base portion of the flange portion 12 ′ of the fiber laminate 10 A ′ is formed by the step portion 303 of the papermaking mold 30 and the step portion of the female mold 40.

繊維積層体１０Ａ’を抄造型３０から脱型するときには、繊維積層体１０Ａ’が雌型４０における流通管４２を通じて成形部４００側に吸着される。そしてこのときに、図８に示したように、この繊維積層体１０Ａ’のフランジ部１２’の外縁部が、段部４０２で開口する気液流通路４０６を通して吸引されて抄造型３０から離間させられ、フランジ部１２’の基部が屈曲されて肉厚部１２０’が形成されるとともに、繊維積層体１０Ａ’の、凸部４０７に接触する部分が該凸部４０７の外形に従って変形する。そして、図１１に示すように、雌型４０が、前記上下動機構４１によって引き上げられ、抄造型３０から雌型４０に繊維積層体１０Ａ’が受け渡される。 When the fiber laminate 10 A ′ is removed from the papermaking mold 30, the fiber laminate 10 A ′ is adsorbed to the molding part 400 side through the flow pipe 42 in the female mold 40. At this time, as shown in FIG. 8, the outer edge portion of the flange portion 12 ′ of the fiber laminate 10 A ′ is sucked through the gas-liquid flow passage 406 opened at the step portion 402 and separated from the papermaking mold 30. Then, the base portion of the flange portion 12 ′ is bent to form the thick portion 120 ′, and the portion of the fiber laminate 10A ′ that contacts the convex portion 407 is deformed according to the outer shape of the convex portion 407. Then, as shown in FIG. 11, the female mold 40 is pulled up by the vertical movement mechanism 41, and the fiber laminate 10 A ′ is delivered from the papermaking mold 30 to the female mold 40.

次に、雄型５０が前記移動手段によって雌型４０との乾燥成形位置に移される。このようにして抄造、成形された繊維積層体１０Ａ’には、図１２に示したように、フランジ部１２’における、当該フランジ部１２’と凹部１１’の内面の交わり部分に形成される角部１３’の縁部に肉厚部１２０’が形成される。 Next, the male mold 50 is moved to the dry molding position with the female mold 40 by the moving means. As shown in FIG. 12, the fiber laminate 10A ′ made and molded in this way has an angle formed at the intersection of the flange portion 12 ′ and the inner surface of the recess portion 11 ′ in the flange portion 12 ′. A thick part 120 ′ is formed at the edge of the part 13 ′.

次に、図１３（ａ）に示したように、雌型４０が上下動機構４１によって下げられる。そして、所定温度に加熱された雄型５０と突き合わされてこれらの雄雌型の間で繊維積層体１０Ａ’がプレス成形され、乾燥した鋳型１０Ａが得られる。この際に、図１３（ｂ）に示したように、鋳型１０Ａの嵌合凸部１２２に対応した凸部４０７と凹部５０５の間に挟まれた繊維積層体１０Ａ’の一部分が、嵌合凸部１２２として形成される（説明の便宜上、図１３（ｂ）は雌型４０と雄型５０を離間した状態で表している）。さらに、このプレス成形によって、前記熱膨張製粒子が発泡し、図１に示したように、鋳型１０Ａのフランジ部１２に嵌合凸部１２２が、よりシャープな外形で形成される。また、鋳型１０Ａにおけるフランジ部１２と凹部１１の内面との交わり部分に形成される角部１３の頂点が尖鋭となる。なお、雌型４０と雄型５０が突き合わされた場合には、上記肉厚部１２０’を収納する空隙は形成されないようにしておく。すなわち、最終的に成形される鋳型の形状（肉厚部分は有しない）に応じた空隙が形成されるようにしておく。尖鋭な角部の頂点が他の物体と接触した場合には、尖鋭であるが故に頂点が損傷し易いので、損傷を防ぐためには角部の頂点の密度は０．８ｇ／ｃｍ³以上であることが望ましい。 Next, as shown in FIG. 13A, the female mold 40 is lowered by the vertical movement mechanism 41. Then, the fiber laminate 10A ′ is pressed against the male mold 50 heated to a predetermined temperature and pressed between these male and female molds to obtain a dried mold 10A. At this time, as shown in FIG. 13B, a part of the fiber laminate 10A ′ sandwiched between the convex portion 407 corresponding to the fitting convex portion 122 of the mold 10A and the concave portion 505 is fitted into the fitting convex portion. It is formed as a portion 122 (for convenience of explanation, FIG. 13B shows the female mold 40 and the male mold 50 in a separated state). Further, by the press molding, the thermally expanded particles are foamed, and as shown in FIG. 1, the fitting convex portion 122 is formed with a sharper outer shape on the flange portion 12 of the mold 10A. In addition, the apex of the corner 13 formed at the intersection of the flange portion 12 and the inner surface of the recess 11 in the mold 10A is sharp. It should be noted that when the female mold 40 and the male mold 50 are abutted with each other, a gap for accommodating the thick portion 120 ′ is not formed. That is, a gap corresponding to the shape of the mold to be finally formed (having no thick portion) is formed. When the apex of a sharp corner comes into contact with another object, the apex is easily damaged because of the sharpness. Therefore, the density of the apex of the corner is 0.8 g / cm ³ or more to prevent damage. It is desirable.

雌型４０と雄型５０の金型温度は、製造する鋳型１０Ａに応じて適宜設定されるが、前記熱膨張製粒子の十分な発泡、繊維積層体１０Ａ’の焦げ付き防止等を考慮すると、１００〜２５０℃が好ましく、１２０〜２００℃がより好ましい。雌型４０と雄型５０によるプレス成形の圧力は、肉厚部を確実に押し潰すこと等を考慮すると、０．２ＭＰａ〜１０ＭＰａが好ましく、０．５ＭＰａ〜５ＭＰａがより好ましい。ただし、プレス成形の圧力は、鋳型１０Ａを構成する材料の種類、強度等で大きく変化することもあり得る。 The mold temperatures of the female mold 40 and the male mold 50 are appropriately set according to the mold 10A to be manufactured. However, in consideration of sufficient foaming of the thermally expanded particles, prevention of scorching of the fiber laminate 10A ′, etc., 100 -250 degreeC is preferable and 120-200 degreeC is more preferable. The pressure of the press molding by the female mold 40 and the male mold 50 is preferably 0.2 MPa to 10 MPa, more preferably 0.5 MPa to 5 MPa in consideration of reliably crushing the thick portion. However, the pressure of press molding may vary greatly depending on the type and strength of the material constituting the mold 10A.

乾燥成形の際は、バルブ５３が開いており、繊維積層体１０Ａ’の水分は、気液流通路５０６（図７参照）及び排出管５１を介して吸引ポンプ５２によって吸引されて外部に排出される。その一方で、上下動機構２１によって注入枠２０が下げられ、抄造型３０の抄造部３００が再び注入枠２０に内包される。そして、前記抄造工程と同様にして繊維積層体が新たに抄造される。 During dry molding, the valve 53 is open, and the moisture in the fiber laminate 10A ′ is sucked by the suction pump 52 via the gas-liquid flow passage 506 (see FIG. 7) and the discharge pipe 51 and discharged to the outside. The On the other hand, the injection frame 20 is lowered by the vertical movement mechanism 21, and the papermaking portion 300 of the papermaking mold 30 is included in the injection frame 20 again. Then, the fiber laminate is newly made in the same manner as in the paper making step.

乾燥成形工程が終了すると、流通管４２からの吸引が前記コンプレッサによる空気噴射に切り替えられ、図１４に示したように、上下動機構４１によって雌型４０が引き上げられる。そして、吸引ポンプ５２による吸引が停止された後、雄型５０側に残った鋳型１０Ａを雄型５０から取り外し、鋳型１０Ａの製造を完了する。また、上下動機構２１によって注入枠２０が引き上げられ、抄造工程を終えた新たな繊維積層体１０Ａ’は、その後加熱工程に移される。本実施形態の製造方法では、このような抄造、乾燥成形の工程が繰り返し行われる。 When the dry molding process is completed, the suction from the flow pipe 42 is switched to air injection by the compressor, and the female mold 40 is pulled up by the vertical movement mechanism 41 as shown in FIG. Then, after the suction by the suction pump 52 is stopped, the mold 10A remaining on the male mold 50 side is removed from the male mold 50, and the manufacture of the mold 10A is completed. In addition, the injection frame 20 is pulled up by the vertical movement mechanism 21, and the new fiber laminate 10A 'that has finished the paper making process is then transferred to the heating process. In the manufacturing method of the present embodiment, such paper making and dry forming steps are repeated.

このようにして製造された鋳型１０Ａ（及び１０Ｂ）を嵌合凸部１２２と嵌合凹部１２３とを嵌合させ、それらの突き合わせ面１２１で突き合わせ、複合鋳型（主型）として用い、さらに湯道管等を付設した上で鋳物砂内に埋設して鋳型装置を構成し、主型のキャビティ内に溶湯を供給することで、所望の鋳物を製造することができる。この場合、鋳型１０Ａ、１０Ｂは、嵌合凸部１２２、嵌合凸部１２３によって、剛性が高められており、曲がり変形が抑えられるので、精度の高い鋳物を製造することができる。また、その分、薄肉にすることができるので、鋳型自体を低コストで製造することができる。さらに、嵌合凸部１２２及び嵌合凹部１２３で鋳型１０Ａと鋳型１０Ｂの位置決めが精度よく行われるため、従来のようなフランジ部の端部を揃える方法に比べ、効率よく鋳造精度の高い鋳物を製造することができる。またさらに、図４（ｂ）に示すように、それぞれのフランジ部１２、１２の突き合わせ面１２１を対向させて突き合わせた場合に、互いの角部１３Ａ、１３Ｂの頂点が尖鋭なので、当該角部どうしの突き合わせ部分には実質的に隙間が形成されないので、得られる鋳造体のバリの発生を抑えることができる。 The mold 10A (and 10B) manufactured in this way is fitted with the fitting convex part 122 and the fitting concave part 123, butted together at their abutting surfaces 121, used as a composite mold (main mold), and further a runner A desired casting can be manufactured by attaching a pipe or the like and then embedding it in foundry sand to form a mold apparatus and supplying molten metal into the cavity of the main mold. In this case, the molds 10A and 10B have increased rigidity due to the fitting convex portions 122 and the fitting convex portions 123, and bending deformation can be suppressed, so that a highly accurate casting can be manufactured. Further, since the thickness can be reduced accordingly, the mold itself can be manufactured at low cost. Further, since the positioning of the mold 10A and the mold 10B is accurately performed by the fitting convex portion 122 and the fitting concave portion 123, a casting with high casting accuracy can be efficiently performed compared to the conventional method of aligning the end portions of the flange portion. Can be manufactured. Furthermore, as shown in FIG. 4 (b), when the butted surfaces 121 of the flange portions 12 and 12 face each other, the apexes of the corner portions 13A and 13B are sharp, so that the corner portions are in contact with each other. Since substantially no gap is formed at the butted portion, occurrence of burrs in the obtained cast body can be suppressed.

以上説明したように、本実施形態の製造型（抄造型並びに乾燥用の雄型及び雌型）を用いることによって、鋳型１０Ａ、１０Ｂを好適に製造することができる。またこの鋳型１０Ａ及び１０Ｂを用いることによって、前記効果が奏される鋳造体を好適に製造することができる。 As described above, the molds 10A and 10B can be suitably manufactured by using the manufacturing molds of the present embodiment (papermaking mold and male and female molds for drying). Further, by using these molds 10A and 10B, it is possible to suitably manufacture a cast body that exhibits the above effects.

図１５は、本発明の第２実施形態による複合鋳型を構成する鋳型１００Ａを示すものである。鋳型１００Ａは、第１実施形態の鋳型１０Ａと同様に、一対（一組）が組み合わされて複合鋳型が構成される。鋳型１００Ａは、複数（４本）の鋳造体を同時に鋳造できるように凹部１１’が配設されている。鋳型１００Ａは、基本的には、前記実施形態の鋳型１０Ａと同様の構成であるので、以下の説明においては、その特徴部分についてのみ説明する。よって、特に説明のない部分については、前記第１実施形態における説明が適宜適用される。また、鋳型１００Ａと対をなす他方の鋳型は、鋳型１００Ａと嵌合する嵌合凹部又は嵌合凹部を有している点を除けば、鋳型１００Ａと同様の構成であるため、以下の説明では、鋳型１００Ａについてのみ説明する。 FIG. 15 shows a mold 100A constituting a composite mold according to the second embodiment of the present invention. As with the mold 10A of the first embodiment, a pair (one set) of the mold 100A is combined to form a composite mold. The mold 100A is provided with a recess 11 'so that a plurality of (four) castings can be cast simultaneously. Since the mold 100A has basically the same configuration as the mold 10A of the above-described embodiment, only the characteristic part will be described in the following description. Therefore, the description in the first embodiment is appropriately applied to a portion that is not particularly described. The other mold that forms a pair with the mold 100A has the same configuration as the mold 100A except that the mold 100A has a fitting recess or a fitting recess. Only the mold 100A will be described.

鋳型１００Ａは、鋳造体の成形面となる４つの凹部１１’を備えている。鋳型１００Ａは、対となる鋳型と組み合わせて複合鋳型を構成したとき湯口及び湯道を形成するための湯口形成用凹部１０１及び湯道形成用凹部１０２を有している。湯口形成用凹部１０１は、中央に配設されており、湯道形成用凹部１０２は、湯口形成用凹部１０１と凹部１１’の一端部とを結ぶように配設されている。凹部１１’は、湯口形成用凹部１０１を挟んで両側に左右（図１５では上下）対称に設けられている。 The mold 100A includes four concave portions 11 'serving as the molding surface of the cast body. The mold 100A has a gate forming recess 101 and a runner forming recess 102 for forming a gate and a runner when a composite mold is configured in combination with a pair of molds. The gate forming recess 101 is disposed at the center, and the runner forming recess 102 is disposed so as to connect the gate forming recess 101 and one end of the recess 11 ′. The concave portions 11 ′ are provided symmetrically on both sides (up and down in FIG. 15) on both sides of the gate forming concave portion 101.

鋳型１００Ａの嵌合凸部１２２’は、鋳型１００Ａの曲がり変形を抑制する方向に配設されている。本実施形態では、嵌合凸部１２２’は、フランジ部１２’縁辺部（図１５における上下の縁辺部）及び湯道形成用凹部１０２（図１５における上下方向に延出する部分）に沿うように配設されている。また鋳型１００Ａでは、湯口形成用凹１０１部、及び湯道形成用凹部１０２も鋳型１００Ａの曲がり変形を抑制するように凹部１１’の周りに配設されているため、本実施形態のように、複数の鋳造体を製造するためにその面積が広く撓みやすい構造である鋳型１００Ａであっても、曲がり変形が確実に抑えられ、精度の高い鋳造体を製造することができる。 The fitting convex portion 122 ′ of the mold 100 A is disposed in a direction that suppresses bending deformation of the mold 100 A. In this embodiment, fitting convex part 122 'follows the flange part 12' edge part (upper and lower edge part in FIG. 15) and the runner formation recessed part 102 (part extended in the up-down direction in FIG. 15). It is arranged. Further, in the mold 100A, the sprue forming concave portion 101 and the runner forming concave portion 102 are also arranged around the concave portion 11 ′ so as to suppress the bending deformation of the mold 100A. Even in the case of the mold 100A, which has a large area and a flexible structure in order to manufacture a plurality of cast bodies, bending deformation can be reliably suppressed, and a highly accurate cast body can be manufactured.

本発明は、前記実施形態に制限されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において適宜変更することができる。 The present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be modified as appropriate without departing from the spirit of the present invention.

前記実施形態では、嵌合凸部を、凹条部の両側に一対、凹条部の前後に一対設けるとともに、嵌合凹部をこれらに対応する位置に設けたが、嵌合凹部及び凸部の形態は、これに制限されるものではなく、前記鋳型の変形を抑制するように配設されていればよい。この場合嵌合凸部（凹部）の形態に特に制限はなく、平面視して棒状、長円状、円形状等とすることができる。例えば、図１６（ａ）に示すように、凹部１１の両側に、長円の嵌合凸部（嵌合凹部）１２２どうしを互いに交わる向きにハの字に配置して鋳型の変形を抑制するように配列したり、図１６（ｂ）に示すように、十字の嵌合凸部（嵌合凹部）１２２を所定間隔で、凹部１１の両側に平行に配設してもよい。また、図１７（ａ）に示すように、凹部１１の両側に、長円の嵌合凸部（嵌合凹部）を凹部１１の軸方向に４５度に交わる向きで所定間隔おきに配列して鋳型の変形を抑制してもよいし、図１７（ｂ）に示すように、半球状若しくは半球殻状の嵌合凸部（嵌合凹部）を千鳥配列で、凹部の両側に平行に配設してもよい。 In the above-described embodiment, a pair of fitting convex portions are provided on both sides of the concave strip portion and a pair of front and rear portions of the concave strip portion, and the fitting concave portion is provided at a position corresponding to these. A form is not restrict | limited to this, What is necessary is just to be arrange | positioned so that the deformation | transformation of the said casting_mold | template may be suppressed. In this case, there is no restriction | limiting in particular in the form of a fitting convex part (concave part), It can be set as a rod shape, an ellipse shape, circular shape etc. by planar view. For example, as shown in FIG. 16A, the oval fitting convex portions (fitting concave portions) 122 are arranged in a square shape on both sides of the concave portion 11 so as to cross each other, thereby suppressing the deformation of the mold. Alternatively, as shown in FIG. 16 (b), the cross-shaped fitting convex portions (fitting concave portions) 122 may be arranged in parallel on both sides of the concave portion 11 at a predetermined interval. Further, as shown in FIG. 17A, on both sides of the recess 11, oval fitting protrusions (fitting recesses) are arranged at predetermined intervals in a direction intersecting with the axis direction of the recess 11 at 45 degrees. The deformation of the mold may be suppressed, and as shown in FIG. 17 (b), hemispherical or hemispherical shell-shaped fitting projections (fitting recesses) are arranged in a staggered arrangement in parallel on both sides of the recess. May be.

また、嵌合凸部と嵌合凹部の形態を図１８（ａ）に示すように、嵌合凸部１２２の先端部を嵌合凹部１２３よりもわずかに広い形態としたり、図１８（ｂ）に示すように、嵌合凹部１２３の内面に嵌合方向に沿って凸条１２４を形成しておき、嵌合凹部に嵌合させたときにより強い嵌合力が得られるようにして接着剤を使用しなくても鋳型どうしを接合できるようにすることもできる。 Further, as shown in FIG. 18A, the shape of the fitting convex portion and the fitting concave portion is formed so that the tip end portion of the fitting convex portion 122 is slightly wider than the fitting concave portion 123, or FIG. As shown in FIG. 4, a protrusion 124 is formed on the inner surface of the fitting recess 123 along the fitting direction, and an adhesive is used so that a stronger fitting force can be obtained when fitted into the fitting recess. It is also possible to join the molds without having to.

また、前記実施形態では、一方の鋳型に嵌合凸部を、他方の鋳型に嵌合凹部を設けたが、一つの鋳型に他の鋳型と嵌合する嵌合凸部及び嵌合凹部を両方設けることもできる。 In the above embodiment, the fitting convex portion is provided in one mold and the fitting concave portion is provided in the other mold. However, both the fitting convex portion and the fitting concave portion that are fitted to another mold are provided in one mold. It can also be provided.

また、本発明の鋳型は、キャビティ（キャビティ形成面）の形態に制限はなく、鋳造する鋳造体の外形に合わせてキャビティを選択することができる。 In the mold of the present invention, the form of the cavity (cavity forming surface) is not limited, and the cavity can be selected according to the outer shape of the cast body to be cast.

また、鋳造体の複数個取りの複合鋳型の場合は、鋳造体の外形形状となる凹部が組み合わされて形成されるキャビティは湯口から延びる湯道の両側に位置していることが、注湯時の変形防止の効果が奏される。 In addition, in the case of a composite mold having a plurality of cast bodies, the cavity formed by combining the concave portions that are the outer shape of the cast body is located on both sides of the runner extending from the pouring gate. The effect of preventing deformation is exhibited.

また、前記実施形態では、前記嵌合凸部又は前記嵌合凹部が、鋳型の変形が生じる方向に平行に配設したが、鋳型の変形が生じる方向に正確に平行である必要は無く、変形を抑制できれば、大よその平行度合でも良い。 Further, in the embodiment, the fitting convex portion or the fitting concave portion is arranged in parallel to the direction in which the mold is deformed, but it is not necessary to be exactly parallel to the direction in which the mold is deformed. The degree of parallelism may be sufficient as long as it can be suppressed.

以下、本発明を実施例によりさらに具体的に説明する。なお、本発明は、本実施例に何ら制限されない。 Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples. In addition, this invention is not restrict | limited to a present Example at all.

〔実施例１〕
下記組成の原料スラリーから下記のように鋳型を作製し、該鋳型を主型に用いて鋳物を製造した。 [Example 1]
A mold was produced from a raw material slurry having the following composition as follows, and a casting was produced using the mold as a main mold.

＜原料スラリーの調製＞
下記配合成分を水に分散させて約１質量％（水の質量に対する、無機粉体、無機繊維、有機繊維、熱硬化性樹脂及び熱膨張性粒子の合計質量）のスラリーを調製した。そして、無機粉体、無機繊維、有機繊維、熱硬化性樹脂及び熱膨張性粒子の配合率（質量比率）が下記の値の原料スラリーを得た。 <Preparation of raw material slurry>
The following ingredients were dispersed in water to prepare a slurry of about 1% by mass (total mass of inorganic powder, inorganic fiber, organic fiber, thermosetting resin, and thermally expandable particles with respect to the mass of water). And the raw material slurry of the blending ratio (mass ratio) of inorganic powder, inorganic fiber, organic fiber, thermosetting resin, and thermally expandable particles was obtained as follows.

〔原料スラリーの配合〕
無機粉体：鱗状黒鉛
無機繊維：ＰＡＮ系炭素繊維（三菱レイヨン（株）製、商品名「パイロフィル」、繊維長３ｍｍ、収縮率０．１％）
有機繊維：紙繊維（新聞古紙、平均繊維長１ｍｍ、フリーネス（ＣＳＦ）１５０ｃｃ）
熱膨張性粒子：熱膨張性マイクロカプセル（松本油脂製薬（株）製、商品名「マツモトマイクロスフェアーＦ−１０５Ｄ」）
熱硬化性樹脂：フェノール樹脂（エア・ウォーター・ベルパール（株）製「Ｓ８９０」）
成分質量配合率（％）：無機粉体／無機繊維／有機繊維／熱硬化性樹脂／熱膨張性粒子＝７６／４／４／１２／４
分散媒：水 [Combination of raw slurry]
Inorganic powder: Scale graphite Inorganic fiber: PAN-based carbon fiber (Mitsubishi Rayon Co., Ltd., trade name “Pyrofil”, fiber length 3 mm, shrinkage 0.1%)
Organic fiber: paper fiber (new newspaper, average fiber length 1mm, freeness (CSF) 150cc)
Thermally expandable particles: Thermally expandable microcapsules (Matsumoto Yushi Seiyaku Co., Ltd., trade name “Matsumoto Microsphere F-105D”)
Thermosetting resin: Phenolic resin ("S890" manufactured by Air Water Bell Pearl Co., Ltd.)
Component mass blending ratio (%): inorganic powder / inorganic fiber / organic fiber / thermosetting resin / thermally expandable particle = 76/4/4/12/4
Dispersion medium: water

〔抄造体の抄造〕
上記原料スラリー及び抄造する抄造体に対応した抄造型を用い、前述の実施形態と同様にして抄造体を抄造した。そして、肉厚が１〜３ｍｍの抄造体を得た。 [Creating papermaking]
Using a papermaking mold corresponding to the raw material slurry and papermaking body, a papermaking body was made in the same manner as in the previous embodiment. And the papermaking body with a thickness of 1-3 mm was obtained.

〔成形体の乾燥成形〕
得られた抄造体を、成形面にフッ素樹脂コートが施された成形型内に配置し、下記条件で乾燥成形し、図１９に示す主要寸法を有する鋳型（成形体）を作製した。なお、図１９中の数値の単位はｍｍである。
プレス成形圧力：３．８ＭＰａ
乾燥型温度：１８０℃ [Dry molding of compacts]
The obtained papermaking body was placed in a molding die having a molding surface coated with a fluororesin, and dried and molded under the following conditions to produce a mold (molded body) having the main dimensions shown in FIG. In addition, the unit of the numerical value in FIG. 19 is mm.
Press molding pressure: 3.8 MPa
Drying temperature: 180 ° C

〔鋳造体の鋳造〕
得られた成形体を前述の実施形態の複合鋳型として使用し、下記成分の溶湯を注入し、下記の寸法の鋳物を鋳造した。
溶湯：鋳鉄（ＪＩＳＦＣＤ７００相当、溶湯温度約１４００℃）
鋳物の主要寸法：板状凸部の外径４８．５ｍｍ、円柱状部の外径２０ｍｍ、全長２９０ｍｍ [Casting of castings]
The obtained molded body was used as a composite mold of the above-described embodiment, and a molten metal having the following components was injected to cast a casting having the following dimensions.
Molten metal: Cast iron (equivalent to JIS FCD700, molten metal temperature approximately 1400 ° C)
Main dimensions of casting: outer diameter of plate-shaped convex part 48.5mm, outer diameter of cylindrical part 20mm, total length 290mm

〔実施例２〕
嵌合凸部（嵌合凹部）の形態を表１に示した形態とした以外は、実施例１と同様にして、図２０に示す寸法の四本取りの鋳型を作製し、得られた鋳型を組み合わせた複合鋳型で複数の鋳造体を製造した。なお、図２０中の数値の単位はｍｍである。 [Example 2]
A four-cavity mold having the dimensions shown in FIG. 20 was produced in the same manner as in Example 1 except that the form of the fitting convex part (fitting concave part) was changed to the form shown in Table 1, and the obtained mold was obtained. A plurality of castings were manufactured with a composite mold combining the above. In addition, the unit of the numerical value in FIG. 20 is mm.

〔実施例３〕
嵌合凸部（嵌合凹部）の形態を表１に示した形態とした以外は、実施例１と同様にして、図２１に示す寸法の鋳型を作製し、得られた鋳型を組み合わせた複合鋳型で鋳造体を製造した。なお、図２１中の数値の単位はｍｍである。 Example 3
Except that the shape of the fitting convex portion (fitting concave portion) was changed to the form shown in Table 1, a mold having the dimensions shown in FIG. 21 was produced in the same manner as in Example 1, and the resulting mold was combined. A casting was produced with a mold. The unit of the numerical values in FIG. 21 is mm.

〔比較例１〕
嵌合凸部（嵌合凹部）を設けなかった以外は、実施例１と同様にして鋳型を作製し、得られた鋳型を組み合わせた複合鋳型で鋳造体を製造した。 [Comparative Example 1]
A mold was produced in the same manner as in Example 1 except that no fitting convex part (fitting concave part) was provided, and a cast body was produced using a composite mold obtained by combining the obtained molds.

〔鋳造体の評価〕
得られた鋳造体を、定盤上で転がし、その状態を目視して下記の三段階で評価した。
○：転がり方がスムーズ（鋳造体に曲がりがない。これは、成形体に曲がり変形が生じていないことを意味する。
△：転がすことが可能（目視では鋳造体の曲がりを確認できない。従って、使用上の問題はない程度の曲がりが発生しているものと考えられる。）
×：転がすことができない。（目視でも鋳造体の曲がりを確認することができる。） [Evaluation of cast body]
The obtained cast body was rolled on a surface plate, and the state was visually observed and evaluated in the following three stages.
○: The rolling method is smooth (the casting does not bend. This means that the molded body is not bent and deformed).
Δ: Rolling is possible (the bending of the cast cannot be confirmed by visual observation. Therefore, it is considered that the bending has occurred to the extent that there is no problem in use.)
X: Cannot be rolled. (The bending of the casting can also be confirmed visually.)

〔結果〕
表１に示したように、嵌合凸部（又は嵌合凹部）を設けることにより、鋳型、成形体に曲がり変形を発生させることなく、品質の良い鋳造体を製造することができた。特に、嵌合凸部（嵌合凹部）が分割されておらず連続の形態である場合、品質の良い鋳造体を製造することが明らかとなった。〔result〕
As shown in Table 1, by providing the fitting convex part (or fitting concave part), it was possible to produce a cast body with good quality without causing bending deformation in the mold and the molded body. In particular, it has been clarified that when the fitting convex portion (fitting concave portion) is not divided and has a continuous form, a cast body with good quality is manufactured.

本発明は、突き合わせ面で突き合わせて構成される鋳型に特に好適である。 The present invention is particularly suitable for a mold constructed by abutting at a butting surface.

本発明の複合鋳型の第１実施形態を各鋳型に分解した状態で示す斜視図である。It is a perspective view which shows 1st Embodiment of the composite casting_mold | template of this invention in the state decomposed | disassembled into each casting_mold | template. 前記鋳型の形態を示す図であり、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は平面図である。It is a figure which shows the form of the said casting_mold | template, (a) is a longitudinal cross-sectional view, (b) is a top view. 前記鋳型の形態を示す図であり、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は平面図である。It is a figure which shows the form of the said casting_mold | template, (a) is a longitudinal cross-sectional view, (b) is a top view. 前記実施形態の複合鋳型を組み立てた状態で示す図であり、（ａ）は斜視図、（ｂ）はＡ−Ａ断面図である。It is a figure shown in the state which assembled the composite casting_mold | template of the said embodiment, (a) is a perspective view, (b) is AA sectional drawing. 前記実施形態の鋳型の製造装置の一実施形態を模式的に示す図である。It is a figure which shows typically one Embodiment of the manufacturing apparatus of the casting_mold | template of the said embodiment. 前記鋳型の製造に用いられる抄造型の一実施形態を模式的に示す図であり、（ａ）は一部を破断視した斜視図、（ｂ）はＡ−Ａ断面図である。It is a figure which shows typically one Embodiment of the papermaking type | mold used for manufacture of the said casting_mold | template, (a) is the perspective view which fractured | ruptured one part, (b) is AA sectional drawing. 前記鋳型の製造に用いられる乾燥成形型の一実施形態を模式的に示す斜視図である。It is a perspective view which shows typically one Embodiment of the dry shaping | molding die used for manufacture of the said casting_mold | template. 抄造型と乾燥型を突き合わせた状態を模式的に示す要部の断面図である。It is sectional drawing of the principal part which shows the state which matched the papermaking type | mold and the dry type | mold. 前記製造装置による鋳型の製造方法の一実施形態における抄造工程を模式的に示す図である。It is a figure which shows typically the papermaking process in one Embodiment of the manufacturing method of the casting_mold | template by the said manufacturing apparatus. 前記製造装置による鋳型の製造方法の一実施形態における抄造工程終了後における繊維積層体の移行工程を模式的に示す図である。It is a figure which shows typically the transfer process of the fiber laminated body after the papermaking process in one Embodiment of the manufacturing method of the casting_mold | template by the said manufacturing apparatus. 抄造型から乾燥型への繊維積層体の受け渡し工程を模式的に示す要部の断面図である。It is sectional drawing of the principal part which shows typically the delivery process of the fiber laminated body from papermaking type | mold to a dry type | mold. 前記製造装置による鋳型の製造方法の一実施形態において抄造された鋳型の中間体である繊維積層体の一実施形態要部の断面図である。It is sectional drawing of one Embodiment principal part of the fiber laminated body which is the intermediate body of the casting_mold | template produced in one Embodiment of the manufacturing method of the casting_mold | template by the said manufacturing apparatus. 前記製造装置による鋳型の製造方法の一実施形態を模式的に示す図であり、（ａ）乾燥成形工程を模式的に示す断面図、（ｂ）乾燥成形工程を模式的に示す要部の断面図である。It is a figure which shows typically one Embodiment of the manufacturing method of the casting_mold | template by the said manufacturing apparatus, (a) Sectional drawing which shows a dry-molding process typically, (b) Section of the principal part which shows a dry-molding process typically FIG. 前記製造装置による鋳型の製造方法の一実施形態における乾燥成形工程終了後の脱型状態を模式的に示す断面図である。It is sectional drawing which shows typically the demolding state after completion | finish of the dry molding process in one Embodiment of the manufacturing method of the casting_mold | template by the said manufacturing apparatus. 本発明の第２実施形態の複合鋳型を構成する鋳型を示す平面図である。It is a top view which shows the casting_mold | template which comprises the composite casting_mold | template of 2nd Embodiment of this invention. （ａ）及び（ｂ）は、本発明の鋳型の他の実施形態を示す平面図である。(A) And (b) is a top view which shows other embodiment of the casting_mold | template of this invention. （ａ）及び（ｂ）は、本発明の鋳型の他の実施形態を示す平面図である。(A) And (b) is a top view which shows other embodiment of the casting_mold | template of this invention. （ａ）及び（ｂ）は、本発明の鋳型における嵌合凹部及び嵌合凸部の他の形態を示す断面図である。(A) And (b) is sectional drawing which shows the other form of the fitting recessed part and fitting convex part in the casting_mold | template of this invention. 本発明の複合鋳型を構成する鋳型の実施例１の主要寸法を示す平面図である。It is a top view which shows the main dimension of Example 1 of the casting_mold | template which comprises the composite casting_mold | template of this invention. 本発明の複合鋳型を構成する鋳型の実施例２の主要寸法を示す平面図である。It is a top view which shows the main dimensions of Example 2 of the casting_mold | template which comprises the composite casting_mold | template of this invention. 本発明の複合鋳型を構成する鋳型の実施例３の主要寸法を示す平面図である。It is a top view which shows the main dimensions of Example 3 of the casting_mold | template which comprises the composite casting_mold | template of this invention.

Explanation of symbols

１０複合鋳型
１０Ａ、１０Ｂ、１００Ａ鋳型
１０Ａ’ 繊維積層体
１１、１１’ 凹部
１２、１２’ フランジ部
１２１突き合わせ面
１２２、１２２’ 嵌合凸部
１２３嵌合凹部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Composite mold 10A, 10B, 100A Mold 10A 'Fiber laminated body 11, 11' Concave 12, 12 'Flange part 121 Butting surface 122, 122' Fitting convex part 123 Fitting concave part

Claims

A mold made of a papermaking molded body, comprising a flange portion having a butting surface with another mold, and a recess having a cavity forming surface recessed from the butting surface, and the flange portion has a fitting convex portion and / or Or a mold provided with a fitting recess.

The mold according to claim 1, wherein the fitting convex part or the fitting concave part is arranged in a direction to suppress deformation of the mold.

The mold according to claim 1 or 2, comprising inorganic powder as a main component and containing inorganic fiber, organic fiber, thermosetting resin and thermally expandable particles.

The heat-expandable particles are contained in an amount of 0.5 to 10% by mass with respect to the total mass of the inorganic powder, the inorganic fibers, the organic fibers, the thermosetting resin, and the heat-expandable particles. The mold described.

A composite template in which a plurality of the templates according to claims 1 to 4 are combined,
A composite mold in which the fitting convex part and the fitting concave part are fitted and the butted surfaces are butted together.