JP2009058179A - エジェクタ式冷凍サイクル用ユニット - Google Patents

Abstract

【課題】エジェクタから蒸発器への振動伝達を抑制することと、蒸発器のタンク部に対してエジェクタを良好に固定することとの両立を図る。
【解決手段】金属製のノズル部１４ａから噴射される冷媒流により冷媒吸引口１４ｂから冷媒を吸引し、ノズル部１４ａから噴射された冷媒と冷媒吸引口１４ｂから吸引された冷媒とを混合してディフューザ部１４ｄから吐出するエジェクタ１４と、少なくとも冷媒吸引口１４ｂに吸引される冷媒を蒸発させる蒸発器１８とを備え、蒸発器１８は、冷媒が流れる複数本のチューブ２１と、複数本のチューブ２１から流出する冷媒を集合させる金属製のタンク部１８ｂとを少なくとも有し、エジェクタ１４は、タンク部１８ｂの内部に圧入固定され、エジェクタ１４のうちタンク部１８ｂの内面３４ｂ、３５ｂに接触する圧入接触部２９ａ、２９ｂが樹脂で形成されている。
【選択図】図５

Description

本発明は、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットに関する。

従来、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。このエジェクタ式冷凍サイクルは、例えば、車両用空調装置、あるいは車載の荷物を冷凍、冷蔵する車両用冷凍装置等に適用して有効である。また、定置型の冷凍サイクルシステム、例えば、空調装置、冷蔵庫、冷凍庫などに適用して有効である。

この種のエジェクタ式冷凍サイクルは特許文献１等にて知られている。例えば、特許文献１では、エジェクタを蒸発器のタンク部内に内蔵した一体化ユニットを構成することによって、エジェクタを含めた一体化ユニットの体格を効果的に小型化し、一体化ユニットの搭載性を向上している。

ところで、この従来技術のエジェクタは、ノズル部から噴射される冷媒流により冷媒吸引口から冷媒を吸引し、ノズル部から噴射された冷媒と冷媒吸引口から吸引された冷媒とを混合してディフューザ部から吐出するものである。

そして、このエジェクタは、ノズル部での冷媒流速が秒速１００ｍに達するほどの高速になるので、高い加工精度と高い耐久性が要求される。このため、この従来技術では、エジェクタのうち高い加工精度と高い耐久性が要求されるノズル部をステンレス、黄銅等の材質で形成している。

一方、この従来技術では、エジェクタのうちノズル部以外の部分、すなわちノズル部を収納するとともに冷媒吸引口、混合部、ディフューザ部等を構成するボディ部を、銅、アルミニウムといった金属材にて形成しているが、ボディ部を樹脂（非金属材）で形成してもよい旨の記載がある。

また、この従来技術の蒸発器はタンク部も含めて、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムで形成されている。

また、この従来技術には、蒸発器のタンク部に対するエジェクタの固定をねじ止め固定手段によって行うことができる旨の記載がある。
特開２００７−５７２２２号公報

しかしながら、本発明者の詳細な検討によると、上記従来技術では、蒸発器のタンク部内に内蔵することに起因して、蒸発器から異音が発生するという問題があることがわかった。

すなわち、エジェクタは冷媒減圧手段の役割を果たしていることから、冷媒を減圧する際の冷媒流れの乱れによってエジェクタから振動が発生する。そのため、エジェクタのボディ部を銅、アルミニウムといった金属材にて形成し、蒸発器のタンク部に対するエジェクタの固定をねじ止め固定手段によって行うと、エジェクタとタンク部とが金属接触することから、エジェクタの振動がタンク部に伝達しやすい。

このため、エジェクタから発生する振動が蒸発器全体に伝播して、蒸発器から放射音（異音）が発生してしまう。

一方、上記従来技術に記載されているようにボディ部を樹脂で成形する場合には、エジェクタとタンク部とが金属接触することを回避できるので、エジェクタからタンク部への振動伝達が抑制されることとなる。

しかしながら、本発明者の詳細な検討によると、上記従来技術においてボディ部を樹脂で成形し、蒸発器のタンク部に対するエジェクタの固定をねじ止め固定手段によって行う場合には、樹脂製のボディ部にねじ山を設けることとなるので、エジェクタの振動によってねじ山が切れたり潰れたりしてしまうという不具合が生じることがわかった。

本発明は、上記点に鑑み、エジェクタから蒸発器への振動伝達を抑制することと、蒸発器のタンク部に対してエジェクタを良好に固定することとの両立を図ることを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明は、金属製のノズル部（１４ａ）から噴射される冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合してディフューザ部（１４ｄ）から吐出するエジェクタ（１４）と、
少なくとも冷媒吸引口（１４ｂ）に吸引される冷媒を蒸発させる蒸発器（１８）とを備え、
蒸発器（１８）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、複数本のチューブ（２１）から流出する冷媒を集合させる金属製のタンク部（１８ｂ）とを少なくとも有し、
エジェクタ（１４）は、タンク部（１８ｂ）の内部に圧入固定され、
エジェクタ（１４）のうちタンク部（１８ｂ）の内面（３４ｂ、３５ｂ）に接触する圧入接触部（３６、３７）が樹脂で形成されていることを特徴とする。

これによると、エジェクタ（１４）をタンク部（１８ｂ）の内部に圧入固定し、エジェクタ（１４）のうちタンク部（１８ｂ）の内面（３４ｂ、３５ｂ）に接触する圧入接触部（３６、３７）を樹脂で形成しているので、エジェクタ（１４）とタンク部（１８ｂ）とが金属接触することを回避できるとともに、エジェクタ（１４）をタンク部（１８ｂ）に対して良好に固定することができる。

このため、エジェクタ（１４）から蒸発器（１８）への振動伝達を抑制することと、蒸発器（１８）のタンク部（１８ｂ）に対してエジェクタ（１４）を良好に固定することとの両立を図ることができる。

本発明は、具体的には、エジェクタ（１４）は、ノズル部（１４ａ）を収納するとともに冷媒吸引口（１４ｂ）とディフューザ部（１４ｄ）とを構成する樹脂製のボディ部（１４ｇ）を有し、
圧入接触部（３６、３７）がボディ部（１４ｇ）と一体成形されている。

これにより、部品点数を削減してコストを低減することができる。

また、本発明は、具体的には、エジェクタ（１４）は細長形状を有しており、
圧入接触部（３６、３７）は、エジェクタ（１４）の長手方向の一端側に配置された第１圧入接触部（３６）と、エジェクタ（１４）の長手方向の他端側に配置された第２圧入接触部（３７）とで構成されている。

これにより、細長形状のエジェクタ（１４）をタンク部（１８ｂ）に対して良好に固定することができる。

本発明は、より具体的には、ディフューザ部（１４ｄ）のうち冷媒を吐出する冷媒吐出口（１４ｆ）は、エジェクタ（１４）の長手方向の一端側に配置され、
ノズル部（１４ａ）に冷媒を流入させる冷媒流入口（１４ｅ）は、エジェクタ（１４）の長手方向の他端側に配置され、
冷媒吸引口（１４ｂ）は、エジェクタ（１４）の長手方向において冷媒流入口（１４ｅ）と冷媒吐出口（１４ｆ）との間に配置され、
エジェクタ（１４）は、冷媒吸引口（１４ｂ）がタンク部（１８ｂ）の内部空間（２７）内に開口するようにタンク部（１８ｂ）の内部に配置され、
第１圧入接触部（３６）は、エジェクタ（１４）の長手方向において冷媒吐出口（１４ｆ）と冷媒吸引口（１４ｂ）との間に配置され、
第２圧入接触部（３７）は、エジェクタ（１４）の長手方向において冷媒流入口（１４ｅ）と冷媒吸引口（１４ｂ）との間に配置されているようにすることができる。

本発明は、より具体的には、エジェクタ（１４）は、冷媒吐出口（１４ｆ）から吐出した冷媒の圧力が冷媒流入口（１４ｅ）に流入する冷媒の圧力よりも低くなるように構成された冷媒減圧手段をなしており、
第２圧入接触部（３７）は、タンク部（１８ｂ）の内面（３５ｂ）の全周にわたって線接触するように形成されている。

これによると、冷媒流入口（１４ｅ）に流入する冷媒、換言すれば、エジェクタ（１４）で減圧される前の比較的圧力の高い冷媒が低圧の内部空間（２７）に漏れることを第２圧入接触部（３７）によって防止することができる。

ところで、冷媒吐出口（１４ｆ）から吐出した冷媒はエジェクタ（１４）で減圧された後の比較的圧力の低い冷媒であり、内部空間（２７）との圧力差が小さいことから、冷媒吐出口（１４ｆ）から吐出した冷媒が内部空間（２７）に漏れることを第１圧入接触部（３６）によって防止する必要性は低い。

この点に鑑みて、本発明は、より具体的には、第１圧入接触部（３６）を、タンク部（１８ｂ）の内面（３４ｂ）に点接触するように形成しているので、第１圧入接触部（３６）とタンク部（１８ｂ）の内面（３４ｂ）との接触面積を小さくすることができる。このため、エジェクタ（１４）から蒸発器（１８）への振動伝達をより抑制することができる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

以下、本発明に係るエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットおよびそれを用いたエジェクタ式冷凍サイクルの一実施形態を説明する。エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、エジェクタ式冷凍サイクル用蒸発器ユニット、あるいは、エジェクタ付き蒸発器ユニットとも呼ばれうるものである。

エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、エジェクタを備える冷凍サイクルを構成するために配管を介して冷凍サイクルの他の構成部品である凝縮器、および圧縮機と接続される。エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、ひとつの形態では室内機として空気を冷却する用途に用いられる。また、エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、他の形態では、室外機として用いることができる。

図１〜図６は本発明の第１実施形態を示すもので、図１は第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。このエジェクタ式冷凍サイクル１０の基本構成は、上記特許文献１に記載されたエジェクタ式冷凍サイクルと同様である。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ１１ａ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。

この圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ１１ａの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。

この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が配置されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。

ここで、エジェクタ式冷凍サイクル１０の冷媒として、本実施形態ではフロン系、ＨＣ系等の冷媒のように高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いて、蒸気圧縮式の亜臨界サイクルを構成している。このため、放熱器１２は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。

放熱器１２の出口側には受液器１２ａが設けられている。この受液器１２ａは周知のように縦長のタンク形状のものであり、冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰液冷媒を溜める気液分離器を構成する。受液器１２ａの出口にはタンク形状内部の下部側から液冷媒を導出するようになっている。なお、受液器１２ａは本例では放熱器１２と一体的に設けられている。

また、放熱器１２として、冷媒流れ上流側に位置する凝縮用熱交換部と、この凝縮用熱交換部からの冷媒を導入して冷媒の気液を分離する受液器１２ａと、この受液器１２ａからの飽和液冷媒を過冷却する過冷却用熱交換部とを有する公知の構成を採用してもよい。

受液器１２ａの出口側には温度式膨張弁１３が配置されている。この温度式膨張弁１３は受液器１２ａからの液冷媒を減圧する減圧手段であって、圧縮機１１の吸入側通路に配置された感温部１３ａを有している。

温度式膨張弁１３は周知のように、圧縮機１１の吸入側冷媒（後述の蒸発器出口側冷媒）の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整するものである。

温度式膨張弁１３の出口側にエジェクタ１４が配置されている。このエジェクタ１４は冷媒を減圧する冷媒減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う流体輸送を冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。

エジェクタ１４には、膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）の通路面積を小さく絞って、冷媒をさらに減圧膨張させるノズル部１４ａと、ノズル部１４ａの冷媒噴出口と同一空間に配置され、後述する第２蒸発器１８からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口１４ｂが備えられている。

さらに、ノズル部１４ａおよび冷媒吸引口１４ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１４ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口１４ｂの吸引冷媒とを混合する混合部１４ｃが設けられている。そして、混合部１４ｃの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部１４ｄが配置されている。このディフューザ部１４ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

エジェクタ１４は略円筒状に細長く延びる形状を有しており、エジェクタ１４の長手方向の両端側（図１の左右端側）にノズル部１４ａの冷媒流入口１４ｅとディフューザ部１４ｄの冷媒吐出口１４ｆとが配置されている。

より具体的には、エジェクタ１４の長手方向の一端側（図１の右端側）に冷媒吐出口１４ｆが配置され、エジェクタ１４の長手方向の他端側（図１の左端側）に冷媒流入口１４ｅが配置されている。また、エジェクタ１４の長手方向（図１の左右方向）において、冷媒流入口１４ｅと冷媒吐出口１４ｆとの間に冷媒吸引口１４ｂが配置されている。

エジェクタ１４の出口側（冷媒吐出口１４ｆ側）に第１蒸発器１５が接続され、この第１蒸発器１５の出口側は圧縮機１１の吸入側に接続される。

一方、エジェクタ１４の入口側（温度式膨張弁１３の出口とノズル部１４ａの冷媒流入口１４ｅとの間の部位）から冷媒分岐通路１６が分岐され、この冷媒分岐通路１６の下流側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される。Ｚは冷媒分岐通路１６の分岐点を示す。

この冷媒分岐通路１６には絞り機構１７が配置され、この絞り機構１７よりも冷媒流れ下流側には第２蒸発器１８が配置されている。絞り機構１７は第２蒸発器１８への冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的にはキャピラリチューブやオリフィスのような固定絞りで構成できる。なお、第２蒸発器１８は、本発明における蒸発器に該当するものである。

本実施形態では、２つの蒸発器１５、１８を後述の構成により一体構造に組み付けるようになっている。この２つの蒸発器１５、１８を図示しないケース内に収納し、そして、このケース内に構成される空気通路に共通の電動送風機１９により空気（被冷却空気）を矢印Ｆのごとく送風し、この送風空気を２つの蒸発器１５、１８で冷却するようになっている。

２つの蒸発器１５、１８で冷却された冷風を共通の冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより、２つの蒸発器１５、１８にて共通の冷却対象空間を冷却するようになっている。ここで、２つの蒸発器１５、１８のうち、エジェクタ１４下流側の主流路に接続される第１蒸発器１５を空気流れＦの上流側（風上側）に配置し、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８を空気流れＦの下流側（風下側）に配置している。

なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。

ところで、本実施形態では、エジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８および絞り機構１７を１つの一体化ユニット２０として組み付けている。次に、この一体化ユニット２０の具体例を図２〜図５により説明する。

図２はこの一体化ユニット２０の全体構成の概要を示す斜視図で、図３は第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク部を水平面で切断したときの断面図で、図４は第２蒸発器１８の上側タンク部を鉛直面で切断したときの断面図で、図５は図３の要部拡大断面図で、図６は図５のＡ−Ａ断面図である。なお、図５では、図示の都合上、後述するキャピラリチューブ１７ａを省略している。また、図６では、図示の都合上、上側タンク部の壁面およびキャピラリチューブ１７ａを省略している。

次に、２つの蒸発器１５、１８の一体化構造の具体例を図２により説明する。この図２の例では、２つの蒸発器１５、１８が完全に１つの蒸発器構造として一体化されるようになっている。そのため、第１蒸発器１５は１つの蒸発器構造のうち空気流れＦの上流側領域を構成し、そして、第２蒸発器１８は１つの蒸発器構造のうち空気流れＦの下流側領域を構成するようになっている。

第１蒸発器１５および第２蒸発器１８の基本構成は同一であり、それぞれ熱交換コア部１５ａ、１８ａと、この熱交換コア部１５ａ、１８ａの上下両側に位置するタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃとを備えている。なお、第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂは、本発明におけるタンク部に該当するものである。

ここで、熱交換コア部１５ａ、１８ａは、それぞれ上下方向に延びる複数のチューブ２１を備える。これら複数のチューブ２１の間には、被熱交換媒体、この実施形態では冷却される空気が通る通路が形成される。これら複数のチューブ２１相互間には、フィン２２を配置し、チューブ２１とフィン２２とを接合させている。

熱交換コア部１５ａ、１８ａは、チューブ２１とフィン２２との積層構造からなる。このチューブ２１とフィン２２は熱交換コア部１５ａ、１８ａの左右方向に交互に積層配置される。なお、フィン２２を廃止した構成を採用してもよい。

因みに、図２では、図示の都合上、チューブ２１とフィン２２の積層構造の一部のみ図示しているが、熱交換コア部１５ａ、１８ａの全域にチューブ２１とフィン２２の積層構造が構成され、この積層構造の空隙部を電動送風機１９の送風空気が通過するようになっている。

チューブ２１は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向Ｆに沿って扁平な扁平チューブよりなる。フィン２２は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、チューブ２１の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大する。

熱交換コア部１５ａのチューブ２１と熱交換コア部１８ａのチューブ２１は互いに独立した冷媒通路を構成し、第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃと、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは互いに独立した冷媒通路空間を構成する。

第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃは熱交換コア部１５ａのチューブ２１の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１５ｂ、１５ｃの内部空間に連通するようになっている。

同様に、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは熱交換コア部１８ａのチューブ２１の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１８ｂ、１８ｃの内部空間に連通するようになっている。

これにより、上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは、それぞれ対応する熱交換コア部１５ａ、１８ａの複数のチューブ２１へ冷媒流れを分配したり、複数のチューブ２１からの冷媒流れを集合する役割を果たす。

２つの上側タンク部１５ｂ、１８ｂ、および２つの下側タンク部１５ｃ、１８ｃは隣接しているので、２つの上側タンク部１５ｂ、１８ｂ同士、および２つの下側タンク部１５ｃ、１８ｃ同士を一体成形することができる。もちろん、２つの上側タンク部１５ｂ、１８ｂ、および２つの下側タンク部１５ｃ、１８ｃをそれぞれ独立の部材として成形してもよい。

なお、チューブ２１、フィン２２、タンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ等の蒸発器構成部品の具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形することにより、第１、第２蒸発器１５、１８の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。

本実施形態では、図３に示す接続ブロック２３、第１、第２保持部材３４、３５および絞り機構１７（本例では、キャピラリチューブ１７ａ）もろう付けにて第１、第２蒸発器１５、１８と一体に組み付けるようになっている。

これに対し、エジェクタ１４はノズル部１４ａに高精度な微小通路を形成しているので、エジェクタ１４をろう付けすると、ろう付け時の高温度（アルミニウムのろう付け温度：６００℃付近）にてノズル部１４ａが熱変形して、ノズル部１４ａの通路形状、寸法等を所期の設計通りに維持できないという不具合が生じる。

そこで、エジェクタ１４については、第１、第２蒸発器１５、１８、接続ブロック２３、第１、第２保持部材３４、３５およびキャピラリチューブ１７ａの一体ろう付けを行った後に、蒸発器側に組み付けするようにしてある。

より具体的に、エジェクタ１４、キャピラリチューブ１７ａ、接続ブロック２３および第１、第２保持部材３４、３５の組み付け構造を説明すると、キャピラリチューブ１７ａ、接続ブロック２３および第１、第２保持部材３４、３５は、蒸発器部品と同様にアルミニウム材にて成形される。接続ブロック２３は、図３に示すように、第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク部１５ｂ、１８ｂの長手方向の一方の側面部にろう付け固定される部材であって、図１に示す一体化ユニット２０の１つの冷媒入口２５と１つの冷媒出口２６とを構成する。

冷媒入口２５は、接続ブロック２３の厚さ方向の途中にて、エジェクタ１４の入口側（ノズル部１４ａの冷媒流入口１４ｅ側）に向かう第１通路をなす主通路２５ａと、キャピラリチューブ１７ａの入口側に向かう第２通路をなす分岐通路１６とに分岐される。この分岐通路１６は図１の分岐通路１６の入口部分に相当する。従って、図１の分岐点Ｚは接続ブロック２３の内部に構成されることになる。

これに対し、冷媒出口２６は接続ブロック２３の厚さ方向に貫通する１つの単純な通路穴（円形穴等）で構成される。

そして、接続ブロック２３の分岐通路１６はキャピラリチューブ１７ａの一端部（図２、図３の左端部）にろう付けによりシール接合される。

第１保持部材３４は、第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの内部空間の長手方向の略中央部に配置され上側タンク部１８ｂの内壁面にろう付けされる部材である。この第１保持部材３４は、エジェクタ１４を保持する役割と、上側タンク部１８ｂの内部空間をタンク長手方向の２つの空間、すなわち、左側空間２７と右側空間２８とに仕切る役割とを果たす。なお、左側空間２７は、本発明における内部空間に該当するものである。

第２保持部材３５は、左側空間２７のうち接続ブロック２３側の端部に配置され上側タンク部１８ｂの内壁面にろう付けされる部材である。この第２保持部材３５は、エジェクタ１４を保持する役割と、上側タンク部１８ｂのうち接続ブロック２３側の端部を塞ぐ役割とを果たす。

そして、キャピラリチューブ１７ａの一端部（図２、図３の左端部）は第２保持部材３５の支持穴３５ａを貫通して接続ブロック２３の分岐通路１６と連通し、キャピラリチューブ１７ａの他端部（図２、図３の右端部）は第１保持部材３４の支持穴３４ａを貫通して上側タンク部１８ｂの右側空間２８内に開口している。

なお、キャピラリチューブ１７ａの外周面と支持穴３４ａとの間はろう付けにより密閉されるので、上記左右の両空間２７と２８の間は遮断されたままである。また、キャピラリチューブ１７ａの外周面と支持穴３５ａとの間もろう付けにより密閉される。

エジェクタ１４のうち、高い加工精度と高い耐久性が要求されるノズル部１４ａはステンレス、黄銅等の材質で形成され、ノズル部１４ａ以外のボディー部１４ｇ（冷媒吸引口１４ｂを形成するハウジング部分、混合部１４ｃ、ディフューザ部１４ｄ等）は樹脂（例えばポリプロピレン等）で一体成形されている。

エジェクタ１４は、第１、第２蒸発器１５、１８等を一体ろう付けする組み付け工程（ろう付け工程）の終了後に、接続ブロック２３の冷媒入口２５および主通路２５ａの穴形状を貫通して上側タンク部１８ｂの内部に差し込む。

つまり、エジェクタ１４は、上側タンク部１８ｂと平行に設置され、その長手方向が上側タンク部１８ｂの長手方向に一致している。

ここで、エジェクタ１４の長手方向の先端部（冷媒吐出口１４ｆ側の端部）は第１保持部材３４の円形凹部３４ｂ内に圧入され、第１保持部材３４の連通穴部３４ｃに連通する。なお、第１保持部材３４の円形凹部３４ｂは、後述する第２保持部材３５のエジェクタ挿入穴３５ｂとともに、本発明におけるタンク部の内面に該当するものである。

より具体的には、ボディー部１４ｇに、略円筒状のディフューザ部１４ｄから径方向外側に突き出す第１圧入接触部３６が形成されており、この第１圧入接触部３６が円形凹部３４ｂに点接触している。なお、第１圧入接触部３６は、後述する第２圧入接触部３７とともに、本発明における圧入接触部に該当するものである。

本例では、第１圧入接触部３６をボディー部１４ｇと一体成形しているが、第１圧入接触部３６をボディー部１４ｇと別体に成形し、接着等の固定手段によってボディー部１４ｇに固定するようにしてもよい。第１圧入接触部３６をボディー部１４ｇと別体に成形する場合には、ボディー部１４ｇを樹脂以外の材質で形成してもよい。

エジェクタ先端部の外周面のうち第１圧入接触部３６以外の部位と第１保持部材３４の円形凹部３４ｂの内周面との間には所定寸法の隙間が設けられ、第１圧入接触部３６以外ではエジェクタ先端部の外周面が第１保持部材３４の内周面と直接接触しないようになっている。

第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの内部空間の長手方向の略中央部には仕切板３０（図３）が配置され、この仕切板３０によって上側タンク部１５ｂの内部空間が長手方向の２つの空間、すなわち、左側空間３１と右側空間３２とに仕切られている。

第１保持部材３４の連通穴部３４ｃは、両上側タンク部１５ｂ、１８ｂの中間壁面３３の貫通穴３３ａを介して第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの右側空間３２に連通している。

エジェクタ１４の長手方向の左端部（冷媒流入口１４ｅ側の端部）は第２保持部材３５のエジェクタ挿入穴３５ｂ内に圧入されてシール固定される。

より具体的には、ボディー部１４ｇのうち円筒状の左端部の外周面が第２圧入接触部３７を構成しており、この第２圧入接触部３７がエジェクタ挿入穴３５ｂの内周面の全周にわたって線接触してシール固定される。

このようにエジェクタ１４を上側タンク部１８ｂ内に圧入することにより、エジェクタ１４の長手方向位置の固定が行われる。

図３に示すように、接続ブロック２３は、その冷媒出口２６が上側タンク部１５ｂの左側空間３１と連通し、主通路２５ａが上側タンク部１８ｂの左側空間２７と連通し、かつ、分岐通路１６がキャピラリチューブ１７ａの一端部と連通した状態で上側タンク部１５ｂ、１８ｂの側面壁にろう付けされる。また、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂは第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの左側空間２７に連通するようになっている。

本実施形態では、第１保持部材３４により第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの内部を左右の空間２７、２８に仕切り、左側空間２７が複数のチューブ２１からの冷媒を集合させる集合タンク（集合空間）としての役割を果たし、右側空間２８が冷媒を複数のチューブ２１へ分配する分配タンク（分配空間）としての役割を果たす。

この構成は、エジェクタ１４と蒸発器１８とをコンパクトに配置することができ、ひいては、ユニット全体の体格をコンパクトにまとめることができる。しかも、エジェクタ１４は、集合タンクをなす左側空間２７内に配置され、その冷媒吸引口１４ｂを、集合タンクをなす左側空間２７内において直接に開口させて設置されている。この構成は、冷媒配管を減らすことを可能とする。

この構成は、複数のチューブ２１からの冷媒の集合と、エジェクタ１４への冷媒供給（冷媒吸引）とをひとつのタンクで実現できる利点を提供する。

また、本実施形態では、第１蒸発器１５が第２蒸発器１８と隣接して設けられており、エジェクタ１４の下流側端部は、第１蒸発器１５の分配タンク（上側タンク部１５の右側空間３２）と隣接して設置されている。この構成は、エジェクタ１４が第２蒸発器１８側のタンク部に内蔵される配置形態であっても、エジェクタ１４からの流出冷媒をごく短い簡単な冷媒通路（穴部３４ｃ、３３ａ）にて第１蒸発器１５側へ供給できるという利点を提供する。

以上の構成において一体化ユニット２０全体の冷媒流路を図２、図３により具体的に説明すると、接続ブロック２３の冷媒入口２５は主通路２５ａと分岐通路１６とに分岐される。主通路２５ａの冷媒はまず、エジェクタ１４（ノズル部１４ａ→混合部１４ｃ→ディフューザ部１４ｄ）を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は第１保持部材３４の連通穴部３４ｃ、中間壁面３３の貫通穴３３ａを経て矢印ａのように第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの右側空間３２に流入する。

この右側空間３２の冷媒は熱交換コア部１５ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ｂのように下降して下側タンク部１５ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク部１５ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク部１５ｃの右側部から冷媒は矢印ｃのように左側部へと移動する。

この下側タンク部１５ｃの左側部の冷媒は熱交換コア部１５ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ｄのように上昇して上側タンク部１５ｂの左側空間３１に流入し、さらに、ここから冷媒は矢印ｅのように接続ブロック２３の冷媒出口２６へと流れる。

これに対し、接続ブロック２３の分岐通路１６の冷媒はまずキャピラリチューブ１７ａを通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は矢印ｆのように第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの右側空間２８に流入する。

この右側空間２８の冷媒は熱交換コア部１８ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ｇのように下降して下側タンク部１８ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク部１８ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク部１８ｃの右側部から冷媒は矢印ｈのように左側部へと移動する。

この下側タンク部１８ｃの左側部の冷媒は熱交換コア部１８ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ｉのように上昇して上側タンク部１８ｂの左側空間２７に流入する。この左側空間２７にエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂが連通しているので、この左側空間２７内の冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

なお、図３では冷媒吸引口１４ｂが上側タンク部１８ｂの壁面側（図３の下方側）を向くように配置されているが、冷媒吸引口１４ｂがチューブ２１側（図３の紙面裏面側）を向くように配置されていてもよい。

一体化ユニット２０は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２５は接続ブロック２３に１つ設けるだけでよく、また冷媒出口２６も接続ブロック２３に１つ設けるだけでよい。

次に、第１実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は受液器１２ａ内に流入し、この受液器１２ａ内にて冷媒の気液が分離され、液冷媒が受液器１２ａから導出され膨張弁１３を通過する。

この膨張弁１３では、第１蒸発器１５の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）は一体化ユニット２０の接続ブロック２３に設けられた１つの冷媒入口２５に流入する。

ここで、冷媒流れは、接続ブロック２３の主通路２５ａからエジェクタ１４に向かう冷媒流れと、接続ブロック２３の冷媒分岐通路１６からキャピラリチューブ１７ａに向かう冷媒流れとに分流する。

そして、エジェクタ１４に流入した冷媒流れはノズル部１４ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部１４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部１４ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口１４ｂから分岐冷媒通路１６の第２蒸発器１８通過後の冷媒（気相冷媒）を吸引する。

ノズル部１４ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口１４ｂに吸引された冷媒は、ノズル部１４ａ下流側の混合部１４ｃで混合してディフューザ部１４ｄに流入する。このディフューザ部１４ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。

そして、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄから吐出した冷媒は第１蒸発器１５における図２の矢印ａ〜ｅの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第１蒸発器１５の熱交換コア部１５ａでは、低温の低圧冷媒が矢印Ｆ方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、１つの冷媒出口２６から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。

一方、冷媒分岐通路１６に流入した冷媒流れはキャピラリチューブ１７ａで減圧されて低圧冷媒となり、この低圧冷媒が第２蒸発器１８における図２の矢印ｆ〜ｉの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａでは、低温の低圧冷媒が、第１蒸発器１５通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

次に、本実施形態の作用効果を説明する。まず、上記特許文献１と同様の作用効果について簡単に説明すると、（１）送風空気の流れ方向Ｆに対して冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１５を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１８を下流側に配置しているから、第１蒸発器１５における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２蒸発器１８における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。このため、共通の冷却対象空間に対する冷却性能を第１、第２蒸発器１５、１８の組み合わせにて効果的に向上できる。

（２）ディフューザ部１４ｄでの昇圧作用により圧縮機１１の吸入圧を上昇して、圧縮機１１の駆動動力を低減できる。

（３）第２蒸発器１８側の冷媒流量をエジェクタ１４の機能に依存することなく、キャピラリチューブ（絞り機構）１７にて独立に調整でき、第１蒸発器１５への冷媒流量はエジェクタ１４の絞り特性により調整できるので、第１、第２蒸発器１５、１８への冷媒流量をそれぞれの熱負荷に対応して容易に調整できる。

（４）冷媒分岐通路１６がエジェクタ１４に対して並列的な接続関係となるので、冷媒分岐通路１６にエジェクタ１４の冷媒吸引能力だけでなく、圧縮機１１の冷媒吸入、吐出能力をも利用して冷媒を供給できる。これにより、低熱負荷条件でも、第２蒸発器１８の冷却性能を確保しやすい。

（５）エジェクタ式冷凍サイクル１０の車両への搭載時には、上記各種部品（１４、１５、１８、１７ａ）を内蔵する一体化ユニット２０全体として、１つの冷媒入口２５を膨張弁１３の出口側に接続し、１つの冷媒出口２６を圧縮機１１の吸入側に接続するだけで、配管接続作業を終了できる。

（６）一体化ユニット２０全体の体格を図２に示すように小型、簡潔にまとめることができ、搭載スペースを低減できるので、複数の蒸発器１５、１８を有するエジェクタ式冷凍サイクル１０の車両への搭載性が非常に良好であるとともに、サイクル部品点数を減少してコスト低減を図ることができる。

（７）上記各種部品（１４、１５、１８、１７ａ）相互間の接続通路長さを微少量に短縮できるので、冷媒流路の圧損を低減できると同時に、低圧冷媒と周辺雰囲気との熱交換を効果的に縮小できる。これにより、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を向上できる。

さらに、本実施形態によると、エジェクタ１４のボディー部１４ｇに形成された樹脂製の第１、第２圧入接触部３６、３７のみが第１保持部材３４の円形凹部３４ｂおよび第２保持部材３４のエジェクタ挿入穴３５ｂに接触するように、エジェクタ１４を上側タンク部１８ｂ内に圧入固定しているので、エジェクタ１４と上側タンク部１８ｂとが金属接触することを回避できるとともに、エジェクタ１４を上側タンク部１８ｂに対して良好に固定することができる。

換言すれば、エジェクタ１４が上側タンク部１８ｂと金属接触することなく、樹脂製の第１、第２圧入接触部３６、３７を介した弾性的な接触のみによって保持されている。このため、エジェクタ１４から第２蒸発器１８への振動伝達を抑制して第２蒸発器１８から発生する放射音を低減することと、第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂに対してエジェクタ１４を良好に固定することとの両立を図ることができる。

ここで、第１、第２圧入接触部３６、３７をエジェクタ１４の長手方向両端側に配置しているので、細長形状のエジェクタ１４を第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂに対して良好に固定することができる。

ところで、エジェクタ１４の冷媒流入口１４ｅに流入する冷媒はエジェクタ１４で減圧される前の比較的圧力の高い冷媒（約１．０ＭＰａ）であり、上側タンク部１８ｂの左側空間２７内の冷媒は低圧（約０．３ＭＰａ）である。

この点に鑑みて、第２圧入接触部３７を第２保持部材３５のエジェクタ挿入穴３５ｂの内周面の全周にわたって線接触させてシール固定することによって、図５の破線矢印Ｙのように冷媒流入口１４ｅに流入する比較的圧力の高い冷媒が低圧の左側空間２７に漏れること（リーク）を防止している。

一方、エジェクタ１４の冷媒吐出口１４ｆから吐出した冷媒はエジェクタ１４で減圧された後の比較的圧力の低い冷媒であり、上側タンク部１８ｂの左側空間２７内の冷媒との圧力差がほとんどないことから、図５の破線矢印Ｘのように冷媒吐出口１４ｆから吐出した冷媒が左側空間２７に漏れること（リーク）を防止する必要性は低い。

この点に鑑みて、図６に示すように、第１圧入接触部３６ではシールを行わず、第１圧入接触部３６を第１保持部材３４の円形凹部３４ｂと点接触させている。これにより、第１圧入接触部３６と円形凹部３４ｂとの接触面積を小さくして振動伝達をより抑制させることができる。

図７は、この効果を示すグラフであり、図７中、実線は本実施形態に対する測定結果で、点線は比較例に対する測定結果である。この比較例は、本実施形態に対して第１圧入接触部３６をディフューザ部１４ｄの全周にわたって環状に形成し、第１圧入接触部３６を円形凹部３４ｂと線接触させたものである。図７からわかるように、本実施形態では比較例に比してエジェクタ１４から第２蒸発器１８への振動伝達量を低減できる。

また、本実施形態では、圧入によってエジェクタ１４の長手方向位置の固定を行っているので、ねじ止め固定手段を用いてエジェクタ１４の長手方向位置の固定を行う場合と比較して構造を簡素化できる。

さらに、本実施形態では、エジェクタ１４のボディ部１４ｇを樹脂で形成し、第１、第２圧入接触部３６、３７をボディ部１４ｇと一体成形しているので、部品点数を削減してコストを低減することができる。

（他の実施形態）
なお、本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下述べるごとく種々変形可能である。

（１）上述の一実施形態では、本発明によるエジェクタ式冷凍サイクル用ユニットを図１に示す冷凍サイクルに適用した例を示したが、これに限定されることなく、例えば特開２００５−３０８３８４号公報に記載の冷凍サイクル等、種々の冷凍サイクルに適用が可能である。

（２）上述の一実施形態では、エジェクタ１４の上側タンク部１８ｂ内での配置構成の一例に本発明を適用した例を示しているが、これに限定されることなく、例えば上記特許文献１（特開２００７−５７２２２号公報）に記載のエジェクタ１４の配置構成等、種々のエジェクタ１４の配置構成に適用が可能である。

（３）上述の一実施形態では、一体化ユニット２０の各部材を一体に組み付けるに際して、エジェクタ１４を除く他の部材、すなわち、第１蒸発器１５、第２蒸発器１８、接続ブロック２３、第１、第２保持部材３４、３５、キャピラリチューブ１７ａ等を一体ろう付けしているが、これらの部材の一体組み付けは、ろう付け以外に、ねじ止め、かしめ、溶接、接着等の種々な固定手段を用いて行うことができる。

（４）上述の一実施形態では、絞り機構１７をキャピラリチューブ１７ａまたはオリフィスのような固定絞りで構成しているが、絞り機構１７を電動アクチュエータにより弁開度（通路絞り開度）が調整可能になっている電気制御弁で構成してもよい。また、絞り機構１７をキャピラリチューブ１７ａや固定絞りと電磁弁との組み合わせで構成してもよい。

（５）上述の一実施形態では、エジェクタ１４として、通路面積が一定のノズル部１４ａを有する固定エジェクタを例示しているが、エジェクタ１４として、通路面積を調整可能な可変ノズル部を有する可変エジェクタを用いてもよい。

なお、可変ノズル部の具体例としては、例えば、可変ノズル部の通路内にニードルを挿入し、このニードルの位置を電気的アクチュエータにより制御して通路面積を調整する機構とすればよい。

（６）上述の一実施形態では、エジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８および絞り機構１７を１つの一体化ユニット２０として組み付けているが、第１蒸発器１８および絞り機構１７を別体化してもよい。

（７）上述の一実施形態では、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却対象空間として、車室内空間である場合や、冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間である場合について述べたが、本発明は、これらの車両用に限らず、定置用等の種々な用途の冷凍サイクルに対して広く適用可能である。

（８）上述の一実施形態では、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを、エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットとは別体として構成した。しかし、エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットに、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを一体的に組みつけてもよい。例えば、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを一体化ユニット２０の接続ブロック２３内に収容する構成を採用することができる。この場合、冷媒入口２５は受液器１２ａと温度式膨張弁１３との間に位置し、冷媒出口２６は感温部１３ａを設置した通路部位と圧縮機１１との間に位置することとなる。

また、温度式膨張弁１３は必ずしも必要ではなく、温度式膨張弁１３を廃止して、エジェクタ１４およびキャピラリチューブ（絞り機構）１７ａのみによって受液器１２ａからの液冷媒を減圧するようにしてもよい。

本発明の一実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 一実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図２の一体化ユニットの蒸発器タンクを水平面で切断した断面図である。 図２の一体化ユニットの蒸発器タンクの鉛直面で切断した断面図である。 図２の要部拡大断面図である。 図５のＡ−Ａ断面図である。 エジェクタから第２蒸発器への振動伝達量の測定結果を示すグラフである。

符号の説明

１４…エジェクタ、１４ａ…ノズル部、１４ｂ…冷媒吸引口、１４ｅ…冷媒流入口、
１４ｆ…冷媒吐出口、１４ｇ…ボディ部、１８…第２蒸発器（蒸発器）、
１８ｂ…上側タンク部（タンク部）、２７…左側空間（内部空間）、
３４ｂ…円形凹部（タンク部の内面）、３５ｂ…エジェクタ挿入穴（タンク部の内面）、
３６…第１圧入接触部（圧入接触部）、３７…第２圧入接触部（圧入接触部）。

Claims (6)

1. 金属製のノズル部（１４ａ）から噴射される冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合してディフューザ部（１４ｄ）から吐出するエジェクタ（１４）と、
   少なくとも前記冷媒吸引口（１４ｂ）に吸引される冷媒を蒸発させる蒸発器（１８）とを備え、
   前記蒸発器（１８）は、前記冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記複数本のチューブ（２１）から流出する冷媒を集合させる金属製のタンク部（１８ｂ）とを少なくとも有し、
   前記エジェクタ（１４）は、前記タンク部（１８ｂ）の内部に圧入固定され、
   前記エジェクタ（１４）のうち前記タンク部（１８ｂ）の内面（３４ｂ、３５ｂ）に接触する圧入接触部（３６、３７）が樹脂で形成されていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
2. 前記エジェクタ（１４）は、前記ノズル部（１４ａ）を収納するとともに前記冷媒吸引口（１４ｂ）と前記ディフューザ部（１４ｄ）とを構成する樹脂製のボディ部（１４ｇ）を有し、
   前記圧入接触部（３６、３７）が前記ボディ部（１４ｇ）と一体成形されていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
3. 前記エジェクタ（１４）は細長形状を有しており、
   前記圧入接触部（３６、３７）は、前記エジェクタ（１４）の長手方向の一端側に配置された第１圧入接触部（３６）と、前記長手方向の他端側に配置された第２圧入接触部（３７）とで構成されていることを特徴とする請求項１または２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
4. 前記ディフューザ部（１４ｄ）のうち冷媒を吐出する冷媒吐出口（１４ｆ）は、前記長手方向の一端側に配置され、
   前記ノズル部（１４ａ）に冷媒を流入させる冷媒流入口（１４ｅ）は、前記長手方向の他端側に配置され、
   前記冷媒吸引口（１４ｂ）は、前記長手方向において前記冷媒流入口（１４ｅ）と前記冷媒吐出口（１４ｆ）との間に配置され、
   前記エジェクタ（１４）は、前記冷媒吸引口（１４ｂ）が前記タンク部（１８ｂ）の内部空間（２７）内に開口するように前記タンク部（１８ｂ）の内部に配置され、
   第１圧入接触部（３６）は、前記長手方向において前記冷媒吐出口（１４ｆ）と前記冷媒吸引口（１４ｂ）との間に配置され、
   第２圧入接触部（３７）は、前記長手方向において前記冷媒流入口（１４ｅ）と前記冷媒吸引口（１４ｂ）との間に配置されていることを特徴とする請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
5. 前記エジェクタ（１４）は、前記冷媒吐出口（１４ｆ）から吐出した冷媒の圧力が前記冷媒流入口（１４ｅ）に流入する冷媒の圧力よりも低くなるように構成された冷媒減圧手段をなしており、
   前記第２圧入接触部（３７）は、前記タンク部（１８ｂ）の内面（３５ｂ）の全周にわたって線接触するように形成されていることを特徴とする請求項４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。
6. 前記第１圧入接触部（３６）は、前記タンク部（１８ｂ）の内面（３４ｂ）に点接触するように形成されていることを特徴とする請求項５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。

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