JP2009041609A - 高負荷伝動用ｖベルト - Google Patents

Abstract

【課題】ベルトの走行による騒音を低減すると共に耐久性を向上させ、且つブロックの耐衝撃性を高める。
【解決手段】エンドレスに延びて環状に形成された少なくとも１つの張力帯１０と、張力帯１０のベルト長さ方向に所定ピッチで係止固定された複数のブロック２０とを備え、複数のブロック２０が、ベルト幅方向の両側端部にプーリに接する接触面３０をそれぞれ有する高負荷伝動用ＶベルトＢにおいて、複数のブロック２０が、接触面３０のベルト内側に連続して形成され、その接触面３０に対してベルト幅方向の中央側へ傾斜した傾斜面３１を有し、接触面３０に対する傾斜面３１の角度を、１２０度以上且つ１４０度以下とした。
【選択図】図３

Description

本発明は、高負荷伝動用Ｖベルトに関するものである。

近年、例えばコンバインやトラクタ等の農業用機械や自動車等における走行用変速装置として、変速時の操作性や燃料消費率の向上等を図る観点から、ベルト式無段変速装置の開発が進められている。ベルト式無断変速装置は、駆動軸及び従動軸に溝間隔が可変の変速プーリが取り付けられ、これら変速プーリにＶベルトが巻き掛けられて構成されている。そうして、ベルト式無段変速装置は、変速プーリの溝間隔を変化させることにより、無段階に変速を行うようになっている。

このベルト式無段変速装置に巻き掛けるＶベルトとして、エンドレスに延びて環状に形成された少なくとも１つの張力帯と、その張力帯のベルト長さ方向に所定ピッチで係止固定された複数のブロックとを備えた高負荷伝動用Ｖベルトが知られている。複数のブロックは、ベルト幅方向の両側端部である接触部に形成されてプーリに接する接触面をそれぞれ有している。

この高負荷伝動用Ｖベルトは、接触面がプーリ溝面に接触してプーリの回転力を受け、接触面によってブロックがプーリから受けた力を推力として張力帯に加えて伝動する。一般に、接触部は、プーリの回転力を推力として張力帯に効率的に伝えて伝動性を向上させる観点から、比較的高い弾性率の樹脂によって形成されている。

このようなＶベルトは、ベルトがプーリに突入するときに、ベルトのピッチライン上に位置する張力帯はプーリ溝面に対してスリップすることなく突入するが、各ブロックは張力帯と同じ速度で突入するため、ブロックにおける張力帯よりもベルト内側の内側部と張力帯よりもベルト外側の外側部とでプーリ溝面に対して速度差が生じる。

すなわち、プーリの各部は、その回転中心からの距離が大きくなるほど周速度が大きくなるので、各ブロックは、内側部でベルト走行方向に対して後向きの力を受けると共に、外側部でベルト走行方向に対して前向きの力を受け、プーリ溝面に対してスリップすることによって接触面が摩耗していく。さらに、ブロックがプーリから出るときにも、突入時と同様にスリップが生じる。

一方、各ブロックの接触部は、通常、プーリ溝面に沿った溝深さ方向の長さがプーリ溝面に直交する方向において一定ではなく、ベルト幅方向の中央に向かって大きくなっているため、接触面がプーリ溝面との接触によって摩耗していくと、接触面の面積が大きくなる。そのことにより、ピッチラインから離れた位置にプーリ溝面に対する速度差が大きな接触面が新たに形成されて接触面積が増加するため、ベルトの走行による騒音が大きくなると共にベルトの耐久性が低下する。

これに対して、特許文献１のＶベルトは、ブロックのベルト幅方向の両側に、プーリ溝面に直交する方向に延び、且つそのプーリ溝面に沿った溝深さ方向の長さが略一定となる突起部を設けて、この突起部の先端に接触面を形成している。そのことにより、ベルトの走行に伴ってブロックの接触面積が大きくなることを抑制している。
特開平１０−１７６７３５号公報

しかし、プーリに巻き掛けられたＶベルトは、ベルトの張力によってプーリ溝の深さ方向底部側へ引っ張られているため、接触部におけるベルト内側方向の角部（以下、内側角部ともいう）にはプーリから特に大きな負荷が加わる。したがって、内側角部は、初期形状が凸面状であっても、ベルトの走行に伴って接触面が摩耗されて角張りやすい。

特許文献１のＶベルトであっても、ベルトの走行に伴って内側角部が角張った場合には、ブロックが少しでも傾いた状態でプーリに突入したり、プーリが傷む等によってプーリ溝面の角度が変化すると、ブロックがプーリに突入する際に生じる衝撃によって内側角部が欠けやすい結果、ベルトの寿命が低下する。

本発明は、斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、ベルトの走行による騒音を低減すると共に耐久性を向上させ、且つブロックの耐衝撃性を高めることにある。

上記の目的を達成するために、この発明では、接触面のベルト内側に連続して形成された傾斜面の接触面に対する角度を１２０度以上且つ１４０度以下にした。

具体的に、本発明に係る高負荷伝動用Ｖベルトは、エンドレスに延びて環状に形成された少なくとも１つの張力帯と、上記張力帯のベルト長さ方向に所定ピッチで係止固定された複数のブロックとを備え、上記複数のブロックが、ベルト幅方向の両側端部にプーリに接する接触面をそれぞれ有する高負荷伝動用Ｖベルトであって、上記ブロックは、上記接触面のベルト内側に連続して形成され、該接触面に対してベルト幅方向の中央側へ傾斜した傾斜面を有し、上記接触面に対する上記傾斜面の角度は、１２０度以上且つ１４０度以下である。

上記傾斜面の角度は、１３０度以上且つ１４０度以下であることが好ましい。

上記複数のブロックは、ベルト幅方向の両側端部がフェノール系樹脂によってそれぞれ形成されていてもよい。

−作用−
仮に、接触面に対する傾斜面の角度が１２０度よりも小さい場合には、接触面を有するブロックの両側端部（接触部）におけるベルト内側方向の角部（内側角部）における強度が比較的低くなるため、ブロックが少しでも傾く等して接触面とプーリ溝面との角度関係に変化が生じた場合には、プーリへの突入時に生じる衝撃によって内側角部が欠けてしまいやすく、ブロックの耐衝撃性が低下する。

一方、仮に、接触面に対する傾斜面の角度が１４０度よりも大きい場合には、ブロックがベルト幅方向の中央に向かってベルト厚み方向に比較的大きく広がった形状となるため、ベルトの走行に伴う接触面の摩耗によってブロックのベルト内側に新たに形成される接触面の面積が比較的大きくなる。したがって、ピッチラインから離れた位置にプーリ溝面に対する速度差が大きな接触面が比較的大面積で新たに形成される結果、ベルトの走行による騒音が大きくなると共にベルトの耐久性が低下する。

そこで、本発明の高負荷伝動用Ｖベルトでは、接触面に対する傾斜面の角度を１２０度以上且つ１４０度以下にした。そのことにより、接触面の摩耗によってベルト内側方向に新たに接触面が形成されることが抑制されつつ、内側角部における強度が向上するため、ベルトの走行による騒音が低減されると共に耐久性が向上し、且つブロックの耐衝撃性が高められる。

特に、傾斜面の角度が１３０度以上且つ１４０度以下である場合には、内側角部における強度がより向上するため、ブロックの耐衝撃性がさらに高められる。

本発明によれば、接触面に対する傾斜面の角度が１２０度以上且つ１４０度以下であるので、接触面の摩耗によってベルト内側方向に新たに接触面が形成されることを抑制でき、接触面を含むブロックの端部におけるベルト内側方向の角部の強度を向上させることができる。その結果、ベルトの走行による騒音を低減できると共に耐久性を向上させることができ、且つブロックの耐衝撃性を高めることができる。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。尚、本発明は、以下の実施形態に限定されるものではない。

《発明の実施形態１》
図１〜図３は、本発明の実施形態１を示している。図１は、本実施形態１の高負荷伝動用ＶベルトＢの一部を概略的に示す斜視図である。図２は、ブロック２０を概略的に示す正面図である。図３は、図２のＡ部分の拡大図である。

高負荷伝動用Ｖベルト（以下、単にＶベルトともいう）Ｂは、図１に示すように、エンドレスに延びて環状に形成された一対の張力帯１０と、一対の張力帯１０のベルト長さ方向に所定ピッチで係止固定された複数のブロック２０とを備えている。

上記一対の張力帯１０は、ベルト長さ方向に互いに並んで延び、ベルト外側に配置された外ゴム層１０ａと、ベルト内側に配置された内ゴム層１０ｂと、これら外ゴム層１０ａと内ゴム層１０ｂとの間に配置された複数の心線１１とをそれぞれ有している。

外ゴム層１０ａには、ベルト外側の表面に外帆布層（図示省略）が外ゴム層１０ａと一体に設けられている。一方、内ゴム層１０ｂには、ベルト内側の表面に内帆布層（図示省略）が内ゴム層１０ｂと一体に設けられている。外ゴム層１０ａ及び内ゴム層１０ｂは、例えばメタクリル酸亜鉛を混合した水素化ニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）にアラミド繊維又はナイロン繊維等の短繊維を含む硬質ゴム材料等によって形成されている。

複数の心線１１は、ベルト長さ方向に延びると共にベルト幅方向に所定の間隔で配置されている。各心線１１は、例えばアラミド繊維等から形成され、比較的高い強度及び弾性率を有している。

この張力帯１０のベルト外側の表面には、外側被噛合部として、ベルト長さ方向に所定の間隔で並ぶと共に、それぞれベルト幅方向に延びて断面凹字状をなす複数の外溝１２が形成されている。一方、張力帯１０のベルト内側の表面には、内側被噛合部として、それぞれベルト幅方向に延びて断面円弧状をなす複数の内溝１３が形成されている。複数の内溝１３は、ベルト厚み方向に外溝１２にそれぞれ対向して所定の間隔で形成されている。

上記複数のブロック２０は、図２に示すように、隣接するブロック２０との対向面（正面）がそれぞれ略工字状に形成されている。また、各ブロック２０は、ベルト外面を構成する外ビーム部（外側部）２１と、ベルト内側を構成する内ビーム部（内側部）２２と、これら外ビーム部２１と内ビーム部２２との間に配置されて外ビーム部２１と内ビーム部２２とを連結するセンターピラー部２３とによりそれぞれ構成されている。

すなわち、外ビーム部２１及び内ビーム部２２は、それぞれベルト長さ方向に延び、ベルト幅方向の大きさがセンターピラー部２３におけるベルト幅方向の大きさよりもそれぞれ大きい。センターピラー部２３は、外ビーム部２１におけるベルト幅方向の中央部と、内ビーム部２２におけるベルト幅方向の中央部とを連結している。

そして、センターピラー部２３におけるベルト幅方向の両側には、それぞれベルト幅方向の外側に開放され、外ビーム部２１及び内ビーム部２１により区画形成されたスリット状の一対の嵌合部２４が設けられている。この一対の嵌合部２４には、それぞれ上記張力帯１０が圧入して嵌合している。

すなわち、嵌合部２４には、外側噛合部として、ベルト外側の壁面に張力帯１０の外溝１２に噛合する突条の外突条部２５が形成されている一方、内側噛合部として、ベルト内側の壁面に張力帯１０の内溝１３に噛合する突条の内突条部２６が形成されている。これら外突条部２５及び内突条部２６は、ベルト厚み方向に対向して配置されている。そうして、外突条部２５が外溝１２に噛合すると共に内突条部２６が内溝１３に噛合することにより、複数のブロック２０が張力帯１０のベルト長さ方向にそれぞれ係止固定されている。

これら複数のブロック２０は、補強部材２７と、その補強部材２７におけるベルト幅方向の両側に樹脂により形成された接触部２８とをそれぞれ有している。すなわち、各ブロック２０の両側端部は、接触部２８によってそれぞれ構成されている。

複数のブロック２０は、例えばインサート成形により、樹脂部材の内部に補強部材２７がブロック２０の略中央に埋め込まれてそれぞれ形成されている。つまり、各ブロック２０は、例えばフェノール系樹脂等により形成された樹脂部２９と、この樹脂部２９に埋設された補強部材２７とにより構成されている。補強部材２７は、例えばアルミニウム合金等により形成されている。具体的には、補強部材２７は、ブロック２０と略同じ輪郭形状の略工字状をなしている。樹脂部２９は、補強部材２７の全面又は略全表面を覆うように形成されている。

上記フェノール系樹脂は、例えばノボラック、レゾール又はベンジリックエーテル型のフェノール系樹脂等であり、これらのフェノール系樹脂は変性又は未変性のいずれでもよい。変性フェノール系樹脂としては、例えばアルキル変性フェノール系樹脂、トールオイル変性フェノール系樹脂等が挙げられる。さらに好ましくは、カルドール等、すなわち、カシューオイル、カシューオイルに含まれているカルドール、アナカルド酸及びカルダノールの少なくとも１つで変性されたフェノール系樹脂等が挙げられる。また、上記フェノール系樹脂は、単独又は複数混合して使用することができる。特に、未変性フェノール系樹脂とカルドール等による変性フェノール系樹脂とを併用する場合には、両者の混合比率を適宜選択するとよい。

外ビーム部２１及び内ビーム部２２は、補強部材２７におけるベルト幅方向の両側の表面全体が樹脂部２９により覆われている。換言すると、複数のブロック２０は、ベルト幅方向の両側端部（接触部２８）が樹脂部２９によって構成されている（つまり、フェノール系樹脂によって形成されている）。樹脂部２９の弾性率は、例えば常温において９０００ＭＰａ以上等である。

さらに、複数のブロック２０は、接触部（ベルト幅方向の両端部）がプーリに接する接触面をそれぞれ有している。具体的には、複数のブロック２０は、接触部２８がベルト幅方向外側へ突出した突出部によって構成され、その突出部の先端面が接触面３０となっている。そして、複数のブロック２０は、図３に示すように、接触面３０のベルト内側に連続して形成され、その接触面３０に対してベルト幅方向の中央側へ傾斜した傾斜面３１をそれぞれ有している。つまり、これら接触面３０及び傾斜面３１は、接触部２８におけるベルト内側方向の角部（以下、内側角部ともいう）３２を構成している。

ところで、仮に、接触面３０に対する傾斜面３１の角度αが１２０度よりも小さい場合には、内側角部３２における強度が比較的低くなるため、ブロック２０が少しでも傾く等して接触面３０とプーリ溝面との角度関係に変化が生じた場合には、プーリへの突入時に生じる衝撃によって内側角部３２が欠けてしまいやすく、ブロック２０の耐衝撃性が低下する。

一方、仮に、接触面３０に対する傾斜面３１の角度αが１４０度よりも大きい場合には、ブロック２０がベルト幅方向の中央に向かってベルト厚み方向に比較的大きく広がった形状となるため、ベルトの走行に伴う接触面３０の摩耗によってブロック２０のベルト内側に新たに形成される接触面３０の面積が比較的大きくなる。したがって、ピッチラインから離れた位置にプーリ溝面に対する速度差が大きな接触面３０が比較的大面積で新たに形成される結果、ベルトの走行による騒音が大きくなると共にベルトの耐久性が低下する。

このことから、本実施形態１のＶベルトＢは、接触面３０に対する傾斜面３１の角度αを、１２０度以上且つ１４０度以下にしている。さらに、この接触面３０に対する傾斜面３１の角度αは、内側角部３２の強度をより向上させる観点から、１３０度以上且つ１４０度以下になっている。

また、外ビーム部２１及び内ビーム部２２は、ベルト外側の表面からベルト内側に向かってベルト幅方向の大きさが小さく形成されている。そして、外ビーム部２１及び内ビーム部２２は、それぞれ接触面３０同士のなす角度（ベルト角度）βがＶベルトＢを巻き掛けるＶプーリ（図示省略）のプーリ溝面が互いになす角度と同じに形成されている。

また、ブロック２０は、ベルト長さ方向の一方の表面に突出して形成された凸部３３と、ベルト長さ方向の他方の表面に形成され、隣接するブロック２０の凸部３３に係合する凹部（図示省略）とを有している。これら凹部及び凸部３３は、センターピラー部２３のピッチラインに形成されている。

上記凹部は、断面円弧状等に形成され、内径が底面側に向かうに連れて徐々に小さくなるテーパ状に形成されている。一方、上記凸部３３は、断面円弧状に形成され、外径が先端側に向かうに連れて徐々に小さくなるテーパ状に形成されている。

ＶベルトＢは、ベルト長さ方向に隣り合うブロック２０の間において、一方のブロック２０の凹部に他方にブロック２０の凸部３３が係合していることにより、各ブロック２０のベルト厚み方向及びベルト幅方向への揺動が規制されるようになっている。こうして、高負荷伝動用ＶベルトＢは、プーリの回転力をブロック２０が接触面３０で受けて推力として張力帯１０に伝えることにより伝動を行うようになっている。

−実施形態１の効果−
したがって、この実施形態１によると、接触面３０に対する傾斜面３１の角度（内側角部３２の角度）αが１２０度以上且つ１４０度以下であるので、接触面３０の摩耗によってブロック２０のベルト内側に新たに接触面３０が形成されることを抑制でき、内側角部３２の強度を向上させることができる。その結果、ベルトの走行による騒音を低減できると共に耐久性を向上させることができ、且つブロック２０の耐衝撃性を高めることができる。

さらに、接触面３０に対する傾斜面３１の角度αが１３０度以上且つ１４０度以下であるため、内側角部３２の強度をより向上させることができ、ブロック２０の耐衝撃性をさらに高めることができる。

《その他の実施形態》
上記実施形態１では、接触部２８が突出した突出部によって構成されているとしたが、本発明はこれに限られず、接触部２８が突出部によって構成されていなくてもよい。

上記実施形態１では、ＶベルトＢが一対の張力帯１０を備えているとしたが、本発明はこれに限られず、ＶベルトＢは、少なくとも１つの張力帯１０を備えていればよい。

上記実施形態１では、樹脂部２９の弾性率が常温において９０００ＭＰａ以上であるとしたが、本発明はこれに限られず、樹脂部２９の弾性率は９０００ＭＰａよりも小さくてもよい。

《実施例》
（第１実施例）
本第１実施例では、上記実施形態１に示す構造を有する実施例１〜実施例４の高負荷伝動用ＶベルトＢを形成して、各ＶベルトＢ又は各ＶベルトＢのブロック２０に対して、ブロック側圧強度性試験、騒音性試験及び高速耐久性試験をそれぞれ行った。

実施例１〜実施例４のＶベルトＢは、ベルト幅が２５ｍｍであると共にベルト長さが６１２ｍｍである。また、各ベルトのベルト角度βは２６度である。これら各ベルトの複数のブロック２０は、厚みが２．９５ｍｍであり、厚さ２ｍｍの補強部材２７をインサート成形することによって形成した。各ブロック２０はベルト長さ方向に３ｍｍのピッチで配置した。これら実施例１〜実施例４は、接触面３０に対する傾斜面３１の角度（内側角部３２の角度）αがそれぞれ異なり、その傾斜面３１の角度は順に、１２０度、１２５度、１３０度、１４０度である。

また、上記実施例１〜実施例４に対する比較例として、これら実施例１〜実施例４とは接触面３０に対する傾斜面３１の角度αが異なる比較例１〜比較例３のＶベルトを形成して、実施例１〜実施例４のＶベルトＢと同様の試験を行った。尚。以降では、比較例１〜比較例４のＶベルトについても、理解しやすいように上記実施例１〜実施例４と同様の参照符号を用いて説明する。

比較例１〜比較例３のＶベルトは、接触面３０に対する傾斜面３１の角度αがそれぞれ順に、１０３度、１１８度、１４５度であり、その他の構成については、上記実施例１〜実施例４のＶベルトＢと同様である。

次に、ブロック側圧強度性試験、騒音性試験及び高速耐久性試験について説明する。

ブロック側圧強度性試験では、側圧強度試験装置を用いて実施例１〜実施例４及び比較例１〜比較例３の各Ｖベルトにおけるブロック２０の側圧強度についてそれぞれ測定した。

上記側圧強度試験装置は、図４に示すように、固定されたロードセル（図示省略）と、そのロードセルに一端が接続された柱状部５１と、柱状部５１の他端に接続された略コ字状の第１加圧部５２と、第１加圧部５２に係合する略逆コ字状の第２加圧部５３と、この第２加圧部５３にロードセルとは反対側に一端が接続された柱状部５４とを備えている。

第１加圧部５２と第２加圧部５３との間には、ブロック２０を配置させるためのブロック配置領域Ｓが設けられており、このブロック配置領域Ｓにブロック２０を配置させた状態で、第２加圧部５３をロードセルとは反対方向に引っ張る。そうして、ブロック２０の両側面（接触面３０）に対し、第１加圧部５２及び第２加圧部５３をそれぞれ当接させると共にこれら第１加圧部５２及び第２加圧部５３によって圧力を加えて、ブロック２０に加えられた圧力をロードセルで測定するように構成されている。

第１加圧部５２及び第２加圧部５３は、ブロック２０の接触面３０に対するその接触面３０に当接する面５５，５６の角度（以下、接触面当たり角度差という）を、それら接触面３０に当接する面５５，５６が互いになす角度がベルト角度βよりも大きくなるように調節可能になっている。

すなわち、当接面当たり角度差が０．０度の状態は、第１加圧部５２及び第２加圧部５３が接触面３０に当接する面５５，５６が互いになす角度がベルト角度βに等しく、当接面当たり角度が０．０度よりも大きい状態は、第１加圧部５２及び第２加圧部５３が接触面３０に当接する面５５，５６が互いになす角度がベルト角度βよりも大きい状態である。したがって、当接面当たり角度が大きくなるほど、第１加圧部５２及び第２加圧部５３によって内側角部３２がより大きく加圧される。

この側圧強度試験装置によってブロック２０の接触部２８が欠けるまでに接触面３０に加えられた最大圧力をブロック側圧強度として測定した。ブロック側圧強度性試験は、常温環境下で、第２加圧部５３を引っ張る速度を毎分０．５ｍｍとして行い、接触面当たり角度差が、０．０度、０．５度、１．０度、１．５度、２．０度のそれぞれの状態においてブロック２０の側圧強度を測定した。

騒音性試験は、各Ｖベルトを一対のプーリに巻き掛けて走行させ、３００時間走行させた後にベルトの走行を止めてベルトを取り外し、騒音試験装置でベルト走行による騒音を計測した。また、各ベルトについて、ベルトを走行させる前にも予め騒音試験装置で騒音を測定した。図５（ａ）は騒音試験装置を側方から見た図であり、図５（ｂ）は騒音試験装置を上側から見た図である。

騒音試験装置は、図５に示すように、ＶベルトＢが巻き掛けられる駆動軸に設けられた直径１３０．６４ｍｍの駆動プーリ６０と、従動軸に設けられた直径６５．３２ｍｍの従動プーリ６１とを有している。そして、これら両プーリ６０，６１に各Ｖベルトを巻き掛け、従動軸を駆動軸とは反対方向（図５（ａ）の６３）へ移動させることによって従動軸の軸加重を３９２３Ｎとした状態で、駆動プーリ６０を０〜３０００ｒｐｍで回転させると共に従動プーリ６１を０〜６０００ｒｐｍで回転させてベルトを走行させる。図６（ａ）の６５はベルトの走行方向を示している。このとき、駆動軸の中心から８５ｍｍ離れると共にプーリの側方に１００ｍｍ離れた位置でベルト走行による騒音を騒音計６４で測定した。

高速耐久性試験は、図６に示すように、駆動プーリ７０及び従動プーリ７１に各Ｖベルトを巻き掛け、駆動軸を従動軸とは反対方向（図６の７２）に移動させて駆動軸の軸加重を２２４６Ｎとした状態で各ベルトを３５０時間走行させ、各ベルトの走行可能時間を高速耐久寿命として測定した。図６の７３はベルトの走行方向を示している。

この高速耐久性試験での駆動プーリ７０のプーリ径は１３３．５ｍｍであり、従動プーリ７１のプーリ径は、６１．４ｍｍである。駆動プーリ７０の回転数を５０１６ｒｐｍとし、駆動プーリ７０のトルクを６３．７Ｎ・ｍとした。また、試験中の雰囲気温度は、１０５℃〜１２０℃とした。

また、実施例１〜実施例４及び比較例１〜比較例３のＶベルトについて、各ベルトを３００時間走行させた後、接触面３０におけるプーリ溝面に沿った溝深さ方向の長さの増大分（以下、接触面増大長さという）を測定した。

上述したブロック側圧強度性試験、騒音性試験及び高速耐久性試験を実施例１〜実施例４及び比較例１〜比較例３のＶベルトについて行った結果と、これら各ベルトの接触面増大長さとを図７及び図８に示す。図７は、ブロック側圧強度性試験、騒音性試験及び高速耐久性試験の結果と、各ベルトの接触面増大長さを示す図である。図８は、ブロック側圧強度性試験の結果をグラフ化して示す図である。

比較例１及び比較例２のブロック２０は、接触面増大長さが比較的小さいものの、ブロック側圧強度性試験におけるブロック側圧強度が、接触面当たり角度差が大きくなるほど比較的大きく低下した。また、比較例３については、接触面増大長さが比較的大きくなり、騒音性試験において他のＶベルト（実施例１〜実施例４、比較例１及び比較例２）に比べて大きな騒音が計測された。さらに、高速耐久性試験においては、走行時間３００時間でブロック２０が破損に至った。

これに対して、実施例１〜実施例４のＶベルトは、接触面増大長さが比較的小さく、ブロック側圧強度性試験においては、接触面当たり角度差が大きくなってもブロック側圧強度の低下が比較的小さかった。それに加えて、騒音性試験においては、走行前と走行後とで大きな差が計測されず、高速耐久性試験においても３５０時間に亘って問題なく走行した。

さらに、実施例３及び実施例４については、ブロック側圧強度性試験において、実施例１及び実施例２に比べて、接触面当たり角度差が大きくなったときのブロック側圧強度の低下が小さかった。

以上のことから、接触面３０に対する傾斜面３１の角度αを１２０度以上且つ１４０度以下にすることにより、ベルトの走行による騒音を低減できると共にベルトの耐久性を向上させることができ、且つブロック２０の耐衝撃性を高めることができることがわかった。また、特に、接触面３０に対する傾斜面３１の角度αを１３０度以上且つ１４０度以下にすることによって、ブロック２０の耐衝撃性をさらに高めることができることがわかった。

以上説明したように、本発明は、高負荷伝動用Ｖベルトについて有用であり、特に、ベルトの走行による騒音を低減すると共に耐久性を向上させ、且つブロックの耐衝撃性を高める場合に適している。

実施形態１の高負荷伝動用Ｖベルトの一部を概略的に示す斜視図である。 ブロックを概略的に示す正面図である。 図２のＡ部分の拡大図である。 側圧強度試験装置を概略的に示す図である。 騒音試験装置を概略的に示す図である。 高速耐久性試験装置を概略的に示す図である。 第１実施例で測定した各Ｖベルトのブロック側圧強度、騒音、高速耐久寿命及び接触面増大長さを示す図である。 接触面当たり角度差に対するブロック側圧強度の変化を示す図である。

符号の説明

Ｂ 高負荷伝動用Ｖベルト（Ｖベルト）
１０ 張力帯
２０ ブロック
３０ 接触面
３１ 傾斜面

Claims (3)

1. エンドレスに延びて環状に形成された少なくとも１つの張力帯と、
   上記張力帯のベルト長さ方向に所定ピッチで係止固定された複数のブロックとを備え、
   上記複数のブロックが、ベルト幅方向の両側端部にプーリに接する接触面をそれぞれ有する高負荷伝動用Ｖベルトであって、
   上記複数のブロックは、上記接触面のベルト内側に連続して形成され、該接触面に対してベルト幅方向の中央側へ傾斜した傾斜面をそれぞれ有し、
   上記接触面に対する上記傾斜面の角度は、１２０度以上且つ１４０度以下である
   ことを特徴とする高負荷伝動用Ｖベルト。
2. 請求項１において、
   上記傾斜面の角度は、１３０度以上且つ１４０度以下である
   ことを特徴とする高負荷伝動用Ｖベルト。
3. 請求項１において、
   上記複数のブロックは、ベルト幅方向の両側端部がフェノール系樹脂によってそれぞれ形成されている
   ことを特徴とする高負荷伝動用Ｖベルト。