JP2008278700A - Distributed power generator and power quality maintenance control method - Google Patents
Distributed power generator and power quality maintenance control method Download PDFInfo
- Publication number
- JP2008278700A JP2008278700A JP2007121754A JP2007121754A JP2008278700A JP 2008278700 A JP2008278700 A JP 2008278700A JP 2007121754 A JP2007121754 A JP 2007121754A JP 2007121754 A JP2007121754 A JP 2007121754A JP 2008278700 A JP2008278700 A JP 2008278700A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power
- source
- distributed
- voltage
- current source
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Inverter Devices (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
【課題】 電圧源の運転状態の変化に伴う電力品質の低下を抑制すること。
【解決手段】 制御装置４で分散型電源（電圧源）３の運転状態（例：有効電力、無効電力）の目標値を設定する。制御装置４で分散型電源（電圧源）３の運転状態（例：有効電力、無効電力）を計測する。分散型電源（電圧源）３の運転状態の実測値と、制御装置４で設定した目標値とを比較し、差分を計算し、電流源１の運転状態（例:有効電力、無効電力）を変化させる。電流源１の運転状態を変化させることで、電圧源の運転状態を目標値と一致させる。
【選択図】 図１PROBLEM TO BE SOLVED: To suppress a decrease in power quality accompanying a change in operating state of a voltage source.
A control device 4 sets a target value for an operating state (eg, active power, reactive power) of a distributed power source (voltage source) 3. The control device 4 measures the operating state (eg, active power, reactive power) of the distributed power source (voltage source) 3. The measured value of the operating state of the distributed power source (voltage source) 3 is compared with the target value set by the control device 4, the difference is calculated, and the operating state of the current source 1 (eg, active power, reactive power) is calculated. Change. By changing the operating state of the current source 1, the operating state of the voltage source is matched with the target value.
[Selection] Figure 1
Description
本発明は、分散型発電装置及び電力品質維持制御方法に係り、特に、分散型電源自立運転時の電力品質を維持するための分散型発電装置及び電力品質維持制御方法に関する。 The present invention relates to a distributed power generation apparatus and a power quality maintenance control method, and more particularly to a distributed power generation apparatus and a power quality maintenance control method for maintaining power quality during a distributed power supply self-sustained operation.
一般に、分散型電源は、通常、電力会社の系統に連系することを前提に電流源（理想的には負荷の大きさに関係なく出力電流が一定）として運転する。しかし、電圧源（理想的には負荷の大きさに関係なく出力電圧が一定）として運転が可能な分散型電源は電力会社の系統が停電となった場合も、分散型電源のみで自立運転で負荷へ電力を供給することができる。さらに、電圧源で確立した自立系統に電流源として他の発電機を連系し、負荷へ給電することも可能である（非特許文献１参照）。
また、特許文献１には直流電圧源を電力変換器を制御して基準電圧及び基準位相の交流に変換して交流系統に供給する電力変換装置が記載されている。
電流源として連系する電源は出力指令に従って一定（有効電力、無効電力、力率）運転するのが通常の運用である。また、自然変動電源（例えば、風力発電、太陽光発電など）は運転状態を制御することが困難である。したがって、商用系統から切り離された自立系統では、需要電力や自然変動電源の変動に対しては電圧源のみで対応するのが従来の技術である。よって、需要電力や自然変動電源の変動に伴い、電圧源となる発電機の運転状態（有効電力、無効電力、力率）が変化する。
しかし、自立運転時の電力品質（電圧、周波数）は電圧源の運転状態に依存するため、電圧源の運転状態が変動することにより、電力線に供給される電力の品質に影響が生じる。例えば、一般に、電圧源の有効電力が増加（減少）すると周波数が低下（上昇）し、無効電力が増加（減少）すると、電圧が低下（上昇）する。
したがって、変動の大きな負荷や自然変動電源を連系させると電力品質が低下する。電圧、周波数の変動の大きさによって分散型電源や負荷設備の運転継続が困難となる場合があるため、電圧源の容量と比較して、変動の大きい負荷の連系が困難になる場合がある。また、大容量の自然変動電源を連系することも困難となる場合がある。
従来の電力品質変動に対しては以下のような対策方法がある。
・力率改善用コンデンサの投入
・変圧器のタップ切り替え
・ＳＶＣ（無効電力補償装置）などの電圧制御機器の適用
しかし、最初の二つの方法では応答速度が遅いために瞬時の変動に追従できない場合があり、３番目の方法では装置導入のコストや設置スペースの確保の課題がある。
The normal operation is to operate the power supply connected as a current source at a constant (active power, reactive power, power factor) according to the output command. In addition, it is difficult to control the operating state of a naturally variable power source (for example, wind power generation, solar power generation, etc.). Therefore, in a self-supporting system separated from a commercial system, it is a conventional technique to cope with fluctuations in demand power and a naturally varying power source using only a voltage source. Therefore, the operating state (active power, reactive power, power factor) of the generator serving as the voltage source changes in accordance with fluctuations in demand power or a naturally varying power source.
However, since the power quality (voltage, frequency) during the independent operation depends on the operating state of the voltage source, the quality of the power supplied to the power line is affected when the operating state of the voltage source varies. For example, generally, when the active power of the voltage source increases (decreases), the frequency decreases (increases), and when the reactive power increases (decreases), the voltage decreases (increases).
Therefore, when a load with large fluctuations or a natural fluctuation power source is connected, power quality is lowered. Depending on the magnitude of voltage and frequency fluctuations, it may be difficult to continue the operation of distributed power supplies and load equipment, so it may be difficult to link loads with large fluctuations compared to the capacity of the voltage source. . In addition, it may be difficult to interconnect a large-capacity natural power supply.
There are the following countermeasures against conventional power quality fluctuations.
・ Capacitor for power factor correction ・ Tap switching of transformer ・ Application of voltage control equipment such as SVC (Reactive power compensator) However, when the first two methods cannot respond to instantaneous fluctuations due to slow response speed In the third method, there is a problem of securing the installation cost and the installation cost.
本発明は、以上の点に鑑み、次のような目的を達成することができる。
・電圧源の自立運転の運転状態の変化に伴う電力品質の低下を抑制すること。
・系統連系運転のみを前提とした自然変動電源の利活用を可能とすること。
・蓄電池設備を利用した場合は充放電電力の調整が高速に行うことを可能ですること、また、充電方向にも変動抑制が可能であることから、ＰＶ（Ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍ、太陽光発電）やＷＴ（Ｗｉｎｄ Ｔｕｒｂｉｎｅ、風力発電）等の自然変動電源を自立運転の系統に連系させる場合に、一層有効に充放電電力の調整を可能とすること。
・発電機には出力応答性や発電効率の観点から、最適な運転領域があり、電圧源をその領域で運転させること。
・電圧源の変動予備力を確保すること。
In view of the above points, the present invention can achieve the following objects.
-Suppress the deterioration of power quality that accompanies changes in the operating state of voltage source self-sustained operation.
-To enable the utilization of natural power sources that are premised on grid-connected operation only.
-When using storage battery equipment, it is possible to adjust the charge / discharge power at high speed, and fluctuations can also be suppressed in the charging direction, so PV (Photovoltaic Power Generation System, photovoltaic power generation) When a natural power source such as WT (Wind Turbine, wind power generation) or the like is linked to a self-sustaining operation system, charge / discharge power can be adjusted more effectively.
• The generator has an optimal operating range from the viewpoint of output response and power generation efficiency, and the voltage source should be operated in that range.
・ Ensure voltage reserve reserve.
本発明では、特に、商用系統（電力会社系統）から切り離されて、電圧源、電流源を備えた発電機群から負荷設備に電力を供給する自立系統において、電流源の運転状態を制御するための制御装置により以下のような制御を実行する。
・制御装置で電圧源の運転状態（有効電力、無効電力）の目標値を設定する。
・制御装置で電圧源の運転状態（有効電力、無効電力）を計測する。
・電圧源の運転状態の実測値と、制御装置で設定した目標値とを比較し、差分を計算する。
・実測値と目標値を一致させる為に、電流源の運転状態（有効電力、無効電力）を変化させる。
・電流源の運転状態を変化させることで、電圧源の運転状態を目標値と一致させる。
・電流源は、有効電力のみを制御する電流源、無効電力のみを制御する電流源、というように複数台で役割を分担してもよい。
In the present invention, in particular, in an independent system that supplies power to a load facility from a generator group having a voltage source and a current source, which is disconnected from a commercial system (electric power company system), the operation state of the current source is controlled. The following control is executed by the control device.
• Set the target value for the operating status (active power, reactive power) of the voltage source in the control unit.
・ Measure the operating status (active power, reactive power) of the voltage source with the control device.
-The actual value of the operating state of the voltage source is compared with the target value set by the control device, and the difference is calculated.
・ Change the operating state (active power, reactive power) of the current source in order to match the measured value with the target value.
・ By changing the operating state of the current source, the operating state of the voltage source matches the target value.
The current source may share a role by a plurality of units such as a current source that controls only active power and a current source that controls only reactive power.
本発明の第１の解決手段によると、
電力系統と分離した自立運転及び電力系統と接続した系統連系運転を切り替え可能で、電力線を介して需要設備に電力を供給する分散型発電装置において、
自立運転時に電圧源として電圧制御運転され、連系運転時に電流源として電流制御運転され、電力線に電力を供給する分散型電源と、
前記分散型電源が出力する電圧及び周波数に同期して運転され、運転状態を制御可能で、前記電力線に電力を供給する第１の電流源と、
前記分散型電源、前記第１の電流源の運転状態を制御するための制御装置と、
前記分散型電源及び前記制御装置を自立運転及び系統連系運転の機能に切り替える切替制御部と
を備え、
自立運転時に、
前記分散型電源は、前記切替制御部により電圧源として切り替えられ、前記電力線への出力電圧及び周波数の制御を行い、
前記制御装置は、前記分散型電源の有効電力目標値Ｐ’及び無効電力目標値Ｑ’を設定し、
前記制御装置は、前記分散型電源の実測有効電力Ｐ及び実測無効電力Ｑを計測し、前記第１の電流源の実測有効電力Ｐ１及び実測無効電力Ｑ１を計測し、周期的に計測情報を取り込み、
前記制御装置は、実測有効電力Ｐと有効電力目標値Ｐ’、実測無効電力Ｑと無効電力目標値Ｑ’をそれぞれ周期的に比較して、差分 ΔＰ＝Ｐ’−Ｐ 及び ΔＱ＝Ｑ’−Ｑ を計算し、
前記制御装置から前記第１の電流源に Ｐ１−ΔＰ 及び Ｑ１−ΔＱ を指令値として送り、
前記第１の電流源は、前記制御装置から受けた指令値に従い、有効電力出力を Ｐ１−ΔＰ、無効電力出力を Ｑ１−ΔＱ に制御する
ことにより、前記分散型電源の有効電力を有効電力目標値Ｐ’に、無効電力を無効電力目標値Ｑ’に制御するようにした前記分散型発電装置が提供される。
According to the first solution of the present invention,
In a distributed generator that can switch between independent operation separated from the power system and grid-connected operation connected to the power system, and that supplies power to the demand facility via the power line,
A distributed power source that is voltage controlled as a voltage source during independent operation, is current controlled as a current source during grid operation, and supplies power to the power line;
A first current source that is operated in synchronization with a voltage and a frequency output by the distributed power source, is capable of controlling an operation state, and supplies power to the power line;
A controller for controlling an operating state of the distributed power source and the first current source;
A switching control unit that switches the distributed power source and the control device to functions of independent operation and grid interconnection operation,
During autonomous operation,
The distributed power source is switched as a voltage source by the switching control unit, and controls output voltage and frequency to the power line,
The control device sets an active power target value P ′ and a reactive power target value Q ′ of the distributed power source,
The control device measures the measured effective power P and the measured reactive power Q of the distributed power source, measures the measured effective power P1 and the measured reactive power Q1 of the first current source, and periodically captures measurement information. ,
The control device periodically compares the measured active power P and the active power target value P ′, the measured reactive power Q and the reactive power target value Q ′, respectively, and the differences ΔP = P′−P and ΔQ = Q′−. Q is calculated,
P1-ΔP and Q1-ΔQ are sent as command values from the control device to the first current source,
The first current source controls the active power output of the distributed power source to the active power target by controlling the active power output to P1-ΔP and the reactive power output to Q1-ΔQ according to the command value received from the control device. The distributed power generator is provided in which the reactive power is controlled to the reactive power target value Q ′ at the value P ′.
本発明の第２の解決手段によると、
電力系統と分離した自立運転及び電力系統と接続した系統連系運転を切り替え可能で、需要設備に電力を供給する分散型発電装置において、
自立運転時に電圧源として電圧制御運転され、連系運転時に電流源として電流制御運転され、電力線に電力を供給する分散型電源と、
前記分散型電源が出力する電圧及び周波数に同期して運転され、運転状態を制御可能で、前記電力線に電力を供給する第１の電流源と、
前記分散型電源、前記第１の電流源の運転状態を制御するための制御装置と、
前記分散型電源及び前記制御装置を自立運転及び系統連系運転の機能に切り替える切替制御部と
を備え、
自立運転時に、
前記分散型電源は、前記切替制御部により電圧源として切り替えられ、前記電力線への出力電圧及び周波数の制御を行い、
前記制御装置は、前記分散型電源の周波数目標値ｆ’及び電圧目標値Ｖ’を設定し、
前記制御装置は、前記分散型電源の実測周波数ｆ及び実測電圧Ｖを計測し、前記第１の電流源の実測有効電力Ｐ１及び実測無効電力Ｑ１を計測し、周期的に計測情報を取り込み、
前記制御装置は、実測周波数ｆと周波数目標値ｆ’、実測電圧Ｖと電圧目標値Ｖ’をそれぞれ周期的に比較して、差分Δｆ＝ｆ’−ｆ 及び ΔＶ＝Ｖ’−Ｖを計算し、
差分Δｆ及びΔＶに基づき、前記分散型電源の有効電力の変動量ΔＰ、無効電力の変動量ΔＱを求め、前記制御装置から前記第１の電流源に有効電力指令値Ｐ１＋ΔＰ、無効電力指令値Ｑ１＋ΔＱを送り、前記第１の電流源は、前記制御装置から受けた指令値に従い、有効電力出力をΔＰ、無効電力出力をΔＱ分変化させることにより、前記分散型電源の有効電力を−ΔＰ、無効電力を−ΔＱ分変化させることで、前記分散型電源の周波数をｆ＋Δｆ、電圧をＶ＋ΔＶに変化させ、前記分散型電源の周波数を周波数目標値ｆ’に、電圧を電圧目標値Ｖ’に制御するようにした前記分散型発電装置が提供される。
According to the second solution of the present invention,
In a distributed generator that can switch between independent operation separated from the power system and grid-connected operation connected to the power system, and that supplies power to the demand facility,
A distributed power source that is voltage controlled as a voltage source during independent operation, is current controlled as a current source during grid operation, and supplies power to the power line;
A first current source that is operated in synchronization with a voltage and a frequency output by the distributed power source, is capable of controlling an operation state, and supplies power to the power line;
A controller for controlling an operating state of the distributed power source and the first current source;
A switching control unit that switches the distributed power source and the control device to functions of independent operation and grid interconnection operation,
During autonomous operation,
The distributed power source is switched as a voltage source by the switching control unit, and controls output voltage and frequency to the power line,
The control device sets a frequency target value f ′ and a voltage target value V ′ of the distributed power source,
The control device measures an actual measurement frequency f and an actual measurement voltage V of the distributed power source, measures an actual measurement effective power P1 and an actual measurement reactive power Q1 of the first current source, and periodically captures measurement information,
The control device periodically compares the actually measured frequency f and the frequency target value f ′, the actually measured voltage V and the voltage target value V ′, and calculates the differences Δf = f′−f and ΔV = V′−V. ,
Based on the differences Δf and ΔV, the fluctuation amount ΔP and reactive power fluctuation amount ΔQ of the distributed power source are obtained, and the active power command value P1 + ΔP and reactive power command value Q1 + ΔQ are obtained from the control device to the first current source. The first current source changes the active power output by ΔP and the reactive power output by ΔQ according to the command value received from the control device, thereby reducing the active power of the distributed power source by −ΔP and the reactive power output. By changing the power by −ΔQ, the frequency of the distributed power source is changed to f + Δf, the voltage is changed to V + ΔV, the frequency of the distributed power source is controlled to the frequency target value f ′, and the voltage is controlled to the voltage target value V ′. The distributed power generator is provided.
本発明の第３の解決手段によると、
電力系統と分離した自立運転及び電力系統と接続した系統連系運転を切り替え可能で、需要設備に電力を供給する分散型発電装置において、
自立運転時に電圧源として電圧制御運転され、連系運転時に電流源として電流制御運転され、電力線に電力を供給する分散型電源と、
前記分散型電源が出力する電圧及び周波数に同期して運転され、運転状態を制御可能で、前記電力線に電力を供給する第１の電流源と、
前記分散型電源、前記第１の電流源の運転状態を制御するための制御装置と、
前記分散型電源及び前記制御装置を自立運転及び系統連系運転の機能に切り替える切替制御部と
を備え、
自立運転時に、
前記分散型電源は、前記切替制御部により電圧源として切り替えられ、前記電力線への出力電圧及び周波数の電圧制御を行い、
前記制御装置は、前記分散型電源の有効電力目標値Ｐ’若しくは無効電力目標値Ｑ’及び力率目標値cosθ’を設定し、
前記制御装置は、前記分散型電源の実測有効電力Ｐ若しくは無効電力Ｑ及び実測力率cosθを計測し、前記第１の電流源の実測有効電力Ｐ１若しくは無効電力Ｑ１及び実測力率cosθ１を計測し、周期的に計測情報を取り込み、
前記制御装置は、実測有効電力Ｐと有効電力目標値Ｐ’若しくは無効電力Ｑと無効電力目標値Ｑ’を周期的に比較し、実測力率cosθと力率目標値cosθ’を周期的に比較して、差分ΔＰ＝Ｐ’−Ｐ若しくはΔＱ＝Ｑ’−Ｑ 及び cosθ、cosθ’、Ｐ１、cosθ1に基づき、力率指令値cosθ１(指令)を計算し、
前記制御装置から前記第１の電流源に Ｐ１−ΔＰ若しくはＱ１−ΔＱ 及び cosθ１(指令)を指令値として送り、
前記第１の電流源は、前記制御装置から受けた指令値に従い、有効電力若しくは無効電力出力を、Ｐ１−ΔＰ若しくはＰ１−ΔＰに制御し、力率をcosθ１(指令)に制御することにより、
前記分散型電源の有効電力を有効電力目標値Ｐ’若しくは無効電力を無効電力目標値Ｑ’に、及び、力率を力率目標値cosθ’に制御するようにした前記分散型発電装置が提供される。
According to the third solution of the present invention,
In a distributed generator that can switch between independent operation separated from the power system and grid-connected operation connected to the power system, and that supplies power to the demand facility,
A distributed power source that is voltage controlled as a voltage source during independent operation, is current controlled as a current source during grid operation, and supplies power to the power line;
A first current source that is operated in synchronization with a voltage and a frequency output by the distributed power source, is capable of controlling an operation state, and supplies power to the power line;
A controller for controlling an operating state of the distributed power source and the first current source;
A switching control unit that switches the distributed power source and the control device to functions of independent operation and grid interconnection operation,
During autonomous operation,
The distributed power source is switched as a voltage source by the switching control unit, and performs voltage control of output voltage and frequency to the power line,
The control device sets an active power target value P ′ or a reactive power target value Q ′ and a power factor target value cos θ ′ of the distributed power source,
The control device measures the measured effective power P or reactive power Q and the measured power factor cos θ of the distributed power source, and measures the measured effective power P1 or reactive power Q1 and the measured power factor cos θ1 of the first current source. , Periodically capture measurement information,
The control device periodically compares the measured active power P and the active power target value P ′ or the reactive power Q and the reactive power target value Q ′, and periodically compares the measured power factor cosθ and the power factor target value cosθ ′. Then, based on the difference ΔP = P′−P or ΔQ = Q′−Q and cos θ, cos θ ′, P1, cos θ1, the power factor command value cos θ1 (command) is calculated,
P1-ΔP or Q1-ΔQ and cos θ1 (command) are sent as command values from the control device to the first current source,
According to the command value received from the control device, the first current source controls the active power or reactive power output to P1-ΔP or P1-ΔP, and controls the power factor to cos θ1 (command) .
Provided is the distributed power generator configured to control the active power of the distributed power source to the active power target value P ′ or the reactive power to the reactive power target value Q ′ and the power factor to the power factor target value cos θ ′. Is done.
本発明の第４の解決手段によると、
電力系統と分離した自立運転及び電力系統と接続した系統連系運転を切り替え可能で、自立運転時に電圧源として電圧制御運転され、連系運転時に電流源として電流制御運転され、電力線に電力を供給する分散型電源と、前記分散型電源が出力する電圧及び周波数に同期して運転され、運転状態を制御可能で、前記電力線に電力を供給する第１の電流源と、前記分散型電源、前記第１の電流源の運転状態を制御するための制御装置と、前記分散型電源及び前記制御装置を自立運転及び系統連系運転の機能に切り替える切替制御部とを備え、需要設備に電力を供給する分散型発電装置における電力品質維持制御方法において、
自立運転時に、
前記分散型電源は、前記切替制御部により電圧源として切り替えられ、前記電力線への出力電圧及び周波数の制御を行い、
前記制御装置は、前記分散型電源の有効電力目標値Ｐ’及び無効電力目標値Ｑ’を設定し、
前記制御装置は、前記分散型電源の実測有効電力Ｐ及び実測無効電力Ｑを計測し、前記第１の電流源の実測有効電力Ｐ１及び実測無効電力Ｑ１を計測し、周期的に計測情報を取り込み、
前記制御装置は、実測有効電力Ｐと有効電力目標値Ｐ’、実測無効電力Ｑと無効電力目標値Ｑ’をそれぞれ周期的に比較して、差分 ΔＰ＝Ｐ’−Ｐ 及び ΔＱ＝Ｑ’−Ｑ を計算し、
前記制御装置から前記第１の電流源に Ｐ１−ΔＰ 及び Ｑ１−ΔＱ を指令値として送り、
前記第１の電流源は、前記制御装置から受けた指令値に従い、有効電力出力を Ｐ１−ΔＰ、無効電力出力を Ｑ１−ΔＱ に制御する
ことにより、前記分散型電源の有効電力を有効電力目標値Ｐ’に、無効電力を無効電力目標値Ｑ’に制御するようにした前記電力品質維持制御方法が提供される。
According to the fourth solution of the present invention,
It is possible to switch between independent operation separated from the power system and grid-connected operation connected to the power system, voltage controlled operation as a voltage source during independent operation, current control operation as a current source during connected operation, and supplying power to the power line A distributed power source, a first current source that is operated in synchronization with a voltage and a frequency output from the distributed power source, can control an operation state, and supplies power to the power line, the distributed power source, A control device for controlling the operating state of the first current source, and a switching control unit that switches the distributed power source and the control device to functions of self-sustained operation and grid-connected operation, and supplies power to the demand facility In the power quality maintenance control method in the distributed power generator
During autonomous operation,
The distributed power source is switched as a voltage source by the switching control unit, and controls output voltage and frequency to the power line,
The control device sets an active power target value P ′ and a reactive power target value Q ′ of the distributed power source,
The control device measures the measured effective power P and the measured reactive power Q of the distributed power source, measures the measured effective power P1 and the measured reactive power Q1 of the first current source, and periodically captures measurement information. ,
The control device periodically compares the measured active power P and the active power target value P ′, the measured reactive power Q and the reactive power target value Q ′, respectively, and the differences ΔP = P′−P and ΔQ = Q′−. Q is calculated,
P1-ΔP and Q1-ΔQ are sent as command values from the control device to the first current source,
The first current source controls the active power output of the distributed power source to the active power target by controlling the active power output to P1-ΔP and the reactive power output to Q1-ΔQ according to the command value received from the control device. The power quality maintenance control method is provided in which the reactive power is controlled to the reactive power target value Q ′ as the value P ′.
本発明の第５の解決手段によると、
電力系統と分離した自立運転及び電力系統と接続した系統連系運転を切り替え可能で、自立運転時に電圧源として電圧制御運転され、連系運転時に電流源として電流制御運転され、電力線に電力を供給する分散型電源と、前記分散型電源が出力する電圧及び周波数に同期して運転され、運転状態を制御可能で、前記電力線に電力を供給する第１の電流源と、前記分散型電源、前記第１の電流源の運転状態を制御するための制御装置と、前記分散型電源及び前記制御装置を自立運転及び系統連系運転の機能に切り替える切替制御部とを備え、需要設備に電力を供給する分散型発電装置における電力品質維持制御方法において、
自立運転時に、
前記分散型電源は、前記切替制御部により電圧源として切り替えられ、前記電力線への出力電圧及び周波数の制御を行い、
前記制御装置は、前記分散型電源の周波数目標値ｆ’及び電圧目標値Ｖ’を設定し、
前記制御装置は、前記分散型電源の実測周波数ｆ及び実測電圧Ｖを計測し、周期的に計測情報を取り込み、
前記制御装置は、実測周波数ｆと周波数目標値ｆ’、実測電圧Ｖと電圧目標値Ｖ’をそれぞれ周期的に比較して、差分Δｆ＝ｆ’−ｆ 及び ΔＶ＝Ｖ’−Ｖを計算し、ΔＶ、Δｆに基づき、前記分散型電源の有効電力の変動量ΔＰ、無効電力の変動量ΔＱを求め、前記第１の電流源の有効電力指令値Ｐ１＋ΔＰ、無効電力指令値Ｑ１＋ΔＱを求め、前記制御装置から前記第１の電流源に前記指令値を送り、前記第１の電流源は、前記制御装置から受けた指令値に従い、有効電力出力をΔＰ、無効電力出力ΔＱの分変化させることにより、前記分散型電源の有効電力を−ΔＰ、無効電力を−ΔＱ分変化させることにで、前記分散型電源の周波数をｆ＋Δｆ、電圧をＶ＋ΔＶに変化させ、前記分散型電源の周波数を周波数目標値ｆ’に、電圧を電圧目標値Ｖ’に制御するようにした前記電力品質維持制御方法が提供される。
According to the fifth solution of the present invention,
It is possible to switch between independent operation separated from the power system and grid-connected operation connected to the power system, voltage controlled operation as a voltage source during independent operation, current control operation as a current source during connected operation, and supplying power to the power line A distributed power source, a first current source that is operated in synchronization with a voltage and a frequency output from the distributed power source, can control an operation state, and supplies power to the power line, the distributed power source, A control device for controlling the operating state of the first current source, and a switching control unit that switches the distributed power source and the control device to functions of self-sustained operation and grid-connected operation, and supplies power to the demand facility In the power quality maintenance control method in the distributed power generator
During autonomous operation,
The distributed power source is switched as a voltage source by the switching control unit, and controls output voltage and frequency to the power line,
The control device sets a frequency target value f ′ and a voltage target value V ′ of the distributed power source,
The control device measures the actual measurement frequency f and the actual measurement voltage V of the distributed power source, periodically captures the measurement information,
The control device periodically compares the actually measured frequency f and the frequency target value f ′, the actually measured voltage V and the voltage target value V ′, and calculates the differences Δf = f′−f and ΔV = V′−V. , ΔV, Δf, the active power fluctuation amount ΔP and the reactive power fluctuation amount ΔQ of the distributed power source are obtained, the active current command value P1 + ΔP, the reactive power command value Q1 + ΔQ of the first current source are obtained, The controller sends the command value to the first current source, and the first current source changes the active power output by ΔP and reactive power output ΔQ according to the command value received from the controller. By changing the active power of the distributed power source by −ΔP and the reactive power by −ΔQ, the frequency of the distributed power source is changed to f + Δf and the voltage is changed to V + ΔV, and the frequency of the distributed power source is set to a frequency target value. Control the voltage to the voltage target value V ′ at f ′ The power quality maintenance control method in so that there is provided.
本発明の第６の解決手段によると、
電力系統と分離した自立運転及び電力系統と接続した系統連系運転を切り替え可能で、自立運転時に電圧源として電圧制御運転され、連系運転時に電流源として電流制御運転され、電力線に電力を供給する分散型電源と、前記分散型電源が出力する電圧及び周波数に同期して運転され、運転状態を制御可能で、前記電力線に電力を供給する第１の電流源と、前記分散型電源、前記第１の電流源の運転状態を制御するための制御装置と、前記分散型電源及び前記制御装置を自立運転及び系統連系運転の機能に切り替える切替制御部とを備え、需要設備に電力を供給する分散型発電装置における電力品質維持制御方法において、
自立運転時に、
前記分散型電源は、前記切替制御部により電圧源として切り替えられ、前記電力線への出力電圧及び周波数の制御を行い、
前記制御装置は、前記分散型電源の有効電力Ｐ’若しくは無効電力目標値Ｑ’及び力率目標値cosθ’を設定し、
前記制御装置は、前記分散型電源の実測有効電力Ｐ若しくは無効電力Ｑ及び実測力率cosθを計測し、前記第１の電流源の実測有効電力Ｐ１若しくは無効電力Ｑ１及び実測力率cosθ１を計測し、周期的に計測情報を取り込み、
前記制御装置は、実測有効電力Ｐと有効電力目標値Ｐ’若しくは無効電力Ｑと無効電力目標値Ｑ’を周期的に比較し、実測力率cosθと力率目標値cosθ’を周期的に比較して、差分ΔＰ＝Ｐ’−Ｐ若しくはΔＱ＝Ｑ’−Ｑ及び cosθ、cosθ’、Ｐ１、cosθ1に基づき、力率指令値cosθ１(指令)を計算し、
前記制御装置から前記第１の電流源に Ｐ１−ΔＰ若しくはＱ１−ΔＱ 及び cosθ１(指令)を指令値として送り、
前記第１の電流源は、前記制御装置から受けた指令値に従い、有効電力若しくは無効電力出力を、Ｐ１−ΔＰ若しくはＱ１−ΔＱに制御し、力率をcosθ１(指令)に制御することにより、
前記分散型電源の有効電力を有効電力目標値Ｐ’若しくは無効電力を無効電力目標値Ｑ’に、及び、力率を力率目標値cosθ’に制御するようにした前記電力品質維持制御方法が提供される。
According to the sixth solution of the present invention,
It is possible to switch between independent operation separated from the power system and grid-connected operation connected to the power system, voltage controlled operation as a voltage source during independent operation, current control operation as a current source during connected operation, and supplying power to the power line A distributed power source, a first current source that is operated in synchronization with a voltage and a frequency output from the distributed power source, can control an operation state, and supplies power to the power line, the distributed power source, A control device for controlling the operating state of the first current source, and a switching control unit that switches the distributed power source and the control device to functions of self-sustained operation and grid-connected operation, and supplies power to the demand facility In the power quality maintenance control method in the distributed power generator
During autonomous operation,
The distributed power source is switched as a voltage source by the switching control unit, and controls output voltage and frequency to the power line,
The control device sets the active power P ′ or reactive power target value Q ′ and the power factor target value cos θ ′ of the distributed power source,
The control device measures the measured effective power P or reactive power Q and the measured power factor cos θ of the distributed power source, and measures the measured effective power P1 or reactive power Q1 and the measured power factor cos θ1 of the first current source. , Periodically capture measurement information,
The control device periodically compares the measured active power P and the active power target value P ′ or the reactive power Q and the reactive power target value Q ′, and periodically compares the measured power factor cosθ and the power factor target value cosθ ′. Then, based on the difference ΔP = P′−P or ΔQ = Q′−Q and cos θ, cos θ ′, P1, cos θ1, the power factor command value cos θ1 (command) is calculated,
P1-ΔP or Q1-ΔQ and cos θ1 (command) are sent as command values from the control device to the first current source,
According to the command value received from the control device, the first current source controls the active power or reactive power output to P1-ΔP or Q1-ΔQ, and controls the power factor to cos θ1 (command) .
The power quality maintenance control method in which the active power of the distributed power source is controlled to the active power target value P ′ or the reactive power to the reactive power target value Q ′, and the power factor to the power factor target value cos θ ′. Provided.
本発明は、次のような特有の効果を奏する。
・電圧源の自立運転の運転状態の変化に伴う電力品質の低下を抑制できる。
・系統連系運転のみを前提とした自然変動電源の利活用が可能となる。
・蓄電池設備を利用した場合は充放電電力の調整を高速に行うことが可能であること、また、充電方向にも変動抑制が可能であることから、ＰＶ（太陽光発電）やＷＴ（風力発電）等の自然変動電源を自立運転の系統に連系させる場合に、一層有効に充放電電力の調整が可能となる。
・発電機には出力応答性や発電効率の観点から、最適な運転領域があり、電圧源をその領域で運転させることができる。
・電圧源の変動予備力を確保できる。
The present invention has the following specific effects.
-It is possible to suppress a decrease in power quality that accompanies a change in the operating state of the voltage source self-sustaining operation.
・ Utilization of a naturally variable power source that assumes only grid-connected operation is possible.
・ When storage battery equipment is used, it is possible to adjust charging / discharging power at high speed, and because fluctuations can be suppressed in the charging direction, PV (solar power generation) and WT (wind power generation) ), Etc., the charge / discharge power can be adjusted more effectively.
-The generator has an optimum operating range from the viewpoint of output response and power generation efficiency, and the voltage source can be operated in that range.
・ Voltage reserve reserve can be secured.
１．システム構成概要
図１に、自立運転時の分散型電源システムの構成図を示す。
本実施の形態の分散型電源システムは、発電設備１０、商用系統２０、需要設備３０、遮断器４０を備える。
発電設備１０は、分散型電源１及び２（以下、電流源１及び２と呼ぶ場合がある。）、電流源又は電圧源に切替えられる分散型電源３、制御装置４、切替制御部５を備える。発電設備１０は、電力の需要設備３０に電力線５０を介して電力を供給する。発電設備１０は、遮断器４０を介して商用系統２０と接続される。発電設備１０の運転には、商用系統２０と接続されて需要設備３０に電力を供給する系統連系運転、及び、商用系統２０と分離されて需要設備３０に電力を供給する自立運転がある。切替制御部５は、商用系統の監視結果（例えば、停電、漏電等の障害時）、保守運用時等の制御装置やコンソールなどからの切替え指示などに従い、これらの切替えを実行する。また、切替制御部５の指示により、遮断器４０は接続又は開放され、分散型電源３は、系統連系運転時には電流源に、自立運転時には電圧源として機能するように切替えられる。
図１の本実施の形態は、特に、自立運転時の場合を示す。自立運転時とは、例えば、事故等により系統停電した場合等、電力会社の系統と遮断器等で分離された状態である。
自立運転時、分散型電源（電圧源）３は、出力電圧が一定に維持されるように、電圧制御運転がなされる。電圧源は、自立運転時には、自立系統で電力品質の基準となるため、分散型電源（電圧源）３の運転状態が電力品質に影響を与える。また、分散型電源（電圧源）３の負荷追従速度はきわめて早い。電圧源は、例えば、ＰＡＦＣ（Ｐｈｏｓｐｈｏｒｉｃ Ａｃｉｄ Ｆｕｅｌ Ｃｅｌｌ、リン酸形燃料電池）ＮａＳ電池（Ｎａｔｒｉｕｍ（Ｓｏｄｉｕｍ）−Ｓｕｌｆｕｒ Ｂａｔｔｅｒｙ）等を用いることができる。
1. System Configuration Overview FIG. 1 shows a configuration diagram of a distributed power supply system during independent operation.
The distributed power supply system of the present embodiment includes a
The
The present embodiment of FIG. 1 particularly shows the case of autonomous operation. In the self-sustained operation, for example, when a system power failure occurs due to an accident or the like, the power company system and the circuit breaker are separated.
During the self-sustained operation, the distributed power source (voltage source) 3 is voltage controlled so that the output voltage is kept constant. Since the voltage source serves as a reference for power quality in the independent system during the independent operation, the operating state of the distributed power source (voltage source) 3 affects the power quality. Further, the load follow-up speed of the distributed power source (voltage source) 3 is extremely fast. As the voltage source, for example, a PAFC (Phosphoric Acid Fuel Cell, phosphoric acid fuel cell) NaS battery (Natium (Sodium) -Sulfur Battery) or the like can be used.
電流源１及び２は、出力電流が一定に維持されるように、電流制御運転がなされるため、電圧源が出力する電圧、周波数に同期して運転する。電流源１は、運転状態を制御できる電源設備である。電流源１は電流制御運転がなされるため、運転状態を変化させるには指令を受ける必要があるため、電圧源ほど負荷追従速度は速くない。電流源１は、例えば、電圧源と同様なＰＡＦＣ、蓄電池、ＮａＳ等を用いることができる。電流源２は、運転状態を制御できない電源設備である。電流源２は、例えば、太陽光発電（ＰＶ）、風力発電（ＷＴ）等を用いることができ、この場合、天候等によって出力が変動する。
制御装置４は、電流源１の運転状態を制御する。特に、自立運転時には、分散型電源（電圧源）３の出力に基づいて電流源１の出力を制御する。
自立運転時では分散型電源３が電圧源となり、電力会社の系統の役割を担い電圧、周波数を決定する。他の分散型電源である電流源１及び電流源２は、電圧源の作る電圧、周波数を基準として、その電圧、周波数に同期して運転する。分散型電源（電圧源）３と電流源１又は２、負荷の規模が同等である、比較的同等に近い場合、分散型電源（電圧源）３より電流源１又は２、負荷の規模が大きい場合、電流源２の出力変動や負荷の変動が電力品質に影響を与える。すなわち、電圧源の電圧・周波数の基準、有効電力Ｐ、無効電力Ｑの状態等によって、電力線に供給される電圧や周波数等に影響を及ぼす場合がある。
The
The
At the time of self-sustained operation, the distributed
図２に、系統連系運転時の分散型電源システムの構成図を示す。
なお、本実施の形態は、特に自立運転時に適用されるが、通常の分散型電源の使用方法として、系統連系運転時の場合がある。この場合、電力会社の系統とは、遮断器４０等で接続されている。なお、この場合図１の分散型電源３は、切替制御部５の指令に従い電流源として機能し、制御装置４の出力指令値に従って運転する。電力会社の系統は分散型電源と比較して巨大（強力）である。このような巨大な系統に、小規模の負荷や太陽光発電等の分散型電源が連系し、変動しても、電力品質（電圧、周波数）に与える影響は比較的小さい（なお、今後大量の分散型電源が集中導入されると影響する恐れも有り得る）。系統の電圧、周波数が基準となり、分散型電源（電流源）１、２、３は、系統の作る電圧、周波数に同期して運転する。
FIG. 2 shows a configuration diagram of a distributed power supply system during grid connection operation.
Note that this embodiment is particularly applied during a self-sustained operation, but there is a case of a grid-connected operation as a normal method of using a distributed power source. In this case, the power company system is connected by a
２．自立運転
図３に、マニュアルによる自立運転の動作についての説明図を示す。
本実施の形態の説明の前に、参考までに、関連技術として、マニュアルによる自立運転の動作について説明する。
この発電設備１０の制御部分は、電流源１、分散型電源（電圧源）３、制御装置４’、計測装置、コンソールを備える。分散型電源（電圧源）３は、制御部、インバータ、発電部を備える。電流源１は、制御部、インバータ、発電部、インタフェースを備える。制御装置４’は、電流源の出力設定部、演算部を備える。
分散型電源（電圧源）３は、出力電圧、周波数に基づき、制御部がインバータを電圧制御する。このとき、分散型電源（電圧源）３のローカル制御（既存技術）により、外部の制御装置による運転制御はされない。電流源１は一定（定格）出力運転とすることができる。もしくは、制御装置４の計測装置が分散型電源（電圧源）３から出力される実測有効電力Ｐ及び実測無効電力Ｑを計測し、その計測データを人間が確認し、電流源１の出力を変化させることもできる。このとき、制御装置４’は、操作者のＰＣ等のコンソールからの電流源１の出力設定のための入力に従い、設定部が電流源１の出力を設定し、演算部により指令値が計算されて出力される。そして、電流源１は制御装置４’より受けた指令に従い運転する。このとき、電流源１は、インバータの出力位相、電流に基づき制御部がインバータを電流制御する。
2. Self-sustained operation FIG. 3 is an explanatory diagram showing the operation of manual self-sustained operation.
Before the description of the present embodiment, as a related technique, the operation of the self-sustained operation by a manual will be described for reference.
The control part of the
In the distributed power source (voltage source) 3, the control unit controls the voltage of the inverter based on the output voltage and frequency. At this time, operation control by an external control device is not performed by local control (existing technology) of the distributed power source (voltage source) 3. The
図４に、自立運転の動作についての説明図を示す。
次に、本実施の形態の動作について説明する。
この発電設備１０の制御部分は、電流源１、分散型電源（電圧源）３、制御装置４、切替制御部５を備える。分散型電源（電圧源）３は、制御部（電圧制御）、インバータ、発電部、インタフェースを備える。電流源１は、制御部、インバータ、発電部、インタフェースを備える。制御装置４は、計測装置４１及び４４、目標値設定部４２、演算部４３を備える。
切替制御部５は、商用系統の停電、断線、漏電、短絡等の障害の監視結果に従い、または、保守・運用の指示や、マニュアル若しくは他の制御装置からの切替え指示等に従い、自立運転か系統連系運転かを切替える制御を実行する。そして、切替制御部５は、制御装置４の機能及び分散型電源３の電圧制御／電流制御を切替える。自立運転では、分散型電源３は電圧源として機能するように切替制御部により切替えられる。また、分散型電源（電圧源）３は、電力系への出力電圧、周波数に基づき、制御部がインバータを電圧制御する。このとき、ローカル制御（既存技術）により、外部の制御装置による運転制御はされない。
以下、一例として、有効電力及び無効電力を用いた電力品質維持制御について説明する。
計測装置４１は、分散型電源（電圧源）３の電力線への出力から周期的に計測情報（Ｐ：実測有効電力、Ｑ：実測無効電力）を取り込む。計測装置４４は、電流源１の電力線への出力から周期的に計測情報（Ｐ１：実測有効電力、Ｑ１：実測無効電力）を取り込む。目標値設定部４２は、予め分散電源（電圧源）３が電力線に出力すべき目標値（Ｐ’：有効電力目標値、Ｑ’：無効電力目標値）を設定しておく。制御装置４は、計測装置４１から出力される計測情報（Ｐ、Ｑ）と目標値設定部４２からの目標値（Ｐ’、Ｑ’）とを周期的に比較し、計測装置４４から出力される計測情報（Ｐ１、Ｑ１）を用いて、指令値を計算して送出する。ここで、出力される指令値は、次のようになる。
有効分指令値 Ｐ１−ΔＰ （ΔＰ＝Ｐ’−Ｐ）
無効分指令値 Ｑ１−ΔＱ （ΔＱ＝Ｑ’−Ｑ）
ここで、Ｐ１：電流源１の有効電力 Ｑ１：電流源１の無効電力
FIG. 4 is an explanatory diagram showing the operation of the independent operation.
Next, the operation of the present embodiment will be described.
The control part of the
The switching
Hereinafter, power quality maintenance control using active power and reactive power will be described as an example.
The measuring
Effective command value P1-ΔP (ΔP = P'-P)
Invalid command value Q1-ΔQ (ΔQ = Q'-Q)
Here, P1: Active power of
電流源１は制御装置４より受けた指令に従い運転する。すなわち、制御部はインタフェースを介して演算部からの指令値を入力する。制御部は、出力位相、電流に基づき、指令値に追従するようにインバータを電流制御する。その結果、電流源の出力はＰ１−ΔＰ、Ｑ１−ΔＱに近づく。
以上のように、制御装置４は、分散型電源（電圧源）３の送電端の出力Ｐ，Ｑの計測情報をもとに、電流源１の出力Ｐ１，Ｑ１を決定する。このとき、電流源１は、分散型電源（電圧源）３の送電端の出力Ｐ，Ｑを予め設定した目標値Ｐ’、Ｑ’に保つように電流源１のＰ１，Ｑ１を決定することで、電力品質改善のために電流源の出力を変更する。
The
As described above, the
図５に、電流源２の出力変動及び負荷変動の際の動作説明図を示す。
図示のように、電圧源によって確立された自立電力系統に、電流源１（例：蓄電池）、電流源２（例：太陽光発電設備）を連系させ、需要設備３０（負荷設備）に給電する。自立系統を維持するためには、次式が成り立つことが必要である。
Ｐ＋Ｐ１＋Ｐ２＝Ｐ３、Ｑ＋Ｑ１＋Ｑ２＝Ｑ３ （１）
ここで
Ｐ ：分散型電源（電圧源）３の有効電力
Ｑ ：分散型電源（電圧源）３の無効電力
Ｐ１：電流源１の有効電力 Ｑ１：電流源１の無効電力
Ｐ２：電流源２の有効電力 Ｑ２：電流源２の無効電力
Ｐ３：負荷の有効電力 Ｑ３：負荷の無効電力
である。
ここで、需要設備３０の負荷変動（Ｐ３→Ｐ３＋ΔＰ３）、及び、太陽光発電設備の出力変動（Ｐ２→Ｐ２＋ΔＰ２）が生じた場合を想定する。従来は、この場合、（１）式の条件を満たすため、分散型電源（電圧源）３は、上述したようなローカル制御により、次式のように、出力がＰ→Ｐ＋ΔＰとなり、電力品質（例：電圧、周波数）が変動することになる。
（Ｐ＋ΔＰ）＋Ｐ１＋（Ｐ２＋ΔＰ２）＝Ｐ３＋ΔＰ３
（ΔＰ＝−ΔＰ２＋ΔＰ３）
しかし、本実施の形態では、電流源１の出力が、Ｐ１→Ｐ１＋ΔＰ１ に制御される。よって、次式のように、分散型電源（電圧源）３の出力が、Ｐ＋ΔＰ→Ｐ となり電力品質が変動せず改善される。
Ｐ＋（Ｐ１＋ΔＰ１）＋（Ｐ２＋ΔＰ２）＝Ｐ３＋ΔＰ３
（ΔＰ１＝−ΔＰ２＋ΔＰ３）
なお、無効電力Ｑについても同様である。また、電流源１又は需要設備３０のいずれか一方が変動した場合も、ΔＰ２＝０又はΔＰ３＝０とすれば、同様に適応して品質を改善することができる。
FIG. 5 shows an operation explanatory diagram when the output fluctuation and load fluctuation of the
As shown in the figure, a current source 1 (for example, a storage battery) and a current source 2 (for example, a photovoltaic power generation facility) are connected to a self-sustained power system established by a voltage source, and power is supplied to a demand facility 30 (load facility). To do. In order to maintain an independent system, it is necessary that the following equation holds.
P + P1 + P2 = P3, Q + Q1 + Q2 = Q3 (1)
Where P: active power of the distributed power source (voltage source) 3 Q: reactive power of the distributed power source (voltage source) 3 P1: active power of the
Here, it is assumed that the load fluctuation (P3 → P3 + ΔP3) of the
(P + ΔP) + P1 + (P2 + ΔP2) = P3 + ΔP3
(ΔP = −ΔP2 + ΔP3)
However, in the present embodiment, the output of the
P + (P1 + ΔP1) + (P2 + ΔP2) = P3 + ΔP3
(ΔP1 = −ΔP2 + ΔP3)
The same applies to reactive power Q. Also, when either one of the
図６に、電力品質維持制御についてのフローチャートを示す。
電流源２及び需要設備３０について、有効電力Ｐ２、Ｐ３、無効電力Ｑ２、Ｑ３は制御不可能で常時変動するため、分散型電源（電圧源）３の有効及び無効電力Ｐ、Ｑも変動する。ループ１（Ｓ１０１、Ｓ１２３）及びループ２（Ｓ１０５、Ｓ１２１）は、それぞれ周期Ｔ及びｔ（Ｔ≧ｔ）で、ループ１及び２内の処理を繰り返すことを示す。
まず、制御装置４の目標値設定部４２で、分散型電源（電圧源）３の目標有効電力Ｐ’、目標無効電力Ｑ’を設定する（Ｓ１０３）。制御装置４は、計測装置４１により分散型電源（電圧源）３の電力線への出力から実測有効電力Ｐ、実測無効電力Ｑを計測し、演算部４３に計測情報を取り込み、また、計測装置４４により電流源１の電力線への出力から実測有効電力Ｐ１、実測無効電力Ｑ１を計測し、演算部４３に計測情報を取り込む（Ｓ１０７）。制御装置４の演算部４３は、ＰとＰ’、ＱとＱ’をそれぞれ比較して（Ｓ１０９）、差分ΔＰ＝（Ｐ’−Ｐ）、ΔＱ＝（Ｑ’−Ｑ）（電流源１の出力変化量）を計算する（Ｓ１１１）。制御装置４の演算部４３から電流源１の制御部にインタフェースを介してＰ１−ΔＰ、Ｑ１−ΔＱを渡す（Ｓ１１３）。
電流源１の制御部は、インタフェースを介して制御装置４からＰ１−ΔＰ、Ｑ１−ΔＱを受けとり、ΔＰ、ΔＱだけ電流源１の出力を変化させ、出力をＰ１−ΔＰ、Ｑ１−ΔＱに制御する（Ｓ２０１）。こうして電流源１の出力が変化する（Ｓ２０３）。
需要電力が増加し、分散型電源（電圧源）３の有効電力がＰ＝Ｐ’+ΔＰとなった場合は、電力線の周波数は低下する。しかし、このとき、電流源１の出力を＋ΔＰ変化させることで、分散型電源（電圧源）３の有効電力出力をＰ＝Ｐ−ΔＰに変化させ（Ｓ３０１）、目標値Ｐ’に戻すことが出来る。これにより、分散型電源（電圧源）３の有効電力増加に伴う電力線の周波数の低下を抑制できる。また、分散型電源（電圧源）３の無効電力がＱ’＋ΔＱとなった場合、電力線の電圧が低下する。このとき、電流源１の無効電力を＋ΔＱ変化させることで、分散型電源（電圧源）３の無効電力出力をＱ＝Ｑ−ΔＱに変化させ（Ｓ３０１）、目標値Ｑ’に戻すことが出来る。これにより、分散型電源（電圧源）３の無効電力増加に伴う電力線の電圧の低下を抑制できる。
制御装置４は、ループ２により、ステップＳ１０５〜Ｓ１２１を周期ｔで繰り返すことで、自然変動電源（Ｐ２、Ｑ２）や需要電力（Ｐ３，Ｑ３）が変動した場合においても、電圧源を最適な領域で運転することができ、自立運転系統の電力品質を安定させることができる。また、制御装置４は、ループ１により、ステップＳ１０１〜Ｓ１２３を周期Ｔ(≧t)で繰り返すことで、目標値Ｐ’、Ｑ’を変更可能とすることができる。
FIG. 6 shows a flowchart of power quality maintenance control.
For the
First, the target
The control unit of the
When the power demand increases and the active power of the distributed power source (voltage source) 3 becomes P = P ′ + ΔP, the frequency of the power line decreases. However, at this time, by changing the output of the
The
３．系統連系運転
図７に、系統連系運転の動作についての説明図を示す。
系統連系運転では、分散型電源３は電流源として機能するように、切替制御部５により切替えられる。制御装置４は、目標値設定部４２により出力指令値を分散型電源（電流源）３及び電流源１に与える。分散型電源（電流源）３及び電流源１の各制御部は、この指令値に従い、インバータを電流制御することで一定電流又は一定電力を維持するように制御する。
3. System interconnection operation FIG. 7 is an explanatory diagram showing the operation of the system interconnection operation.
In the grid connection operation, the distributed
４．分散型電源の電圧源制御及び電流源制御
図８に、分散型電源の主回路および制御部についての構成図の例を示す。（既存技術）
制御部は、位相／周波数検出器、電流検出器、電圧検出器、有効電力変換部、無効電力変換部、電圧制御部、電流制御部、スイッチ、ＰＷＭパルス発生器等を備える。図示のように、分散型電源３は、例えば、直流電圧源である発電部を、ＰＷＭインバータを介して交流系統の電力線に接続し、ＰＷＭインバータを制御して、発電部の直流を交流に変換して電力線に供給する。
分散型電源は、スイッチで切替えることにより、系統連系時にはＧＣ（Ｇｒｉｄ Ｃｏｎｎｅｃｔ）モードで運転され、電流制御が行われ、自立運転中には、ＧＩ（Ｇｒｉｄ Ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔ）モードで運転され、電圧制御が行われる。なお、この切替えにより、遮断器などによる電力系統との接続／分離切替え、制御装置４、他の制御部、各分散型電源などの機能等の切替えが適宜制御される。自立運転時の分散型電源３は、基本的に、負荷の変化に追従可能なＰＡＦＣ等を電圧制御（ＧＩ）モードで運転し、他の分散型電源（電流源１、２）は指令値に従ってＣＧモードで運転する。
4). Voltage Source Control and Current Source Control of Distributed Power Source FIG. 8 shows an example of a configuration diagram of the main circuit and control unit of the distributed power source. (Existing technology)
The control unit includes a phase / frequency detector, a current detector, a voltage detector, an active power converter, a reactive power converter, a voltage controller, a current controller, a switch, a PWM pulse generator, and the like. As shown in the figure, the distributed
The distributed power source is operated in the GC (Grid Connect) mode during grid connection by switching with a switch, current control is performed, and in the independent operation, it is operated in the GI (Grid Independent) mode, and the voltage control is performed. Done. In addition, by this switching, switching of connection / separation with the electric power system by a circuit breaker or the like, functions of the
図９に、電圧源制御についての説明図を示す。
以下に、電圧源制御方法について説明する。
自立運転時のＧＩモードでは、スイッチが図示のように切替えられ、分散型電源３は電圧源として機能する。ＧＩモードでは、分散型電源（電圧源）３の制御は全てローカル（分散型電源（電圧源）３内）で行われ、外部の制御装置などからの指令は受けない。
このモードでは電圧制御が選択され、電力線への出力によりシステムの電圧が決定される。システムの周波数を決定するのは位相／周波数検出器である。広く知られているように、この回路は、例えば、ＰＬＬ（Ｐｈａｓｅ Ｌｏｃｋｅｄ Ｌｏｏｐ）と呼ばれる回路方式により、電力線の周波数および位相を連続的に検出する機能を有しており、検出した位相信号により制御回路内の電圧・電流信号をＤＱ軸に座標変換し、電圧・電流制御に使用する。位相／周波数検出器からの出力により、電圧検出器が電圧を検出し、これを用いて、電圧制御部により、出力電圧の大きさを決定する。さらに、位相／周波数検出器からの情報を用いてＰＷＭパルス発生器へ与える信号波の周波数を決定する（町田、「直流送電工学」東京電機大学出版局（１９９９）など参照）。そして、ＰＷＭパルス発生器の出力によりＰＷＭインバータを制御して、発電部の直流を交流に変換して電力線に供給する。
FIG. 9 is an explanatory diagram of voltage source control.
The voltage source control method will be described below.
In the GI mode during the self-sustaining operation, the switch is switched as shown in the figure, and the distributed
In this mode, voltage control is selected and the system voltage is determined by the output to the power line. It is the phase / frequency detector that determines the frequency of the system. As is widely known, this circuit has a function of continuously detecting the frequency and phase of a power line by a circuit method called PLL (Phase Locked Loop), for example, and is controlled by the detected phase signal. The voltage / current signal in the circuit is transformed to the DQ axis and used for voltage / current control. The voltage detector detects the voltage based on the output from the phase / frequency detector, and using this, the voltage controller determines the magnitude of the output voltage. Furthermore, the frequency of the signal wave given to the PWM pulse generator is determined using information from the phase / frequency detector (see Machida, “DC Transmission Engineering”, Tokyo Denki University Press (1999), etc.). Then, the PWM inverter is controlled by the output of the PWM pulse generator to convert the direct current of the power generation unit into alternating current and supply it to the power line.
図１０に、電流源制御部についての説明図を示す。
以下に、電流源制御方法（電流制御）について説明する。
系統連系時ＧＣモードでは、スイッチが図示のように切替えられ、分散型電源３は、電流源として機能する。また、電流源１も同様に制御される。電流源は、制御装置４からの指令値に従った一定出力運転を実行する（系統連系時も同様）。
すなわち、電流源の制御部は、制御装置４からインタフェースを介して有効電力及び無効電力の指令値が与えられる。有効電力変換部及び無効電力変換部は、各指令値を有効電流及び無効電流の指令値に変換し、電流制御部に与える。電流制御部（ＡＣＲ）は、有効及び無効電流の指令値に電流検出器で検出した電力線の電流値が追従するように出力指令をＰＷＭパルス発生器に与える。ＰＷＭパルス発生器は、差分出力と位相検出器で検出した電力線の位相とに基づき、ＰＷＭインバータを制御することで、電力線の有効電力及び無効電力を指令値に従い制御する。
FIG. 10 is an explanatory diagram of the current source control unit.
The current source control method (current control) will be described below.
In the grid connection GC mode, the switches are switched as shown in the figure, and the distributed
That is, the control unit of the current source is given command values of active power and reactive power from the
５．他の実施の形態１
図１１に、他の実施の形態１の自立運転の動作についての説明図を示す。また、図１２に、他の実施の形態１の電力品質維持制御についてのフローチャートを示す。
上述のように、需要電力が増加し、電圧源の有効電力がＰ＝Ｐ’+ΔＰとなった場合、電力線の周波数は低下する。よって、分散型電源（電圧源）３の電力線への出力としての計測情報として、有効電力の代わりに周波数を用いることもできる。また、電圧源の無効電力がＱ’＋ΔＱとなった場合、電力線の電圧が低下する。よって、分散型電源（電圧源）３の電力線への出力としての計測情報として、無効電力の代わりに電圧を用いることもできる。
そこで、本実施の形態では、目標値設定部４２は、予め目標値（ｆ’：周波数目標値、Ｖ’：電圧目標値）を設定しておく（Ｓ１０３−１）。計測装置４１は、分散型電源（電圧源）３の出力から周期的に計測情報（ｆ：実測周波数、Ｖ：実測電圧）を取り込み、また、計測装置４４は、電流源１の出力から周期的に計測情報（Ｐ１：実測有効電力、Ｑ１：実測無効電力）を取り込む（Ｓ１０７−１）。制御装置４の演算部４３は、計測装置４１から出力される計測情報（ｆ、Ｖ）と目標値設定部４２からの目標値（ｆ’、Ｖ’）とを周期的に比較して（Ｓ１０９−１）、差分Δｆ＝ｆ’−ｆ 及び ΔＶ＝Ｖ’−Ｖを計算する（Ｓ１１１−１）。さらに、演算部４３は、実測有効電力Ｐ１、実測無効電力Ｑ１、実測周波数ｆ及び実測電圧Ｖ、差分Δｆ及びΔＶに基づき、有効電力及び無効電力の指令値Ｐ１＋ΔＰ、Ｑ１＋ΔＱに変換して、電流源１にこの指令値を送る（Ｓ１１３−１）。そして、上述したとおり、電流源１は制御装置４より受けた指令に従い運転し、有効・無効電力出力をΔＰ、ΔＱ分変化させることで（Ｓ２０１−１）、分散型電源（電圧源）３の有効電力を−ΔＰ、無効電力を−ΔＱ分変化させることにより、分散型電源（電圧源）３の周波数をｆ＋Δｆ、電圧をＶ＋ΔＶに変化させ、分散型電源（電圧源）３の周波数を周波数目標値ｆ’に、電圧を電圧目標値Ｖ’に制御する（Ｓ３０１−１）。なお、他のステップＳ１０１、Ｓ１０５、Ｓ１２１、Ｓ１２３は図６と同様である。
5.
FIG. 11 is an explanatory diagram showing the operation of the self-sustained operation according to the
As described above, when the demand power increases and the effective power of the voltage source becomes P = P ′ + ΔP, the frequency of the power line decreases. Therefore, frequency can be used instead of active power as measurement information as an output to the power line of the distributed power source (voltage source) 3. Further, when the reactive power of the voltage source becomes Q ′ + ΔQ, the voltage of the power line decreases. Therefore, voltage can be used instead of reactive power as measurement information as output to the power line of the distributed power source (voltage source) 3.
Therefore, in the present embodiment, the target
６．他の実施の形態２
図１３に、他の実施の形態２の自立運転の動作についての説明図を示す。また、図１４に、他の実施の形態２の電力品質維持制御についてのフローチャートを示す。
本実施の形態では、まず、目標値設定部４２は、予め目標値（Ｐ’又はＱ’：有効／無効電力目標値、cosθ’：力率目標値）を設定しておく（Ｓ１０３−２）。計測装置４１は、分散型電源（電圧源）３の出力から周期的に計測情報（Ｐ又はＱ：有効／無効電力、cosθ：力率）を取り込み、また、計測装置４４は、電流源１の出力から周期的に計測情報（Ｐ１又はＱ１：有効／無効電力、cosθ１：力率）を取り込む（Ｓ１０７−２）。制御装置４の演算部４３は、計測装置４１から出力される計測情報（Ｐ又はＱ、cosθ）と目標値設定部４２からの目標値（Ｐ’又はＱ’、cosθ’）とを周期的に比較し（Ｓ１０９−２）、差分ΔＰ＝Ｐ’−Ｐ若しくはΔＱ＝Ｑ’−Ｑ 及び cosθ、cosθ’、Ｐ１、cosθ1に基づき、力率指令値cosθ１(指令)を計算し（詳細は後述）、電流源１に Ｐ１−ΔＰ若しくはＱ１−ΔＱ 及び cosθ１(指令)を指令値として送る（Ｓ１１３−２）。そして、上述したとおり、電流源１は制御装置４より受けた指令に従い運転し、有効電力若しくは無効電力出力を、Ｐ１−ΔＰ若しくはＱ１−ΔＱに制御し、力率をcosθ１(指令)に制御することにより（Ｓ２０１−２、Ｓ２０３−２）、分散型電源（電圧源）３の有効電力を有効電力目標値Ｐ’若しくは無効電力を無効電力目標値Ｑ’に、及び、力率を力率目標値cosθ’に制御する（Ｓ３０１−２）。なお、他のステップＳ１０１、Ｓ１０５、Ｓ１２１、Ｓ１２３は図６と同様である。
6).
FIG. 13 is an explanatory diagram showing the operation of the self-sustained operation according to another
In the present embodiment, the target
ここで、力率を利用する場合の考え方について、以下に補足する。
力率を利用する場合、基本的な考え方は、概略、上述の実施の形態及び他の実施の形態と同様で、要するに、電圧源の有効電力・無効電力の目標値に実出力が合うように電流源の出力を決めてやれば良いと考える。現実的には、有効電力と力率を計測している場合が多いと思われるので、以下に、この組み合わせでどのようにすれば良いか検討する。
電圧源の出力をＰ、Ｑ、ｃｏｓθ（力率）、目標をＰ’、Ｑ’、ｃｏｓθ’、ｓｉｎθ’、ｔａｎθ’とし、電流源の出力をＰ１、Ｑ１、ｃｏｓθ１、ｓｉｎθ１、ｔａｎθ１とする（実際に計測するのは有効電力と力率のみで無効電力は計算経過を理解するためのもの）。有効電力は上述の実施の形態と同様、ΔＰ＝Ｐ’−Ｐを計算して、Ｐ１（指令）＝Ｐ１（計測）−ΔＰとすれば良い。無効電力は次の考え方で指令を出す。なお、添え字は、「（指令）」が指令値を、「（計測）」が計測値をそれぞれ示す。
（力率の定義ｃｏｓθ（よってｔａｎθ＝Ｑ／Ｐ））
Ｑ’＝Ｐ’（ｓｉｎθ’／ｃｏｓθ’）＝Ｐ’×ｔａｎθ’
ΔＱ＝Ｑ’−Ｑ＝Ｐ’×ｔａｎθ’−Ｐ×ｔａｎθ
Here, the following is supplemented about the way of thinking when using power factor.
When using the power factor, the basic idea is roughly the same as in the above-described embodiment and other embodiments. In short, the actual output matches the target values of the active power and reactive power of the voltage source. I think it would be good to decide the output of the current source. In reality, it seems that there are many cases where the active power and the power factor are measured, so in the following, we will consider how to use this combination.
The output of the voltage source is P, Q, cos θ (power factor), the target is P ′, Q ′, cos θ ′, sin θ ′, tan θ ′, and the output of the current source is P1, Q1, cos θ1, sin θ1, tan θ1 ( Actually, only active power and power factor are measured, and reactive power is used to understand the calculation process). As in the above-described embodiment, the effective power may be calculated by calculating ΔP = P′−P to be P1 (command) = P1 (measurement) −ΔP. The reactive power is issued in the following way. The subscript “(command)” indicates the command value, and “(measurement)” indicates the measurement value.
(Definition of power factor cos θ (hence tan θ = Q / P))
Q ′ = P ′ (sin θ ′ / cos θ ′) = P ′ × tan θ ′
ΔQ = Q′−Q = P ′ × tan θ′−P × tan θ
電流源が無効電力を指令として直接受けられる場合は、Ｑ１（指令）＝Ｑ１（計測）−ΔＱを出せば良い。電流源も力率を指令とする場合は、以下の関係より、力率指令値ｃｏｓθ１（指令）を出す。
Ｑ１（指令）＝Ｑ１（計測）−ΔＱ
＝Ｐ１（計測）×ｔａｎθ１（計測）−（Ｐ’×ｔａｎθ’−Ｐ×ｔａｎθ）
また、
Ｑ１（指令）＝Ｐ１（指令）×ｔａｎθ１（指令）
よって、
ｔａｎθ１（指令）＝（Ｐ１（計測）×ｔａｎθ１（計測）−Ｐ’×ｔａｎθ’＋Ｐ×ｔａｎθ）／Ｐ１（指令）
θ１（指令）＝ｔａｎ−１（（Ｐ１（計測）×ｔａｎθ１（計測）−Ｐ’×ｔａｎθ’＋Ｐ×ｔａｎθ）／Ｐ１（指令））
＝ｔａｎ−１（（Ｐ１（計測）×ｔａｎθ１（計測）−Ｐ’×ｔａｎθ’＋Ｐ×ｔａｎθ）／（Ｐ１−ΔＰ））
したがって、力率指令値が、θ１（指令）は、次式となる。
力率指令値ｃｏｓθ１（指令）
＝ｃｏｓ（ｔａｎ−１（（Ｐ１（計測）×ｔａｎθ１（計測）−Ｐ’×ｔａｎθ’＋Ｐ×ｔａｎθ）／（Ｐ１−ΔＰ））
When the current source can directly receive reactive power as a command, Q1 (command) = Q1 (measurement) −ΔQ may be issued. When the power source also uses the power factor as a command, the power factor command value cos θ1 (command) is output from the following relationship.
Q1 (command) = Q1 (measurement) -ΔQ
= P1 (measurement) × tan θ1 (measurement) − (P ′ × tan θ′−P × tan θ)
Also,
Q1 (command) = P1 (command) x tanθ1 (command)
Therefore,
tan θ1 (command) = (P1 (measurement) × tan θ1 (measurement) −P ′ × tan θ ′ + P × tan θ) / P1 (command)
θ1 (command) = tan −1 ((P1 (measurement) × tan θ1 ( measurement) −P ′ × tan θ ′ + P × tan θ) / P1 (command) )
= Tan −1 ((P1 (measurement) × tan θ1 (measurement) −P ′ × tan θ ′ + P × tan θ) / (P1−ΔP))
Accordingly, the power factor command value θ1 (command) is expressed by the following equation.
Power factor command value cos θ1 (command)
= Cos (tan −1 ((P1 (measurement) × tan θ1 (measurement) −P ′ × tan θ ′ + P × tan θ) / (P1−ΔP)))
７．他の実施の形態３
図１５に、他の実施の形態３の自立運転の動作についての説明図を示す。
なお、上述の実施の形態及び他の実施の形態１、２において、電流源1の運転状態を制御する際には、有効電力及び無効電力を指令するほか、力率を制御することで、有効電力、無効電力を制御することも出来る。この場合、電流源１は、電力線へ出力する電力の力率を制御する力率調整部１１をさらに備え、制御部は、制御装置４からの指令値に従い、力率調整部１１により力率を変化させて調整することで、有効電力及び無効電力を制御することができる。このとき、制御部は、例えば、指令値としての有効電力及び無効電力に基づき、それを有効電力及び力率、又は、無効電力及び力率に変換して、有効電力・無効電力によりインバータを制御し、力率により力率制御部１１を制御することができる。他にも、指令値として、有効電力（又は無効電力）と力率、又は、周波数と電圧を用いて、電流源の制御部で適宜、有効・無効電力、力率に変換して、インバータを制御するようにしてもよい。
7).
FIG. 15 is an explanatory diagram showing the operation of the self-sustained operation according to another
In the above-described embodiment and
本発明は、各種の電源を複数種及び/又は複数個備えた分散型電源設備に適用することができる。また、本発明の分散型電源装置を複数備えた分散型電源システムにも適用することも可能である。 The present invention can be applied to a distributed power supply facility including a plurality and / or a plurality of various power sources. The present invention can also be applied to a distributed power supply system including a plurality of distributed power supply apparatuses according to the present invention.
１ 電流源
３ 分散型電源（電圧源）
４ 制御装置
５ 切替制御部
１０ 発電設備
４１及び４４ 計測装置
４２ 目標値設定部
４３ 演算部
1
DESCRIPTION OF
Claims (15)
自立運転時に電圧源として電圧制御運転され、連系運転時に電流源として電流制御運転され、電力線に電力を供給する分散型電源と、
前記分散型電源が出力する電圧及び周波数に同期して運転され、運転状態を制御可能で、前記電力線に電力を供給する第１の電流源と、
前記分散型電源、前記第１の電流源の運転状態を制御するための制御装置と、
前記分散型電源及び前記制御装置を自立運転及び系統連系運転の機能に切り替える切替制御部と
を備え、
自立運転時に、
前記分散型電源は、前記切替制御部により電圧源として切り替えられ、前記電力線への出力電圧及び周波数の制御を行い、
前記制御装置は、前記分散型電源の有効電力目標値Ｐ’及び無効電力目標値Ｑ’を設定し、
前記制御装置は、前記分散型電源の実測有効電力Ｐ及び実測無効電力Ｑを計測し、前記第１の電流源の実測有効電力Ｐ１及び実測無効電力Ｑ１を計測し、周期的に計測情報を取り込み、
前記制御装置は、実測有効電力Ｐと有効電力目標値Ｐ’、実測無効電力Ｑと無効電力目標値Ｑ’をそれぞれ周期的に比較して、差分 ΔＰ＝Ｐ’−Ｐ 及び ΔＱ＝Ｑ’−Ｑ を計算し、
前記制御装置から前記第１の電流源に Ｐ１−ΔＰ 及び Ｑ１−ΔＱ を指令値として送り、
前記第１の電流源は、前記制御装置から受けた指令値に従い、有効電力出力を Ｐ１−ΔＰ、無効電力出力を Ｑ１−ΔＱ に制御する
ことにより、前記分散型電源の有効電力を有効電力目標値Ｐ’に、無効電力を無効電力目標値Ｑ’に制御するようにした前記分散型発電装置。 In a distributed generator that can switch between independent operation separated from the power system and grid-connected operation connected to the power system, and that supplies power to the demand facility via the power line,
A distributed power source that is voltage controlled as a voltage source during independent operation, is current controlled as a current source during grid operation, and supplies power to the power line;
A first current source that is operated in synchronization with a voltage and a frequency output by the distributed power source, is capable of controlling an operation state, and supplies power to the power line;
A controller for controlling an operating state of the distributed power source and the first current source;
A switching control unit that switches the distributed power source and the control device to functions of independent operation and grid interconnection operation,
During autonomous operation,
The distributed power source is switched as a voltage source by the switching control unit, and controls output voltage and frequency to the power line,
The control device sets an active power target value P ′ and a reactive power target value Q ′ of the distributed power source,
The control device measures the measured effective power P and the measured reactive power Q of the distributed power source, measures the measured effective power P1 and the measured reactive power Q1 of the first current source, and periodically captures measurement information. ,
The control device periodically compares the measured active power P and the active power target value P ′, the measured reactive power Q and the reactive power target value Q ′, respectively, and the differences ΔP = P′−P and ΔQ = Q′−. Q is calculated,
P1-ΔP and Q1-ΔQ are sent as command values from the control device to the first current source,
The first current source controls the active power output of the distributed power source to the active power target by controlling the active power output to P1-ΔP and the reactive power output to Q1-ΔQ according to the command value received from the control device. The distributed power generator, wherein the reactive power is controlled to the reactive power target value Q ′ with the value P ′.
自立運転時に電圧源として電圧制御運転され、連系運転時に電流源として電流制御運転され、電力線に電力を供給する分散型電源と、
前記分散型電源が出力する電圧及び周波数に同期して運転され、運転状態を制御可能で、前記電力線に電力を供給する第１の電流源と、
前記分散型電源、前記第１の電流源の運転状態を制御するための制御装置と、
前記分散型電源及び前記制御装置を自立運転及び系統連系運転の機能に切り替える切替制御部と
を備え、
自立運転時に、
前記分散型電源は、前記切替制御部により電圧源として切り替えられ、前記電力線への出力電圧及び周波数の制御を行い、
前記制御装置は、前記分散型電源の周波数目標値ｆ’及び電圧目標値Ｖ’を設定し、
前記制御装置は、前記分散型電源の実測周波数ｆ及び実測電圧Ｖを計測し、前記第１の電流源の実測有効電力Ｐ１及び実測無効電力Ｑ１を計測し、周期的に計測情報を取り込み、
前記制御装置は、実測周波数ｆと周波数目標値ｆ’、実測電圧Ｖと電圧目標値Ｖ’をそれぞれ周期的に比較して、差分Δｆ＝ｆ’−ｆ 及び ΔＶ＝Ｖ’−Ｖを計算し、
差分Δｆ及びΔＶに基づき、前記分散型電源の有効電力の変動量ΔＰ、無効電力の変動量ΔＱを求め、前記制御装置から前記第１の電流源に有効電力指令値Ｐ１＋ΔＰ、無効電力指令値Ｑ１＋ΔＱを送り、前記第１の電流源は、前記制御装置から受けた指令値に従い、有効電力出力をΔＰ、無効電力出力をΔＱ分変化させることにより、前記分散型電源の有効電力を−ΔＰ、無効電力を−ΔＱ分変化させることで、前記分散型電源の周波数をｆ＋Δｆ、電圧をＶ＋ΔＶに変化させ、前記分散型電源の周波数を周波数目標値ｆ’に、電圧を電圧目標値Ｖ’に制御するようにした前記分散型発電装置。 In a distributed generator that can switch between independent operation separated from the power system and grid-connected operation connected to the power system, and that supplies power to the demand facility,
A distributed power source that is voltage controlled as a voltage source during independent operation, is current controlled as a current source during grid operation, and supplies power to the power line;
A first current source that is operated in synchronization with a voltage and a frequency output by the distributed power source, is capable of controlling an operation state, and supplies power to the power line;
A controller for controlling an operating state of the distributed power source and the first current source;
A switching control unit that switches the distributed power source and the control device to functions of independent operation and grid interconnection operation,
During autonomous operation,
The distributed power source is switched as a voltage source by the switching control unit, and controls output voltage and frequency to the power line,
The control device sets a frequency target value f ′ and a voltage target value V ′ of the distributed power source,
The control device measures an actual measurement frequency f and an actual measurement voltage V of the distributed power source, measures an actual measurement effective power P1 and an actual measurement reactive power Q1 of the first current source, and periodically captures measurement information,
The control device periodically compares the actually measured frequency f and the frequency target value f ′, the actually measured voltage V and the voltage target value V ′, and calculates the differences Δf = f′−f and ΔV = V′−V. ,
Based on the differences Δf and ΔV, the fluctuation amount ΔP and reactive power fluctuation amount ΔQ of the distributed power source are obtained, and the active power command value P1 + ΔP and reactive power command value Q1 + ΔQ are obtained from the control device to the first current source. The first current source changes the active power output by ΔP and the reactive power output by ΔQ according to the command value received from the control device, thereby reducing the active power of the distributed power source by −ΔP and the reactive power output. By changing the power by −ΔQ, the frequency of the distributed power source is changed to f + Δf, the voltage is changed to V + ΔV, the frequency of the distributed power source is controlled to the frequency target value f ′, and the voltage is controlled to the voltage target value V ′. The distributed power generator as described above.
自立運転時に電圧源として電圧制御運転され、連系運転時に電流源として電流制御運転され、電力線に電力を供給する分散型電源と、
前記分散型電源が出力する電圧及び周波数に同期して運転され、運転状態を制御可能で、前記電力線に電力を供給する第１の電流源と、
前記分散型電源、前記第１の電流源の運転状態を制御するための制御装置と、
前記分散型電源及び前記制御装置を自立運転及び系統連系運転の機能に切り替える切替制御部と
を備え、
自立運転時に、
前記分散型電源は、前記切替制御部により電圧源として切り替えられ、前記電力線への出力電圧及び周波数の電圧制御を行い、
前記制御装置は、前記分散型電源の有効電力目標値Ｐ’若しくは無効電力目標値Ｑ’及び力率目標値cosθ’を設定し、
前記制御装置は、前記分散型電源の実測有効電力Ｐ若しくは無効電力Ｑ及び実測力率cosθを計測し、前記第１の電流源の実測有効電力Ｐ１若しくは無効電力Ｑ１及び実測力率cosθ１を計測し、周期的に計測情報を取り込み、
前記制御装置は、実測有効電力Ｐと有効電力目標値Ｐ’若しくは無効電力Ｑと無効電力目標値Ｑ’を周期的に比較し、実測力率cosθと力率目標値cosθ’を周期的に比較して、差分ΔＰ＝Ｐ’−Ｐ若しくはΔＱ＝Ｑ’−Ｑ 及び cosθ、cosθ’、Ｐ１、cosθ1に基づき、力率指令値cosθ１(指令)を計算し、
前記制御装置から前記第１の電流源に Ｐ１−ΔＰ若しくはＱ１−ΔＱ 及び cosθ１(指令)を指令値として送り、
前記第１の電流源は、前記制御装置から受けた指令値に従い、有効電力若しくは無効電力出力を、Ｐ１−ΔＰ若しくはＰ１−ΔＰに制御し、力率をcosθ１(指令)に制御することにより、
前記分散型電源の有効電力を有効電力目標値Ｐ’若しくは無効電力を無効電力目標値Ｑ’に、及び、力率を力率目標値cosθ’に制御するようにした前記分散型発電装置。 In a distributed generator that can switch between independent operation separated from the power system and grid-connected operation connected to the power system, and that supplies power to the demand facility,
A distributed power source that is voltage controlled as a voltage source during independent operation, is current controlled as a current source during grid operation, and supplies power to the power line;
A first current source that is operated in synchronization with a voltage and a frequency output by the distributed power source, is capable of controlling an operation state, and supplies power to the power line;
A controller for controlling an operating state of the distributed power source and the first current source;
A switching control unit that switches the distributed power source and the control device to functions of independent operation and grid interconnection operation,
During autonomous operation,
The distributed power source is switched as a voltage source by the switching control unit, and performs voltage control of output voltage and frequency to the power line,
The control device sets an active power target value P ′ or a reactive power target value Q ′ and a power factor target value cos θ ′ of the distributed power source,
The control device measures the measured effective power P or reactive power Q and the measured power factor cos θ of the distributed power source, and measures the measured effective power P1 or reactive power Q1 and the measured power factor cos θ1 of the first current source. , Periodically capture measurement information,
The control device periodically compares the measured active power P and the active power target value P ′ or the reactive power Q and the reactive power target value Q ′, and periodically compares the measured power factor cosθ and the power factor target value cosθ ′. Then, based on the difference ΔP = P′−P or ΔQ = Q′−Q and cos θ, cos θ ′, P1, cos θ1, the power factor command value cos θ1 (command) is calculated,
P1-ΔP or Q1-ΔQ and cos θ1 (command) are sent as command values from the control device to the first current source,
According to the command value received from the control device, the first current source controls the active power or reactive power output to P1-ΔP or P1-ΔP, and controls the power factor to cos θ1 (command) .
The distributed power generator configured to control the active power of the distributed power source to the active power target value P ′ or the reactive power to the reactive power target value Q ′, and the power factor to the power factor target value cos θ ′.
前記制御装置からの指令値に従い、前記力率調整部により力率を制御し、有効電力又は無効電力を制御することを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の分散型発電装置。 The first current source further includes a power factor adjustment unit that controls a power factor of power output to the power line,
4. The distributed power generator according to claim 1, wherein a power factor is controlled by the power factor adjusting unit according to a command value from the control device to control active power or reactive power. 5.
前記分散型電源の計測情報を周期的に取り込む第１の計測装置と、
前記第１の電流源の計測情報を周期的に取り込む第２の計測装置と、
予め目標値を設定しておく目標値設定部と、
前記計測装置からの計測情報と前記目標値設定部からの目標値とを周期的に比較し、指令値を演算及び送出する演算部と、
を備えたことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の分散型発電装置。 The controller is
A first measurement device that periodically captures measurement information of the distributed power source;
A second measurement device that periodically captures measurement information of the first current source;
A target value setting unit for setting a target value in advance;
A calculation unit that periodically compares measurement information from the measurement device with a target value from the target value setting unit, and calculates and sends a command value;
The distributed power generator according to any one of claims 1 to 3, further comprising:
Ｐ３→Ｐ３＋ΔＰ３、Ｑ３→Ｑ３＋ΔＱ３
前記制御装置は、指令値として
Ｐ１＋ΔＰ１ （ここで、ΔＰ１＝ΔＰ３）、
Ｑ１＋ΔＱ１ （ここで、ΔＱ１＝ΔＱ３）
を出力し、
前記第１の電流源は、有効電力出力を Ｐ１＋ΔＰ１、Ｑ１＋ΔＱ１ に制御することにより、前記分散型電源の出力を、Ｐ、Ｑ に維持するように制御することを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の分散型発電装置。
ここに、
Ｐ ：分散型電源の有効電力 Ｑ ：分散型電源の無効電力
Ｐ１：第１の電流源の有効電力 Ｑ１：第１の電流源の無効電力
Ｐ３：負荷の有効電力 Ｑ３：負荷の無効電力 When the demand equipment changes its load as
P3 → P3 + ΔP3, Q3 → Q3 + ΔQ3
The control device uses P1 + ΔP1 (where ΔP1 = ΔP3) as a command value,
Q1 + ΔQ1 (where ΔQ1 = ΔQ3)
Output
The first current source is controlled to maintain the output of the distributed power source at P and Q by controlling the active power output to P1 + ΔP1, Q1 + ΔQ1. The distributed power generator according to any one of the above.
here,
P: active power of distributed power source Q: reactive power of distributed power source P1: active power of first current source Q1: reactive power of first current source P3: active power of load Q3: reactive power of load
前記第２の電流源が、次式のように出力変動した場合に、
Ｐ２→Ｐ２＋ΔＰ２、Ｑ２→Ｑ２＋ΔＱ２
前記制御装置は、指令値として、
Ｐ１＋ΔＰ１ （ここで、ΔＰ１＝−ΔＰ２）、
Ｑ１＋ΔＱ１ （ここで、ΔＱ１＝−ΔＱ２）
を出力し、
前記第１の電流源は、有効電力出力を Ｐ１＋ΔＰ１、Ｑ１＋ΔＱ１ に制御することにより、前記分散型電源の出力を、Ｐ、Ｑ に維持するように制御することを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の分散型発電装置。
ここに、
Ｐ ：分散型電源の有効電力 Ｑ ：分散型電源の無効電力
Ｐ１：第１の電流源の有効電力 Ｑ１：第１の電流源の無効電力
Ｐ２：第２の電流源の有効電力 Ｑ２：第２の電流源の無効電力 A second current source that is operated in synchronization with the voltage and frequency output by the distributed power source and cannot control the operation state, and that supplies power to the power line;
When the output of the second current source fluctuates as follows:
P2 → P2 + ΔP2, Q2 → Q2 + ΔQ2
As the command value, the control device
P1 + ΔP1 (where ΔP1 = −ΔP2),
Q1 + ΔQ1 (where ΔQ1 = −ΔQ2)
Output
The first current source is controlled to maintain the output of the distributed power source at P and Q by controlling the active power output to P1 + ΔP1, Q1 + ΔQ1. The distributed power generator according to any one of the above.
here,
P: active power of distributed power source Q: reactive power of distributed power source P1: active power of first current source Q1: reactive power of first current source P2: active power of second current source Q2: second Reactive power of current source
需要設備が、次式のように負荷変動した場合、
Ｐ３→Ｐ３＋ΔＰ３、Ｑ３→Ｑ３＋ΔＱ３
及び／又は、
前記第２の電流源が、次式のように出力変動した場合に、
Ｐ２→Ｐ２＋ΔＰ２、Ｑ２→Ｑ２＋ΔＱ２
前記制御装置は、指令値として
Ｐ１＋ΔＰ１ （ここで、ΔＰ１＝−ΔＰ２＋ΔＰ３）、
Ｑ１＋ΔＱ１ （ここで、ΔＱ１＝−ΔＱ２＋ΔＱ３）
を出力し、
前記第１の電流源は、有効電力出力を Ｐ１＋ΔＰ１、Ｑ１＋ΔＱ１ に制御することにより、前記分散型電源の出力を、Ｐ、Ｑ に維持するように制御することを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の分散型発電装置。
ここに、
Ｐ ：分散型電源の有効電力 Ｑ ：分散型電源の無効電力
Ｐ１：第１の電流源の有効電力 Ｑ１：第１の電流源の無効電力
Ｐ２：第２の電流源の有効電力 Ｑ２：第２の電流源の無効電力
Ｐ３：負荷の有効電力 Ｑ３：負荷の無効電力 A second current source that is operated in synchronization with the voltage and frequency output by the distributed power source and cannot control the operation state, and that supplies power to the power line;
When the demand equipment changes its load as
P3 → P3 + ΔP3, Q3 → Q3 + ΔQ3
And / or
When the output of the second current source fluctuates as follows:
P2 → P2 + ΔP2, Q2 → Q2 + ΔQ2
The control device uses P1 + ΔP1 (where ΔP1 = −ΔP2 + ΔP3) as a command value,
Q1 + ΔQ1 (where ΔQ1 = −ΔQ2 + ΔQ3)
Output
The first current source is controlled to maintain the output of the distributed power source at P and Q by controlling the active power output to P1 + ΔP1, Q1 + ΔQ1. The distributed power generator according to any one of the above.
here,
P: active power of distributed power source Q: reactive power of distributed power source P1: active power of first current source Q1: reactive power of first current source P2: active power of second current source Q2: second Reactive power of current source P3: active power of load Q3: reactive power of load
自立運転時には、
前記分散型電源は、電圧源として機能するように切替えられ、ＧＩ（Ｇｒｉｄ Ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔ）モードで運転され、
前記制御装置は、前記分散型電源の出力及び目標指令値にしたがい、前記第１の電流源へ出力値制御指令を送出することを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の分散型発電装置。 The switching control unit sends a command to switch the function of the distributed power source and the control device from grid interconnection operation to independent operation according to fault detection, maintenance, and switching instruction of the power system,
During autonomous operation,
The distributed power source is switched to function as a voltage source and is operated in a GI (Grid Independent) mode,
4. The distributed type according to claim 1, wherein the control device sends an output value control command to the first current source according to an output of the distributed power source and a target command value. 5. Power generation device.
前記制御装置は、系統連系運転時には前記分散型電源、前記第１の電流源及び前記第２の電流源に、出力指令値を出力し、
前記分散型電源及び前記第１の電流源は、制御装置からの指令値に従った出力で運転を実行することを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の分散型発電装置。 The distributed power source is switched to function as a current source in accordance with a command from the switching control unit during grid connection operation, and is operated in a GC (Grid Connect) mode.
The control device outputs an output command value to the distributed power source, the first current source and the second current source during grid connection operation,
4. The distributed power generator according to claim 1, wherein the distributed power source and the first current source execute an operation with an output according to a command value from a control device. 5.
力率指令値ｃｏｓθ１（指令）
＝ｃｏｓ（ｔａｎ−１（（Ｐ１（計測）×ｔａｎθ１（計測）−Ｐ’×ｔａｎθ’＋Ｐ×ｔａｎθ）／（Ｐ１−ΔＰ）） The distributed power generator according to claim 3, wherein the control device obtains a power factor command value cosθ1 (command) by the following equation.
Power factor command value cos θ1 (command)
= Cos (tan −1 ((P1 (measurement) × tan θ1 (measurement) −P ′ × tan θ ′ + P × tan θ) / (P1−ΔP)))
自立運転時に、
前記分散型電源は、前記切替制御部により電圧源として切り替えられ、前記電力線への出力電圧及び周波数の制御を行い、
前記制御装置は、前記分散型電源の有効電力目標値Ｐ’及び無効電力目標値Ｑ’を設定し、
前記制御装置は、前記分散型電源の実測有効電力Ｐ及び実測無効電力Ｑを計測し、前記第１の電流源の実測有効電力Ｐ１及び実測無効電力Ｑ１を計測し、周期的に計測情報を取り込み、
前記制御装置は、実測有効電力Ｐと有効電力目標値Ｐ’、実測無効電力Ｑと無効電力目標値Ｑ’をそれぞれ周期的に比較して、差分 ΔＰ＝Ｐ’−Ｐ 及び ΔＱ＝Ｑ’−Ｑ を計算し、
前記制御装置から前記第１の電流源に Ｐ１−ΔＰ 及び Ｑ１−ΔＱ を指令値として送り、
前記第１の電流源は、前記制御装置から受けた指令値に従い、有効電力出力を Ｐ１−ΔＰ、無効電力出力を Ｑ１−ΔＱ に制御する
ことにより、前記分散型電源の有効電力を有効電力目標値Ｐ’に、無効電力を無効電力目標値Ｑ’に制御するようにした前記電力品質維持制御方法。 It is possible to switch between independent operation separated from the power system and grid-connected operation connected to the power system, voltage controlled operation as a voltage source during independent operation, current control operation as a current source during connected operation, and supplying power to the power line A distributed power source, a first current source that is operated in synchronization with a voltage and a frequency output from the distributed power source, can control an operation state, and supplies power to the power line, the distributed power source, A control device for controlling the operating state of the first current source, and a switching control unit that switches the distributed power source and the control device to functions of self-sustained operation and grid-connected operation, and supplies power to the demand facility In the power quality maintenance control method in the distributed power generator
During autonomous operation,
The distributed power source is switched as a voltage source by the switching control unit, and controls output voltage and frequency to the power line,
The control device sets an active power target value P ′ and a reactive power target value Q ′ of the distributed power source,
The control device measures the measured effective power P and the measured reactive power Q of the distributed power source, measures the measured effective power P1 and the measured reactive power Q1 of the first current source, and periodically captures measurement information. ,
The control device periodically compares the measured active power P and the active power target value P ′, the measured reactive power Q and the reactive power target value Q ′, respectively, and the differences ΔP = P′−P and ΔQ = Q′−. Q is calculated,
P1-ΔP and Q1-ΔQ are sent as command values from the control device to the first current source,
The first current source controls the active power output of the distributed power source to the active power target by controlling the active power output to P1-ΔP and the reactive power output to Q1-ΔQ according to the command value received from the control device. The power quality maintenance control method in which the reactive power is controlled to the reactive power target value Q ′ by the value P ′.
自立運転時に、
前記分散型電源は、前記切替制御部により電圧源として切り替えられ、前記電力線への出力電圧及び周波数の制御を行い、
前記制御装置は、前記分散型電源の周波数目標値ｆ’及び電圧目標値Ｖ’を設定し、
前記制御装置は、前記分散型電源の実測周波数ｆ及び実測電圧Ｖを計測し、周期的に計測情報を取り込み、
前記制御装置は、実測周波数ｆと周波数目標値ｆ’、実測電圧Ｖと電圧目標値Ｖ’をそれぞれ周期的に比較して、差分Δｆ＝ｆ’−ｆ 及び ΔＶ＝Ｖ’−Ｖを計算し、ΔＶ、Δｆに基づき、前記分散型電源の有効電力の変動量ΔＰ、無効電力の変動量ΔＱを求め、前記第１の電流源の有効電力指令値Ｐ１＋ΔＰ、無効電力指令値Ｑ１＋ΔＱを求め、前記制御装置から前記第１の電流源に前記指令値を送り、前記第１の電流源は、前記制御装置から受けた指令値に従い、有効電力出力をΔＰ、無効電力出力ΔＱの分変化させることにより、前記分散型電源の有効電力を−ΔＰ、無効電力を−ΔＱ分変化させることにで、前記分散型電源の周波数をｆ＋Δｆ、電圧をＶ＋ΔＶに変化させ、前記分散型電源の周波数を周波数目標値ｆ’に、電圧を電圧目標値Ｖ’に制御するようにした前記電力品質維持制御方法。 It is possible to switch between independent operation separated from the power system and grid-connected operation connected to the power system, voltage controlled operation as a voltage source during independent operation, current control operation as a current source during connected operation, and supplying power to the power line A distributed power source, a first current source that is operated in synchronization with a voltage and a frequency output from the distributed power source, can control an operation state, and supplies power to the power line, the distributed power source, A control device for controlling the operating state of the first current source, and a switching control unit that switches the distributed power source and the control device to functions of self-sustained operation and grid-connected operation, and supplies power to the demand facility In the power quality maintenance control method in the distributed power generator
During autonomous operation,
The distributed power source is switched as a voltage source by the switching control unit, and controls output voltage and frequency to the power line,
The control device sets a frequency target value f ′ and a voltage target value V ′ of the distributed power source,
The control device measures the actual measurement frequency f and the actual measurement voltage V of the distributed power source, periodically captures the measurement information,
The control device periodically compares the actually measured frequency f and the frequency target value f ′, the actually measured voltage V and the voltage target value V ′, and calculates the differences Δf = f′−f and ΔV = V′−V. , ΔV, Δf, the active power fluctuation amount ΔP and the reactive power fluctuation amount ΔQ of the distributed power source are obtained, the active current command value P1 + ΔP, the reactive power command value Q1 + ΔQ of the first current source are obtained, The controller sends the command value to the first current source, and the first current source changes the active power output by ΔP and reactive power output ΔQ according to the command value received from the controller. By changing the active power of the distributed power source by −ΔP and the reactive power by −ΔQ, the frequency of the distributed power source is changed to f + Δf and the voltage is changed to V + ΔV, and the frequency of the distributed power source is set to a frequency target value. Control the voltage to the voltage target value V ′ at f ′ The power quality maintenance control method was so that.
自立運転時に、
前記分散型電源は、前記切替制御部により電圧源として切り替えられ、前記電力線への出力電圧及び周波数の制御を行い、
前記制御装置は、前記分散型電源の有効電力Ｐ’若しくは無効電力目標値Ｑ’及び力率目標値cosθ’を設定し、
前記制御装置は、前記分散型電源の実測有効電力Ｐ若しくは無効電力Ｑ及び実測力率cosθを計測し、前記第１の電流源の実測有効電力Ｐ１若しくは無効電力Ｑ１及び実測力率cosθ１を計測し、周期的に計測情報を取り込み、
前記制御装置は、実測有効電力Ｐと有効電力目標値Ｐ’若しくは無効電力Ｑと無効電力目標値Ｑ’を周期的に比較し、実測力率cosθと力率目標値cosθ’を周期的に比較して、差分ΔＰ＝Ｐ’−Ｐ若しくはΔＱ＝Ｑ’−Ｑ及び cosθ、cosθ’、Ｐ１、cosθ1に基づき、力率指令値cosθ１(指令)を計算し、
前記制御装置から前記第１の電流源に Ｐ１−ΔＰ若しくはＱ１−ΔＱ 及び cosθ１(指令)を指令値として送り、
前記第１の電流源は、前記制御装置から受けた指令値に従い、有効電力若しくは無効電力出力を、Ｐ１−ΔＰ若しくはＱ１−ΔＱに制御し、力率をcosθ１(指令)に制御することにより、
前記分散型電源の有効電力を有効電力目標値Ｐ’若しくは無効電力を無効電力目標値Ｑ’に、及び、力率を力率目標値cosθ’に制御するようにした前記電力品質維持制御方法。 It is possible to switch between independent operation separated from the power system and grid-connected operation connected to the power system, voltage controlled operation as a voltage source during independent operation, current control operation as a current source during connected operation, and supplying power to the power line A distributed power source, a first current source that is operated in synchronization with a voltage and a frequency output from the distributed power source, can control an operation state, and supplies power to the power line, the distributed power source, A control device for controlling the operating state of the first current source, and a switching control unit that switches the distributed power source and the control device to functions of self-sustained operation and grid-connected operation, and supplies power to the demand facility In the power quality maintenance control method in the distributed power generator
During autonomous operation,
The distributed power source is switched as a voltage source by the switching control unit, and controls output voltage and frequency to the power line,
The control device sets the active power P ′ or reactive power target value Q ′ and the power factor target value cos θ ′ of the distributed power source,
The control device measures the measured effective power P or reactive power Q and the measured power factor cos θ of the distributed power source, and measures the measured effective power P1 or reactive power Q1 and the measured power factor cos θ1 of the first current source. , Periodically capture measurement information,
The control device periodically compares the measured active power P and the active power target value P ′ or the reactive power Q and the reactive power target value Q ′, and periodically compares the measured power factor cosθ and the power factor target value cosθ ′. Then, based on the difference ΔP = P′−P or ΔQ = Q′−Q and cos θ, cos θ ′, P1, cos θ1, the power factor command value cos θ1 (command) is calculated,
P1-ΔP or Q1-ΔQ and cos θ1 (command) are sent as command values from the control device to the first current source,
According to the command value received from the control device, the first current source controls the active power or reactive power output to P1-ΔP or Q1-ΔQ, and controls the power factor to cos θ1 (command) .
The power quality maintenance control method in which the active power of the distributed power source is controlled to the active power target value P ′ or the reactive power to the reactive power target value Q ′, and the power factor to the power factor target value cos θ ′.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007121754A JP2008278700A (en) | 2007-05-02 | 2007-05-02 | Distributed power generator and power quality maintenance control method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007121754A JP2008278700A (en) | 2007-05-02 | 2007-05-02 | Distributed power generator and power quality maintenance control method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2008278700A true JP2008278700A (en) | 2008-11-13 |
Family
ID=40056007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007121754A Pending JP2008278700A (en) | 2007-05-02 | 2007-05-02 | Distributed power generator and power quality maintenance control method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2008278700A (en) |
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011114422A1 (en) * | 2010-03-15 | 2011-09-22 | 株式会社正興電機製作所 | Power supply system, power supply method, program, recording medium, and power supply controller |
| JP2013502896A (en) * | 2009-08-19 | 2013-01-24 | アロイス・ヴォベン | Charger |
| WO2013018364A1 (en) * | 2011-08-04 | 2013-02-07 | パナソニック株式会社 | Electrical current control apparatus, electrical current control method, and electrical current control system |
| WO2013088798A1 (en) * | 2011-12-15 | 2013-06-20 | パナソニック株式会社 | Electric power supply system |
| JP2014050292A (en) * | 2012-09-04 | 2014-03-17 | Toshiba Syst Technol Corp | Distributed power supply system, and autonomous operation control device |
| WO2014061645A1 (en) * | 2012-10-16 | 2014-04-24 | 株式会社 東芝 | Power source control system, control device and control method |
| JP2014079137A (en) * | 2012-10-12 | 2014-05-01 | Sanken Electric Co Ltd | Emergency power system |
| WO2014103192A1 (en) * | 2012-12-27 | 2014-07-03 | 川崎重工業株式会社 | Combined power generation system equipped with power conversion device |
| JP2014171374A (en) * | 2013-03-05 | 2014-09-18 | Tokyo Gas Co Ltd | Power supply system, power supply control program and power supply control method |
| JP2015142426A (en) * | 2014-01-28 | 2015-08-03 | 大阪瓦斯株式会社 | Power generating system |
| JP2015162911A (en) * | 2014-02-26 | 2015-09-07 | サンケン電気株式会社 | Independent operation system |
| KR101550755B1 (en) * | 2011-07-08 | 2015-09-08 | 카와사키 주코교 카부시키 카이샤 | Power conversion apparatus directed to combined-cycle power generation system |
| EP2930519A1 (en) * | 2014-04-11 | 2015-10-14 | Sagemcom Energy & Telecom Sas | Method for managing active power metering operations and reactive power metering operations |
| JP2015204656A (en) * | 2014-04-11 | 2015-11-16 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | Power supply control device and power supply control method |
| JP2016039681A (en) * | 2014-08-06 | 2016-03-22 | 西芝電機株式会社 | Intra-ship power system |
| JP2016171683A (en) * | 2015-03-13 | 2016-09-23 | シャープ株式会社 | Power system and control method of power system |
| JP2017504299A (en) * | 2014-01-10 | 2017-02-02 | ローベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | Electrochemical storage battery assembly |
| WO2017168526A1 (en) * | 2016-03-28 | 2017-10-05 | シャープ株式会社 | Power control device, power supply system, method for controlling power control device, program, and recording medium |
| CN111727538A (en) * | 2019-01-21 | 2020-09-29 | 东芝三菱电机产业系统株式会社 | Power storage device co-located wind power generation system |
| WO2022044135A1 (en) * | 2020-08-25 | 2022-03-03 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | Power conversion device control device and power conversion system |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0327730A (en) * | 1989-06-23 | 1991-02-06 | Toshiba Corp | Battery power storing system |
| JPH07231570A (en) * | 1994-02-10 | 1995-08-29 | Osaka Gas Co Ltd | Power generation system |
| JPH1169893A (en) * | 1997-08-26 | 1999-03-09 | Hitachi Eng & Services Co Ltd | Hybrid power generation system |
| JP2001190077A (en) * | 1999-12-28 | 2001-07-10 | Hitachi Ltd | Power conversion system and control method of power converter |
| JP2001292531A (en) * | 2000-02-03 | 2001-10-19 | Kansai Electric Power Co Inc:The | Power system stabilizing apparatus and power system stabilizing method using secondary battery system |
| JP2003169421A (en) * | 2001-12-03 | 2003-06-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Electric power storage system and its controlling method |
-
2007
- 2007-05-02 JP JP2007121754A patent/JP2008278700A/en active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0327730A (en) * | 1989-06-23 | 1991-02-06 | Toshiba Corp | Battery power storing system |
| JPH07231570A (en) * | 1994-02-10 | 1995-08-29 | Osaka Gas Co Ltd | Power generation system |
| JPH1169893A (en) * | 1997-08-26 | 1999-03-09 | Hitachi Eng & Services Co Ltd | Hybrid power generation system |
| JP2001190077A (en) * | 1999-12-28 | 2001-07-10 | Hitachi Ltd | Power conversion system and control method of power converter |
| JP2001292531A (en) * | 2000-02-03 | 2001-10-19 | Kansai Electric Power Co Inc:The | Power system stabilizing apparatus and power system stabilizing method using secondary battery system |
| JP2003169421A (en) * | 2001-12-03 | 2003-06-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Electric power storage system and its controlling method |
Cited By (38)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013502896A (en) * | 2009-08-19 | 2013-01-24 | アロイス・ヴォベン | Charger |
| CN102474104B (en) * | 2010-03-15 | 2014-11-05 | 株式会社正兴电机制作所 | Power supply system, power supply method, program, recording medium, and power supply controller |
| CN102474104A (en) * | 2010-03-15 | 2012-05-23 | 株式会社正兴电机制作所 | Power supply system, power supply method, program, recording medium, and power supply control device |
| JPWO2011114422A1 (en) * | 2010-03-15 | 2013-06-27 | 株式会社正興電機製作所 | Power supply system, power supply method, program, recording medium, and power supply control device |
| WO2011114422A1 (en) * | 2010-03-15 | 2011-09-22 | 株式会社正興電機製作所 | Power supply system, power supply method, program, recording medium, and power supply controller |
| US9356448B2 (en) | 2011-07-08 | 2016-05-31 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Electric power converter for combined power generation system |
| KR101550755B1 (en) * | 2011-07-08 | 2015-09-08 | 카와사키 주코교 카부시키 카이샤 | Power conversion apparatus directed to combined-cycle power generation system |
| WO2013018364A1 (en) * | 2011-08-04 | 2013-02-07 | パナソニック株式会社 | Electrical current control apparatus, electrical current control method, and electrical current control system |
| US9263896B2 (en) | 2011-08-04 | 2016-02-16 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Current control device, current control method, and current control system |
| JP2013126339A (en) * | 2011-12-15 | 2013-06-24 | Panasonic Corp | Power supply system |
| WO2013088798A1 (en) * | 2011-12-15 | 2013-06-20 | パナソニック株式会社 | Electric power supply system |
| JP2014050292A (en) * | 2012-09-04 | 2014-03-17 | Toshiba Syst Technol Corp | Distributed power supply system, and autonomous operation control device |
| JP2014079137A (en) * | 2012-10-12 | 2014-05-01 | Sanken Electric Co Ltd | Emergency power system |
| WO2014061645A1 (en) * | 2012-10-16 | 2014-04-24 | 株式会社 東芝 | Power source control system, control device and control method |
| CN105052005A (en) * | 2012-10-16 | 2015-11-11 | 株式会社东芝 | Power source control system, control device and control method |
| WO2014103192A1 (en) * | 2012-12-27 | 2014-07-03 | 川崎重工業株式会社 | Combined power generation system equipped with power conversion device |
| KR20150053794A (en) * | 2012-12-27 | 2015-05-18 | 카와사키 주코교 카부시키 카이샤 | Combined power generation system equipped with power conversion device |
| US9698603B2 (en) | 2012-12-27 | 2017-07-04 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Combined power generation system having power converting apparatus |
| KR101699410B1 (en) | 2012-12-27 | 2017-01-24 | 카와사키 주코교 카부시키 카이샤 | Combined power generation system equipped with power conversion device |
| JPWO2014103192A1 (en) * | 2012-12-27 | 2017-01-12 | 川崎重工業株式会社 | Combined power generation system with power conversion device |
| JP2014171374A (en) * | 2013-03-05 | 2014-09-18 | Tokyo Gas Co Ltd | Power supply system, power supply control program and power supply control method |
| JP2017504299A (en) * | 2014-01-10 | 2017-02-02 | ローベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | Electrochemical storage battery assembly |
| US10232728B2 (en) | 2014-01-10 | 2019-03-19 | Robert Bosch Gmbh | Electrochemical composite storage system |
| JP2015142426A (en) * | 2014-01-28 | 2015-08-03 | 大阪瓦斯株式会社 | Power generating system |
| JP2015162911A (en) * | 2014-02-26 | 2015-09-07 | サンケン電気株式会社 | Independent operation system |
| US9899871B2 (en) | 2014-02-26 | 2018-02-20 | Sanken Electric Co., Ltd. | Islanded operating system |
| EP2930519A1 (en) * | 2014-04-11 | 2015-10-14 | Sagemcom Energy & Telecom Sas | Method for managing active power metering operations and reactive power metering operations |
| FR3019902A1 (en) * | 2014-04-11 | 2015-10-16 | Sagemcom Energy & Telecom Sas | METHOD FOR MANAGING ACTIVE ENERGY COUNT OPERATIONS AND REACTIVE ENERGY COUNT OPERATIONS |
| JP2015204656A (en) * | 2014-04-11 | 2015-11-16 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | Power supply control device and power supply control method |
| JP2016039681A (en) * | 2014-08-06 | 2016-03-22 | 西芝電機株式会社 | Intra-ship power system |
| JP2016171683A (en) * | 2015-03-13 | 2016-09-23 | シャープ株式会社 | Power system and control method of power system |
| WO2017168526A1 (en) * | 2016-03-28 | 2017-10-05 | シャープ株式会社 | Power control device, power supply system, method for controlling power control device, program, and recording medium |
| CN111727538A (en) * | 2019-01-21 | 2020-09-29 | 东芝三菱电机产业系统株式会社 | Power storage device co-located wind power generation system |
| CN111727538B (en) * | 2019-01-21 | 2023-12-01 | 东芝三菱电机产业系统株式会社 | Power storage device parallel wind power generation system |
| WO2022044135A1 (en) * | 2020-08-25 | 2022-03-03 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | Power conversion device control device and power conversion system |
| JPWO2022044135A1 (en) * | 2020-08-25 | 2022-03-03 | ||
| CN115398788A (en) * | 2020-08-25 | 2022-11-25 | 东芝三菱电机产业系统株式会社 | Control device for power conversion device and power conversion system |
| JP7347683B2 (en) | 2020-08-25 | 2023-09-20 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | Control device and power conversion system for power conversion equipment |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2008278700A (en) | Distributed power generator and power quality maintenance control method | |
| US20120283888A1 (en) | Seamless Transition Method and Apparatus for Micro-grid Connect/Disconnect from Grid | |
| CN105071372B (en) | A voltage control method suitable for flexible DC distribution network | |
| JP5308511B2 (en) | Output control method and output control apparatus for wind power generation equipment | |
| CN105978038B (en) | A kind of presynchronization control method based on virtual impedance | |
| CN102185341B (en) | Master-slave control strategy microgrid-based main power supply double-mode running control method | |
| US9899871B2 (en) | Islanded operating system | |
| WO2016082070A1 (en) | Method for black starting wind turbine, wind farm, and restoring wind farm and wind turbine, wind farm using the same | |
| KR101225198B1 (en) | Grid connected power conversion system | |
| WO2011114422A1 (en) | Power supply system, power supply method, program, recording medium, and power supply controller | |
| JP2014528235A (en) | Distributed energy forming facility with apparatus and island power network identification method | |
| CN105378577B (en) | Power conversion device, power management method, and power conversion system | |
| JP5047278B2 (en) | Power quality compensator | |
| KR20160059551A (en) | Apparatus for improving power quality using super capacity and method for operating the same | |
| KR20180114272A (en) | High efficiency bidirectional PCS for solar power generation | |
| CN111711196A (en) | A control method for seamless switching of operating modes of AC-DC hybrid distribution network | |
| KR101196729B1 (en) | Apparatus for actively controlling synchronization of microgrid and method thereof | |
| Ioris et al. | A microgrid islanding performance study considering time delay in island detection | |
| Salem et al. | Transition from grid-connected to islanded drooped microgrid based on islanding detection scheme | |
| CN110556861A (en) | Switching control method applied to island mode and grid-connected mode of micro power grid system | |
| KR20190026379A (en) | Grid-off microgrid system capable of maintaining rated voltage and rated frequency | |
| JP2011139594A (en) | System interconnection system | |
| KR101206237B1 (en) | Wind power generation park system | |
| JP2024004472A (en) | Cooperative autonomous decentralized grid interconnection system, grid interconnection method, and program | |
| Yadav et al. | Transient stability analysis of multi-machine power system with hybrid power flow controller |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090629 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090825 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20091016 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100817 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20101007 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20110802 |