JP2008128024A - 可変容量形ベーンポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】 カムリングをリアボディ側に押し付ける力を軽減するとともに、リアボディとカムリングの間の摺動隙間から低圧側へのリークを抑制する可変容量形ベーンポンプを提供すること。
【解決手段】 ポンプボディと、駆動軸と、ロータと、ベーンと、カムリングと、カムリングの軸方向両側に設けられる第１プレート部材および第２プレート部材と、第１プレート部材または第２プレート部材に設けられ、複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、複数のポンプ室の容積が縮小する領域に開口する吐出ポートと、カムリングの偏心量を制御する第１流体圧室および第２流体圧室と、第１流体圧室または第２流体圧室の圧力を制御する圧力制御手段と、第１プレート部材または第２プレート部材と、カムリングとの間の摺動面に形成され、吐出圧よりも低い圧を導入する圧力導入溝と、を有するようにした。
【選択図】 図５

Description

本発明は、圧力流体利用機器の油圧供給源として用いられる可変容量形ベーンポンプに関する。

この種の技術としては、特許文献１に記載の技術が開示されている。
この公報では、カムリングを揺動することによりポンプ室の容積を変化させ、ポンプ高回転時には吐出量が減少するように制御されている可変容量形ポンプが開示されている。この可変容量形ポンプでは、リアボディ表面の吸入ポートと吐出ポートとの間の領域に高圧を導入する凹溝を設けることにより、力ムリングをリアボディ側に押しつける力を軽減して、内部漏れの増大を抑制している。
特開２００３−２１０７６号公報

しかしながら、上記従来技術にあっては、リアボディとカムリングとの間の凹溝に導入される圧力は吐出圧そのものであるため、リアボディとカムリングの間の摺動隙間から低圧側へ吐出圧がリークし、ポンプ効率が低下するという問題があった。

本発明は、上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、カムリングをリアボディ側に押し付ける力を軽減するとともに、リアボディとカムリングの間の摺動隙間から低圧側へのリークを抑制する可変容量形ベーンポンプを提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明においては、ポンプボディと、ポンプボディに軸支される駆動軸と、ポンプボディ内に設けられ、駆動軸に回転駆動されるロータと、ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に設けられたベーンと、ポンプボディ内であって揺動支点を中心に揺動自在に設けられると共に、環状に形成され、内周側にロータおよびベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、カムリングの軸方向両側に設けられる第１プレート部材および第２プレート部材と、第１プレート部材または第２プレート部材のうち少なくとも一方側に設けられ、複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、複数のポンプ室の容積が縮小する領域に開口する吐出ポートと、カムリングの外周側に形成され、このカムリングの偏心量を制御する第１流体圧室および第２流体圧室と、第１流体圧室または第２流体圧室の圧力を制御する圧力制御手段と、第１プレート部材または第２プレート部材と、カムリングとの間の摺動面に形成され、吐出圧よりも低い圧を導入する圧力導入溝と、を有するようにした。

そのため、圧力導入溝に供給される圧油と、低圧側の吸入圧との差圧が小さく、リークを抑えることができる。また、圧力導入溝には吐出圧が供給されていないので、吐出圧のリークを抑制することが可能となり、ポンプ効率を向上することができる。

また、圧力導入溝に供給された圧油を、第１プレート部材、第２プレート部材と、カムリングとの摺動面を潤滑する潤滑油として作用させることが可能となる。そのため、カムリングの揺動をスムーズに行うことが可能となり、流量制御性を向上させることができる。

以下、本発明の可変容量形ベーンポンプを実現する最良の形態を、実施例１乃至実施例３において説明する。

まず、構成について説明する。
［可変容量形ベーンポンプの概要］
図１は実施例１の可変容量形ベーンポンプ１の軸方向断面図、図２は図１におけるA-A断面図である。

可変容量形ベーンポンプ１は、駆動軸２、ロータ３、カムリング４、アダプタリング５、プレッシャプレート６、フロントボディ１１およびリアボディ１２からなるポンプハウジング１０を有する。なお、リアボディ１２は本発明の第１プレート部材、プレッシャプレート６は本発明の第２プレート部材に相当する。

以下の説明では、駆動軸２の軸方向をｘ軸とし、リアボディ１２側からへ駆動軸２が挿入される方向を正の向きとする。また、カムリング４の揺動を規制するスプリング２０１（図２参照）の軸方向をｙ軸とし、スプリング２０１がカムリング４を付勢する方向を負の向きとする。ｘ軸およびｙ軸に直交する方向をｚ軸とし、吸入口ＩＮ側を正の向きとする。

駆動軸２は、ｘ軸負方向側から正方向側に向かって順に、ベアリング８２、シール部材８１、フロントボディ１１に形成された軸受け部１１６、プレッシャプレート６、ロータ３を貫通し、リアボディ１２に形成された軸受け部１２３に支持される。また、駆動軸２のｘ軸負方向端部は、エンジン等の原動機と接続し、原動機によって駆動軸２が駆動される。

シール部材８１は、ベアリング８２とプレッシャプレート６との間に駆動軸２に貫通されて設けられ、このシール部材８１よりもｘ軸正方向側のフロントボディ１１内周部であるポンプ要素収容部１１２内の液密性を確保している。

ロータ３の外周には軸方向溝である複数のスロット３１が放射状に形成され、各スロット３１にベーン３２が径方向に出没可能に挿入される。また、各スロット３１の内径側端部には背圧室３３が設けられ、圧油が供給されてベーン３２を径方向外側に付勢する（図２参照）。

ポンプハウジング１０はフロントボディ１１およびリアボディ１２から形成される。
フロントボディ１１はｘ軸正方向側に開口する有底カップ形状であり、底部１１１には円盤状のプレッシャプレート６が収装される。フロントボディ１１内周部であるポンプ要素収容部１１２であってプレッシャプレート６のｘ軸正方向側には、アダプタリング５、カムリング４、およびロータ３が収装される。

リアボディ１２はｘ軸正方向側からアダプタリング５、カムリング４、およびロータ３と液密に当接し、アダプタリング５、カムリング４、およびロータ３はプレッシャプレート６およびリアボディ１２に挟持されることとなる。

プレッシャプレート６のｘ軸正方向側面でありロータ３と摺動する摺動面６１、およびリアボディ１２のｘ軸負方向側面でありロータ３と摺動する摺動面１２０にはそれぞれ吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２が開口する。この吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２は、吸入口ＩＮ、吐出口ＯＵＴと接続してロータ３とカムリング４の間に形成されるポンプ室Ｂへの作動油の給排を行う（図２参照）。

アダプタリング５はｙ軸側を長軸、ｚ軸側を短軸とする略楕円状の円環部材であり、外周側においてフロントボディ１１に収装されるとともに、内周側においてカムリング４を収装する。

カムリング４は略真円の円環状部材であり、外周はアダプタリング５の短軸とほぼ同径に設けられている。このカムリング４は、位置決めピン４０によって、位置決めされる。したがって、略楕円状のアダプタリング５に収装されることにより、アダプタリング５内周とカムリング４外周の間には流体圧室Ａが形成され、カムリング４はアダプタリング５内においてｙ軸方向に揺動可能となる。

また、アダプタリング内周面５３のｚ軸正方向端部にはシール部材５０が設けられ、ｚ軸負方向端部には支持面Ｎが形成される。アダプタリング５はこの支持面Ｎにおいてカムリング４のｚ軸負方向端部を係止する。
支持面Ｎにはピン状の位置決めピン４０が設けられ、この位置決めピン４０と第１シール部材５０により、カムリング４とアダプタリング５との間の流体圧室Ａはｙ軸負、正方向に隔成されて第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２を形成する。

ロータ３の外径はカムリング内周面４１よりも小径に設けられ、カムリング４内周側に収装される。カムリング４が揺動し、ロータ３とカムリング４の相対位置が変化した場合であっても、ロータ３の外周はカムリング内周面４１と当接しないよう設けられている。

図３は、カムリング４のロータ３に対する偏心の様子を示す図である。図３（ａ）は、カムリング４のアダプタリング５に対する偏心量が最小である場合、図３（ｂ）は、カムリング４のアダプタリング５に対する偏心量が最大である場合を示す。

図３（ａ）に示すように、カムリング４がｙ軸負方向に最も揺動した位置においては、ロータ３の軸Ｏ１とカムリング４の軸Ｏ２の位置はほぼ一致する。つまり、ロータ３とカムリング４の偏心量が最小となる。このときカムリング内周面４１とロータ３外周との距離は、ロータ３のｙ軸負方向側とｙ軸正方向側でほぼ一致する。
一方、図３（ｂ）に示すように、カムリング４がｙ軸正方向に揺動することにより、ロータ３の軸Ｏ１とカムリング４の軸Ｏ２との位置がずれる。つまり、ロータ３に対してカムリング４は偏心した位置となる。

ベーン３２の径方向長さは、カムリング内周面４１とロータ３外周との距離の最大値よりも大きく設けられている。そのためベーン３２は、カムリング４とロータ３との相対位置によらず、常にスロット３１に挿入されつつカムリング内周面４１に当接した状態を維持することとなる。これにより、ベーン３２は常時背圧室３３から背圧を受け、カムリング内周面４１と液密に当接する。したがって、カムリング４とロータ３との間の領域は、隣り合うベーン３２によって常時液密に隔成されてポンプ室Ｂを形成する。

カムリング４がｙ軸負方向に揺動することによりロータ３とカムリング４が偏心状態（図３（ｂ））のときには、ロータ３の回転に伴って各ポンプ室Ｂの容積が変化する。プレッシャプレート６およびリアボディ１２に設けられた吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２はロータ３の外周に沿って設けられ、各ポンプ室Ｂの容積変化により作動油の給排が行われる。
アダプタリング５のｙ軸負方向端部には径方向貫通孔５１が設けられている。また、フロントボディ１１のｙ軸正方向端部にはプラグ部材挿入孔１１４が設けられ、有底カップ形状のプラグ部材８３が挿入されて、ベーンポンプ１内部のフロントボディ１１、リアボディ１２との液密を保つ。

プラグ部材８３の内周にはスプリング２０１がｙ軸方向に伸縮可能に挿入され、アダプタリング５の径方向貫通孔５１を貫通してカムリング４に当接されている。このスプリング２０１は、カムリング４をｙ軸正方向へ付勢し、圧力の安定しないポンプ始動時において、カムリング４をｙ軸正方向に最も揺動した位置（偏心量最大）方向付勢して吐出量（カムリング４揺動位置）を安定させるものである。
なお、本実施例では、アダプタリング５の径方向貫通孔５１開口部をカムリング４のｙ軸負方向の揺動を規制するストッパとして用いているが、プラグ部材８３自体を径方向貫通孔５１に貫通させてアダプタリング５の内周側に突出させて、ストッパとしても良い。

アダプタリング５のｚ軸正方向側であって第１シール部材５０のｙ軸負方向側には貫通孔５２が設けられている。この貫通孔５２はそれぞれフロントボディ１１内に設けられた油路１１３を介して制御バルブ７へ連通し、ｙ軸負方向側の第１流体圧室Ａ１と制御バルブ７を接続する。油路１１３は制御バルブ７を収容するバルブ収装孔１１５に開口し、ポンプ駆動に伴って制御圧Ｐｖが第１流体圧室Ａ１に導入される。なお、制御バルブ７は、本発明の圧力制御手段に相当する。

［制御バルブ］
図４は、制御バルブ７付近の拡大図である。
制御バルブ７は、弁体７０をスプールとするバルブであり、弁体７０およびリリーフバルブ７１から形成される。
弁体７０はｙ軸負方向に開口する有底カップ形状であり、弁体付勢スプリング７２によりｙ軸正方向に付勢される。弁体７０の内周にはリリーフバルブ７１が収装され、外周には第１摺動部７３、第２摺動部７４においてバルブ収装孔１１５に対し液密に摺動可能に設けられている。

第１摺動部７３、第２摺動部７４は、外周において他の部分よりも大径に設けられ、第１摺動部７３、第２摺動部７４の間には凹部７５が形成される。これによりバルブ収装孔１１５は、第１摺動部７３よりもｙ軸正方向側の第１油室Ｄ１、第２摺動部７４よりもｙ軸負方向側の第２油室Ｄ２、および第１摺動部７３、第２摺動部７４と凹部７５により形成された第３油室Ｄ３、の３つの油室Ｄ１〜Ｄ３に隔成される。

第１油室Ｄ１は油路２１を介して吐出ポート６３，１２２と接続し、第２油室Ｄ２は油路２２を介して吐出ポート６３，１２２と接続する。したがって第１油室Ｄ１には吐出圧Ｐｏｕｔが導入される。油路２２にはオリフィス８が設けられており、第２油室Ｄ２にはオリフィス下流圧Ｐｆｂが導入される。オリフィス下流圧Ｐｆｂは、オリフィス８の圧力降下分だけ吐出圧Ｐｏｕｔよりも低圧となる。

第３油室Ｄ３は油路２３を介して吸入口ＩＮと接続して吸入圧Ｐｉｎが導入され、凹部７５に設けられた径方向孔７６により弁体内周と連通する。弁体内周にはリリーフバルブ７１が収装され、第２油室Ｄ２、第３油室Ｄ３はこのリリーフバルブ７１により隔成される。

第１ハウジング１１およびアダプタリング５のｚ軸正方向側であってシール部材５０のｙ軸正方向側には、第１油室油路１１３および第１流体圧室連通孔５２が設けられている。
この第１油室油路１１３のバルブ収装孔１１５側開口部１１３ａは、ポンプ非駆動時において弁体７０の凹部７５とｙ軸方向に対し重複する位置に開口し、第３油室Ｄ３と連通する。弁体７０のｙ軸負方向移動に伴って第１摺動部７３が開口部１１３ａよりもｙ軸負方向に移動すると、第１油室油路１１３は第１油室Ｄ１と連通する。

ここで、弁体７０には第１油室Ｄ１からのｙ軸負方向側への力Ｆｖ１、第２油室Ｄ２からのｙ軸正方向側への力Ｆｖ２、弁体付勢スプリング７２のｙ軸正方向への付勢力Ｆｃ１が作用し、バランス条件は
Ｆｖ１＝Ｆｖ２＋Ｆｃ１
である。
したがって、
Ｆｖ１>Ｆｖ２＋Ｆｃ１・・・（ａ）
であれば、開口部１１３ａは第１摺動部７３よりもｙ軸正方向に位置し、第１油室Ｄ１と連通する。

一方、
Ｆｖ１≦Ｆｖ２＋Ｆｃ１・・・（ｂ）
であれば、弁体７０はｙ軸正方向に移動し、開口部１１３ａは第１摺動部７３よりもｙ軸負方向に位置する。これにより第１油室油路１１３と第３油室Ｄ３とが連通する。
したがって、弁体付勢スプリング７２の付勢力Ｆｃ１を変更することにより、第１油室油路１１３と第１、第３油室Ｄ１，Ｄ３の連通条件を変更可能である。

［リリーフバルブ］
リリーフバルブ７１はｙ軸負方向から順に弁座７７、ボール弁７８、スプリング係止部７９、およびリリーフバルブスプリング８０から形成される。
弁座７７は制御バルブ７の弁体７０に対し軸方向摺動可能に収装され、第２油室Ｄ２と弁体内周を液密に隔成する。また、弁座７７には軸方向貫通孔７７ａが設けられ、第２油室Ｄ２の液圧による力Ｆｖ２がボール弁７８に作用する。

リリーフバルブスプリング８０は弁体７０の底部７０ａにｙ軸正方向側を係止される。ボール弁７８はスプリング係止部７９を介してリリーフバルブスプリング８０にｙ軸負方向に付勢される。
したがって、ボール弁７８にはｙ軸負方向側から第２油室Ｄ２の液圧による力Ｆｖ２が作用するとともに、ｙ軸正方向側からリリーフバルブスプリング８０の付勢力Ｆｃ２が作用する。

これにより、
Ｆｖ２≦Ｆｃ２・・・（ｃ）
であれば、ボール弁７８は弁座７７に当接して軸方向貫通孔７７ａを閉塞し、リリーフバルブ７１は第２油室Ｄ２、第３油室Ｄ３を遮断する。
一方、
Ｆｖ２>Ｆｃ２・・・（ｄ）
であれば、ボール弁７８は弁座７７から離間して第２油室Ｄ２、第３油室Ｄ３が連通される。このため第３油室Ｄ３は吸入口ＩＮおよび第２油室Ｄ２と連通する。
したがって、リリーフバルブスプリング８０の付勢力Ｆｃ２を変更することによりリリーフバルブ７１の開弁条件を変更可能となっている。

［制御バルブと第１流体圧室の連通関係］
(i)第１油室Ｄ１と第１油室油路１１３が連通する場合（上記（ａ）式）
この場合、第１流体圧室Ａ１には第１油室油路１１３および第１流体圧室連通孔５２を介して常時第１油室Ｄ１から吐出圧Ｐｏｕｔ（オリフィス８の上流側圧力）が導入される。

(ii)第３油室Ｄ３と第１油室油路１１３が連通する場合（上記（ｂ）式）
この場合、リリーフバルブ７１が連通／遮断いずれであるかによって第３油室Ｄ３の圧力が変化し、第１流体圧室Ａ１へ導入される圧力が異なる。
(ii-i)リリーフバルブ７１が遮断状態の場合（上記（ｃ）式）
第２油室Ｄ２、第３油室Ｄ３が遮断され、第１流体圧室Ａ１には油路２３、第３油室Ｄ３を介して吸入圧Ｐｉｎが導入される。
(ii-ii)リリーフバルブ７１が連通状態の場合（上記（ｄ）式）
第３油室Ｄ３は油路２３に加え第２油室Ｄ２とも連通し、第３油室Ｄ３の圧力は吸入圧Ｐｉｎと第２油室Ｄ２のオリフィス下流側圧力Ｐｆｂとの混合圧Ｐｍ（吐出圧Ｐｏｕｔ>Ｐｍ>吸入圧Ｐｉｎ）として第１流体圧室Ａ１に導入される。

このように、制御バルブ７から第１流体圧室Ａ１に供給される制御バルブ圧Ｐｖは、上記(i)の場合はＰｖ＝吐出圧Ｐｏｕｔ、（ii-i）の場合はＰｖ＝吸入圧Ｐｉｎ、(ii-ii)の場合はＰｖ＝混合圧Ｐｍとなる。
すなわち、制御バルブ７には第１油室Ｄ１に吐出圧Ｐｏｕｔが導入され、第２油室Ｄ２にオリフィス８の下流圧Ｐｆｂが導入される。また、第３油室Ｄ３には吸入圧Ｐｉｎが導入され、この３種の圧力Ｐｏｕｔ，Ｐｆｂ，Ｐｉｎの差圧によって制御バルブ圧Ｐｖを生成して第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１を制御する。

制御バルブ圧Ｐｖは弁体付勢スプリング７２の付勢力Ｆｃ１およびリリーフバルブスプリング８０の付勢力Ｆｃ２に拘束されるため、Ｆｃ１，Ｆｃ２を適宜変更することにより、第１油室油路１１３と第１、第３油室Ｄ１，Ｄ３の連通条件およびリリーフバルブ７１の開弁条件を変更して制御バルブ圧Ｐｖを変更することが可能となっている。

［圧力導入溝の構成］
図５は、プレッシャプレート６をｘ軸正方向から見た図、つまりロータ３との摺動面側の図である。図６は、リアボディ１２をｘ軸負方向から見た図、同じくロータ３との摺動面側の図である。
プレッシャプレート６の摺動面６１には、吸入ポート６２および吐出ポート６３の外周側に、前述の第１流体圧室Ａ１に対応する位置に形成される第１圧力導入溝６５と、前述の第２流体圧室Ａ２に対応する位置に形成される第２圧力導入溝６６とが形成される。また、吐出ポート６３の中央部付近の外周側に、位置決めピン４０を支持するピン孔６８が形成される。

リアボディ１２の摺動面１２０には、吸入ポート１２１および吐出ポート１２２の外周側に、第１流体圧室Ａ１に対応する位置に形成される第１圧力導入溝１２４と、第２流体圧室Ａ２に対応する位置に形成される第２圧力導入溝１２５とが形成される。また、吐出ポート６３の中央部付近の外周側に、位置決めピン４０を支持するピン孔１２７が形成される。

第１圧力導入溝６５，１２４には、第１圧力導入溝６５，１２４の外周側に油溜り６７ａ，１２６ａを有する分岐溝６７，１２６が形成される。この分岐溝６７，１２６は、ロータ３に対してカムリング４が最も偏心した状態、すなわち最もｙ軸正方向側に揺動した状態であっても、第１圧力導入溝に制御圧Ｐｖを供給することができるように、常に第１流体圧室Ａ１が形成される位置に設けられる。また、制御圧Ｐｖを効率良く第１圧力導入溝６５，１２４に導入できるように、分岐溝６７，１２６の先端は円形状の油溜り６７ａ，１２６ａが形成されている。

第１圧力導入溝６５，１２４は第１流体圧力室Ａ１と連通し、制御バルブ７によって調圧された制御圧Ｐｖが供給される。また、第２圧力導入溝６６，１２５は第２流体圧室Ａ２と連通し、吸入圧Ｐｉｎが供給される。
第１圧力導入溝６５，１２４に導入される制御圧Ｐｖは、吐出圧が大きく、上記の式（ａ）を満たす場合には、吐出圧Ｐｏｕｔである。また、制御圧Ｐｖは、吐出圧が小さく、上記式（ｂ）を満たす場合には、吸入圧Ｐｉｎより大きく吐出圧Ｐｏｕｔよりも小さい中間圧である。

第１圧力導入溝６５、第２圧力導入溝６６は、プレッシャプレート６が燒結成形されるときに同時に形成される。また第１圧力導入溝１２４、第２圧力導入溝１２５は、リアボディ１２がアルミダイキャスト成形されると同時に形成される。

［作用］
次に作用について述べる。
可変容量形ベーンポンプ１では、カムリング４の一部が吸入ポート６２，１２１、吐出ポート６３，１２２と重なるため、ｙ軸方向に移動してしまう。特に、吸入口ＩＮが形成されているリアボディ１２側の圧力が低いため、カムリング４がリアボディ１２側に押し付けられて、カムリング４とプレッシャプレート６との間に隙間が生じ、圧油の漏れが発生してしまう。

そのため、リアボディ１２のカムリング４との摺動面側に圧力導入溝を形成し、この圧力導入溝に吐出圧Ｐｏｕｔを供給して、カムリング４をプレッシャプレート６側に押圧するようにしていた。

しかしながら、圧力導入溝に吐出圧Ｐｏｕｔを供給すると、リアボディ１２とカムリング４との間の摺動隙間から低圧側（吸入圧Ｐｉｎ側）へ吐出圧Ｐｏｕｔがリークし、ポンプ効率が低下することがあった。

そこで実施例１では、プレッシャプレート６、リアボディ１２に第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５を形成し、第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５のそれぞれに制御圧Ｐｖを供給するようにした。

そのため、吐出圧Ｐｏｕｔが小さなときには、制御圧Ｐｖは吐出圧Ｐｏｕｔより小さく、吸入圧Ｐｉｎよりも大きな中間圧であるため、第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５に供給される圧油と、吸入圧Ｐｉｎとの差圧が小さい。よって、リークを抑えることができる。また、第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５には吐出圧Ｐｏｕｔが供給されていないので、吐出圧Ｐｏｕｔのリークを抑制することが可能となり、ポンプ効率を向上することができる。

一方、吐出圧Ｐｏｕｔが大きなときには、制御圧Ｐｖは吐出圧Ｐｏｕｔである。吐出圧Ｐｏｕｔが大きなときには、カムリング４の偏心量を小さくして吐出量を小さくしているため、吐出圧Ｐｏｕｔのリークを抑えなくとも、ポンプ効率を下げることとならない。
また、第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５に供給された圧油を、プレッシャプレート６およびリアボディ１２と、カムリング４との摺動面を潤滑する潤滑油として作用させることが可能となる。そのため、カムリング４の揺動をスムーズに行うことが可能となり、流量制御性を向上させることができる。
また、実施例１では、プレッシャプレート６、リアボディ１２に第１圧力導入溝６５，１２４に吐出圧Ｐｏｕｔよりも低く、吸入圧Ｐｉｎよりも高い中間圧を供給するようにした。
そのため、中間圧によってカムリング４をプレッシャプレート６側に押圧する力を確保しつつ、中間圧と吸入圧Ｐｉｎとの差圧が小さく、リークを抑えることができる。

また実施例１では、制御バルブ７によって制御された圧油（制御圧Ｐｖ）を中間圧として、第１圧力導入溝６５，１２４へ供給するようにした。
そのため、中間圧を作り出す機構を別途設けることなく、装置の簡略化を図ることができる。

また実施例１では、第１圧力導入溝６５，１２４を、プレッシャプレート６、リアボディ１２のカムリング４との摺動面であって、吸入ポート６２、１２１、吐出ポート６３，１２２の外周側に円弧状に形成した。さらに、この円弧状に形成した第１圧力導入溝６５，１２４に、外周方向に向けて分岐溝６７、１２６が設けられている。
そのため、ロータに対するカムリング４の偏心位置に関わらず、常に流体圧室Ａの部分に分岐溝６７、１２６が位置するため、第１圧力導入溝６５，１２４に圧油を確実に供給することができる。

また実施例１では、第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５を、プレッシャプレート６、リアボディ１２と同時に形成するようにした。
そのため、第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５を形成する工程を別途設けることなく形成することが可能となるため、工数の低減を図ることができる。

また実施例１では、分岐溝６７、１２６の先端部に油溜りを形成した。
そのため、第１圧力導入溝６５，１２４への圧油の供給効率を向上させることができる。

また実施例１では、第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５を、吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２の外周側に形成するようにした。
そのため、カムリング４の全周に亘って圧油を供給することが可能となるため、カムリング４と、プレッシャプレート６、リアボディ１２との摺動面全周に亘って潤滑することができ、カムリング４の摺動性を向上することができる。

［実施例１の効果］
次に実施例１の効果について述べる。

（１）プレッシャプレート６、リアボディ１２に第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５を形成し、第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５のそれぞれに吐出圧Ｐｏｕｔよりも低い圧油を供給するようにした。
そのため、第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５に供給される圧油と、吸入圧Ｐｉｎとの差圧が小さく、リークを抑えることができる。また、第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５には吐出圧Ｐｏｕｔが供給されていないので、吐出圧Ｐｏｕｔのリークを抑制することが可能となり、ポンプ効率を向上することができる。
また、第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５に供給された圧油を、プレッシャプレート６およびリアボディ１２と、カムリング４との摺動面を潤滑する潤滑油として作用させることが可能となる。そのため、カムリング４の揺動をスムーズに行うことが可能となり、流量制御性を向上させることができる。

（２）プレッシャプレート６、リアボディ１２に第１圧力導入溝６５，１２４に吐出圧Ｐｏｕｔよりも低く、吸入圧Ｐｉｎよりも高い制御圧Ｐｖを供給するようにした。

そのため、制御圧Ｐｖによってカムリング４をプレッシャプレート６側に押圧する力を確保しつつ、制御圧Ｐｖと吸入圧Ｐｉｎとの差圧が小さく、リークを抑えることができる。

次に、実施例２の可変容量形ベーンポンプ１の構成について述べる。
実施例１と同じ構成については、同一の符号を付して説明を省略する。
図７は、プレッシャプレート６をｘ軸正方向から見た図、つまりロータ３との摺動面側の図である。図８は、リアボディ１２をｘ軸負方向から見た図、同じくロータ３との摺動面側の図である。

実施例２では、第１圧力導入溝６５，１２４を実施例１と比べて、周方向に延長して形成し、一方、第２圧力導入溝６６，１２５を実施例１と比べて、周方向に短縮して形成している。

第１圧力導入溝６５，１２４の吸入ポート６２，１２１側端部は、吸入ポート６２，１２１の中央部よりもｙ軸負方向側に位置するように形成される。また、第１圧力導入溝６５，１２４の吐出ポート６３，１２２側端部は、吸入ポート６２，１２１の中央部よりもｙ軸負方向側に位置するように形成される。また、第１圧力導入溝６５，１２４の吐出ポート６３，１２２側は、吐出ポート６３，１２２と位置決めピン４０を支持するピン孔６８，１２７との間に形成される。

第２圧力導入溝６６，１２５の吸入ポート６２，１２１側端部は、吸入ポート６２，１２１のｙ軸負方向側端部よりも、周方向においてオーバラップしないように形成される。また、第２圧力導入溝６６，１２５の吐出ポート６３，１２２側端部は、吸入ポート６２，１２１のｙ軸負方向側端部よりも、周方向においてオーバラップしないように形成される。すなわち、第２圧力導入溝６６，１２５は、吸入ポート６２，１２１、吐出ポート６３，１２２に対して、周方向においてオーバラップしないように形成される。そして、第２圧力導入溝６６，１２５をより駆動軸２側に配置することができる。

［作用］
次に作用について述べる。

実施例２では、第１圧力導入溝６５，１２４の吐出ポート６３，１２２側を、吐出ポート６３，１２２と位置決めピン４０を支持するピン孔６８，１２７との間に形成した。
そのため、第１圧力導入溝６５，１２４とピン孔６８，１２７とを離間させ、オーバラップさせずに配置させることが可能となるため、第１圧力導入溝６５，１２４からの圧力のリークを防止することができる。

また実施例２では、第２流体圧室Ａ２側に形成した第２圧力導入溝６６，１２５の吸入ポート６２，１２１側端部を、吸入ポート６２，１２１のｙ軸負方向側端部よりも、周方向においてオーバラップしないように形成する。
そのため、第２圧力導入溝６６，１２５を駆動軸２側に配置することが可能となるため、カムリング４がロータ３に対して偏心量が大きい状態であっても、プレッシャプレート６、リアボディ１２と、カムリング４との間に圧油を導入することができる。

次に、実施例３の可変容量形ベーンポンプ１の構成について述べる。
実施例１と同じ構成については、同一の符号を付して説明を省略する。
図９は、プレッシャプレート６をｘ軸正方向から見た図、つまりロータ３との摺動面側の図である。図１０は、リアボディ１２をｘ軸負方向から見た図、同じくロータ３との摺動面側の図である。

実施例１，２では、第１圧力導入溝６５，１２４にひとつの分岐溝６７を設けていたが、実施例３では、第１圧力導入溝６５，１２４に複数の分岐溝６７を設けた点で異なる。
実施例３では、図９、図１０に示すように、第１圧力導入溝６５，１２４をカムリング４の径方向断面形状に沿って円弧状に形成し、外周方向に分岐溝６７、１２６が複数設けられている。

［作用］
次に作用について述べる。
第１圧力導入溝６５，１２４をカムリング４の径方向断面形状に沿って円弧状に形成し、外周方向に分岐溝６７、１２６が複数設けられている。
よって、分岐溝６７からの圧油の供給範囲を広くすることが可能となるため、カムリング４の揺動によらず、プレッシャプレート６、リアボディ１２と、カムリング４との摺動面に確実に圧油を供給することができる。

次に、実施例１乃至実施例３の変形例について述べる。
［変形例１］
図１１は、プレッシャプレート６をｘ軸正方向から見た図、つまりロータ３との摺動面側の図である。図１２は、リアボディ１２をｘ軸負方向から見た図、同じくロータ３との摺動面側の図である。
変形例１では、第２圧力導入溝６６，１２５の吸入ポート６２，１２１側端部は、吸入ポート６２，１２１のｙ軸負方向側端部よりも、周方向においてオーバラップしないように形成される。

そのため、低圧の吸入圧Ｐｉｎとなる吸入ポート６２，１２１と、高圧の吐出圧Ｐｏｕｔとなる第２圧力導入溝６６とを離間して設けることが可能となる。よって、吐出圧Ｐｏｕｔが吸入圧Ｐｉｎ側にリークすることを抑制することができ、ポンプ効率を向上することができる。

また、第２圧力導入溝６６，１２５は吐出ポート６３、１２２と連通され、第２圧力導入溝６６に吐出圧Ｐｏｕｔが供給される。
第２圧力導入溝６６，１２５は主に吐出圧Ｐｏｕｔを小さくする最小偏心状態において作用するため、吐出圧Ｐｏｕｔの供給によりカムリング４をプレッシャプレート６側に押圧する力を確保しつつ、吐出圧Ｐｏｕｔを供給したとしてもリーク量の増大を少なくすることができる。

［変形例２］
図１２は、プレッシャプレート６をｘ軸正方向から見た図、つまりロータ３との摺動面側の図である。図１３は、リアボディ１２をｘ軸負方向から見た図、同じくロータ３との摺動面側の図である。
変形例２では、第１圧力導入溝６５，１２４は吸入ポート６２，１２１と連通され、第１圧力導入溝６５，１２４に吸入圧Ｐｉｎが供給される。また、第２圧力導入溝６６，１２５には実施例１乃至実施例３と同様、吸入圧Ｐｉｎが供給される。

第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５には低圧の吸入圧Ｐｉｎが供給されるので、第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５から圧油がリークすることがなく、ポンプ効率を向上することができる。

［他の実施例］
以上、本発明を実施するための最良の形態を、実施例１乃至３に基づいて説明してきたが、本発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。

ロータ３のスロット３１の内径側端部に設けた背圧室３３には、吐出圧Ｐｏｕｔが供給されるものでも良いし、吸入圧Ｐｉｎが供給されるものでも良い。
実施例１乃至実施例３では、第１圧力導入溝６５，１２４、第２圧力導入溝６６，１２５をプレッシャプレート６、リアボディ１２の両方に設けたが、いずれか一方のみに設けるようにしても良い。

更に、上記実施例から把握しうる請求項以外の技術的思想について、以下にその効果と共に記載する。

（イ）請求項１または請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記圧力導入溝へは前記圧力制御手段によって制御された圧力が導入されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
そのため、中間圧（吐出圧Ｐｏｕｔより小さい、または吐出圧Ｐｏｕｔより小さく吸入圧Ｐｉｎより大きい圧）を作り出す機構を別途設けることなく、装置の簡略化を図ることができる。

（ロ）上記（イ）に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記圧力導入溝は、前記第１プレート部材または前記第２プレート部材の表面であって、前記吸入ポートまたは吐出ポートの外周側に形成された円弧状溝と、
この円弧状溝から外周側に分岐し、前記第１流体圧室または前記第２流体圧室に連通する分岐溝と
から構成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
そのため、ロータに対するカムリングの偏心位置に関わらず、常に流体圧室の部分に分岐溝が位置するため、圧力導入溝に圧油を確実に供給することができる。

（ハ）上記（ロ）に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記圧力導入溝は第１プレート部材または第２プレート部材成形時に同時成形されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
そのため、圧力導入溝を形成する工程を別途設けることなく形成することが可能となるため、工数の低減を図ることができる。

（ニ）上記（ロ）に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記分岐溝の先端部は油溜りを更に有することを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
そのため、圧力導入溝への圧油の供給効率を向上させることができる。

（ホ）請求項１または請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記圧力導入溝は前記吸入ポートおよび吐出ポートの外周側に形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
そのため、カムリングの全周に亘って圧油を供給することが可能となるため、カムリングと、第１プレート部材、第２プレート部材との摺動面全周に亘って潤滑することができ、カムリングの摺動性を向上することができる。

（ヘ）請求項１または請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記第１プレート部材および第２プレート部材の前記吐出ポート外周側に形成されたピン孔に支持され、これら第１プレートおよび第２プレート部材と、前記カムリングとの相対回転を防止する位置決めピンを更に備え、

前記圧力導入溝は、前記吐出ポートと前記ピン孔との間に形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
そのため、圧力導入溝とピン孔とを離間させ、オーバラップさせずに配置させることが可能となるため、圧力導入溝からの圧力のリークを防止することができる。

（ト）請求項１または請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記第１流体圧室は、前記カムリングの偏心量が増大する側に形成され、
前記第２流体圧室は、前記カムリングの偏心量が減少する側に形成され、
前記吐出ポートと前記吸入ポートとの間であって前記第２流体圧室側に形成された圧力導入溝は、これら吐出ポートと吸入ポートと周方向にオーバラップしないように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
そのため、圧力導入溝を駆動軸側に配置することが可能となるため、カムリングがロータに対して偏心量が大きい状態であっても、第１プレート部材、第２プレート部材と、カムリングとの間に圧油を導入することができる。

（チ）請求項１または請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記圧力導入溝は前記カムリングの断面形状に沿った円弧状溝と、
前記円弧状溝から内周側または外周側に向かって分岐した複数の分岐溝と、
から構成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。

よって、分岐溝からの圧油の供給範囲を広くすることが可能となるため、カムリングの揺動によらず、第１プレート部材、第２プレート部材と、カムリングとの摺動面に確実に圧油を供給することができる。

実施例１の可変容量形ベーンポンプの軸方向断面図である。 図１におけるA-A断面図である。 実施例１のカムリングのロータに対する偏心の様子を示す図である。 実施例１の制御バルブ付近の拡大図である。 実施例１のプレッシャプレートのロータとの摺動面側の図である。 実施例１のリアボディのロータとの摺動面側の図である。 実施例２のプレッシャプレートのロータとの摺動面側の図である。 実施例２のリアボディのロータとの摺動面側の図である。 実施例３のプレッシャプレートのロータとの摺動面側の図である。 実施例３のリアボディのロータとの摺動面側の図である。 変形例１のプレッシャプレートのロータとの摺動面側の図である。 変形例１のリアボディのロータとの摺動面側の図である。 変形例２のプレッシャプレートのロータとの摺動面側の図である。 変形例２のリアボディのロータとの摺動面側の図である。

符号の説明

１ 可変容量形ベーンポンプ
２ 駆動軸
３ ロータ
４ カムリング
５ アダプタリング
６ プレッシャプレート
７ 制御バルブ
１０ ポンプハウジング
１１ フロントボディ
１２ リアボディ
４０ 位置決めピン
６２，１２１ 吸入ポート
６３，１２２ 吐出ポート
６５，１２４ 第１圧力導入溝
６６，１２５ 第２圧力導入溝
６７，１２６ 分岐溝
６８，１２７ ピン孔

Claims (2)

1. ポンプボディと、
   前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、
   前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、
   前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に設けられたベーンと、
   前記ポンプボディ内であって揺動支点を中心に揺動自在に設けられると共に、環状に形成され、内周側に前記ロータおよびベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
   前記カムリングの軸方向両側に設けられる第１プレート部材および第２プレート部材と、
   前記第１プレート部材または第２プレート部材のうち少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、複数のポンプ室の容積が縮小する領域に開口する吐出ポートと、
   前記カムリングの外周側に形成され、このカムリングの偏心量を制御する第１流体圧室および第２流体圧室と、
   前記第１流体圧室または第２流体圧室の圧力を制御する圧力制御手段と、
   前記第１プレート部材または第２プレート部材と、カムリングとの間の摺動面に形成され、吐出圧よりも低い圧を導入する圧力導入溝と、
   を有することを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
2. 請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
   前記圧力導入溝は、吸入圧よりも高い圧を導入することを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。

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