JP2008122880A - ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置 - Google Patents

Abstract

【課題】第２レンズ群の工夫により、高変倍比を確保しながらも更なる小型化に有利なズームレンズの提供。
【解決手段】物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有し、広角端から望遠端への変倍に際して、各レンズ群の間の間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２は、３枚以下のレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２中の最も物体側に、以下の条件式（１）を満足する両凹負レンズを配置し、且つ、以下の条件式（２）を満足することを特徴とする。 −１．０＜ＳＦ_2ｎ1＜０．５ ・・・（１） ３．０＜ｆ_t／ｆ_w＜１２．０ ・・・（２）ただし、ＳＦ_2ｎ1は該レンズのベンディングファクタ、ｆ_tは望遠端の焦点距離、ｆ_wは広角端の焦点距離、である。
【選択図】図１

Description

本発明は、ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置に関するものである。特に小型化を実現した、ビデオカメラやデジタルカメラをはじめとする電子撮像装置に関するものである。

近年では、銀塩フィルムカメラに代わり、ＣＣＤやＣＭＯＳのような固体撮像素子を用いて被写体を撮影するようにしたデジタルカメラが主流となっている。更にそれは業務用高機能タイプからコンパクトな普及タイプまで幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになってきている。

普及タイプのデジタルカメラのユーザーは、いつでもどこでも手軽に幅広いシーンで撮影を楽しみたいという要望をもっている。そのため、小型なカメラ、特に服やカバンのポケット等への収納性がよく持ち運びが便利な、厚み方向のサイズが薄型であるタイプのデジタルカメラが好まれるようになっている。一方、コンパクトタイプのデジタルカメラの変倍比は３倍程度が一般的であったが、更に撮影領域を広げるために従来よりも高変倍比のカメラが求められている。

従来技術として、物体側より正屈折力の第１レンズ群、負屈折力の第２レンズ群、正屈折力の第３レンズ群、正屈折力の第４レンズ群からなる４群ズームレンズタイプにて構成し、第２レンズ群のレンズ構成間数を少なくしたコンパクトなズームレンズが、例えば特許文献１、特許文献２にて知られている。

これらの文献に開示されたズームレンズは、第２レンズ群が３枚以下のレンズで構成され、ズームレンズの径方向の小型化に有利となっている。

特に第１、第２レンズ群では軸外光線の光軸上からの高さが高くなるので、レンズのふち肉を必要な量確保しようとするとき、軸上肉厚が非常に厚くなりやすい。さらに第２レンズ群のレンズ枚数が多くなると入射瞳位置が物体側から見て遠くなるため第１、第２レンズ群を通る軸外光線高さはますます高くなり、ふち肉確保のための軸上肉厚はより厚みが必要となる。当然、レンズ枚数が増えた分の軸上肉厚も大きくなってしまう。このような観点から、第２レンズ群を少ないレンズ枚数からなる構成とすることは鏡筒のコンパクト化に有利となる。

特開２００４−２５８２４０号公報 特開２００４−２１２６１６号公報

しかしながら、これらの従来技術では、小型化の点で不十分な点もある。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、物体側から、正、負、正、正の屈折力配置を有するズームレンズにて、第２レンズ群の工夫により、高変倍比を確保しながらも更なる小型化に有利なズームレンズを提供することを目的とするものである。さらには、第１レンズ群にも工夫をし、より、小型化に有利なズームレンズを提供することを目的とするものである。

また、各レンズ群等の工夫により、小型化や高性能の確保に有利なズームレンズを提供することを目的とするものである。また、そのようなズームレンズを備えた小型化に有利な電子撮像装置を提供することを目的とするものである。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、第１のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、広角端から望遠端への変倍に際して、各レンズ群の間の間隔が変化し、第２レンズ群は、３枚以下のレンズからなり、第２レンズ群中の最も物体側に、以下の条件式（１）を満足する両凹負レンズを配置し、且つ、以下の条件式（２）を満足することを特徴とする。

−１．０＜ＳＦ_2ｎ1＜０．５ ・・・（１）
３．０＜ｆ_t／ｆ_w＜１２．０ ・・・（２）
ただし、
ＳＦ_2ｎ1＝（Ｒ_2n1f＋Ｒ_2n1r）／（Ｒ_2n1f−Ｒ_2n1r）で定義され、
Ｒ_2n1fは、第２レンズ群中、最も物体側に配置された負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
Ｒ_2n1rは、第２レンズ群中、最も物体側に配置された負レンズの像側面の近軸曲率半径、
ｆ_wは、広角端でのズームレンズ全系の焦点距離、
ｆ_tは、望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

第１のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。本発明では条件式（２）となるズーム比を達成するために、物体側から順に、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、正の第４レンズ群を有し、各群の間隔を変化させることで変倍を行う構成を採用した。このような構成をとることにより、各群に変倍の負担を効率的に分担させることで変倍時の収差変動を小さく抑えつつまた各群の移動量が大きくなることを防ぎ光学系のコンパクト化につながる。

そして、第２レンズ群の径方向の大きや光軸上肉厚を抑えるべく、第２レンズ群を３枚以下という少ないレンズからなる構成とすることで鏡筒のコンパクト化に大きく貢献している。

このとき、変倍を担うためこの群は大きな負のパワーを必要とする。とりわけ、第２レンズ群の最も物体側の負レンズは大きな負パワーを必要とするため、この負レンズで発生する収差を小さく抑えることが肝要である。そのため、このレンズは両凹レンズとして大きなパワーを持たせやすくするのがよく、さらに形状を最適に設定し収差の発生と小型化とをバランスさせることが好ましい。具体的には上述の条件式（１）を満足するような形状とすることが好ましい。

条件式（１）の上限を上回らないようにすることで、像側面の曲率を抑え、軸上収差等の諸収差の発生を抑えることが好ましい。また、第２レンズ群の主点を物体寄りにしたり、第２レンズ群自体の厚みをより小さくでき、第１レンズ群を第２レンズ群に近づけやすくなり全長の短縮化に有利となる。

条件式（１）の下限を下回らないようにすることで、物体側面の曲率を抑え、広角端での軸外諸収差の発生を抑えやすくなる。

以下を満足すると更に良い。
−０．５＜ＳＦ_2n1＜０．５ ・・・（１’）
以下を満足するとなお良い。
−０．４５＜ＳＦ_2n1＜０．４５ ・・・（１”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

条件式（２）は、本発明のズームレンズの機能を発揮させるための変倍比を規定するものである。条件式（２）の上限を上回らないようにすることで、レンズ群の移動量を抑えやすくし、全長を抑えやすくなる。

条件式（２）の下限を下回らないようにすることで、コンパクト化当のメリットを生かしながら、撮影画角を変化させた撮影を行える。

以下を満足すると更に良い。
５．０＜ｆ_t／ｆ_w＜１０．０ ・・・（２’）
以下を満足するとなお良い。
６．０＜ｆ_t／ｆ_w＜８．０ ・・・（２”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

さらに、以下の構成とすることが好ましい。このため、第２のズームレンズは、第１のズームレンズにおいて、第１レンズ群が物体側から順に像側に凹面を向けた負レンズと両凸正レンズの２枚のレンズからなるとともに、以下の条件式を満足することが好ましい。

１．０＜Ｒ_1pr／Ｒ_2n1f＜５．０ ・・・（Ａ）
０．５＜ＳＦ_1n＜３０．０ ・・・（Ｂ）
０．１＜Ｒ_1nr／Ｒ_1pf＜１０．０ ・・・（Ｃ）
ただし、
Ｒ_1prは、第１レンズ群中の正レンズの像側面の近軸曲率半径、
ＳＦ_1n＝（Ｒ_1nf＋Ｒ_1nr）／（Ｒ_1nf−Ｒ_1nr）で定義され、
Ｒ_1nfは第１レンズ群中の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
Ｒ_1prは第１レンズ群中の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。

第２のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。第２レンズの最も物体側のレンズ面を凹面とした場合、第１レンズ群の最も像側のレンズ面を凸面とすると、収差の影響を抑えやすくなる。また、第１レンズ群を広角端にてより第２レンズ群側に位置させることができ、全長の小型化にも有利となる。また、第１レンズを上述の２枚のレンズで構成することで、第１レンズ群での収差補正と小型化を行いやすくなる。広角端での全長や有効径を小さくしやすくするために、上述の条件式（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）を満足することが好ましい。

条件式（Ａ）は、第１レンズ群と第２レンズ群との向かい合うレンズ面の近軸曲率半径の関係について特定したものである。条件式（Ａ）の下限を下回らないようにして、正レンズの射出面の曲率絶対値を小さくすることで、広角端にて正レンズ射出面の周辺部分を第２レンズ群に近づけやすくなり、広角端での軸外収差補正に有利となる。

条件式（Ａ）の上限を上回らないようにしすることで、広角端で第１レンズ群を第２レンズ群に近づけやすくなり、全長の短縮化に有利となる。

条件式（Ｂ）は、負レンズの形状について特定したものである。条件式（Ｂ）の下限を下回らないようにすることで、負レンズへの光線入射高を抑えやすくなり、第１レンズ群の有効径を小さくしやすくなる。

条件式（Ｂ）の上限を上回らないようにすることで、負レンズの負パワーを確保しやすくなり、第１レンズ群の収差補正に有利となる。

条件式（Ｃ）は、負レンズと正レンズとの向き合うレンズ面の近軸曲率半径の関係について特定したものである。条件式（Ｃ）の下限を下回らないようにすることで、負レンズの像側面の曲率を小さくでき、収差補正上好ましい。また、第１レンズ群の光軸上の厚みを抑えやすくなる。

条件式（Ｃ）の上限を上回らないようにすることで、負レンズの周辺を正レンズに近づけやすくなり、径方向の小型化に有利となる。

さらには、以下の構成とすることがより好ましい。このため、第３のズームレンズは、第２のズームレンズにおいて、第１レンズ群が、以下の条件を満足することが好ましい。

０≦ｄ₁₂／Σ_1G＜０．２ ・・・（Ｄ）
ただし、
ｄ₁₂は、第１レンズ群中の負レンズと正レンズの光軸上での距離、
Σ_1Gは、第１レンズ群の光軸上での厚さ、
である。

条件式（Ｄ）の下限値を下回ることは物理的にありえない。条件式（Ｄ）の上限を上回らないようにすることで、負レンズと正レンズとの光軸上での距離を近づけ、小型化に有利となる。また、両レンズ間の偏心による収差への影響を抑えられる。

コンパクト化を実現しながら、効率よく良好な光学性能を得られるように、本発明では上述の他にも様々な工夫を加えている。以下に詳細に説明を述べる。たとえば、第１レンズ群のパワーについては以下の構成とすることが好ましい。このため、第４のズームレンズは、第１〜第３のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．４０＜ｆ₁／ｆ_t＜０．９０ ・・・（３）
ただし、
ｆ₁は、第１レンズ群の焦点距離、
ｆ_tは、望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（３）の上限を上回らないようにすることで、第１レンズ群のパワーを確保し、ズームレンズ全系の全長の変化を抑えて鏡筒の小型化に有利となる。また、第２レンズ群のパワーを抑えても第２レンズ群での変倍負担の確保が容易となり、第２レンズ群での収差低減や小型化に有利となる。

条件式（３）の下限を下回らないようにすることで、第１レンズ群のパワーを抑え、望遠端での球面収差やコマ収差の発生を抑えられ、良好な光学性能を確保し易くなる。

以下を満足すると更に良い。
０．５０＜ｆ₁／ｆ_t＜０．８０ ・・・（３’）
以下を満足するとなお良い。
０．５５＜ｆ₁／ｆ_t＜０．７０ ・・・（３”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、第２レンズ群のパワーについては以下の構成とすることが好ましい。このため、第５のズームレンズは、第１〜第２のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．１０＜｜ｆ₂／ｆ_t｜＜０．２０ ・・・（４）
ただし、
ｆ₂は、第２レンズ群の焦点距離、
ｆ_tは、望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（４）の上限を上回らないようにすることで、第２レンズ群のパワーを確保し変倍のためのレンズ群間隔の変化量を抑え、鏡筒のコンパクト化に有利となる。また、第１レンズ群のパワーを抑えても変倍負担を得やすくなり、第１レンズ群での収差発生の低減に有利となる。

条件式（４）の下限を下回らないようにすることで、屈折力を適度に抑え、収差発生を抑えやすくなる。また、縦倍率が小さくなりすぎることを抑え、間隔変化量に対する変倍比の確保に有利となる。

以下を満足すると更に良い。
０．１２＜｜ｆ₂／ｆ_t｜＜０．１９ ・・・（４’）
以下を満足するとなお良い。
０．１５＜｜ｆ₂／ｆ_t｜＜０．１８ ・・・（４”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

第３レンズ群のパワーについては以下の構成を満足することが好ましい。このため、第６のズームレンズは、第１〜第５のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．１０＜ｆ₃／ｆ_t＜０．３０ ・・・（５）
ただし、
ｆ₃は、第３レンズ群の焦点距離、
ｆ_tは、望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（５）の上限を上回らないようにすることで、パワーを確保し変倍のための群間隔の変化量を抑えやすくなる。

条件式（５）の下限を下回らないようにすることで、第３レンズ群での収差発生を抑えやすくなる。また、縦倍率が小さくなりすぎることを抑え、間隔変化量に対する変倍比の確保に有利となる。

以下を満足すると更に良い。
０．１５＜ｆ₃／ｆ_t＜０．２８ ・・・（５'）
以下を満足するとなお良い。
０．２０＜ｆ₃／ｆ_t＜０．２５ ・・・（５”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

第４群のパワーについては以下の条件式を満足することが好ましい。このため、第７のズームレンズは、第１〜第６のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．１０＜ｆ₄／ｆ_t＜０．７０ ・・・（６）
ただし、
ｆ₄は、第４レンズ群の焦点距離、
ｆ_tは、望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（６）の上限を上回らないようにすることで、第４レンズ群のパワーを確保し、全ズーム領域における非点収差や歪曲収差の補正不足を抑えられる。

条件式（６）の下限を下回らないようにすることで、第４レンズ群のパワーを適度に抑え、全ズーム領域における非点収差や歪曲収差の補正過剰を抑えられる。

以下を満足すると更に良い。
０．３０＜ｆ₄／ｆ_t＜０．６５ ・・・（６’）
以下を満足するとなお良い。
０．４５＜ｆ₄／ｆ_t＜０．６０ ・・・（６”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、第４レンズ群はプラスチック材料で形成してもよい。特に、レンズ１枚構成とすることが好ましい。ＣＣＤやＣＭＯＳ等の電子撮像素子を用いる場合、第４レンズ群に、射出瞳位置を適切な位置に配置して撮像素子に効率よく光線を入射させる機能を持たせることが好ましい。

そのような機能を果たすためには、上述した条件式（７）のような範囲内にパワーが設定されていれば比較的大きなパワーは必要とせず、プラスチックレンズのような屈折率の低い硝材を用いて構成することも可能である。また、第４レンズ群にプラスチックレンズを用いればコストを安く抑えられ、より安価なズームレンズを提供することが可能となる。

また、以下の構成とすることが好ましい。このため、第８のズームレンズは、第１〜第７のズームレンズにおいて、第１レンズ群は負レンズ、正レンズの２枚からなり、以下の条件式を満足することが好ましい。

３８．０＜ν_d1p−ν_d1n ・・・（７）
ただし、
ν_d1pは、第１レンズ群の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
ν_d1nは、第１レンズ群の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。

第８のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。条件式（７）は軸上色収差の補正、及び軸外の倍率色収差補正に関する条件式である。第１レンズ群の大きな正パワーにより発生する色収差をこの群内で良好に補正するためには、正レンズに色分散性の小さな材料、負レンズに色分散性の大きな材料を用いることが好ましい。具体的には、２つのレンズのアッベ数の差を規定する条件式（７）を満足することが好ましい。

条件式（７）の下限を下回らないようにすることで、色収差の補正を良好になし得、変倍比の確保に有利となる。

以下を満足すると更に良い。
４７．０＜ν_d1p−ν_d1n ・・・（７’）
以下を満足するとなお良い。
５８．０＜ν_d1p−ν_d1n ・・・（７”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、第１レンズ群の正レンズについては、以下の構成を満足すると良い。このため、第９のズームレンズは、第２〜第３のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

６２．０＜ν_d1p＜９５．０ ・・・（８）
ただし、ν_d1pは第１レンズ群の正レンズのｄ線に対するアッベ数である。

条件式（８）の上限を上回らないようにすることで、材料の量産や入手が容易になり、コスト低減に有利となる。

条件式（８）の下限を下回らないようにすることで、色分散を抑え、色収差の低減に有利となる。

以下を満足すると更に良い。
６５．０＜ν_d1p＜９３．０ ・・・（８’）
以下を満足するとなお良い。
８０．０＜ν_d1p＜９０．０ ・・・（８”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、以下の構成とすることが好ましい。このため、第１０のズームレンズは、第１〜第９のズームレンズにおいて、第２レンズ群の最も像側の面が凹面であり、第３レンズ群中の最も物体側に、物体側面が凸面であり、以下の条件式を満足する正レンズを備えることが好ましい。

６２．０＜ν_d3p＜９５．０ ・・・（９）
ただし、
ν_d3pは、第３レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。

第１０のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。望遠端において、第２レンズと第３レンズ群とを近づけやすくなる。また、第３レンズ群には、第２レンズ群から発散される軸上光束が入射する。そのため、第３レンズ群の最も物体側のレンズを物体側に凸の正レンズとして、発散光束に収斂作用を与えることで第３レンズ群の小型化に有利となる。

条件式（９）の上限を上回らないようにすることで、材料の量産や入手が容易になり、コスト低減に効果がある。

条件式（９）の下限を下回らないようにすることで、色分散を抑え、軸上色収差を低減し、全変倍域にわたって良好な光学性能を得やすくなる。

以下を満足すると更に良い。
６５．０＜ν_d3p＜９３．０ ・・・（９’）
以下を満足するとなお良い。
８０．０＜ν_d3p＜９０．０ ・・・（９”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、第１レンズ群の負レンズについては、以下の構成とすることが好ましい。このため、第１１のズームレンズは、第１〜第１０のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

１．８５＜ｎ_d1n＜２．１０ ・・・（１０）
ただし、
ｎ_d1nは、第１レンズ群中の負レンズのｄ線に対する屈折率、
である。

条件式（１０）の上限を上回らないようにすることで、材料の量産や入手が容易となり、コスト低減に有利となる。

条件式（１０）の下限を下回らないようにすることで、所望の屈折力を得てもレンズ面の曲率絶対値を小さく抑えられ、広角端での歪曲収差や像面湾曲、広角端及び望遠端でのコマ収差等の発生を低減できる。

以下を満足すると更に良い。
１．９０＜ｎ_d1n＜２．０５ ・・・（１０’）
以下を満足するとなお良い。
１．９５＜ｎ_d1n＜２．０５ ・・・（１０”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

第２レンズ群の両凹負レンズについては、以下の構成とすることがより好ましい。このため、第１２のズームレンズは、第１〜第１１のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

１．７６＜ｎ_d2n＜２．００ ・・・（１１）
ただし、
ｎ_d2nは、第２レンズ群中の前記両凹負レンズのｄ線に対する屈折率、
である。

第１２のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。第２レンズ群の両凹負レンズでの曲率の増大を抑えることが軸外諸収差の補正に有利となる。条件式（１１）の上限を上回らないようにすることで、材料の量産や入手が容易となり、コスト低減に有利となる。

条件式（１１）の下限を下回らないようにすることで、屈折力を確保してもレンズ面の曲率絶対値を小さくでき、広角端での歪曲収差や像面湾曲、広角端及び望遠端でのコマ収差等の発生を抑えやすくなる。

以下を満足すると更に良い。
１．８０＜ｎ_d2n＜１．９５ ・・・（１１’）
以下を満足するとなお良い。
１．８３＜ｎ_d2n＜１．９０ ・・・（１１”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、第２レンズ群について、以下の構成とすることが好ましい。このため、第１３のズームレンズは、第１〜第１２のズームレンズにおいて、第２レンズ群中の最も像側、もしくは、像側から２番目に、以下の条件式を満足する正レンズを備えることが好ましい。

１．８０＜ｎ_d2p＜２．１５ ・・・（１２）
ただし、
ｎ_d2pは、第２レンズ群中の正レンズのｄ線に対する屈折率、
である。

第１３のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。第２レンズ中の最も像側、もしくは、像側から２番目に正レンズは配置することで、負の第２レンズ群で発生しやすい収差の低減や、主点の調整による小型化に有利となる。

条件式（１２）の上限を上回らないようにすることで、材料の量産や入手が容易となり、コスト低減に有利となる。

条件式（１２）の下限を下回らないようにすることで、所望の屈折力を得てもレンズ面の曲率絶対値を小さく抑えられ、広角端での歪曲収差や像面湾曲、広角端及び望遠端でのコマ収差等の発生を低減できる。

以下を満足すると更に良い。
１．８４＜ｎ_d2p＜２．１０ ・・・（１２’）
以下を満足するとなお良い。
１．９０＜ｎ_d2p＜２．１０ ・・・（１２”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、第１４のズームレンズは、第２〜第３のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

−０．８＜ＳＦ_1p＜−０．１ ・・・（１３）
ただし、ＳＦ_1p＝（Ｒ_1pf＋Ｒ_1pr）／（Ｒ_1pf−Ｒ_1pr）で定義され、
Ｒ_1pfは、第１レンズ群中の正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
Ｒ_1prは、第１レンズ群中の正レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。

条件式（１３）の上限を上回らないようにすることで、広角端側での、レンズ像側面で発生する像面湾曲などの収差の補正に有利になる。

一方、条件式（１３）の下限を下回らないようにすることで、望遠端側での球面収差の補正に有利となり、高変倍比化に有利となる。また、第１レンズ群の主点位置が物体側になることを抑えられ、広角端において第１レンズ群と第２レンズ群の主点間隔を近づけやすくなり、所望の画角を確保しても光線高を低くしやすくなる。従って、第１レレンズ群のレンズのふち肉の確保をしても、軸上肉厚を小さくでき、小型化に有利となる。

以下を満足すると更に良い。
−０．７５＜ＳＦ_1p＜−０．１１ ・・・（１３’）
以下を満足するとなお良い。
−０．３５＜ＳＦ_1p＜−０．１３ ・・・（１３”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、第１５のズームレンズは、第１〜第１４のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

１．０＜（β_2t／β_2w）／（β_3t／β_3w）＜２．５ ・・・（１４）
ただし、
β_2wは、第２レンズ群の広角端での横倍率、
β_2tは、第２レンズ群の望遠端での横倍率、
β_3wは、第３レンズ群の広角端での横倍率、
β_3tは、第３レンズ群の望遠端での横倍率、
である。

条件式（１４）の上限を上回らないようにして、第２レンズ群の変倍負担の過剰を抑え、パワー増大による収差の発生、特に望遠端での像面湾曲や倍率色収差などの軸外諸収差の発生を抑えることが好ましい。

条件式（１４）の下限を下回らないようにして、第３レンズ群の移動量増大による鏡筒サイズの大型化や、第３レンズ群のパワー増大による収差の発生、特に望遠端での球面収差等の軸上収差の発生を抑えることが好ましい。

以下を満足すると更に良い。
１．３＜（β_2t／β_2w）／（β_3t／β_3w）＜２．０ ・・・（１４’）
以下を満足するとなお良い。
１．５＜（β_2t／β_2w）／（β_3t／β_3w）＜１．９ ・・・（１４”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、第２レンズ群の変倍作用については、以下の構成とするとよい。このため、第１６のズームレンズは、第１〜第１５のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

２．６＜β_2t／β_2w＜６．０・・・（１５）
ただし、
β_2wは、第２レンズ群の広角端での横倍率、
β_2tは、第２レンズ群の望遠端での横倍率、
である。

条件式（１５）の上限を上回らないようにして、第２レンズ群のパワー増大による収差の発生、特に望遠端での像面湾曲や倍率色収差などの軸外諸収差の発生を抑えることが好ましい。

条件式（１５）の下限を下回らないようにして、他のレンズ群への変倍作用の負担を軽減することが好ましい。第３レンズ群の変倍負担を抑えることで、望遠端での球面収差等の軸上収差の発生の低減に有利となる。また、第４レンズ群の変倍担を抑えることで、第４レンズ群のパワーを適度に抑え、全領域における非点収差の補正過剰を抑えやすくなる。

以下を満足すると更に良い。
２．６＜β_2t／β_2w＜５．０ ・・・（１５’）
以下を満足するとなお良い。
２．９＜β_2t／β_2w＜３．５ ・・・（１５”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、第３レンズ群の変倍作用については、以下の構成とすると良い。このため、第１７のズームレンズは、第１〜第１６のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

１．２＜β_3t／β_3w＜３．０ ・・・（１６）
ただし、
β_3wは、第３レンズ群の広角端での横倍率、
β_3tは、第３レンズ群の望遠端での横倍率、
である。

条件式（１６）の上限を上回らないようにすることで、第３レンズ群のパワー増大による収差の発生、特に望遠端での球面収差等の軸上収差の発生を抑えやすくなる。

条件式（１６）の下限を下回らないようにすることで、他のレンズへの変倍作用の負担を低減することが好ましい。第２レンズ群の変倍負担を抑えることで、望遠端での像面湾曲や倍率色収差などの軸外諸収差の発生の低減に有利となる、また、第４レンズ群の変倍負担を抑えることで、第４レンズ群のパワーを適度に抑え、全領域における非点収差の補正過剰を抑えやすくなる。

以下を満足すると更に良い。
１．５＜β_3t／β_3w＜２．５ ・・・（１６’）
以下を満足するとなお良い。
１．７＜β_3t／β_3w＜２．０ ・・・（１６”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、第４レンズ群の変倍作用については、以下の構成を満足すると良い。このため、第１８のズームレンズは、第１〜第１７のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．７＜β_4t／β_4w＜１．７ ・・・（１７）
ただし、
β_4wは、第４レンズ群の広角端での横倍率、
β_4tは、第４レンズ群の望遠端での横倍率、
である。

第１８のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。第４レンズ群に適度な変倍負担を持たせることで、第２、第３レンズ群の変倍負担を抑えやすくなり、収差変動を抑えながら変倍比の確保に有利となる。

条件式（１７）の上限を上回らないようにすることで、第４レンズ群の変倍負担を抑え、収差を抑えやすくなる。第４レンズ群をフォーカシング時に移動する群とする場合、フォーカス時の像面湾曲の変動を抑えることに有利となる。

条件式（１７）の下限を下回らないようにすることで、他のレンズ群の変倍負担を軽減することができ好ましい。第２レンズ群の変倍負担を抑えることで、望遠端での像面湾曲や倍率色収差などの軸外諸収差の発生の低減に有利となる。また、第３レンズ群の変倍負担を抑えることで、特に望遠端での球面収差等の軸上収差の発生の低減に有利となる。

また、以下を満足すると更に良い。
０．８＜β_4t／β_4w＜１．５ ・・・（１７’）
以下を満足するとなお良い。
１．０＜β_4t／β_4w＜１．３ ・・・（１７”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

望遠端での全系の焦点距離に対する、広角端における第２レンズ群と第３レンズ群の光軸上での空気間隔と、望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群の光軸上での空気間隔の和については、以下の構成とすると良い。このため、第１９のズームレンズは、第１〜第１８のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．４＜（Ｄ_2w＋Ｄ_1t）／ｆ_t＜０．９・・・（１８）
ただし、
Ｄ_2wは、広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との光軸上での空気間隔、
Ｄ_1tは、望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との光軸上での空気間隔、
ｆ_tは、望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（１８）の上限を上回らないようにすることで、移動するレンズ群の移動量を抑え、鏡筒の厚さ方向の大型化を抑えやすくなる。

条件式（１８）の下限を下回らないようにすることで、高変倍比を達成しつつ各レンズ群のパワーを抑え、収差変動を抑えやすくなる。

以下を満足すると更に良い。
０．５＜（Ｄ_2w＋Ｄ_1t）／ｆ_t＜０．７ ・・・（１８’）
以下を満足するとなお良い。
０．５５＜（Ｄ_2w＋Ｄ_1t）／ｆ_t＜０．６５ ・・・（１８”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、以下の条件式を満足することが好ましい。このため、第２０のズームレンズは、第１〜第１９のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．１＜Ｄ_2w／ｆ_t＜０．５ ・・・（１９）
ただし、
Ｄ_2wは、広角端における第２レンズ群と第３レンズ群の間の光軸上での空気間隔、
ｆ_tは望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（１９）の上限を上回らないようにすることで、広角端における全長の増大を抑えると共に、第１レンズ群、第２レンズ群に入射する光線高を抑え、第１レンズ群、第２レンズ群のレンズ径を小さくし、フチ肉確保のため厚さも抑えやすくなり、ズームレンズの小型化や、沈胴時の薄型化に有利となる。

条件式（１９）の下限を下回らないようにすることで、高変倍化した際の各群のパワー（屈折力）の増大を抑え、球面収差など収差補正を行いやすくなる。

以下を満足すると更に良い。
０．２５＜Ｄ_2w／ｆ_t＜０．３４ ・・・（１９’）
以下を満足するとなお良い。
０．２８＜Ｄ_2w／ｆ_t＜０．３３ ・・・（１９”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、望遠端での全系の焦点距離に対する、広角端における第２レンズ群と第３レンズ群の光軸上での空気間隔については、以下の構成とすると良い。このため、第２１のズームレンズは、第１〜第２０のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．２＜Ｄ_1t／ｆ_t＜０．５ ・・・（２０）
ただし、
Ｄ_1tは、望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との光軸上での空気間隔、
ｆ_tは、望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（２０）の上限を上回らないようにすることで、望遠端における全長を小さいしやすくなり、鏡筒の厚さ方向のサイズの小型化に有利となる。

条件式（２０）の下限を下回らないようにすることで、高変倍比化しても各レンズ群のパワーを抑えられ、球面収差など収差発生を抑えやすくなる。

以下を満足すると更に良い。
０．２＜Ｄ_1t／ｆ_t＜０．４ ・・・（２０’）
以下を満足するとなお良い。
０．２５＜Ｄ_1t／ｆ_t＜０．３５ ・・・（２０”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、望遠端での全系の焦点距離に対する、レンズの全長については、以下の構成とすると良い。このため、第２２のズームレンズは、第１〜第２１のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．７＜Ｔ_L／ｆ_t＜１．５ ・・・（２１）
ただし、
Ｔ_Lは、望遠端における第１レンズ群の最も物体側のレンズ面の面頂から像面までの光軸上の距離、
ｆ_tは、望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

第２２のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。第１レンズ群の上述の移動により、第２レンズ群等での変倍作用を確保しやすくなる。

条件式（２１）の上限を上回らないようにすることで、望遠端におけるズームレンズ全長を抑え、鏡筒の厚さ方向のサイズの大型化を抑えやすくなる。

条件式（２１）の下限を下回らないようにすることで、高変倍比化しても各レンズ群のパワーを抑えられ、球面収差など収差発生を抑えやすくなる。

以下を満足すると更に良い。
０．９＜Ｔ_L／ｆ_t＜１．３ ・・・（２１’）
以下を満足するとなお良い。
１．０＜Ｔ_L／ｆ_t＜１．２ ・・・（２１”）
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。

また、以下の構成とすることが好ましい。このため、第２３のズームレンズは、第１〜第２２のズームレンズにおいて、第１レンズ群が負レンズと正レンズを接合した接合ダブレットからなることが好ましい。

第２３のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。第１レンズ群を負レンズと正レンズの接合レンズとすると、高変倍化による望遠端の長焦点化の際に目立ちやすくなる軸上色収差補正を効果的に行うことができる。また、組み立て誤差によるレンズ相対偏心での光学性能の劣化を抑えることができ、歩留まりの向上やコストダウンに貢献する。

なお、第１レンズ群の負レンズと正レンズを接合しない場合は、広角端での歪曲収差、コマ収差、及び望遠端でのコマ収差をより効果的に補正することに有利となる。

また、第２レンズ群について以下の構成とすることが好ましい。このため、第２４のズームレンズは、第１〜第２３のズームレンズにおいて、第２レンズ群が、物体側から順に、負レンズ、負レンズ、正レンズからなることが好ましい。

第２４のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。第２レンズ群の負パワーを２枚の負レンズで分担、正レンズを最像側に配置することで、初収差の補正と主点を物体よりにすることによる全長の短縮化に有利となる。

もしくは、以下の構成とすることが好ましい。このため、第２５のズームレンズは、第１〜第２３のズームレンズにおいて、第２レンズ群が、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、負レンズからなることが好ましい。

第２５のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。第２レンズ群を対称配置のレンズ配置とすることで球面収差等の諸収差の変倍時変動を抑えやすくなる。

また、第２６のズームレンズは、第１〜第２３のズームレンズにおいて、第２レンズ群が負レンズと正レンズの２枚のレンズからなることが好ましい。これにより、第２レンズ群での収差を抑えつつ、第２レンズ群の小型化に有利となる。

また、第３レンズ群について以下の構成とすることが好ましい。このため、第２７のズームレンズは、第１〜第２６のズームレンズにおいて、第３レンズ群が３枚以下のレンズからなることが好ましい。これにより、鏡筒の薄型化に有利となる。

特に、以下の構成とすることが好ましい。このため、第２８のズームレンズは、第２７のズームレンズにおいて、第３レンズ群が物体側から順に、正レンズ、正レンズ、負レンズからなり、負レンズが隣の正レンズと接合し、接合ダブレットを構成したことが好ましい。

第２８のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。正レンズと負レンズを接合することで、軸上色収差の補正をより効果的に行うことができる。また、正レンズのパワーを２枚のレンズに分散させ、正レンズと負レンズを接合レンズとすることで、組み立て工程でのレンズ同士の相対偏心による光学性能の劣化を防ぐことができるため、歩留まりの向上やコストダウンにつながる。

また、第４レンズ群については、以下の構成とすることが好ましい。このため、第２９のズームレンズは、第１〜第２８のズームレンズにおいて、第４レンズ群が１枚の正レンズからなることが好ましい。これにより、沈胴時の小型化に有利となる。

また、ズームレンズを４群ズームレンズとする場合は、第４レンズ群が最終レンズ群となり、射出瞳を像面から遠くする機能を持たせることになるが、レンズ１枚でもこの機能を持たせられるので小型化に有利となる。また、第４レンズ群をフォーカシング時に移動する構成とした場合、移動レンズを１枚としたことで、フォーカシング時の駆動負担が軽減できる。

また、以下の構成とすることが好ましい。このため、第３０のズームレンズは、第１〜第２９のズームレンズにおいて、第１レンズ群は、非球面レンズ面を有することが好ましい。これにより、特に、望遠端側で発生しやすい球面収差の補正に有利となる。

また、以下の構成とすることが好ましい。このため、第３１のズームレンズは、第１〜第３０のズームレンズにおいて、第２レンズ群は、非球面レンズ面を有することが好ましい。

第３１のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。全長を抑えながら変倍比の確保を行おうとすると、第２レンズ群の光線の入射位置の変化が大きくなりやすい。このレンズ群に非球面を配置することで、広角端側での軸外収差の補正に有利となる。

また、以下の構成とすることが好ましい。このため、第３２のズームレンズは、第１〜第３１のズームレンズにおいて、第３レンズ群は、非球面レンズ面を有することが好ましい。これにより、ズーム全域における球面収差、コマ収差の補正に有利となる。

特に、第３３のズームレンズは、第３２のズームレンズにおいて、第３レンズ群中の最も物体側のレンズが、両面非球面の正単レンズであることが好ましい。これにより、１枚のレンズの両側面を非球面とすることで、群内レンズ間の相対偏心による光学性能劣化を小さく抑えながら、球面収差とコマ収差をより良好に補正することが可能となる。

また、以下の構成とすることが好ましい。このため、第３４のズームレンズは、第１〜第３３のズームレンズにおいて、第４レンズ群は、非球面レンズ面を有することが好ましい。これにより、軸外収差の補正や、射出瞳位置の変動を低減する等、光学性能の維持に有利となる。

また、第３５のズームレンズは、第１〜第３４のズームレンズにおいて、第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群が変倍時に移動し、第３レンズ群と一体で光軸方向に移動する明るさ絞りを備えたことが好ましい。

第３５のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。各レンズ群に効率よく変倍作用を与え、かつ全変倍領域において収差を良好に補正しやすくなり、高変倍化に有利となる。

また、明るさ絞りを第３レンズ群と一体で移動させることにより、倍率色収差や歪曲収差の効果的補正が可能になって性能面で効果を出せるだけでなく、入射瞳位置、射出瞳位置を適切にコントロールすることが可能となる。

すなわち、広角端における軸外光束の光線高と望遠端の軸外光束の光線高のバランスがとれるようになり、第１レンズ群の外径と第４レンズ群の外径をバランスよくコンパクトに構成することが可能となる。

特に広角端での第１レンズ群の外径を小さくすることはレンズの厚み方向の大きさのコンパクト化にも効果的につながる。また変倍の際の射出瞳位置の変動を小さくするようにコントロールすることもできるようになるため、ＣＣＤやＣＭＯＳ等を用いる場合、入射する光線角度を適当な範囲に保ち画面の隅での明るさのかげり（シェーディング）の発生を防ぐことができ、電子撮像素子に好適となる。また、第３レンズ群のコンパクト化や第３レンズの移動による収差変動を抑えやすくなる。

さらに、以下の構成とすることが好ましい。このため、第３６のズームレンズは、第３５のズームレンズにおいて、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動し、第２レンズ群は移動し、第３レンズ群は物体側へのみ移動し、第４レンズ群は移動することが好ましい。これにより、第２レンズ群、第３レンズ群への変倍作用を確保しつつ全体の収差バランスも調整しやすくなる。

広角端から望遠端への変倍において、第１レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動させるのが良い。その際、物体側へのみ移動させても良いし、像側に凸の軌跡で移動させても良い。

また、第２レンズ群は像側へのみ移動させても良いし、像側に凸の軌跡で移動させても良い。第３レンズ群は物体側へのみに移動させるのが良い。第４レンズ群は物体側へのみ移動させても良いし、像側へのみ移動させても良い。あるいは物体側に凸、または像側に凸の軌跡で移動させても良い。

以下の構成とするとより好ましい。このため、第３７のズームレンズは、第３５または第３６のズームレンズにおいて、明るさ絞りが、第２レンズ群と第３レンズ群との間に配置されたことが好ましい。

第３７のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。入射瞳を物体側からみて近い位置に位置させることができ、射出瞳を像面から遠ざけることができる。このとき、明るさ絞りと一体移動するシャッターユニットを並べて配置することがより好ましい。

また、軸外光線の高さが低くなる場所であるのでシャッターユニットが大型化せずに済み、明るさ絞り及びシャッターユニットを移動させるときのデッドスペースが小さくて済む。

また、第３８のズームレンズは、第１〜第３７のズームレンズにおいて、ズームレンズは、物体側から順に第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群からなる４群ズームレンズであることが好ましい。これにより、コンパクト化に有利となる。

また、本発明の電子撮像装置は、上述のズームレンズと、ズームレンズの像側に配置され、ズームレンズにより形成された像を電気信号に変換する電子撮像素子と、を有することを特徴とする。

本発明のズームレンズは、テレセントリック性の確保に有利となる。従って、入射角により画像劣化が起こるような電子撮像素子を用いる電子撮像装置に用いることが好ましい。

また、このような、電子撮像素子を用いた電子撮像装置の場合、以下の構成とすることがより好ましい。このため、電子撮像素子による電気信号をもとに、ズームレンズの歪曲収差を電気的に補正する処理部を備えたことが好ましい。

ズームレンズを小型に構成しても再生画像の劣化を抑えられ、電子撮像装置の小型化に有利となる。

なお、上述の各発明について、ズームレンズにフォーカシング機能を備える場合は、最も遠距離の物点に合焦した状態での構成とする。フォーカシング動作を第４レンズ群の光軸方向の移動により行うと、射出瞳位置の変動を抑えやすくなり好ましい。

なお、上述の発明は、任意に複数同時に満足することがより好ましい。また、各条件式の下限値、上限値のみをより限定した条件式の下限値、上限値としてもよい。また、上述の各構成は、任意に組み合わせて構わない。

以上の説明から明らかなように、本発明によれば、特に第２レンズ群の工夫により、高変倍比化とコンパクト化の両立に有利なズームレンズを提供できる。さらには、第１，２レンズ群の小型化に有利なズームレンズを提供できる。

また、各レンズ群、移動方式等の工夫により、小型化、高変倍比化、低コスト化、光学性能の確保等の何れか、または、複数を同時に達成するズームレンズを提供できる。さらには、そのようなズームレンズを備えた電子撮像装置を提供できる。

以下に、本発明に係るズームレンズ、電子撮像装置の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。

以下、本発明のズームレンズの実施例１〜９について説明する。実施例１〜９の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図９に示す。図１〜図９中、第１レンズ群はＧ１、第２レンズ群はＧ２、開口絞りはＳ、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、赤外光を制限する波長域制限コートを施したローパスフィルタを構成する平行平板はＦ、電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はＣ、像面はＩで示してある。なお、カバーガラスＣの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスＣにローパスフィルタ作用を持たせるようにしてもよい。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は明るさ絞りＳと一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズから構成される。第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズとは接合されている。第２レンズ群Ｇ２は、第３両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第４正メニスカスレンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第５両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第６正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第７負メニスカスレンズから構成される。第６正メニスカスレンズと、第７負メニスカスレンズは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第８両凸正レンズで構成されている。なお、第１０面のレンズ面頂は、明るさ絞りＳよりも物体側に位置している。

非球面は、第２両凸正レンズの像側の面と、第３両凹負レンズの両面と、第５両凸正レンズの両面と、第８両凸正レンズの物体側の面との６面に用いている。また、第８面は仮想面である。

実施例２のズームレンズは、図２に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は明るさ絞りＳと一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズから構成される。第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズとは接合されている。第２レンズ群Ｇ２は、第３両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第４正メニスカスレンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第５両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第６正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第７負メニスカスレンズから構成される。第６正メニスカスレンズと、第７負メニスカスレンズは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第８両凸正レンズで構成されている。なお、第１０面のレンズ面頂は、明るさ絞りＳよりも物体側に位置している。

非球面は、第２両凸正レンズの像側の面と、第３両凹負レンズの両面と、第５両凸正レンズの両面と、第８両凸正レンズの物体側の面との６面に用いている。また、第８面は仮想面である。

実施例３のズームレンズは、図３に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は明るさ絞りＳと一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズから構成される。第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズとは接合されている。第２レンズ群Ｇ２は、第３両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第４正メニスカスレンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第５両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第６正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第７負メニスカスレンズから構成される。第６正メニスカスレンズと、第７負メニスカスレンズは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第８両凸正レンズで構成されている。なお、第１０面のレンズ面頂は、明るさ絞りＳよりも物体側に位置している。

非球面は、第２両凸正レンズの像側の面と、第３両凹負レンズの両面と、第５両凸正レンズの両面と、第８両凸正レンズの物体側の面との６面に用いている。また、第８面は仮想面である。

実施例４のズームレンズは、図４に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は明るさ絞りＳと一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズから構成される。第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズとは接合されている。第２レンズ群Ｇ２は、第３両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第４正メニスカスレンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第５両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第６正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第７負メニスカスレンズから構成される。第６正メニスカスレンズと、第７負メニスカスレンズは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第８両凸正レンズで構成されている。なお、第１０面のレンズ面頂は、明るさ絞りＳよりも物体側に位置している。

非球面は、第２両凸正レンズの像側の面と、第３両凹負レンズの両面と、第５両凸正レンズの両面と、第８両凸正レンズの物体側の面との６面に用いている。また、第８面は仮想面である。

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は明るさ絞りＳと一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズから構成される。第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズとは接合されている。第２レンズ群Ｇ２は、第３両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第４正メニスカスレンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第５両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第６正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第７負メニスカスレンズから構成される。第６正メニスカスレンズと、第７負メニスカスレンズは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第８両凸正レンズで構成されている。なお、第１０面のレンズ面頂は、明るさ絞りＳよりも物体側に位置している。

非球面は、第２両凸正レンズの像側の面と、第３両凹負レンズの両面と、第５両凸正レンズの両面と、第８両凸正レンズの物体側の面との６面に用いている。また、第８面は仮想面である。

実施例６のズームレンズは、図６に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は明るさ絞りＳと一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズから構成される。第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズとは接合されている。第２レンズ群Ｇ２は、第３両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第４負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第５正メニスカスレンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第６両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第７正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第８負メニスカスレンズから構成される。第７正メニスカスレンズと、第８負メニスカスレンズは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第９両凸正レンズで構成されている。なお、第１２面のレンズ面頂は、明るさ絞りＳよりも物体側に位置している。

非球面は、第２両凸正レンズの像側の面と、第３両凹負レンズの両面と、第６両凸正レンズの両面と、第９両凸正レンズの物体側の面との６面に用いている。また、第１０面は仮想面である。

実施例７のズームレンズは、図７に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は明るさ絞りＳと一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズから構成される。第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズとは接合されている。第２レンズ群Ｇ２は、第３両凹負レンズと、第４両凸正レンズと、第５両凹負レンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第６両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第７正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第８負メニスカスレンズから構成される。第７正メニスカスレンズと、第８負メニスカスレンズは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第９両凸正レンズで構成されている。なお、第１２面のレンズ面頂は、明るさ絞りＳよりも物体側に位置している。

非球面は、第２両凸正レンズの像側の面と、第３両凹負レンズの両面と、第６両凸正レンズの両面と、第９両凸正レンズの物体側の面との６面に用いている。また、第１０面は仮想面である。

実施例８のズームレンズは、図８に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は明るさ絞りＳと一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズから構成される。第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズとは接合されている。第２レンズ群Ｇ２は、第３両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第４正メニスカスレンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第５両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第６正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第７負メニスカスレンズから構成される。第６正メニスカスレンズと、第７負メニスカスレンズは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第８両凸正レンズで構成されている。なお、第１０面のレンズ面頂は、明るさ絞りＳよりも物体側に位置している。

非球面は、第２両凸正レンズの像側の面と、第３両凹負レンズの両面と、第５両凸正レンズの両面と、第８両凸正レンズの物体側の面との６面に用いている。また、第８面は仮想面である。

実施例９のズームレンズは、図９に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は明るさ絞りＳと一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズから構成される。第１負メニスカスレンズと、第２両凸正レンズとは接合されている。第２レンズ群Ｇ２は、第３両凹負レンズと、第４両凸正レンズと、第５両凹負レンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第６両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第７正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第８負メニスカスレンズから構成される。第７正メニスカスレンズと、第８負メニスカスレンズは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第９両凸正レンズで構成されている。なお、第１２面のレンズ面頂は、明るさ絞りＳよりも物体側に位置している。

非球面は、第２両凸正レンズの像側の面と、第３両凹負レンズの両面と、第６両凸正レンズの両面と、第９両凸正レンズの物体側の面との６面に用いている。また、第１０面は仮想面である。

以下に、上記各実施例の数値データを示す。記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、ωは半画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁、ｒ₂…は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁、ｄ₂…は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］
＋Ａ₄ ｙ⁴ ＋Ａ₆ ｙ⁶ ＋Ａ₈ ｙ⁸ ＋Ａ₁₀ｙ¹⁰＋Ａ₁₂ｙ¹²
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ 、Ａ₁₀、Ａ₁₂はそれぞれ４次、６次、８次、１０次、１２次の非球面係数である。また、非球面係数において、「ｅ−ｎ」（ｎは整数）は、「１０^−ｎ」を示している。

実施例１

ｒ₁ = 21.698 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 = 2.00170 ν_d1 = 20.64
ｒ₂ = 17.688 ｄ₂ = 4.06 ｎ_d2 = 1.49700 ν_d2 = 81.54
ｒ₃ = -29.133（非球面） ｄ₃ =（可変）
ｒ₄ = -12.208（非球面） ｄ₄ = 0.90 ｎ_d3 = 1.80610 ν_d3 = 40.88
ｒ₅ = 5.778（非球面） ｄ₅ = 0.98
ｒ₆ = 9.168 ｄ₆ = 1.90 ｎ_d4 = 1.92286 ν_d4 = 18.90
ｒ₇ = 26.277 ｄ₇ =（可変）
ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 0.98
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = -0.10
ｒ₁₀= 4.600（非球面） ｄ₁₀= 3.01 ｎ_d5 = 1.49700 ν_d5 = 81.54
ｒ₁₁= -11.717（非球面） ｄ₁₁= 0.20
ｒ₁₂= 4.992 ｄ₁₂= 1.26 ｎ_d6 = 1.60342 ν_d6 = 38.03
ｒ₁₃= 8.287 ｄ₁₃= 0.39 ｎ_d7 = 2.00330 ν_d7 = 28.27
ｒ₁₄= 3.230 ｄ₁₄= 0.70
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅=（可変）
ｒ₁₆= 24.719（非球面） ｄ₁₆= 1.93 ｎ_d8 = 1.74330 ν_d8 = 49.33
ｒ₁₇= -69.248 ｄ₁₇=（可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.50 ｎ_d9 = 1.51633 ν_d9 = 64.14
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d10= 1.51633 ν_d10= 64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.37
ｒ₂₂= ∞（電子撮像素子の受光面、像面）

非球面係数
第3面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 3.82038e-05
Ａ₆ = -8.48090e-08
Ａ₈ = 3.61465e-10

第4面
Ｋ = 0.089
Ａ₄ = 4.60626e-05
Ａ₆ = 1.28261e-05
Ａ₈ = -1.58317e-07

第5面
Ｋ = -0.406
Ａ₄ = -5.63186e-04
Ａ₆ = 8.35981e-06
Ａ₈ = 2.80302e-07

第10面
Ｋ = -0.227
Ａ₄ = -1.01015e-03
Ａ₆ = -2.49056e-05

第11面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 6.04770e-04
Ａ₆ = -2.94658e-05
Ａ₈ = 1.98114e-06

第16面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.18442e-04
Ａ₆ = 3.01521e-06
Ａ₈ = 4.62981e-07
Ａ₁₀= -2.00000e-08

ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ（mm） 6.88 16.85 46.28
Ｆ_NO 3.30 4.43 5.67
２ω（°） 63.08 24.77 9.31
ｄ₃ 0.71 7.57 13.70
ｄ₇ 12.31 6.87 0.60
ｄ₁₅ 2.30 8.77 15.01
ｄ₁₇ 5.06 3.68 1.50

実施例２

ｒ₁ = 20.645 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 = 2.00170 ν_d1 = 20.64
ｒ₂ = 16.835 ｄ₂ = 4.25 ｎ_d2 = 1.49700 ν_d2 = 81.54
ｒ₃ = -26.751（非球面） ｄ₃ =（可変）
ｒ₄ = -14.412（非球面） ｄ₄ = 0.94 ｎ_d3 = 1.88300 ν_d3 = 40.76
ｒ₅ = 5.846（非球面） ｄ₅ = 0.80
ｒ₆ = 8.130 ｄ₆ = 2.01 ｎ_d4 = 1.92286 ν_d4 = 18.90
ｒ₇ = 19.830 ｄ₇ =（可変）
ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 0.98
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = -0.10
ｒ₁₀= 4.569（非球面） ｄ₁₀= 3.11 ｎ_d5 = 1.49700 ν_d5 = 81.54
ｒ₁₁= -12.606（非球面） ｄ₁₁= 0.23
ｒ₁₂= 4.855 ｄ₁₂= 1.20 ｎ_d6 = 1.60342 ν_d6 = 38.03
ｒ₁₃= 7.083 ｄ₁₃= 0.39 ｎ_d7 = 2.00330 ν_d7 = 28.27
ｒ₁₄= 3.164 ｄ₁₄= 0.70
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅=（可変）
ｒ₁₆= 20.534（非球面） ｄ₁₆= 2.09 ｎ_d8 = 1.74330 ν_d8 = 49.33
ｒ₁₇= -174.515 ｄ₁₇=（可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.50 ｎ_d9 = 1.51633 ν_d9 = 64.14
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d10= 1.51633 ν_d10= 64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.37
ｒ₂₂= ∞（電子撮像素子の受光面、像面）


非球面係数
第3面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 4.69441e-05
Ａ₆ = -1.14534e-07
Ａ₈ = 4.94209e-10

第4面
Ｋ = 0.089
Ａ₄ = -1.91915e-04
Ａ₆ = 1.92984e-05
Ａ₈ = -2.28818e-07

第5面
Ｋ = -0.406
Ａ₄ = -5.68873e-04
Ａ₆ = 7.83764e-06
Ａ₈ = 6.33582e-07

第10面
Ｋ = -0.227
Ａ₄ = -9.38774e-04
Ａ₆ = -2.98017e-05

第11面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 6.11227e-04
Ａ₆ = -3.00252e-05
Ａ₈ = 1.85735e-06

第16面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.12280e-04
Ａ₆ = -2.82589e-06
Ａ₈ = 6.55635e-07
Ａ₁₀= -2.00000e-08


ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ（mm） 6.88 16.84 46.28
Ｆ_NO 3.30 4.42 5.59
２ω（°） 63.68 24.93 9.36
ｄ₃ 0.50 6.97 12.70
ｄ₇ 12.16 7.05 0.99
ｄ₁₅ 2.22 8.72 14.86
ｄ₁₇ 5.09 3.81 1.61

実施例３

ｒ₁ = 22.538 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 = 2.00170 ν_d1 = 20.64
ｒ₂ = 18.176 ｄ₂ = 4.07 ｎ_d2 = 1.49700 ν_d2 = 81.54
ｒ₃ = -27.449（非球面） ｄ₃ =（可変）
ｒ₄ = -11.281（非球面） ｄ₄ = 0.90 ｎ_d3 = 1.80610 ν_d3 = 40.88
ｒ₅ = 6.540（非球面） ｄ₅ = 0.99
ｒ₆ = 10.399 ｄ₆ = 1.88 ｎ_d4 = 2.10227 ν_d4 = 17.10
ｒ₇ = 22.503 ｄ₇ =（可変）
ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 0.98
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = -0.10
ｒ₁₀= 4.505（非球面） ｄ₁₀= 3.06 ｎ_d5 = 1.49700 ν_d5 = 81.54
ｒ₁₁= -11.895（非球面） ｄ₁₁= 0.22
ｒ₁₂= 5.146 ｄ₁₂= 1.18 ｎ_d6 = 1.60342 ν_d6 = 38.03
ｒ₁₃= 7.646 ｄ₁₃= 0.39 ｎ_d7 = 2.00330 ν_d7 = 28.27
ｒ₁₄= 3.245 ｄ₁₄= 0.70
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅=（可変）
ｒ₁₆= 24.762（非球面） ｄ₁₆= 2.06 ｎ_d8 = 1.74330 ν_d8 = 49.33
ｒ₁₇= -66.758 ｄ₁₇=（可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.50 ｎ_d9 = 1.51633 ν_d9 = 64.14
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d10= 1.51633 ν_d10= 64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.37
ｒ₂₂= ∞（電子撮像素子の受光面、像面）


非球面係数
第3面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 3.92559e-05
Ａ₆ = -6.29929e-08
Ａ₈ = 2.03948e-10

第4面
Ｋ = 0.089
Ａ₄ = 2.03912e-04
Ａ₆ = 1.01180e-05
Ａ₈ = -1.28824e-07

第5面
Ｋ = -0.406
Ａ₄ = -3.80310e-04
Ａ₆ = 1.04953e-05
Ａ₈ = 2.29140e-07

第10面
Ｋ = -0.227
Ａ₄ = -1.05417e-03
Ａ₆ = -2.31881e-05

第11面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 6.50102e-04
Ａ₆ = -2.65162e-05
Ａ₈ = 1.92181e-06

第16面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.47469e-04
Ａ₆ = -1.30252e-06
Ａ₈ = 6.46852e-07
Ａ₁₀= -2.00000e-08


ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ（mm） 6.88 16.85 46.29
Ｆ_NO 3.30 4.43 5.64
２ω（°） 63.19 24.73 9.31
ｄ₃ 0.68 7.52 13.70
ｄ₇ 12.42 6.96 0.69
ｄ₁₅ 2.28 8.77 14.93
ｄ₁₇ 5.03 3.69 1.50

実施例４

ｒ₁ = 20.479 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 = 2.00170 ν_d1 = 20.64
ｒ₂ = 16.826 ｄ₂ = 4.06 ｎ_d2 = 1.49700 ν_d2 = 81.54
ｒ₃ = -32.919（非球面） ｄ₃ =（可変）
ｒ₄ = -11.994（非球面） ｄ₄ = 0.91 ｎ_d3 = 1.83481 ν_d3 = 42.71
ｒ₅ = 6.532（非球面） ｄ₅ = 0.78
ｒ₆ = 8.849 ｄ₆ = 1.86 ｎ_d4 = 1.92286 ν_d4 = 18.90
ｒ₇ = 21.254 ｄ₇ =（可変）
ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 0.98
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = -0.10
ｒ₁₀= 5.038（非球面） ｄ₁₀= 3.14 ｎ_d5 = 1.49700 ν_d5 = 81.54
ｒ₁₁= -11.062（非球面） ｄ₁₁= 0.29
ｒ₁₂= 5.130 ｄ₁₂= 1.25 ｎ_d6 = 1.60342 ν_d6 = 38.03
ｒ₁₃= 8.213 ｄ₁₃= 0.39 ｎ_d7 = 2.00330 ν_d7 = 28.27
ｒ₁₄= 3.497 ｄ₁₄= 0.70
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅=（可変）
ｒ₁₆= 22.108（非球面） ｄ₁₆= 1.98 ｎ_d8 = 1.74330 ν_d8 = 49.33
ｒ₁₇= -144.779 ｄ₁₇=（可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.50 ｎ_d9 = 1.51633 ν_d9 = 64.14
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d10= 1.51633 ν_d10= 64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.37
ｒ₂₂= ∞（電子撮像素子の受光面、像面）

非球面係数
第3面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 3.03379e-05
Ａ₆ = -5.30314e-08
Ａ₈ = 2.38853e-10

第4面
Ｋ = 0.089
Ａ₄ = -4.93344e-05
Ａ₆ = 1.67517e-05
Ａ₈ = -1.98391e-07

第5面
Ｋ = -0.406
Ａ₄ = -4.16293e-04
Ａ₆ = 9.24712e-06
Ａ₈ = 4.77141e-07

第10面
Ｋ = -0.227
Ａ₄ = -8.15716e-04
Ａ₆ = -2.26164e-05

第11面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 6.46494e-04
Ａ₆ = -3.54167e-05
Ａ₈ = 1.87547e-06

第16面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.61106e-04
Ａ₆ = -1.49917e-06
Ａ₈ = 6.34056e-07
Ａ₁₀= -2.00000e-08

ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ（mm） 6.88 16.85 46.28
Ｆ_NO 3.30 4.45 5.72
２ω（°） 67.46 25.81 9.52
ｄ₃ 0.86 7.53 13.70
ｄ₇ 12.34 6.75 0.63
ｄ₁₅ 2.15 8.73 15.24
ｄ₁₇ 5.07 3.69 1.43

実施例５

ｒ₁ = 23.668 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 = 2.00170 ν_d1 = 20.64
ｒ₂ = 19.590 ｄ₂ = 3.98 ｎ_d2 = 1.49700 ν_d2 = 81.54
ｒ₃ = -27.384（非球面） ｄ₃ =（可変）
ｒ₄ = -12.598（非球面） ｄ₄ = 0.91 ｎ_d3 = 1.83481 ν_d3 = 42.71
ｒ₅ = 6.347（非球面） ｄ₅ = 0.91
ｒ₆ = 9.462 ｄ₆ = 1.88 ｎ_d4 = 1.92286 ν_d4 = 18.90
ｒ₇ = 25.431 ｄ₇ =（可変）
ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 0.98
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = -0.10
ｒ₁₀= 4.380（非球面） ｄ₁₀= 2.64 ｎ_d5 = 1.49700 ν_d5 = 81.54
ｒ₁₁= -11.978（非球面） ｄ₁₁= 0.21
ｒ₁₂= 5.009 ｄ₁₂= 1.17 ｎ_d6 = 1.51742 ν_d6 = 52.43
ｒ₁₃= 6.232 ｄ₁₃= 0.40 ｎ_d7 = 2.00330 ν_d7 = 28.27
ｒ₁₄= 3.071 ｄ₁₄= 0.70
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅=（可変）
ｒ₁₆= 21.580（非球面） ｄ₁₆= 2.06 ｎ_d8 = 1.81474 ν_d8 = 37.03
ｒ₁₇= -978.404 ｄ₁₇=（可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.50 ｎ_d9 = 1.51633 ν_d9 = 64.14
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d10= 1.51633 ν_d10= 64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.37
ｒ₂₂= ∞（電子撮像素子の受光面、像面）

非球面係数
第3面
Ｋ = -7.111
Ａ₄ = -5.55917e-07
Ａ₆ = 1.43935e-08
Ａ₈ = 1.59184e-10
Ａ₁₀= 2.14201e-14

第4面
Ｋ = 0.164
Ａ₄ = -5.56372e-05
Ａ₆ = 2.25017e-05
Ａ₈ = -6.41799e-07
Ａ₁₀= 7.92547e-09

第5面
Ｋ = 0.426
Ａ₄ = -1.02133e-03
Ａ₆ = 2.17154e-05
Ａ₈ = -1.26409e-06
Ａ₁₀= 6.37628e-09

第10面
Ｋ = -3.075
Ａ₄ = 2.84705e-03
Ａ₆ = -1.36330e-04

第11面
Ｋ = 8.240
Ａ₄ = 7.87536e-04
Ａ₆ = 4.92757e-05
Ａ₈ = -1.38094e-05
Ａ₁₀= 8.57143e-07

第16面
Ｋ = -4.140
Ａ₄ = 1.27942e-04
Ａ₆ = 2.38646e-05
Ａ₈ = -1.38465e-06
Ａ₁₀= 2.83638e-08

ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ（mm） 6.62 16.17 44.53
Ｆ_NO 3.30 4.44 5.50
２ω（°） 65.90 25.93 9.87
ｄ₃ 0.70 7.35 13.70
ｄ₇ 13.43 7.55 0.60
ｄ₁₅ 1.98 8.49 13.39
ｄ₁₇ 5.27 4.06 3.60

実施例６

ｒ₁ = 22.602 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 = 2.00170 ν_d1 = 20.64
ｒ₂ = 18.738 ｄ₂ = 4.13 ｎ_d2 = 1.49700 ν_d2 = 81.54
ｒ₃ = -25.691（非球面） ｄ₃ =（可変）
ｒ₄ = -13.288（非球面） ｄ₄ = 0.91 ｎ_d3 = 1.83481 ν_d3 = 42.71
ｒ₅ = 16.534（非球面） ｄ₅ = 0.55
ｒ₆ = 28.680 ｄ₆ = 0.70 ｎ_d4 = 1.88300 ν_d4 = 40.76
ｒ₇ = 7.398 ｄ₇ = 0.47
ｒ₈ = 8.542 ｄ₈ = 2.05 ｎ_d5 = 1.92286 ν_d5 = 18.90
ｒ₉ = 23.121 ｄ₉ =（可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.98
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= -0.10
ｒ₁₂= 4.478（非球面） ｄ₁₂= 2.56 ｎ_d6 = 1.49700 ν_d6 = 81.54
ｒ₁₃= -15.247（非球面） ｄ₁₃= 0.20
ｒ₁₄= 4.817 ｄ₁₄= 1.47 ｎ_d7 = 1.51742 ν_d7 = 52.43
ｒ₁₅= 7.370 ｄ₁₅= 0.40 ｎ_d8 = 2.00330 ν_d8 = 28.27
ｒ₁₆= 3.171 ｄ₁₆= 0.70
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇=（可変）
ｒ₁₈= 17.556（非球面） ｄ₁₈= 2.28 ｎ_d9 = 1.81474 ν_d9 = 37.03
ｒ₁₉= -356.352 ｄ₁₉=（可変）
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d10= 1.51633 ν_d10= 64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.50
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.50 ｎ_d11= 1.51633 ν_d11= 64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 0.37
ｒ₂₄= ∞（電子撮像素子の受光面、像面）

非球面係数
第3面
Ｋ = -2.655
Ａ₄ = 2.84235e-05
Ａ₆ = -1.26821e-07
Ａ₈ = 6.53842e-10
Ａ₁₀= 2.14201e-14

第4面
Ｋ = 1.985
Ａ₄ = -1.54238e-04
Ａ₆ = 3.31806e-05
Ａ₈ = -7.71567e-07
Ａ₁₀= 7.92547e-09

第5面
Ｋ = 7.086
Ａ₄ = -9.45498e-04
Ａ₆ = 3.71912e-05
Ａ₈ = -9.25584e-07
Ａ₁₀= 6.37628e-09

第12面
Ｋ = -1.244
Ａ₄ = 5.05817e-04
Ａ₆ = 4.58343e-05

第13面
Ｋ = 0.148
Ａ₄ = 6.24060e-04
Ａ₆ = 7.30506e-05
Ａ₈ = -8.70760e-06
Ａ₁₀= 8.57143e-07

第18面
Ｋ = -5.979
Ａ₄ = 1.62882e-04
Ａ₆ = 2.08747e-05
Ａ₈ = -1.27158e-06
Ａ₁₀= 2.83638e-08

ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ（mm） 6.62 16.17 44.53
Ｆ_NO 3.30 4.45 5.35
２ω（°） 66.51 25.78 9.68
ｄ₃ 0.61 6.85 12.93
ｄ₉ 13.00 7.50 0.60
ｄ₁₇ 1.91 8.34 12.90
ｄ₁₉ 4.88 4.05 3.00

実施例７

ｒ₁ = 23.899 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 = 2.00170 ν_d1 = 20.64
ｒ₂ = 19.824 ｄ₂ = 4.24 ｎ_d2 = 1.49700 ν_d2 = 81.54
ｒ₃ = -26.164（非球面） ｄ₃ =（可変）
ｒ₄ = -10.790（非球面） ｄ₄ = 0.91 ｎ_d3 = 1.83481 ν_d3 = 42.71
ｒ₅ = 22.431（非球面） ｄ₅ = 0.90
ｒ₆ = 218.971 ｄ₆ = 2.10 ｎ_d4 = 1.92286 ν_d4 = 18.90
ｒ₇ = -13.195 ｄ₇ = 0.30
ｒ₈ = -10.758 ｄ₈ = 0.50 ｎ_d5 = 1.88300 ν_d5 = 40.76
ｒ₉ = 103.691 ｄ₉ =（可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.98
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= -0.10
ｒ₁₂= 4.295（非球面） ｄ₁₂= 2.51 ｎ_d6 = 1.49700 ν_d6 = 81.54
ｒ₁₃= -13.710（非球面） ｄ₁₃= 0.20
ｒ₁₄= 4.763 ｄ₁₄= 1.22 ｎ_d7 = 1.51742 ν_d7 = 52.43
ｒ₁₅= 6.332 ｄ₁₅= 0.40 ｎ_d8 = 2.00330 ν_d8 = 28.27
ｒ₁₆= 3.093 ｄ₁₆= 0.70
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇=（可変）
ｒ₁₈= 29.444（非球面） ｄ₁₈= 1.99 ｎ_d9 = 1.81474 ν_d9 = 37.03
ｒ₁₉= -51.206 ｄ₁₉=（可変）
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d10= 1.51633 ν_d10= 64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.50
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.50 ｎ_d11= 1.51633 ν_d11= 64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 0.37
ｒ₂₄= ∞（電子撮像素子の受光面、像面）

非球面係数
第3面
Ｋ = -3.386
Ａ₄ = 1.84236e-05
Ａ₆ = -5.49013e-08
Ａ₈ = 2.40556e-10
Ａ₁₀= -3.81661e-13

第4面
Ｋ = -3.373
Ａ₄ = -5.91701e-06
Ａ₆ = 1.42524e-05
Ａ₈ = -3.49467e-07
Ａ₁₀= 3.04350e-09

第5面
Ｋ = 3.350
Ａ₄ = -1.83526e-04
Ａ₆ = 2.07397e-05
Ａ₈ = -4.59555e-07
Ａ₁₀= 6.67020e-09

第12面
Ｋ = -1.796
Ａ₄ = 1.38580e-03
Ａ₆ = 5.53570e-06

第13面
Ｋ = -92.455
Ａ₄ = -3.55086e-03
Ａ₆ = 7.78041e-04
Ａ₈ = -9.98896e-05
Ａ₁₀= 5.79723e-06

第18面
Ｋ = 5.707
Ａ₄ = 1.30782e-04
Ａ₆ = 9.36732e-06
Ａ₈ = -4.60064e-07
Ａ₁₀= 7.60826e-09


ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ（mm） 6.62 16.17 44.53
Ｆ_NO 3.30 4.44 5.43
２ω（°） 68.57 26.03 9.75
ｄ₃ 0.58 7.10 13.39
ｄ₉ 12.27 6.94 0.60
ｄ₁₇ 2.29 8.51 13.18
ｄ₁₉ 4.97 3.90 3.00

実施例８

ｒ₁ = 23.976 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 = 2.00170 ν_d1 = 20.64
ｒ₂ = 19.903 ｄ₂ = 3.96 ｎ_d2 = 1.49700 ν_d2 = 81.54
ｒ₃ = -27.088（非球面） ｄ₃ =（可変）
ｒ₄ = -13.009（非球面） ｄ₄ = 0.91 ｎ_d3 = 1.83481 ν_d3 = 42.71
ｒ₅ = 6.302（非球面） ｄ₅ = 0.92
ｒ₆ = 9.256 ｄ₆ = 1.87 ｎ_d4 = 1.92286 ν_d4 = 18.90
ｒ₇ = 23.104 ｄ₇ =（可変）
ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 0.98
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = -0.10
ｒ₁₀= 4.405（非球面） ｄ₁₀= 2.63 ｎ_d5 = 1.49700 ν_d5 = 81.54
ｒ₁₁= -10.942（非球面） ｄ₁₁= 0.23
ｒ₁₂= 5.290 ｄ₁₂= 1.14 ｎ_d6 = 1.51742 ν_d6 = 52.43
ｒ₁₃= 6.299 ｄ₁₃= 0.41 ｎ_d7 = 2.00330 ν_d7 = 28.27
ｒ₁₄= 3.124 ｄ₁₄= 0.70
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅=（可変）
ｒ₁₆= 21.612（非球面） ｄ₁₆= 2.06 ｎ_d8 = 1.81474 ν_d8 = 37.03
ｒ₁₇=-3334.342 ｄ₁₇=（可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.50 ｎ_d9 = 1.51633 ν_d9 = 64.14
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d10= 1.51633 ν_d10= 64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.37
ｒ₂₂= ∞（電子撮像素子の受光面、像面）


非球面係数
第3面
Ｋ = -3.358
Ａ₄ = 2.30297e-05
Ａ₆ = -1.22671e-07
Ａ₈ = 7.32069e-10
Ａ₁₀= 2.14201e-14

第4面
Ｋ = -0.491
Ａ₄ = -1.79874e-04
Ａ₆ = 2.75493e-05
Ａ₈ = -7.26410e-07
Ａ₁₀= 7.92547e-09

第5面
Ｋ = 0.311
Ａ₄ = -1.03567e-03
Ａ₆ = 2.81436e-05
Ａ₈ = -1.04751e-06
Ａ₁₀= 6.37628e-09

第10面
Ｋ = -3.062
Ａ₄ = 2.72342e-03
Ａ₆ = -1.57228e-04

第11面
Ｋ = -22.869
Ａ₄ = -1.92400e-03
Ａ₆ = 1.43485e-04
Ａ₈ = -2.06398e-05
Ａ₁₀= 8.57143e-07

第16面
Ｋ = -3.300
Ａ₄ = 1.45283e-04
Ａ₆ = 2.16436e-05
Ａ₈ = -1.33025e-06
Ａ₁₀= 2.83638e-08


ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ（mm） 6.62 16.18 44.54
Ｆ_NO 3.30 4.44 5.49
２ω（°） 65.74 25.95 9.88
ｄ₃ 0.67 7.35 13.69
ｄ₇ 13.36 7.50 0.60
ｄ₁₅ 2.02 8.52 13.40
ｄ₁₇ 5.28 4.07 3.61

実施例９

ｒ₁ = 23.104 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 = 2.00170 ν_d1 = 20.64
ｒ₂ = 19.396 ｄ₂ = 4.18 ｎ_d2 = 1.49700 ν_d2 = 81.54
ｒ₃ = -28.307（非球面） ｄ₃ =（可変）
ｒ₄ = -8.746（非球面） ｄ₄ = 0.90 ｎ_d3 = 1.80610 ν_d3 = 40.92
ｒ₅ = 22.609（非球面） ｄ₅ = 0.96
ｒ₆ = 115.759 ｄ₆ = 1.98 ｎ_d4 = 1.92286 ν_d4 = 18.90
ｒ₇ = -14.259 ｄ₇ = 0.21
ｒ₈ = -13.143 ｄ₈ = 0.50 ｎ_d5 = 1.88300 ν_d5 = 40.76
ｒ₉ = 72.040 ｄ₉ =（可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.98
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= -0.10
ｒ₁₂= 4.226（非球面） ｄ₁₂= 2.08 ｎ_d6 = 1.49700 ν_d6 = 81.54
ｒ₁₃= -16.546（非球面） ｄ₁₃= 0.38
ｒ₁₄= 4.496 ｄ₁₄= 1.32 ｎ_d7 = 1.51742 ν_d7 = 52.43
ｒ₁₅= 6.297 ｄ₁₅= 0.40 ｎ_d8 = 2.00330 ν_d8 = 28.27
ｒ₁₆= 3.029 ｄ₁₆= 0.70
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇=（可変）
ｒ₁₈= 42.015（非球面） ｄ₁₈= 1.93 ｎ_d9 = 1.81474 ν_d9 = 37.03
ｒ₁₉= -32.646 ｄ₁₉=（可変）
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d10= 1.51633 ν_d10= 64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.50
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.50 ｎ_d11= 1.51633 ν_d11= 64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 0.37
ｒ₂₄= ∞（電子撮像素子の受光面、像面）

非球面係数
第3面
Ｋ = -5.090
Ａ₄ = 9.69822e-06
Ａ₆ = -7.03853e-09
Ａ₈ = 8.40603e-11
Ａ₁₀= -7.99864e-13

第4面
Ｋ = -7.664
Ａ₄ = -2.42260e-04
Ａ₆ = 1.92938e-05
Ａ₈ = -4.98886e-07
Ａ₁₀= 4.81577e-09

第5面
Ｋ = 14.395
Ａ₄ = 3.36955e-04
Ａ₆ = -1.56311e-06
Ａ₈ = -5.73815e-08
Ａ₁₀= -1.93332e-09

第12面
Ｋ = -4.899
Ａ₄ = 6.91677e-03
Ａ₆ = -4.70828e-04
Ａ₈ = 3.61315e-05
Ａ₁₀= 9.97270e-22

第13面
Ｋ = -161.860
Ａ₄ = -2.97697e-03
Ａ₆ = 9.82793e-04
Ａ₈ = -1.34602e-04
Ａ₁₀= 1.02130e-05

第18面
Ｋ = -238.183
Ａ₄ = 4.66205e-04
Ａ₆ = -2.07951e-06
Ａ₈ = -1.03870e-07
Ａ₁₀= 1.44607e-09


ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ（mm） 6.63 16.23 44.53
Ｆ_NO 3.30 4.51 5.64
２ω（°） 67.60 25.89 9.77
ｄ₃ 0.95 7.52 13.67
ｄ₉ 11.63 6.65 0.60
ｄ₁₇ 1.89 8.46 13.34
ｄ₁₉ 5.04 3.61 3.00

以上の実施例１〜９の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図１０〜図１８に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す。各図中、“ＦＩＹ”は最大像高を示す。“ω”は半画角を示す。

次に、各実施例における条件式（１）〜（２１）の値を掲げる。

実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
(1)ＳＦ_2n1 0.357 0.423 0.266 0.295 0.330
(2)ｆ_t/ｆ_w 6.725 6.728 6.726 6.725 6.725
(A)Ｒ_1pr/Ｒ_2n1f 2.386 1.856 2.433 2.745 2.174
(B)ＳＦ_1n 9.822 9.837 9.334 10.212 10.608
(C)Ｒ_1nr/Ｒ_1pf 1 1 1 1 1
(D)ｄ₁₂/Σ_1G 0 0 0 0 0
(3)ｆ₁/ｆ_t 0.634 0.595 0.633 0.645 0.660
(4)|ｆ₂/ｆ_t| 0.164 0.154 0.164 0.163 0.172
(5)ｆ₃/ｆ_t 0.220 0.217 0.220 0.219 0.234
(6)ｆ_４/ｆ_t 0.534 0.537 0.530 0.560 0.583
(7)ν_d1p-ν_d1n 60.896 60.896 60.896 60.896 60.896
(8)ν_d1p 81.540 81.540 81.540 81.540 81.540
(9)ν_d3p 81.540 81.540 81.540 81.540 81.540
(10)ｎ_d1n 2.002 2.002 2.002 2.002 2.002
(11)ｎ_d2n 1.806 1.883 1.806 1.835 1.835
(12)ｎ_d2p 1.923 1.923 2.102 1.923 1.923
(13)ＳＦ_1p -0.244 -0.228 -0.203 -0.324 -0.166
(14)(β_2t/β_2w)/(β_3t/β_3w) 1.759 1.874 1.784 1.654 1.576
(15)β_2t/β_2w 3.133 3.237 3.153 3.048 3.115
(16)β_3t/β_3w 1.781 1.727 1.768 1.842 1.977
(17)β_4t/β_4w 1.205 1.204 1.207 1.198 1.092
(18)(Ｄ_2w+Ｄ_1t)/ｆ_t 0.581 0.556 0.583 0.582 0.629
(19)Ｄ_2w/ｆ_t 0.285 0.282 0.287 0.286 0.321
(20)Ｄ_1t/ｆ_t 0.296 0.274 0.296 0.296 0.308
(21)Ｔ_L/ｆ_t 1.074 1.068 1.077 1.079 1.116

実施例6 実施例7 実施例8 実施例9
(1)ＳＦ_2n1 -0.109 -0.350 0.347 -0.442
(2)ｆ_t/ｆ_w 6.724 6.722 6.727 6.721
(A)Ｒ_1pr/Ｒ_2n1f 1.933 2.425 2.082 3.237
(B)ＳＦ_1n 10.699 10.730 10.773 11.462
(C)Ｒ_1nr/Ｒ_1pf 1 1 1 1
(D)ｄ₁₂/Σ_1G 0 0 0 0
(3)ｆ₁/ｆ_t 0.625 0.648 0.659 0.657
(4)|ｆ₂/ｆ_t| 0.166 0.162 0.171 0.160
(5)ｆ₃/ｆ_t 0.235 0.224 0.234 0.216
(6)ｆ_４/ｆ_t 0.462 0.521 0.592 0.512
(7)ν_d1p-ν_d1n 60.896 60.896 60.896 60.896
(8)ν_d1p 81.540 81.540 81.540 81.540
(9)ν_d3p 81.540 81.540 52.430 81.540
(10)ｎ_d1n 2.002 2.002 2.002 2.002
(11)ｎ_d2n 1.835 1.835 1.835 1.806
(12)ｎ_d2p 1.923 1.923 1.923 1.923
(13)ＳＦ_1p -0.156 -0.138 -0.153 -0.187
(14)(β_2t/β_2w)/(β_3t/β_3w) 1.955 1.754 1.580 1.608
(15)β_2t/β_2w 3.389 3.239 3.122 3.094
(16)β_3t/β_3w 1.733 1.847 1.975 1.924
(17)β_4t/β_4w 1.145 1.123 1.091 1.129
(18)(Ｄ_2w+Ｄ_1t)/ｆ_t 0.602 0.596 0.627 0.588
(19)Ｄ_2w/ｆ_t 0.312 0.295 0.320 0.281
(20)Ｄ_1t/ｆ_t 0.290 0.301 0.307 0.307
(21)Ｔ_L/ｆ_t 1.109 1.116 1.116 1.116

以下の実施例は、カメラの薄型化を行い易いように配慮された、７倍程度の高変倍比を持つズームレンズ光学系を実現している。当然ながら撮影画像の画質は良好に維持されており、またＣＣＤやＣＭＯＳ等の電子撮像素子の使用に適している安価なズームレンズ光学系となっている。

またゴースト、フレア等の不要光をカットするために、明るさ絞り以外にフレア絞りを配置してもかまわない。第１レンズ群の物体側、第１、２レンズ群間、第２、３レンズ群間、第３、４レンズ群間、第４レンズ群から像面間のいずれの場所に配置しても良い。枠部材によりフレア光線をカットするように構成しても良いし、別の部材を構成しても良い。また光学系に直接印刷しても塗装してもシールなどを接着してもかまわない。またその形状は円形、楕円形、矩形、多角形、関数曲線で囲まれる範囲等、いかなる形状でもかまわない。また有害光束をカットするだけでなく画面周辺のコマフレア等の光束をカットしても良い。

また各レンズには反射防止コートを行い、ゴースト、フレアを軽減してもかまわない。マルチコートであれば効果的にゴースト、フレアを軽減できるので望ましい。また赤外カットコートをレンズ面、カバーガラス等に行ってもかまわない。

またピント調節を行うためのフォーカシングは第４レンズ群の移動にて行うことが望ましい。第４レンズ群でフォーカシングを行うとレンズ重量が軽量なためモータにかかる負荷が少ない。さらに、フォーカシング時に全長が変化しないし、鏡枠内部に駆動モータを配置できるため、鏡枠のコンパクト化に有利である。上述のように第４レンズ群でのフォーカシングが望ましいが、第１、２、３レンズ群でフォーカシングを行っても良い。また複数のレンズ群を移動してフォーカシングを行っても良い。またレンズ系全体を繰り出してフォーカスを行っても良いし、一部のレンズを繰り出し、もしくは繰り込みしてフォーカスしても良い。

また画像周辺部の明るさのかげり（シェーディング）をＣＣＤのマイクロレンズをシフトすることにより軽減しても良い。例えば、各像高における光線の入射角に合わせてＣＣＤのマイクロレンズの設計を変えても良い。また画像処理により画像周辺部の低下量を補正しても良い。

また意図的に光学系で歪曲収差を出しておき、撮影後に電気的に画像処理を行って歪みを補正してもかまわない。

（歪曲収差の補正）
ところで、本発明のズームレンズを用いたときに、像の歪曲は電気的にデジタル補正する。以下に、像の歪曲をデジタル補正するための基本的概念について説明する。

例えば、図１９に示すように、光軸と撮像面との交点を中心として有効撮像面の長辺に内接する半径Ｒの円周上（像高）での倍率を固定し、この円周を補正の基準とする。そして、それ以外の任意の半径ｒ（ω）の円周上（像高）の各点を略放射方向に移動させて、半径ｒ'（ω）となるように同心円状に移動させることで補正する。

例えば、図１９において、半径Ｒの円の内側に位置する任意の半径ｒ₁（ω）の円周上の点Ｐ₁は、円の中心に向けて補正すべき半径ｒ₁'（ω）円周上の点Ｐ₂に移動させる。また、半径Ｒの円の外側に位置する任意の半径ｒ₂（ω）の円周上の点Ｑ₁は、円の中心から離れる方向に向けて補正すべき半径ｒ₂'（ω）円周上の点Ｑ₂に移動させる。

ここで、ｒ'（ω）は次のように表わすことができる。
ｒ'（ω）＝α・ｆ・ｔａｎω （０≦α≦１）
ただし、
ωは被写体半画角、ｆは結像光学系（本発明では、ズームレンズ）の焦点距離である。

ここで、前記半径Ｒの円上（像高）に対応する理想像高をＹとすると、
α＝Ｒ／Ｙ＝Ｒ／（ｆ・ｔａｎω）
となる。

光学系は、理想的には、光軸に対して回転対称であり、すなわち歪曲収差も光軸に対して回転対称に発生する。したがって、上述のように、光学的に発生した歪曲収差を電気的に補正する場合には、再現画像上で光軸と撮像面との交点を中心とした有効撮像面の長辺に内接する半径Ｒの円の円周上（像高）の倍率を固定して、それ以外の半径ｒ（ω）の円周上（像高）の各点を略放射方向に移動させて、半径ｒ'（ω）となるように同心円状に移動させることで補正することができれば、データ量や演算量の点で有利と考えられる。

ところが、光学像は、電子撮像素子で撮像された時点で（サンプリングのため）連続量ではなくなる。したがって、厳密には光学像上に描かれる上記半径Ｒの円も、電子撮像素子上の画素が放射状に配列されていない限り正確な円ではなくなる。

つまり、離散的座標点毎に表わされる画像データの形状補正においては、上記倍率を固定できる円は存在しない。そこで、各画素（Ｘi，Ｙj）毎に、移動先の座標（Ｘi'，Ｙj' ）を決める方法を用いるのがよい。なお、座標（Ｘi'，Ｙj'）に（Ｘi，Ｙj）の２点以上が移動してきた場合には、各画素が有する値の平均値をとる。また、移動してくる点がない場合には、周囲のいくつかの画素の座標（Ｘi'，Ｙj'）の値を用いて補間すればよい。

このような方法は、特にズームレンズが有する電子撮像装置において光学系や電子撮像素子の製造誤差等のために光軸に対して歪みが著しく、前記光学像上に描かれる上記半径Ｒの円が非対称になった場合の補正に有効である。また、撮像素子あるいは各種出力装置において信号を画像に再現する際に幾何学的歪み等が発生する場合等の補正に有効である。

本発明の電子撮像装置では、補正量ｒ'（ω）−ｒ（ω）を計算するために、ｒ（ω）すなわち半画角と像高との関係、あるいは、実像高ｒと理想像高ｒ'／αとの関係が、電子撮像装置に内蔵された記録媒体に記録されている構成としてもよい。

なお、歪曲補正後の画像が短辺方向の両端において光量が極端に不足することのないようにするには、前記半径Ｒが、次の条件式を満足するのがよい。

０≦Ｒ≦０．６Ｌs
ただし、Ｌs は有効撮像面の短辺の長さである。

好ましくは、前記半径Ｒは、次の条件式を満足するのがよい。
０．３Ｌs≦Ｒ≦０．６Ｌs
さらには、半径Ｒは、略有効撮像面の短辺方向の内接円の半径に一致させるのが最も有利である。なお、半径Ｒ＝０の近傍、すなわち、軸上近傍において倍率を固定した補正の場合は、実質画像数の面で若干の不利があるが、広角化しても小型化にするための効果は確保できる。

なお、補正が必要な焦点距離区間については、いくつかの焦点ゾーンに分割する。そして、該分割された焦点ゾーン内の望遠端近傍で略
ｒ'（ω）＝α・ｆ・ｔａｎω
を満足する補正結果が得られる場合と同じ補正量で補正してもよい。

ただし、その場合、分割された焦点ゾーン内の広角端において樽型歪曲量がある程度残存してしまう。また、分割ゾーン数を増加させてしまうと、補正のために必要な固有データを記録媒体に余計に保有する必要が生じあまり好ましくない。そこで、分割された焦点ゾーン内の各焦点距離に関連した１つ又は数個の係数を予め算出しておく。この係数は、シミュレーションや実機による測定に基づいて決定しておけばよい。

そして、前記分割されたゾーン内の望遠端近傍で略、
ｒ'（ω）＝α・ｆ・ｔａｎω
を満足する補正結果が得られる場合の補正量を算出し、この補正量に対して焦点距離毎に前記係数を一律に掛けて最終的な補正量にしてもよい。

ところで、無限遠物体を結像させて得られた像に歪曲がない場合は、
ｆ＝ｙ／ｔａｎω
が成立する。
ただし、ｙは像点の光軸からの高さ（像高）、ｆは結像系（本発明ではズームレンズ）の焦点距離、ωは撮像面上の中心からｙの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度（被写体半画角）である。

結像系に樽型の歪曲収差がある場合は、
ｆ＞ｙ／ｔａｎω
となる。つまり、結像系の焦点距離ｆと、像高ｙとを一定とすると、ωの値は大きくなる。

（デジタルカメラ）
図２０〜図２２は、以上のようなズームレンズを撮影光学系１４１に組み込んだ本発明によるデジタルカメラの構成の概念図を示す。図２０はデジタルカメラ１４０の外観を示す前方斜視図、図２１は同後方正面図、図２２はデジタルカメラ１４０の構成を示す模式的な断面図である。ただし、図２０と図２２においては、撮影光学系１４１の非沈胴時を示している。デジタルカメラ１４０は、この例の場合、撮影用光路１４２を有する撮影光学系１４１、ファインダー用光路１４４を有するファインダー光学系１４３、シャッターボタン１４５、フラッシュ１４６、液晶表示モニター１４７、焦点距離変更ボタン１６１、設定変更スイッチ１６２等を含み、撮影光学系１４１の沈胴時には、カバー１６０をスライドすることにより、撮影光学系１４１とファインダー光学系１４３とフラッシュ１４６はそのカバー１６０で覆われる。そして、カバー１６０を開いてカメラ１４０を撮影状態に設定すると、撮影光学系１４１は図２０の非沈胴状態になり、カメラ１４０の上部に配置されたシャッターボタン１４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系１４１、例えば実施例１のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系１４１によって形成された物体像が、波長域制限コートを施したローパスフィルタＦとカバーガラスＣを介してＣＣＤ１４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ１４９で受光された物体像は、処理手段１５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター１４７に表示される。また、この処理手段１５１には記録手段１５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段１５２は処理手段１５１と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ１４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路１４４上にはファインダー用対物光学系１５３が配置してある。ファインダー用対物光学系１５３は、複数のレンズ群（図の場合は３群）と２つのプリズムからなり、撮影光学系１４１のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系１５３によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム１５５の視野枠１５７上に形成される。この正立プリズム１５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系１５９が配置されている。なお、接眼光学系１５９の射出側にカバー部材１５０が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ１４０は、撮影光学系１４１が本発明により、沈胴時に厚みを極めて薄く、高変倍で全変倍域で結像性能を極めて安定的であるあるので、高性能・小型化・広角化が実現できる。

（内部回路構成）
図２３は、上記デジタルカメラ１４０の主要部の内部回路の構成ブロック図である。なお、以下の説明では、上記の処理手段は、例えばＣＤＳ／ＡＤＣ部１２４、一時記憶メモリ１１７、画像処理部１１８等からなり、記憶手段は、例えば記憶媒体部１１９等からなる。

図２３に示すように、デジタルカメラ１４０は、操作部１１２と、この操作部１１２に接続された制御部１１３と、この制御部１１３の制御信号出力ポートにバス１１４及び１１５を介して接続された撮像駆動回路１１６並びに一時記憶メモリ１１７、画像処理部１１８、記憶媒体部１１９、表示部１２０、及び設定情報記憶メモリ部１２１を備えている。

上記の一時記憶メモリ１１７、画像処理部１１８、記憶媒体部１１９、表示部１２０、及び設定情報記憶メモリ部１２１は、バス１２２を介して相互にデータの入力又は出力が可能なように構成され、また、撮像駆動回路１１６には、ＣＣＤ１４９とＣＤＳ／ＡＤＣ部１２４が接続されている。

操作部１１２は各種の入力ボタンやスイッチを備え、これらの入力ボタンやスイッチを介して外部（カメラ使用者）から入力されるイベント情報を制御部に通知する回路である。

制御部１１３は、例えばＣＰＵ等からなる中央演算処理装置であり、不図示のプログラムメモリを内蔵し、そのプログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、操作部１１２を介してカメラ使用者から入力される指示命令を受けてデジタルカメラ１４０全体を制御する回路である。

ＣＣＤ１４９は、本発明による撮影光学系１４１を介して形成された物体像を受光する。ＣＣＤ１４９は、撮像駆動回路１１６により駆動制御され、その物体像の各画素ごとの光量を電気信号に変換してＣＤＳ／ＡＤＣ部１２４に出力する撮像素子である。

ＣＤＳ／ＡＤＣ部１２４は、ＣＣＤ１４９から入力する電気信号を増幅しかつアナログ／デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ（ベイヤーデータ、以下ＲＡＷデータという。）を一時記憶メモリ１１７に出力する回路である。

一時記憶メモリ１１７は、例えばＳＤＲＡＭ等からなるバッファであり、ＣＤＳ／ＡＤＣ部１２４から出力される上記ＲＡＷデータを一時的に記憶するメモリ装置である。画像処理部１１８は、一時記憶メモリ１１７に記憶されたＲＡＷデータ又は記憶媒体部１１９に記憶されているＲＡＷデータを読み出して、制御部１１３から指定された画質パラメータに基づいて歪曲収差補正を含む各種画像処理を電気的に行う回路である。

記録媒体部１１９は、例えばフラッシュメモリ等からなるカード型又はスティック型の記録媒体を着脱自在に装着して、それらカード型又はスティック型のフラッシュメモリに、一時記憶メモリ１１７から転送されるＲＡＷデータや画像処理部１１８で画像処理された画像データを記録して保持する装置の制御回路である。

表示部１２０は、液晶表示モニターを備え、その液晶表示モニターに画像や操作メニュー等を表示する回路である。設定情報記憶メモリ部１２１には、予め各種の画質パラメータが格納されているＲＯＭ部と、そのＲＯＭ部から読み出された画質パラメータの中から操作部１１２の入力操作によって選択された画質パラメータを記憶するＲＡＭ部が備えられている。設定情報記憶メモリ部１２１は、それらのメモリへの入出力を制御する回路である。

このように構成されたデジタルカメラ１４０は、撮影光学系１４１が、本発明により、十分な広角域を有し、コンパクトな構成としながら、高変倍で全変倍域で結像性能が極めて安定的であるので、高性能・小型化・広角化が実現できる。そして、広角側、望遠側での速い合焦動作が可能となる。

以上のように、本発明は、カメラの薄型化を行い易いように配慮された、７倍程度の高変倍比を持つズームレンズに有用である。

本発明のズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。 本発明のズームレンズの実施例２の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例３の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例４の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例５の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例６の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例７の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例８の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例９の図１と同様の図である。 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例６の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例７の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例８の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例９の無限遠物点合焦時の収差図である。 歪曲収差の補正を説明する図である。 本発明によるズームレンズを組み込んだデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。 図２０のデジタルカメラの後方斜視図である。 図２０のデジタルカメラの断面図である。 デジタルカメラの主要部の内部回路の構成ブロック図である。

符号の説明

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第４レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…ローパスフィルタ
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
１１２…操作部
１１３…制御部
１１４…バス
１１５…バス
１１６…撮像駆動回路
１１７…一時記憶メモリ
１１８…画像処理部
１１９…記憶媒体部
１２０…表示部
１２１…設定情報記憶メモリ部
１２２…バス
１２４…ＣＤＳ／ＡＤＣ部
１４０…デジタルカメラ
１４１…撮影光学系
１４２…撮影用光路
１４３…ファインダー光学系
１４４…ファインダー用光路
１４５…シャッターボタン
１４６…フラッシュ
１４７…液晶表示モニター
１４９…ＣＣＤ
１５０…カバー部材
１５１…処理手段
１５２…記録手段
１５３…ファインダー用対物光学系
１５５…正立プリズム
１５７…視野枠
１５９…接眼光学系
１６０…カバー
１６１…焦点距離変更ボタン
１６２…設定変更スイッチ

Claims (40)

1. 物体側から順に、
   正の屈折力を有する第１レンズ群と、
   負の屈折力を有する第２レンズ群と、
   正の屈折力を有する第３レンズ群と、
   正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
   広角端から望遠端への変倍に際して、
   各レンズ群の間の間隔が変化し、
   前記第２レンズ群は、３枚以下のレンズからなり、
   前記第２レンズ群中の最も物体側に、以下の条件式（１）を満足する両凹負レンズを配置し、且つ、以下の条件式（２）を満足することを特徴とするズームレンズ。
   −１．０＜ＳＦ_2ｎ1＜０．５ ・・・（１）
   ３．０＜ｆ_t／ｆ_w＜１２．０ ・・・（２）
   ただし、
   ＳＦ_2ｎ1＝（Ｒ_2n1f＋Ｒ_2n1r）／（Ｒ_2n1f−Ｒ_2n1r）で定義され、
   Ｒ_2n1fは、前記第２レンズ群中、最も物体側に配置された負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
   Ｒ_2n1rは、前記第２レンズ群中、最も物体側に配置された負レンズの像側面の近軸曲率半径、
   ｆ_wは、広角端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
   ｆ_tは、望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
2. 前記第１レンズ群が物体側から順に像側に凹面を向けた負レンズと両凸正レンズの２枚のレンズからなるとともに、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
   １．０＜Ｒ_1pr／Ｒ_2n1f＜５．０ ・・・（Ａ）
   ０．５＜ＳＦ_1n＜３０．０ ・・・（Ｂ）
   ０．１＜Ｒ_1nr／Ｒ_1pf＜１０．０ ・・・（Ｃ）
   ただし、
   Ｒ_1prは、第１レンズ群中の正レンズの像側面の近軸曲率半径、
   ＳＦ_1n＝（Ｒ_1nf＋Ｒ_1nr）／（Ｒ_1nf−Ｒ_1nr）で定義され、
   Ｒ_1nfは前記第１レンズ群中の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
   Ｒ_1prは前記第１レンズ群中の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
   である。
3. 前記第１レンズ群が、以下の条件を満足することを特徴とする請求項２に記載のズームレンズ。
   ０≦ｄ₁₂／Σ_1G＜０．２ ・・・（Ｄ）
   ただし、
   ｄ₁₂は、前記第１レンズ群中の負レンズと正レンズの光軸上での距離、
   Σ_1Gは、前記第１レンズ群の光軸上での厚さ、
   である。
4. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のズームレンズ。
   ０．４０＜ｆ₁／ｆ_t＜０．９０ ・・・（３）
   ただし、
   ｆ₁は、前記第１レンズ群の焦点距離、
   ｆ_tは、望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
5. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜２のいずれか一項に記載のズームレンズ。
   ０．１０＜｜ｆ₂／ｆ_t｜＜０．２０ ・・・（４）
   ただし、
   ｆ₂は、前記第２レンズ群の焦点距離、
   ｆ_tは、望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
6. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載のズームレンズ。
   ０．１０＜ｆ₃／ｆ_t＜０．３０ ・・・（５）
   ただし、
   ｆ₃は、前記第３レンズ群の焦点距離、
   ｆ_tは、望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
7. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のズームレンズ。
   ０．１０＜ｆ₄／ｆ_t＜０．７０ ・・・（６）
   ただし、
   ｆ₄は、前記第４レンズ群の焦点距離、
   ｆ_tは、望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
8. 前記第１レンズ群は負レンズ、正レンズの２枚からなり、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載のズームレンズ。
   ３８．０＜ν_d1p−ν_d1n ・・・（７）
   ただし、
   ν_d1pは、前記第１レンズ群の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
   ν_d1nは、前記第１レンズ群の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
   である。
9. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２または３に記載のズームレンズ。
   ６２．０＜ν_d1p＜９５．０ ・・・（８）
   ただし、
   ν_d1pは前記第１レンズ群の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
   である。
10. 前記第２レンズ群の最も像側の面が凹面であり、
    前記第３レンズ群中の最も物体側に、物体側面が凸面であり、以下の条件式を満足する正レンズを備えることを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    ６２．０＜ν_d3p＜９５．０ ・・・（９）
    ただし、
    ν_d3pは、前記第３レンズ群中の前記正レンズのｄ線に対するアッベ数、
    である。
11. 以下の条件式を満足する請求項１〜１０のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    １．８５＜ｎ_d1n＜２．１０ ・・・（１０）
    ただし、
    ｎ_d1nは、前記第１レンズ群中の負レンズのｄ線に対する屈折率、
    である。
12. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    １．７６＜ｎ_d2n＜２．００ ・・・（１１）
    ただし、
    ｎ_d2nは、前記第２レンズ群中の前記両凹負レンズのｄ線に対する屈折率、
    である。
13. 前記第２レンズ群中の最も像側、もしくは、像側から２番目に、
    以下の条件式を満足する正レンズを備えることを特徴とする請求項１〜１２のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    １．８０＜ｎ_d2p＜２．１５ ・・・（１２）
    ただし、
    ｎ_d2pは、前記第２レンズ群中の前記正レンズのｄ線に対する屈折率、
    である。
14. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２または３に記載のズームレンズ。
    −０．８＜ＳＦ_1p＜−０．１ ・・・（１３）
    ただし、ＳＦ_1p＝（Ｒ_1pf＋Ｒ_1pr）／（Ｒ_1pf−Ｒ_1pr）で定義され、
    Ｒ_1pfは、前記第１レンズ群中の正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
    Ｒ_1prは、前記第１レンズ群中の正レンズの像側面の近軸曲率半径、
    である。
15. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１４のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    １．０＜（β_2t／β_2w）／（β_3t／β_3w）＜２．５ ・・・（１４）
    ただし、
    β_2wは、前記第２レンズ群の広角端での横倍率、
    β_2tは、前記第２レンズ群の望遠端での横倍率、
    β_3wは、前記第３レンズ群の広角端での横倍率、
    β_3tは、前記第３レンズ群の望遠端での横倍率、
    である。
16. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１５のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    ２．６＜β_2t／β_2w＜６．０ ・・・（１５）
    ただし、
    β_2wは、前記第２レンズ群の広角端での横倍率、
    β_2tは、前記第２レンズ群の望遠端での横倍率、
    である。
17. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１６のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    １．２＜β_3t／β_3w＜３．０ ・・・（１６）
    ただし、
    β_3wは、前記第３レンズ群の広角端での横倍率、
    β_3tは、前記第３レンズ群の望遠端での横倍率、
    である。
18. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１７のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    ０．７＜β_4t／β_4w＜１．７ ・・・（１７）
    ただし、
    β_4wは、前記第４レンズ群の広角端での横倍率、
    β_4tは、前記第４レンズ群の望遠端での横倍率、
    である。
19. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１８のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    ０．４＜（Ｄ_2w＋Ｄ_1t）／ｆ_t＜０．９ ・・・（１８）
    ただし、
    Ｄ_2wは、広角端における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との光軸上での空気間隔、
    Ｄ_1tは、望遠端における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との光軸上での空気間隔、
    ｆ_tは、望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
20. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１９のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    ０．１＜Ｄ_2w／ｆ_t＜０．５ ・・・（１９）
    ただし、
    Ｄ_2wは、広角端における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間の光軸上での空気間隔、
    ｆ_tは望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
21. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜２０のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    ０．２＜Ｄ_1t／ｆ_t＜０．５ ・・・（２０）
    ただし、
    Ｄ_1tは、望遠端における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との光軸上での空気間隔、
    ｆ_tは、望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
22. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜２１のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    ０．７＜Ｔ_L／ｆ_t＜１．５ ・・・（２１）
    ただし、
    Ｔ_Lは、望遠端における前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面の面頂から像面までの光軸上の距離、
    ｆ_tは、望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
23. 前記第１レンズ群が負レンズと正レンズを接合した接合ダブレットからなることを特徴とする請求項１〜２２のいずれか一項に記載のズームレンズ。
24. 前記第２レンズ群が、物体側から順に、負レンズ、負レンズ、正レンズからなることを特徴とする請求項１〜２３のいずれか一項に記載のズームレンズ。
25. 前記第２レンズ群が、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、負レンズからなることを特徴とする請求項１〜２３のいずれか一項に記載のズームレンズ。
26. 前記第２レンズ群が負レンズと正レンズの２枚のレンズからなることを特徴とする請求項１〜２３のいずれか一項に記載のズームレンズ。
27. 前記第３レンズ群が３枚以下のレンズからなることを特徴とする請求項１〜２６のいずれか一項に記載のズームレンズ。
28. 前記第３レンズ群が物体側から順に、正レンズ、正レンズ、負レンズからなり、
    前記負レンズが隣の前記正レンズと接合し、接合ダブレットを構成したことを特徴とする請求項２７に記載のズームレンズ。
29. 前記第４レンズ群が１枚の正レンズからなる請求項１〜２８のいずれか一項に記載のズームレンズ。
30. 前記第１レンズ群は、非球面レンズ面を有することを特徴とする請求項１〜２９のいずれか一項に記載のズームレンズ。
31. 前記第２レンズ群は、非球面レンズ面を有することを特徴とする請求項１〜３０のいずれか一項に記載のズームレンズ。
32. 前記第３レンズ群は、非球面レンズ面を有することを特徴とする請求項１〜３１のいずれか一項に記載のズームレンズ。
33. 前記第３レンズ群中の最も物体側のレンズが、両面非球面の正単レンズであることを特徴とする請求項３２に記載のズームレンズ。
34. 前記第４レンズ群は、非球面レンズ面を有することを特徴とする請求項１〜３３のいずれか一項に記載のズームレンズ。
35. 前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群が変倍時に移動し、
    前記第３レンズ群と一体で光軸方向に移動する明るさ絞りを備えたことを特徴とする請求項１〜３４のいずれか一項に記載のズームレンズ。
36. 前記広角端から前記望遠端への変倍に際して、
    前記第１レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動し、
    前記第２レンズ群は移動し、
    前記第３レンズ群は物体側へのみ移動し、
    前記第４レンズ群は移動することを特徴とする請求項３５に記載のズームレンズ。
37. 前記明るさ絞りが、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に配置されたことを特徴とする請求項３５または３６に記載のズームレンズ。
38. 前記ズームレンズは、物体側から順に前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群からなる４群ズームレンズであることを特徴とする請求項１〜３７のいずれか一項に記載のズームレンズ。
39. 請求項１〜３８のいずれか一項に記載のズームレンズと、
    前記ズームレンズの像側に配置され、前記ズームレンズにより形成された像を電気信号に変換する電子撮像素子と、を有することを特徴とする電子撮像装置。
40. 前記電子撮像素子による電気信号をもとに、前記ズームレンズの歪曲収差を電気的に補正する処理部を備えたことを特徴とする請求項３９に記載の電子撮像装置。
    

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