JP2008032390A - 全熱交換素子用紙 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、伝熱性と透湿性と気体遮蔽性の優れた、給気と排気の混合を起こさない優れた全熱交換素子用紙及び全熱交換素子を提供することを目的とする。
【解決手段】本発明は、カナダ変法ろ水度で１５０ｍｌ以下に叩解した天然パルプを主成分として抄紙した紙を用いた全熱交換素子用紙、実質的に無孔質のセルロース系基材に吸湿剤を含有させた無孔質全熱交換素子用紙であり、厚みが１００μｍ以下であり、かつＪＩＳ Ｋ ７１２６において規定される二酸化炭素透過係数が５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下である高遮蔽性の無孔質全熱交換素子用紙、及びＪＩＳ Ｚ ０２０８で規定される２０℃６５％ＲＨの透湿度が１０００ｇ／ｍ^２・２４Ｈｒ以上の高エンタルピー交換性である無孔質全熱交換素子用紙である。
【選択図】なし

Description

本発明は、新鮮な外気を供給すると共に室内の汚れた空気を排出する際に顕熱（温度）と潜熱（湿度）の熱交換を行う全熱交換器の素子に使用される全熱交換素子用紙において、熱交換性が良好でかつ給排気の混合が少ない全熱交換素子用紙及び該用紙を用いた全熱交換素子に関するものである。

新鮮な外気を供給すると共に室内の汚れた空気を排出する際に熱交換を行う空気対空気の熱交換器において、顕熱（温度）と共に潜熱（湿度）の熱交換も行う全熱交換器の素子には伝熱性と透湿性を両方有する必要があるため、天然パルプを主成分とした紙が多くの場合に用いられている。

しかし、これまでの全熱交換素子用紙は伝熱性と透湿性を有する反面、多孔質系基材を用いているため例えば二酸化炭素などの汚れた気体成分の通気性も有していて、全熱交換する際に給気と排気が素子内部で混合し、換気の効率が低下するという欠点を有していた。この給気と排気の混合は全熱交換器という商品を考える上で致命的に重大な欠陥であり、給気と排気が混合するようでは室内外の空気をエネルギーを回収しながら交換しているのではなく、ただ単に室内の汚れた空気を熱を回収していると称しながらかき回しているだけ、という評価になりかねない。いくら伝熱性が高くても、また、透湿性が高くても室内外の空気が混合しているようでは換気としての役目が果たせず、極論すれば扇風機は１００％の熱量回収と湿度回収を行うことが出来るという比較すら成り立つ。当然の事ながら扇風機は一切の換気機能を有しておらず、高級換気扇である全熱交換器と扇風機との違いは、熱交換しながら室内外の空気を混じらせずに交換する、言い換えれば室内からの排気と室外からの給気を行うという１点につきる。全熱交換器の商品としての存在価値がこの換気という機能に第一義にかかっているため、給排気の混合が起こるようではその商品性が根本から疑われることになる。

この給気と排気の混合という重大問題を回避すべく種々の検討が行われているが、これまでの全熱交換素子用紙は伝熱性と透湿性を有してはいても、基本的に気体遮蔽性が十分でなく、実際には給気と排気が素子内部でかなり混合しているのが現状であった。この気体遮蔽性の不備は、全熱交換素子用紙に透湿性を持たせるために紙（セルロース）系の基材を用いる必要があり、さらに透湿性を向上させようとすれば全熱交換素子用紙が多孔質となり通気性が増加（気体遮蔽性の低下）してしまうというジレンマがあったためである。全熱交換素子用紙に透湿性が不要であるなら紙などという多孔質の基材ではなく、より薄膜化できて気体遮蔽性の高いプラスチックフィルムや、多くの熱交換媒体に使用されているアルミ箔などの金属箔で十分であるが、このような物質は透湿性が限りなくゼロに近いため熱交換できても湿度交換できず、全熱交換素子用紙としては使用できない。

そこで本発明の目的は、全熱交換器用の素子を構成するための全熱交換素子用紙において、高い透湿性と熱交換性を保持したまま気体遮蔽性を高め、素子内部の給排気の混合を減らす、という点にある。すなわち伝熱性と透湿性と気体遮蔽性の全てを満足した優れた全熱交換素子用紙、および全熱交換素子を提供することにある。

本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意研究した結果、下記の全熱交換素子用紙及びそれを用いた全熱交換素子を発明するに至った。

（１） 下記で定義されるカナダ変法ろ水度で１５０ｍｌ以下に叩解した天然パルプを含む紙からなる全熱交換素子用紙。
カナダ変法ろ水度：パルプを絶乾で０．５ｇ採取し、ふるい板を８０メッシュの平織りブロンズワイヤーにした以外は、ＪＩＳ Ｐ ８１２１のカナダ標準ろ水度試験方法に準拠して測定した値。
（２） 吸湿剤をさらに含有する（１）の全熱交換素子用紙。
（３） 密度が０．９ｇ／ｃｍ^３以上である（１）の全熱交換素子用紙。
（４） 密度が０．９ｇ／ｃｍ^３以上である（２）の全熱交換素子用紙。
（５） 実質的に無孔質のセルロース系基材と、該基材中に含まれる吸湿剤とからなる無孔質全熱交換素子用紙。
（６） 厚みが１００μｍ以下であり、かつＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において規定される二酸化炭素透過係数が５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下である、（５）の無孔質全熱交換素子用紙。
（７） ＪＩＳ Ｚ ０２０８で規定される２０℃６５％ＲＨの透湿度が１０００ｇ／ｍ^２・２４Ｈｒ以上である（５）の無孔質全熱交換素子用紙。
（８） ＪＩＳ Ｚ ０２０８で規定される２０℃６５％ＲＨの透湿度が１０００ｇ／ｍ^２・２４Ｈｒ以上である（６）の無孔質全熱交換素子用紙。
（９） 該基材が、８μｍ〜５０μｍの厚みを有し、コンデンサーペーパー、トレーシングペーパーまたはグラシンぺーパーからなる群より選ばれる、（５）の無孔質全熱交換素子用紙。
（１０） 該基材が、８μｍ〜５０μｍの厚みを有し、コンデンサーペーパー、トレーシングペーパーまたはグラシンぺーパーからなる群より選ばれる、（６）の無孔質全熱交換素子用紙。
（１１） 該基材が、８μｍ〜５０μｍの厚みを有し、コンデンサーペーパー、トレーシングペーパーまたはグラシンぺーパーからなる群より選ばれる、（７）の無孔質全熱交換素子用紙。
（１２） 該基材が、８μｍ〜５０μｍの厚みを有し、コンデンサーペーパー、トレーシングペーパーまたはグラシンぺーパーからなる群より選ばれる、（８）の無孔質全熱交換素子用紙。
（１３） （１）の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子。
（１４） （２）の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子。
（１５） （３）の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子。
（１６） （４）の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子。
（１７） （５）の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子。
（１８） （６）の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子。
（１９） （７）の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子。
（２０） （８）の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子。
（２１） （９）の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子。
（２２） （１０）の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子。
（２３） （１１）の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子。
（２４） （１２）の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子。

以下、本発明の全熱交換素子用紙について、詳細に説明する。

本発明では、全熱交換素子を構成する全熱交換素子用紙とは、コルゲートタイプではいわゆる仕切板の部分、プラスチックの枠組み込みタイプや紙の型押しタイプでは熱及び湿度交換を行う部分を構成する用紙のことを称する。全熱交換素子とは、本発明の全熱交換素子用紙を仕切板に用いて製造した全熱交換素子、また、あるいはプラスチックの枠組み込みあるいは全熱交換素子用紙の型押し等により製造した全熱交換素子のことを称する。

先ず、本発明の第１の側面について説明する。

本発明の全熱交換素子用紙を構成する材料は一般の上質紙などと同じセルロース系基材を中心に製造されているが、上記（１）の全熱交換素子用紙は、カナダ変法ろ水度（パルプを絶乾で０．５ｇ採取し、ふるい板を８０メッシュの平織りブロンズワイヤーにした以外は、ＪＩＳ Ｐ ８１２１のカナダ標準ろ水度試験方法に準拠して測定した値）で１５０ｍｌ以下に叩解した天然パルプを主成分として抄紙した紙を全熱交換素子用紙に用いることで伝熱性と透湿性と気体遮蔽性の優れた、給気と排気の混合をほとんど起こさない優れたものになることを見いだした。

カナダ変法ろ水度が１５０ｍｌより大きい状態に叩解した天然パルプを主成分として抄紙すると気体遮蔽性の劣った紙となるか、それを補おうとすると透湿性が不足して熱交換性能が劣った紙となってしまい、優れた全熱交換素子用紙が得られない。

また、本発明の全熱交換素子用紙中には吸湿剤を含有させることが好ましい。本発明の全熱交換素子用紙に吸湿剤を含有させると吸湿性が相乗的に向上し、より優れた全熱交換素子用紙を得ることが出来る。

本発明の全熱交換素子用紙に主として用いられるパルプは、実際にはカナダ標準ろ水度試験法で測定可能低限値より低く、測定不能な領域にまで高度に叩解処理が施されている。そこで、カナダ標準ろ水度試験法で測定不能な領域にまで叩解されたパルプのろ水度を測定する手段として、パルプを絶乾で０．５ｇ採取し、ふるい板を８０メッシュの平織りブロンズワイヤーにした以外は、ＪＩＳ Ｐ ８１２１のカナダ標準ろ水度試験方法に準拠して測定する、カナダ変法ろ水度試験法でもって、パルプのろ水度を測定する。

本発明の全熱交換素子用紙の密度は気体遮蔽性の観点から０．９ｇ／ｃｍ^３以上が好ましく、１．０ｇ／ｃｍ^３以上であるとなお好ましい。

次に、本発明の第２の側面について説明する。

本発明の全熱交換素子用紙を構成する材料は一般の上質紙などと同じセルロース系基材を中心に製造されており、一般の紙やこれまでの全熱交換素子用紙と異なる点は多孔質の基材を元に用いるのではなく実質的に無孔質の基材を用いることにある。

上記（５）における全熱交換素子用紙の実質的に無孔質という範疇は例えば膜の試験方法でいえばＪＩＳ Ｋ ７１２６において規定される二酸化炭素透過係数が５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下であることを必須条件とすべきものである。この二酸化炭素透過係数は通常のいわゆる一般紙や多孔質性基材と言われる紙に比べて数１００倍以上の気体遮蔽性を担保とするものであり、例えば汚れた空気の成分である二酸化炭素が仕切板として用いる全熱交換素子用紙をほとんど透過しないということは、全熱交換素子の換気のシステムにおいて給気と排気が混合しないという要件を満たすものである。

一般に気体透過係数が高ければ気体（水蒸気、二酸化炭素）が通り抜けやすいだけでなく熱も通り抜けやすい場合が多い。この傾向は膜という概念ではなく多孔質性基材を考えれば容易に理解できる。すなわち孔の貫通している素材は空気の移動とともに二酸化炭素やその他の気体も、また水蒸気も熱も孔を通して通過しやすいのである。水蒸気と熱を通しやすいという点は全熱交換素子用紙の２大特性を満足するため全熱交換器の設計上は非常に受け入れやすい特性であるが、本発明者らは全熱交換器が換気扇であるという原点に立ち戻り、水蒸気と熱のみを通しやすく、かつ二酸化炭素（汚れた空気成分の代表例、アンモニアやホルムアルデヒドなど他の気体でも同じ）を通しにくくするべきであるという点に着目した。その場合の仕切板（全熱交換素子用紙）の設計概念は二酸化炭素の移動をほぼゼロにするため決して孔の貫通したような多孔質系基材であってはならず、実質的には厚み方向に孔のほとんどない無孔質であらねばならない。さらには水分（あるいは水蒸気）を用紙の断面方向に移動させねばならないため金属箔やプラスチックシートではその水分移動量が不十分であり、水分移動量を確保するためには用紙の断面方向に水分子との親和性が高い官能基（たとえば水酸基、カルボン酸基、あるいはカルボン酸塩など）が多量にある必要がある。このような用紙の候補となり得るのはセルロース、ポリビニルアルコール、ポリエーテル、ポリアクリル酸およびその塩などの水親和性の高い化合物を元にすることが考えられるが、加工のしやすさ、強度の確保のしやすさなどの点からセルロース系基材が最も適している。

用紙断面方向（厚み方向）の水分の移動を容易にするために、該無孔質の全熱交換素子用紙には吸湿材を混合して製造することができる。本発明の全熱交換素子用紙に吸湿剤を含有させると吸湿剤の吸湿性と基材を構成する分子（例えばセルロース）の水親和性の高い官能基が相乗的に作用し、より優れた全熱交換素子用紙を得ることが出来る。吸湿剤としては、ハロゲン化物、酸化物、塩類、水酸化物など一般に知られているものどれも使用できるが、塩化リチウム、塩化カルシウム、燐酸塩などを用いることが吸湿性能が良いことから特に好ましい。これらの化合物には難燃性の効果があるものもあり、基材に難燃性を付与するために混合する場合も含む。

本発明の無孔質全熱交換素子用紙は、厚みが１００μｍ以下であり、かつＪＩＳ Ｋ ７１２６において規定される二酸化炭素透過係数が５．０×１０^-１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下であることを特徴としている。当然ながら二酸化炭素などのガス透過係数はおもに高分子基材の分子構造固有の気体の選択透過性を表す指標であるからその単位系からもわかるように厚みの関与がない形になっている。実際の気体透過量は使用した基材の厚みに反比例した量となるため、二酸化炭素の透過量そのものを低減させるのであれば全熱交換素子用紙は厚いほどその遮蔽性が高くなる。しかし全熱交換素子用紙の厚みが厚くなると同時に水蒸気の透過性も低下するため全熱交換素子としての機能を満足できなくなる。したがって熱交換性を阻害しない厚みである必要があり、上記（６）における規定は、厚みが１００μｍ以下との条件下でＪＩＳ Ｋ ７１２６において規定される二酸化炭素透過度が５．０×１０^−９ｍｏｌ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下と同義である。１００μｍより厚くなると肝心の熱交換性が悪化するし、本来は薄すぎても加工時における構造欠陥が生じる可能性やピンホールの生じる可能性が高くなり気体遮蔽性が低下し、二酸化炭素の透過係数が大きくなるなどの弊害が顕著となり全熱交換の趣旨から外れてしまう。ただし薄さにおける下限は二酸化炭素透過係数の上限で規定できるので省略した。

本発明の全熱交換素子用紙は実質的に無孔質であることが必要である。全熱交換素子用紙がその厚み方向において無孔質か多孔質かは明確な定義はないが、本明細書においては厚みが１００μｍ以下であり、かつＪＩＳ Ｋ ７１２６において規定される二酸化炭素透過係数が５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下であることを目安にしている。前述したように、この値は二酸化炭素透過度が５．０×１０^−９ｍｏｌ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下と同義である。これまで一般に知られている多孔質の全熱交換素子用紙の二酸化炭素透過係数はこの数値の数百倍から数万倍の数値であるため本発明の全熱交換素子用紙はこれまでの全熱交換素子用紙の概念とはかけ離れている物であるのは明らかである。

さらに本発明の全熱交換素子用紙は、ＪＩＳ Ｚ ０２０８で規定される２０℃６５％ＲＨの透湿度が１０００ｇ／ｍ^２・２４Ｈｒ以上であり高エンタルピー交換性という特徴を有する。ただ単に無孔質で、厚みが１００μｍ以下であり、かつＪＩＳ Ｋ ７１２６において規定される二酸化炭素透過係数が５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下であるという特性だけであるなら単純なポリエチレンフィルムやポリエステルフィルムでも達成することが可能である。本発明の全熱交換素子用紙の大きな特徴は、プラスチックフィルムに匹敵するほどの気体遮蔽性を有しながら、従来の気体がスカスカに通過してしまう全熱交換素子用紙の水蒸気透過性に匹敵するほどの透湿度を持つことにある。これはあらゆる気体の透過を阻止しながら水分の透過のみを促進している選択気体透過膜の考え方に即したものである。

更に、本発明の第３の側面について説明する。

本発明においては、厚みが８μｍ〜５０μｍのコンデンサーペーパー、トレーシングペーパーまたはグラシンぺーパーに、吸湿剤を含有させた無孔質全熱交換素子用紙が好ましい。

本発明の全熱交換素子用紙を構成するコンデンサーペーパー、トレーシングペーパーまたはグラシンぺーパーの材料は一般の上質紙などと同じセルロース系基材を中心に製造されるが、一般の紙やこれまでの全熱交換素子用紙と異なる点は多孔質性の基材を元に用いるのではなく、実質的に無孔質性で製造したコンデンサーペーパー、トレーシングペーパーまたはグラシンぺーパーの基材を用いることにある。実質的に無孔質という範疇は膜の試験方法ＪＩＳ Ｋ ７１２６において規定される二酸化炭素透過係数が５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下であることをひとつの基準と考えてよく、この二酸化炭素透過係数は通常のいわゆる一般紙や多孔質性基材と言われる紙に比べて数１００倍以上の気体遮蔽性を担保するものである。この遮蔽性は例えば汚れた空気の成分である二酸化炭素が仕切板として用いる全熱交換素子用紙をほとんど透過しないということであり全熱交換素子の換気のシステムにおいて給気と排気が混合しないという要件を満たすものである。

一般に気体透過係数が高ければ気体（水蒸気、二酸化炭素）が通り抜けやすいだけでなく熱も通り抜けやすい場合が多い。この傾向は膜という概念ではなく多孔質性基材を考えれば容易に理解できる。すなわち孔の貫通している素材は空気の移動とともに二酸化炭素やその他の気体も、また水蒸気も熱も孔を通して通過しやすいのである。水蒸気と熱を通しやすいという点は全熱交換素子用紙の２大特性を満足するため全熱交換器の設計上は非常に受け入れやすい特性であるが、本発明者らは全熱交換器が熱交換型の換気扇であるという原点に立ち戻り、水蒸気（潜熱）と熱（顕熱）のみを通しやすく、かつ二酸化炭素（汚れた空気成分の代表例、アンモニアやホルムアルデヒドなど他の気体でも同じ）を通しにくくするべきであるという点に着目した。その場合の仕切板（全熱交換素子用紙）の設計概念は二酸化炭素の移動をほぼゼロにするため決して孔の貫通したような多孔質系基材であってはならず、実質的には厚み方向に孔のほとんどない無孔質であらねばならない。さらには水分（あるいは水蒸気）を用紙の断面方向に移動させねばならないため金属箔やプラスチックシートではその水分移動量が不十分であり、水分移動量を確保するためには用紙の断面方向に水分子との親和性が高い官能基（たとえば水酸基、カルボン酸基、あるいはカルボン酸塩など）が多量に存在する必要がある。このような用紙の候補となり得るのはセルロース、ポリビニルアルコール、ポリエーテル、ポリアクリル酸およびその塩などの水親和性の高い化合物を元にすることが考えられるが、加工のしやすさ、強度の確保のしやすさなどの点からセルロース系基材が最も適している。本発明はセルロース系基材を用いた用紙の中でも、特に一定の厚みの無孔質のコンデンサーペーパー、トレーシングペーパーまたはグラシンぺーパーを基材とすることが好ましい。

用紙断面方向（厚み方向）の水分の移動を容易にするために、該無孔質コンデンサーペーパー、トレーシングペーパーまたはグラシンぺーパー型全熱交換素子用紙には吸湿材を混合して製造することができる。本発明の全熱交換素子用紙に吸湿剤を含有させると吸湿剤の吸湿性と基材を構成する分子（セルロース）の水親和性の高い官能基が相乗的に作用し、より優れた全熱交換素子用紙を得ることが出来る。

本発明のコンデンサーペーパー型、トレーシングペーパー型またはグラシンぺーパー型無孔質全熱交換素子用紙は、厚みが８μｍから５０μｍ以下であることを特徴とする。厚みがこれより薄いとピンホールがあく確率が高まり、給排気の混合がおこりやすくなり、全熱交換素子用紙として好ましくない。厚みがこれより厚いと熱交換性、湿度透過性が低下し、やはり全熱交換素子用紙として好ましくないためである。

本発明の全熱交換素子用紙は実質的に無孔質であることが必要である。全熱交換素子用紙がその厚み方向において無孔質か多孔質かは明確な定義はないが、用紙の断面拡大写真を撮影した際に、明らかに厚み方向に孔が存在するかどうかで判断することもできるし、また二酸化炭素などのガス透過係数を目安とすることも可能である。コンデンサーペーパー、トレーシングペーパーまたはグラシンぺーパーもピンホールフリーであることが求められるため、ＪＩＳ Ｋ ７１２６において規定される二酸化炭素透過係数が５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下であることが目安になる。多孔質の用紙ではこの透過係数の１００倍以上になるため見分けることは簡単である。

本発明の全熱交換素子用紙は、熱伝導性が高く、湿度交換性が高く、かつリークが少ないので非常に高エンタルピー交換性という特徴を有する。ただ単に無孔質で、厚みが５０μｍ以下であり、二酸化炭素透過係数が一定値以下であるという特性だけであるなら単純なポリエチレンフィルムやポリエステルフィルムでも達成することが可能である。本発明の全熱交換素子用紙の大きな特徴は、プラスチックフィルムに匹敵するほどの気体遮蔽性を有しながら、気体がスカスカに通過してしまう従来の全熱交換素子用紙の水蒸気透過性に匹敵するほどの透湿度を持つことにある。これはあらゆる気体の透過を阻止しながら水分の透過のみを促進している選択気体透過膜の考え方に即したものである。

本発明で用いられるコンデンサーペーパーは一般的に電気絶縁紙に用いられており、その種類は通信ケーブル用絶縁紙、変圧器絶縁紙、巻線用絶縁紙、クラフト絶縁紙、変性クラフト絶縁紙などが挙げられる。主要な用途として、通信用コンデンサー、電力用コンデンサー、電力ケーブル用コンデンサーなどに使用されている。主要な構成成分はセルロースであるが、ビニロンを含む物あるいはコットンを含む物も使用することができる。

その構造方法では、良質なパルプを粘状叩解して、抄紙し、スーパーカレンダーを掛けし、厚みが均質で、しわ、抄きムラ、ピンホール、破れなどなく、強度があり、高密度の無孔質の紙に仕上加工される。密度は０．８ｇ／ｃｍ^３以上、好ましくは０．９ｇ／ｃｍ^３以上、構造効率を考慮に入れると０．９ｇ／ｃｍ^３〜１．２７ｇ／ｃｍ^３程度の高密度の無孔質の紙に構造されることが好ましい。本発明の用途の場合は、これに吸湿剤を処理して用いることができる。

本発明で用いられるトレーシングペーパーとは、一般的に陽画感光紙などの第二原図用紙、製図用紙、装飾用紙などに用いられており、その筆記性、消去性、透明性、複写性、トナー受理性、強度などを考慮された用紙のことである。トレーシングペーパーは叩解を進めたＮＢＫＰなどを主成分としたパルプを抄紙した一般トレーシングペーパー（ナチュラルトレーシングペーパー）と樹脂含浸により透明度を高めた含浸トレーシングペーパーとがあるが、本願発明の目的に用いられるトレーシングペーパーとは主に前者のことを指し、通常、密度を０．８ｇ／ｃｍ^３以上、好ましくは０．９ｇ／ｃｍ^３以上、製造効率を考慮に入れると０．９ｇ／ｃｍ^３〜１．２７ｇ／ｃｍ^３程度の高密度の無孔質の紙に製造されることが好ましい。本発明の用途の場合は、これに吸湿剤を処理して用いることができる。

本発明で用いられるグラシンペーパーは、食品包装用、医薬包装用、また、打ち抜き成形してケーキなどのカップ、装飾用などに用いられており、一般紙に比べ、耐油性、透明性、透湿性等に優れている。

本発明におけるグラシンペーパーの製造法としては、一例として、ケミカルパルプなどの天然パルプを極度に粘状叩解して、抄紙し、水分が２５％になるように加湿してカレンダー処理して密度を高めると同時に紙層中の気泡を押し出してピンホールをなくして透明性を上げて製造される。紙の密度としては、０．８ｇ／ｃｍ^３以上、好ましくは０．９ｇ／ｃｍ^３以上、製造効率を考慮に入れると０．９ｇ／ｃｍ^３〜１．２７ｇ／ｃｍ^３程度の高密度の無孔質の紙に製造されることが好ましい。本発明の用途の場合、これに吸湿剤を処理して用いることができる。

以下、本発明の第１〜３の側面について更に説明する。

本発明に用いられる吸湿剤としては、ハロゲン化物、酸化物、塩類、水酸化物など一般に知られているものどれも使用できるが、塩化リチウム、塩化カルシウム、燐酸塩などを用いることが吸湿性能が良いことから特に好ましい。これらの化合物には難燃性の効果があるものもあり、紙に難燃性を付与するために混合する場合も含む。吸湿剤の量自体は元になる無孔質コンデンサーペーパー、トレーシングペーパーまたはグラシンぺーパーの厚みにより変わってくるため数値的な限定はできないが、一般に吸湿剤が多ければ多いほど、全熱交換素子用紙としての透湿性も向上する傾向にある。

本発明の全熱交換素子用紙に主として用いられる天然パルプまたはセルロース系基材として用いられる材料としては、ＮＢＫＰ、ＬＢＫＰ、ＮＢＳＰ、ＬＢＳＰ、ＮＵＫＰなどが挙げられる。それらを単独で使用しても良いし、目的に応じて数種類混合して使用しても良い。また、必要に応じてコットン繊維、靭皮繊維、バガス、麻などの非木材パルプなども用いることができる。混合する際の比率は適宜目的に応じて変更できる。更に、強度、成型加工性を上げるために、少量の熱可塑性合成繊維も用いることができる。

本発明におけるパルプは、ダブルディスクリファイナー、デラックスファイナー、ジョルダンなどの叩解機により内部フィブリル化と外部フィブリル化とが起こるまで叩解した後、抄紙される。

抄紙に当たって、湿潤強度を上げるために少量の湿潤強度剤や、紙力を上げるために内添サイズ剤などを添加することができる。

本発明における叩解パルプを用いて抄紙する場合、長網、丸網、ツインワイヤー、オントップ、ハイブリッド等の抄紙機を用いることができる。また抄紙後にスーパーカレンダー処理、熱カレンダー処理することはペーパーの均一性を向上させることからも好ましい。

本発明における全熱交換素子は、上記の如く得られた紙を熱交換媒体とするものであれば、その構造は問わない。代表的な全熱交換素子の構造であるコルゲート構造体の場合、ライナーシートに本発明における全熱交換素子用紙を用い、中芯のシートの波方向が交互に交わるように積層される構造である。

以下、実施例に従い本発明を詳述する。なお、本発明は実施例に限定されるものではない。以下における部、％はすべて質量によるものである。また、塗工量を示す値は断りのない限り乾燥後の質量である。

（１）第１の側面
例１
針葉樹晒しクラフトパルプ（ＮＢＫＰ）を濃度３％で離解した後、ダブルディスクリファイナー及びデラックスファイナーを用いてパルプのカナダ変法ろ水度が１００ｍｌになるまで叩解した。その後、長網抄紙機により、坪量４０ｇ／ｍ^２の全熱交換素子用紙を製造した。なお、サイズプレスでは、塩化リチウムを１ｇ／ｍ^２塗工し、その後、密度が０．９ｇ／ｃｍ^３になるようにマシンカレンダー処理を行った。

例２
例１において、パルプのカナダ変法ろ水度を１５０ｍｌに変化させる以外は、すべて同一の方法で全熱交換素子用紙を得た。

例３
例１において、パルプのカナダ変法ろ水度を５０ｍｌに変化させる以外は、すべて同一の方法で全熱交換素子用紙を得た。

例４
例１において、塩化リチウムの代わりに燐酸二アンモニウムを用いた以外は、すべて同一の方法で全熱交換素子用紙を得た。

例５
例１において、塩化リチウムの代わりにデンプンを０．１ｇ／ｍ^２用いた以外は、すべて同一の方法で全熱交換素子用紙を得た。

例６
例１において、密度を０．８ｇ／ｃｍ^３になるようにマシンカレンダー処理を行った以外は、すべて同一の方法で全熱交換素子用紙を得た。

例７
例１において、パルプのカナダ変法ろ水度を２００ｍｌに変化させる以外は、すべて同一の方法で全熱交換素子用紙を得た。

上記例で製造した全熱交換素子用紙について、下記の評価方法により評価した。その結果をまとめて表１に示す。

（カナダ変法ろ水度）
パルプのカナダ変法ろ水度は、パルプを絶乾で０．５ｇ採取し、ふるい板を８０メッシュのブロンズワイヤーにした以外は、ＪＩＳ Ｐ ８１２１のカナダ標準ろ水度試験方法に準拠して測定した値である。

（透湿度）
透湿度でもって全熱交換素子用紙の顕熱（湿度）交換性を評価した。ＪＩＳ Ｚ ０２０８において、透湿度が大きいことから１時間毎に重量を測定して透湿度を求めた以外は準拠して全熱交換素子用紙の４０℃９０％の透湿度を測定した値である。

（熱伝導量）
熱伝導量でもって全熱交換素子用紙の潜熱（温度）交換性を評価した。ＱＴＭ法（熱線法の改良方式のプローブ法）で測定した値である。

（二酸化炭素透過度）
二酸化炭素透過度で全熱交換素子用紙の気体遮蔽性を評価した。ＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）に準拠して二酸化炭素透過度を測定した値である。透過度が「１０^−７以上で測定不能」は１０^−７ｍｏｌ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以上になると透過が速過ぎて測定できなかったことからこのように表示した。

〈評価〉
例１〜７の結果から、本発明のものは伝熱性と透湿性と気体遮蔽性の優れた全熱交換素子用紙であることは明らかである。一方、パルプのカナダ変法ろ水度を１５０ｍｌより大きくすると二酸化炭素透過度が大きくなり、本発明のものより著しく気体遮蔽性の劣る紙であることが明らかである。また、吸湿剤を含有させると他の性能を損なわず相乗的に透湿度が大きくなり、より熱交換性の良好な紙が得られることが明らかである。また、密度を０．９ｇ／ｃｍ^３以上にすることで二酸化炭素透過度が小さくなり、気体遮蔽性の観点から好ましいことがよく分かる。

（２）第２の側面
例８
針葉樹晒しクラフトパルプ（ＮＢＫＰ）を濃度２．８％で離解した後、ダブルディスクリファイナー及びデラックスファイナーを用いて十分に叩解した。その後、長網抄紙機により、坪量４０ｇ／ｍ^２の原紙を製造した。製造工程において、吸湿剤としてリン酸二アンモニウム溶液を５ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙１とした。この全熱交換素子用紙は実質的に無孔質であり、ＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａであった。厚みは４５μｍであった。

例９
例８において、叩解をさらに十分にした後で同じように長網抄紙機により、坪量４０ｇ／ｍ^２の原紙を製造した。製造工程において、吸湿剤としてリン酸二アンモニウム溶液を５ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙２とした。この全熱交換素子用紙は実質的に無孔質であり、ＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１４ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａであった。厚みは４５μｍであった。

例１０
例９において、坪量２０ｇ／ｍ^２とした以外は例９と同様にして原紙を製造した。製造工程において、吸湿剤としてリン酸二アンモニウム溶液を３ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙３とした。この全熱交換素子用紙は実質的に無孔質であり、ＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１４ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ であった。

例１１
例９において、坪量２０ｇ／ｍ^２とした以外は例９と同様にして原紙を製造した。製造工程において、吸湿剤としてリン酸二アンモニウム溶液と塩化リチウムを合計で４ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙４とした。この全熱交換素子用紙は実質的に無孔質であり、ＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１４ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａであった。厚みは２５μであった。

例１２
例９において、坪量１００ｇ／ｍ^２とした以外は例９と同様にして原紙を製造した。製造工程において、吸湿剤としてリン酸二アンモニウム溶液と塩化リチウムを合計で１０ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙５とした。この全熱交換素子用紙は実質的に無孔質であり、ＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１４ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａで厚みは１１０μｍであった。

例１３
例１２において、坪量１５０ｇ／ｍ^２とした以外は例１２と同様にして原紙を製造した。製造工程において、吸湿剤としてリン酸二アンモニウム溶液と塩化リチウムを合計で１５ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙６とした。この全熱交換素子用紙は実質的に無孔質であり、ＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１４ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａで厚みは１６５μｍであった。

例１４
例８〜１３において製造した全熱交換素子用紙を仕切板に用いて、フルート部には７５ｇ／ｍ^２の上質紙を用いてコルゲートタイプの全熱交換素子を作成した。製造に何ら問題はなく、良好に機能した。

例１５
針葉樹晒しクラフトパルプ（ＮＢＫＰ）を濃度３％で離解した後、ダブルディスクリファイナーを用いて適度に叩解した。その後、長網抄紙機により、坪量４０ｇ／ｍ^２の原紙を製造した。製造工程において、吸湿剤としてリン酸二アンモニウム溶液を５ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙７とした。この全熱交換素子用紙は実質的に多孔質であり、ＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は１．０×１０^−９ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａであった。厚みは４５μｍであった。

例１６
例１５において、坪量２０ｇ／ｍ^２とした以外は例１５と同様にして原紙を製造した。製造工程において、吸湿剤としてリン酸二アンモニウム溶液を３ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙８とした。この全熱交換素子用紙は実質的に多孔質であり、ＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は１．０×１０^−９ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａであった。厚みは２５μｍであった。

例１７
例１５において、坪量１００ｇ／ｍ^２とした以外は例１５と同様にして原紙を製造した。製造工程において、吸湿剤としてリン酸二アンモニウム溶液と塩化リチウムを合計で１０ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙９とした。この全熱交換素子用紙は実質的に多孔質であり、ＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は１．０×１０^−９ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａで厚みは１１５μｍであった。

例１８
例１５において、坪量１００ｇ／ｍ^２とした以外は例１５と同様にして原紙を製造した。製造工程において、先に塗工量３ｇ／ｍ^２の割合でＰＶＡを塗工、乾燥し、次に吸湿剤としてリン酸二アンモニウム溶液と塩化リチウムを合計１０ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙１０とした。この全熱交換素子用紙は実質的に無孔質であり、ＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は１．０×１０^−１０ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａで厚みは１１５μｍであった。

上記例で製造した全熱交換素子用紙について、下記の評価方法により評価した。その結果をまとめて表２に示す。

（透湿度）
例１〜７と同様にして評価した。この透湿度は、湿度交換性を表す値であり、大きいほど良好である。

（熱伝導量）
例１〜７と同様にして評価した。この熱伝導量は、熱交換性を表す指標であり、大きいほど良好である。

（遮蔽性：二酸化炭素漏洩量）
例１４において、例８〜１３および１５〜１８において製造した全熱交換素子用紙を仕切板に用いて、フルート部には７５ｇ／ｍ^２の上質紙を用いてコルゲートタイプの全熱交換素子を作成した。全熱交換素子の給気側より窒素：酸素が７９：２１で含まれる合成空気ガスを通気させ、排気側には一定濃度で二酸化炭素を含んだ汚染ガスを通気させて換気を行った。給気側の出口において二酸化炭素濃度を測定し、排気側入口における二酸化炭素濃度と比較して％表示にて二酸化炭素漏洩量を算出した。二酸化炭素の漏洩量が５％以上を×、１％以上で５％未満を△、０．１％以上で１％未満を○、０．１％未満を◎で評価した。

〈評価〉
例８〜１３及び１５〜１８の結果から、本発明の無孔質の全熱交換素子用紙を用いたものは伝熱性と透湿性と気体遮蔽性の優れた結果であることは明らかである。多孔質系の用紙を用いた場合、厚みを厚くしたり孔を埋めるようなバインダーを混ぜたりすると二酸化炭素の漏洩量は減少できるが同時に透湿度と熱伝導量も低下し、良好な全熱交換素子用紙とならないし、本発明の無孔質の全熱交換素子用紙の二酸化炭素漏洩量と比較すれば比べ物にならないほど漏洩量が大きく、本発明のものより著しく気体遮蔽性の劣る紙であることが明らかである。本発明の全熱交換素子用紙は基本的に無孔質なので厚みを薄くしても十分な二酸化炭素の遮蔽性があり、しかも厚みを薄くすることで透湿度も熱伝導量（熱交換性）も向上してより良質な全熱交換素子用紙が得られる。本発明の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子は室内外の給排気を混合させずに、良好に熱量と水分の交換を行い、良質な全熱交換機能を提供できるものである。

（３）第３の側面
例１９
坪量２０ｇ／ｍ^２のコンデンサーペーパーに吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液を１０ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙１１とした。このコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下で、実質的に無孔質であり、厚みは２０μｍであった。

例２０
例１９において、坪量５０ｇ／ｍ^２のコンデンサーペーパーに吸湿剤としてリン酸二アンモニウム溶液を３０ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙１２とした。このコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下で、実質的に無孔質であり、厚みは５０μｍであった。

例２１
例１９において、坪量８ｇ／ｍ^２のコンデンサーペーパーに吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液と５０重量％の塩化リチウム溶液をあわせて４ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙１３とした。このコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下で、実質的に無孔質であり、厚みは８μｍであった。

例２２
坪量１６ｇ／ｍ^２で密度０．６５ｇ／ｃｍ^３のタイプライター用紙に吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液を１０ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙１４とした。このコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１１ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａを越え、実質的に多孔質であり、厚みは２０μｍであった。

例２３
例２２において、坪量４０ｇ／ｍ^２のタイプライター用紙に吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液を３０ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙１５とした。このコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１１ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａを越え、実質的に多孔質であり、厚みは５０μｍであった。

例２４
例２２において、坪量８ｇ／ｍ^２の極薄タイプライター用紙に吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液と５０重量％の塩化リチウム溶液を合わせて４ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙１６とした。このコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１１ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａを越え、実質的に多孔質であり、厚みは１０μｍであった。

例２５
坪量７５ｇ／ｍ^２のコンデンサーペーパーに吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液を５０ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙１７とした。このコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下で、実質的に無孔質であり、厚みは７５μｍであった。

例２６
坪量５ｇ／ｍ^２のコンデンサーペーパーに吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液と塩化リチウム溶液を２．６ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙１８とした。このコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１１ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａを越え、実質的に多孔質であり、厚みは５μｍであった。

上記例で製造した全熱交換素子用紙について、下記の評価方法により評価した。その結果をまとめて表３に示す。

（透湿度）
例１〜７と同様にして評価した。
（熱伝導量）
例１〜７と同様にして評価した。
（遮蔽性：二酸化炭素漏洩量）
例８〜１３及び１５〜１８と同様にして評価した。

〈評価〉
例１９〜２１及び２２〜２６の結果から、本発明のコンデンサーペーパー型無孔質の全熱交換素子用紙を用いたものは伝熱性と透湿性と気体遮蔽性の優れた結果であることは明らかである。コンデンサーペーパーを用いない多孔質系の用紙を用いた場合、厚みを厚くしたり孔を埋めるようなバインダーを混ぜたりすると二酸化炭素の漏洩量は減少できるが同時に透湿度と熱伝導量も低下し、良好な全熱交換素子用紙とならないし、本発明の無孔質の全熱交換素子用紙の二酸化炭素漏洩量と比較すれば比べ物にならないほど漏洩量が大きく、本発明のものより著しく気体遮蔽性の劣る紙であることが明らかである。本発明のコンデンサーペーパー型全熱交換素子用紙は基本的に無孔質なので厚みを薄くしても十分な二酸化炭素の遮蔽性があり、しかも厚みを薄くすることで透湿度も熱伝導量（熱交換性）も向上してより良質な全熱交換素子用紙が得られる。本発明の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子は室内外の給排気を混合させずに、良好に熱量と水分の交換を行い、良質な全熱交換機能を提供できるものである。また本発明の厚みの範囲とすることにより良好な伝熱性と透湿性と気体遮蔽性が得られる。本発明以上の厚みでは気体遮蔽性は十分なものの伝熱性と透湿性が十分でなく全熱交換素子用紙として好ましくない。本発明以下の厚みではピンホールのためか気体遮蔽性が十分でなくやはり全熱交換素子用紙として好ましくない。

例２７
坪量２０ｇ／ｍ^２のトレーシングペーパーに吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液を１２ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙１９とした。このトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下で、実質的に無孔質であり、厚みは２０μｍであった。

例２８
例２７において、坪量５０ｇ／ｍ^２のトレーシングペーパーに吸湿剤としてリン酸二アンモニウム溶液を３３ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙２０とした。このトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下で、実質的に無孔質であり、厚みは５０μｍであった。

例２９
例２７において、坪量８ｇ／ｍ^２のトレーシングペーパーに吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液と５０重量％の塩化リチウム溶液をあわせて５ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙２１とした。このトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下で、実質的に無孔質であり、厚みは８μｍであった。

例３０
坪量１６ｇ／ｍ^２のタイプライター用紙に吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液を１２ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙２２とした。このトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１１ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａを越え、実質的に多孔質であり、厚みは２０μｍであった。

例３１
例３０において、坪量４０ｇ／ｍ^２のタイプライター用紙に吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液を３３ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙２３とした。このトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１１ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａを越え、実質的に多孔質であり、厚みは５０μｍであった。

例３２
例３０において、坪量８ｇ／ｍ^２の極薄タイプライター用紙に吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液と５０重量％の塩化リチウム溶液を合わせて５ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙２４とした。このトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１１ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａを越え、実質的に多孔質であり、厚みは１０μｍであった。

例３３
坪量７５ｇ／ｍ^２のトレーシングペーパーに吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液を５５ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙２５とした。このトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下で、実質的に無孔質であり、厚みは７５μｍであった。

例３４
坪量５ｇ／ｍ^２のトレーシングペーパーに吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液と塩化リチウム溶液を２．８ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙２６とした。このトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１１ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａを越え、実質的に多孔質であり、厚みは５μｍであった。
上記例で製造した全熱交換素子用紙について、下記の評価方法により評価した。その結果をまとめて表４に示す。

（透湿度）
例１〜７と同様にして評価した。
（熱伝導量）
例１〜７と同様にして評価した。
（遮蔽性：二酸化炭素漏洩量）
例８〜１３及び１５〜１８と同様にして評価した。

〈評価〉
例２７〜２９及び３０〜３４の結果から、本発明のトレーシングペーパー型無孔質の全熱交換素子用紙を用いたものは伝熱性と透湿性と気体遮蔽性の優れた結果であることは明らかである。トレーシングペーパーを用いない多孔質系の用紙を用いた場合、厚みを厚くしたり孔を埋めるようなバインダーを混ぜたりすると二酸化炭素の漏洩量は減少できるが同時に透湿度と熱伝導量も低下し、良好な全熱交換素子用紙とならないし、本発明の無孔質の全熱交換素子用紙の二酸化炭素漏洩量と比較すれば比べ物にならないほど漏洩量が大きく、本発明のものより著しく気体遮蔽性の劣る紙であることが明らかである。本発明のトレーシングペーパー型全熱交換素子用紙は基本的に無孔質なので厚みを薄くしても十分な二酸化炭素の遮蔽性があり、しかも厚みを薄くすることで透湿度も熱伝導量（熱交換性）も向上してより良質な全熱交換素子用紙が得られる。本発明の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子は室内外の給排気を混合させずに、良好に熱量と水分の交換を行い、良質な全熱交換機能を提供できるものである。また本発明の厚みの範囲とすることにより良好な伝熱性と透湿性と気体遮蔽性が得られる。本発明以上の厚みでは気体遮蔽性は十分なものの伝熱性と透湿性が十分でなく全熱交換素子用紙として好ましくない。本発明以下の厚みではピンホールのためか気体遮蔽性が十分でなくやはり全熱交換素子用紙として好ましくない。

例３５
坪量２０ｇ／ｍ^２のグラシンペーパーに吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液を９ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してグラシンペーパー型全熱交換素子用紙２７とした。このグラシンペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下で、実質的に無孔質であり、厚みは２５μｍであった。

例３６
例３５において、坪量４０ｇ／ｍ^２のグラシンペーパーに吸湿剤としてリン酸二アンモニウム溶液を２８ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してグラシンペーパー型全熱交換素子用紙２８とした。このグラシンペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下で、実質的に無孔質であり、厚みは５０μｍであった。

例３７
例３５において、坪量８ｇ／ｍ^２のグラシンペーパーに吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液と５０重量％の塩化リチウム溶液をあわせて４ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してグラシンペーパー型全熱交換素子用紙２９とした。このグラシンペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下で、実質的に無孔質であり、厚みは１０μｍであった。

例３８
坪量１６ｇ／ｍ^２のタイプライター用紙に吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液を１０ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙３０とした。このグラシンペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１１ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａを越え、実質的に多孔質であり、厚みは２０μｍであった。

例３９
例３８において、坪量４０ｇ／ｍ^２のタイプライター用紙に吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液を２７ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙３１とした。このグラシンペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１１ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａを越え、実質的に多孔質であり、厚みは５０μｍであった。

例４０
例３８において、坪量８ｇ／ｍ^２の極薄タイプライター用紙に吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液と５０重量％の塩化リチウム溶液を合わせて４ｇ／ｍ^２塗工し乾燥して全熱交換素子用紙３２とした。このグラシンペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１１ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａを越え、実質的に多孔質であり、厚みは１０μｍであった。

例４１
坪量７５ｇ／ｍ^２のグラシンペーパーに吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液を４５ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してグラシンペーパー型全熱交換素子用紙３３とした。このグラシンペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１３ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下で、実質的に無孔質であり、厚みは８５μｍであった。

例４２
坪量８ｇ／ｍ^２のグラシンペーパーに吸湿剤として５０重量％のリン酸二アンモニウム溶液と塩化リチウム溶液を２．２ｇ／ｍ^２塗工し乾燥してグラシンペーパー型全熱交換素子用紙３４とした。このグラシンペーパー型全熱交換素子用紙はＪＩＳ Ｋ ７１２６のＡ法（差圧法）において測定した二酸化炭素透過係数は５．０×１０^−１１ｍｏｌ・ｍ／ｍ^２・ｓ・Ｐａを越え、実質的に多孔質であり、厚みは８μｍであった。

上記例で製造した全熱交換素子用紙について、下記の評価方法により評価した。その結果をまとめて表５に示す。

（透湿度）
例１〜７と同様にして評価した。
（熱伝導量）
例１〜７と同様にして評価した。
（遮蔽性：二酸化炭素漏洩量）
例８〜１３及び１５〜１８と同様にして評価した。

〈評価〉
例３５〜３７及び３８〜４２の結果から、本発明のグラシンペーパー型無孔質の全熱交換素子用紙を用いたものは伝熱性と透湿性と気体遮蔽性の優れた結果であることは明らかである。グラシンペーパーを用いない多孔質の用紙を用いた場合、厚みを厚くしたり孔を埋めるようなバインダーを混ぜたりすると二酸化炭素の漏洩量は減少できるが同時に透湿度と熱伝導量も低下し、良好な全熱交換素子用紙とならないし、本発明の無孔質の全熱交換素子用紙の二酸化炭素漏洩量と比較すれば比べ物にならないほど漏洩量が大きく、本発明のものより著しく気体遮蔽性の劣る紙であることが明らかである。本発明のグラシンペーパー型全熱交換素子用紙は基本的に無孔質なので厚みを薄くしても十分な二酸化炭素の遮蔽性があり、しかも厚みを薄くすることで透湿度も熱伝導量（熱交換性）も向上してより良質な全熱交換素子用紙が得られる。本発明の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子は室内外の給排気を混合させずに、良好に熱量と水分の交換を行い、良質な全熱交換機能を提供できるものである。また本発明の厚みの範囲とすることにより良好な伝熱性と透湿性と気体遮蔽性が得られる。本発明以上の厚みでは気体遮蔽性は十分なものの伝熱性と透湿性が十分でなく全熱交換素子用紙として好ましくない。0本発明以下の厚みではピンホールのためか気体遮蔽性が十分でなくやはり全熱交換素子用紙として好ましくない。

本発明により、伝熱性と透湿性と気体遮蔽性の優れ、給気と排気の混合を起こさない優れた全熱交換素子用紙及び全熱交換素子を提供することができる。

Claims (3)

1. 下記で定義されるカナダ変法ろ水度で１５０ｍｌ以下に叩解した天然パルプを含む紙と吸湿剤とからなる全熱交換素子用紙。
   カナダ変法ろ水度：パルプを絶乾で０．５ｇ採取し、ふるい板を８０メッシュの平織りブロンズワイヤーにした以外は、ＪＩＳ Ｐ ８１２１のカナダ標準ろ水度試験方法に準拠して測定した値。
2. 密度が０．９ｇ／ｃｍ^３以上である請求項１記載の全熱交換素子用紙。
3. 請求項１又は２記載の全熱交換素子用紙を用いた全熱交換素子。