JP2006259475A - Finder optical system and single-lens reflex camera - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ファインダー光学系及び一眼レフカメラに関し、特に、リレー式ファインダー光学系とそれを用いた一眼レフカメラに関するものである。 The present invention relates to a finder optical system and a single-lens reflex camera, and more particularly to a relay type finder optical system and a single-lens reflex camera using the same.
従来のライカサイズより小さい撮像面を持った一眼レフカメラが提案され、商品化されている。特にCCDやC−MOS等の電子撮像素子を用いたもので、その市場の拡大がなされている。撮像面が小さくなったため、ファインダー系の倍率が大きいものが求められている。ファインダー倍率を大きくするには、ファインダー全系の焦点距離を短くすることが必要であるが、これは広く用いられいるペンタプリズム式でファインダー系を構成することを困難にさせる。別の手法として、特許文献1等でリレー式ファインダー光学系が知られているが、従来の提案はファインダー部分が大きくなるという課題があった。
本発明は従来技術のこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、比較的小さい撮像素子を用いる一眼レフカメラにも対応可能で、コンパクトなリレー式ファインダー光学系とそれを用いた一眼レフカメラを提供することである。 The present invention has been made in view of such problems of the prior art, and the object thereof is to be compatible with a single-lens reflex camera using a relatively small image sensor, and to provide a compact relay-type finder optical system. It is to provide a single-lens reflex camera used.
本発明の第1のファインダー光学系は、対物光学系により1次結像位置に形成された1次結像としての被写体像を2次結像位置に再結像させるリレー光学系と、前記リレー光学系により再結像された像を観察する接眼光学系とを備えたファインダー光学系において、
前記1次結像位置と前記2次結像位置の間に、1次結像位置側からの光路順に、第F3反射面、第F2反射面、第F1反射面、第R1反射面の少なくとも4つの反射面を有し、
前記ファインダー光学系の光軸は前記各反射面にて反射され、
少なくとも前記第F1反射面と前記第R1反射面の間に少なくとも1枚の正レンズが配置され、
光軸上を進む光線の進行方向を光軸方向とし、前記接眼光学系を射出する光軸方向と平行な成分を横方向成分としたとき、
第F2反射面から射出する光軸方向の横方向成分が、前記接眼光学系を射出する光軸方向とは反対方向であり、
第R1反射面から射出する光軸方向の横方向成分が、前記接眼光学系を射出する光軸方向とは反対方向であることを特徴するものである。
A first finder optical system according to the present invention includes a relay optical system for re-imaging a subject image as a primary image formed at a primary image formation position by an objective optical system at a secondary image formation position, and the relay In a finder optical system having an eyepiece optical system for observing an image re-formed by the optical system,
Between the primary imaging position and the secondary imaging position, at least four of the F3 reflecting surface, the F2 reflecting surface, the F1 reflecting surface, and the R1 reflecting surface in order of the optical path from the primary imaging position side. Has two reflective surfaces,
The optical axis of the finder optical system is reflected by the reflecting surfaces,
At least one positive lens is disposed between at least the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface;
When the traveling direction of the light beam traveling on the optical axis is the optical axis direction, and the component parallel to the optical axis direction exiting the eyepiece optical system is the lateral component,
The lateral component of the optical axis direction exiting from the F2 reflecting surface is opposite to the optical axis direction exiting the eyepiece optical system,
The lateral component in the optical axis direction emitted from the R1 reflecting surface is a direction opposite to the optical axis direction emitted from the eyepiece optical system.
本発明の第2のファインダー光学系は、対物光学系により1次結像位置に形成された1次結像としての被写体像を2次結像位置に再結像させるリレー光学系と、前記リレー光学系により再結像された像を観察する接眼光学系とを備えたファインダー光学系において、
前記1次結像位置と前記2次結像位置の間に、1次結像位置側からの光路順に、第F3反射面、第F2反射面、第F1反射面、第R1反射面の少なくとも4つの反射面を有し、
前記ファインダー光学系の光軸は前記各反射面にて反射され、
少なくとも前記第F1反射面と前記第R1反射面の間に少なくとも1枚の正レンズが配置され、
光軸上を進む光線の進行方向を光軸方向とし、前記接眼光学系を射出する光軸方向と平行な成分を横方向成分としたとき、
第F1反射面に入射する光軸方向の横方向成分が、前記接眼光学系を射出する光軸方向とは反対方向であり、
第R1反射面から射出する光軸方向の横方向成分が、前記接眼光学系を射出する光軸方向とは反対方向であることを特徴するものである。
A second finder optical system according to the present invention includes a relay optical system that re-images a subject image as a primary image formed at a primary imaging position by an objective optical system at a secondary imaging position, and the relay In a finder optical system having an eyepiece optical system for observing an image re-formed by the optical system,
Between the primary imaging position and the secondary imaging position, at least four of the F3 reflecting surface, the F2 reflecting surface, the F1 reflecting surface, and the R1 reflecting surface in order of the optical path from the primary imaging position side. Has two reflective surfaces,
The optical axis of the finder optical system is reflected by the reflecting surfaces,
At least one positive lens is disposed between at least the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface;
When the traveling direction of the light beam traveling on the optical axis is the optical axis direction, and the component parallel to the optical axis direction exiting the eyepiece optical system is the lateral component,
The lateral component of the optical axis direction incident on the F1 reflecting surface is opposite to the optical axis direction of exiting the eyepiece optical system;
The lateral component in the optical axis direction emitted from the R1 reflecting surface is a direction opposite to the optical axis direction emitted from the eyepiece optical system.
本発明の第3のファインダー光学系は、対物光学系により1次結像位置に形成された1次結像としての被写体像を2次結像位置に再結像させるリレー光学系と、前記リレー光学系により再結像された像を観察する接眼光学系とを備えたファインダー光学系において、
前記1次結像位置と前記2次結像位置の間に、1次結像位置側からの光路順に、第F3反射面、第F2反射面、第F1反射面、第R1反射面の少なくとも4つの反射面を有し、
前記ファインダー光学系の光軸は前記各反射面にて反射され、
前記第F1反射面と前記第R1反射面の間に少なくとも1枚の正レンズが配置され、
前記第F1反射面で光軸が鋭角に反射し、かつ、前記第R1反射面で光軸が鋭角に反射し、
前記第F1反射面と前記第R1反射面とのなす角が鋭角であることを特徴するものである。ただし、前記のなす角は、前記第F1反射面と前記第R1反射面の少なくとも何れかが曲面反射鏡である場合には、光軸が入射する位置における接平面同士のなす角とする。
A third finder optical system according to the present invention includes a relay optical system that re-images a subject image as a primary image formed at a primary imaging position by an objective optical system at a secondary imaging position, and the relay In a finder optical system having an eyepiece optical system for observing an image re-formed by the optical system,
Between the primary imaging position and the secondary imaging position, at least four of the F3 reflecting surface, the F2 reflecting surface, the F1 reflecting surface, and the R1 reflecting surface in order of the optical path from the primary imaging position side. Has two reflective surfaces,
The optical axis of the finder optical system is reflected by the reflecting surfaces,
At least one positive lens is disposed between the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface;
The optical axis is reflected at an acute angle by the F1 reflective surface, and the optical axis is reflected by an acute angle at the R1 reflective surface,
An angle formed by the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface is an acute angle. However, when at least one of the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface is a curved reflecting mirror, the angle formed is the angle formed by the tangential planes at the position where the optical axis is incident.
以下に、第1〜第3のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。 Below, the reason and effect which take the said structure in a 1st-3rd finder optical system are demonstrated.
ファインダー光学系の高さ方向(対物光学系の光軸に対する高さ方向)をコンパクトにするためには、リレー光学系のレンズを対物光学系に対して垂直方向に並べないレイアウトに構成することが好ましい。また、対物光学系の光軸方向をコンパクトにするには、接眼光学系の光軸と同じ直線上にリレー光学系の主要部の光軸を持ってこないように構成することが好ましい。 In order to make the height direction of the finder optical system (the height direction with respect to the optical axis of the objective optical system) compact, it is necessary to configure a layout in which the lenses of the relay optical system are not arranged in a direction perpendicular to the objective optical system. preferable. In order to make the optical axis direction of the objective optical system compact, it is preferable that the optical axis of the main part of the relay optical system is not brought on the same straight line as the optical axis of the eyepiece optical system.
一方、リレー光学系は、その機能を果たすため、1次結像位置とリレー光学系の主点位置、リレー光学系の主点位置と2次結像位置の間隔を相応に必要とする。 On the other hand, since the relay optical system performs its function, the primary image forming position and the main point position of the relay optical system and the distance between the main point position of the relay optical system and the secondary image forming position are required accordingly.
本発明の第1〜第3のファインダー光学系に記載の各構成要件を満足することにより、リレー光学系のレンズ素子の前後に第F1反射面、第R1反射面を持ち、これらの反射面の間隔を効率的に確保してレンズ素子を配置するスペースを確保しやすく構成できる。しかも、ファインダー光学系の高さ方向、対物光学系の光軸方向においてコンパクトなリレー式ファインダー光学系を実現することができる。 By satisfying the respective structural requirements described in the first to third finder optical systems of the present invention, the relay optical system has front and rear lens elements having a first F1 reflecting surface and a first R1 reflecting surface. The space can be efficiently secured and a space for arranging the lens elements can be easily secured. In addition, a compact relay-type finder optical system can be realized in the height direction of the finder optical system and the optical axis direction of the objective optical system.
なお、リレー光学系の主点位置は第F1反射面と第R1反射面の間にあることが望ましい。 The principal point position of the relay optical system is preferably between the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface.
本発明の第4のファインダー光学系は、第1のファインダー光学系において、前記第F2反射面から射出する光軸方向と前記接眼光学系から射出する光軸方向のなす角αf が、以下の条件式(1)を満足することを特徴とするものである。ただし、前記2つの光軸方向において延長した光軸が交わらない場合は、延長した2つの光軸における最も接近する部分を結ぶ直線方向に射影したときのなす角とする。 According to a fourth finder optical system of the present invention, in the first finder optical system, an angle α f formed by an optical axis direction emitted from the F2 reflecting surface and an optical axis direction emitted from the eyepiece optical system is as follows. Conditional expression (1) is satisfied. However, when the optical axes extended in the two optical axis directions do not intersect, the angle formed when projected in the linear direction connecting the closest parts of the two extended optical axes.
92°≦αf ≦135° ・・・(1)
本発明の第5のファインダー光学系は、第4のファインダー光学系において、以下の条件式(1’)を満足することを特徴とするものである。
92 ° ≦ α f ≦ 135 ° (1)
The fifth finder optical system of the present invention is characterized in that, in the fourth finder optical system, the following conditional expression (1 ′) is satisfied.
97°≦αf ≦105° ・・・(1’)
以下に、第4〜第5のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。
97 ° ≦ α f ≦ 105 ° (1 ′)
Below, the reason and effect which take the said structure in a 4th-5th finder optical system are demonstrated.
条件式(1)の下限の92°を越えると、リレー光学系のスペースを効率良く確保することが難しくなる。条件式(1)の上限の135°を越えると、光束の折り曲げによる重複部が多くなり、ファインダー系全体が大きくなり、良好なレイアウトが難しくなる。 If the lower limit of 92 ° of conditional expression (1) is exceeded, it is difficult to efficiently secure the space of the relay optical system. If the upper limit of 135 ° in conditional expression (1) is exceeded, there will be many overlapping parts due to the bending of the light beam, the entire viewfinder system will be large, and good layout will be difficult.
なお、下限値を97°とすると、より好ましい。また、上限値を105°とすると、より好ましい。 The lower limit is more preferably 97 °. Further, it is more preferable that the upper limit value is 105 °.
本発明の第6のファインダー光学系は、第2のファインダー光学系において、前記第F1反射面に入射する光軸方向と前記接眼光学系から射出する光軸方向のなす角αf ’が以下の条件式(2)を満足することを特徴とするものである。ただし、前記2つの光軸方向において延長した光軸が交わらない場合は、延長した2つの光軸における最も接近する部分を結ぶ直線方向に射影したときのなす角とする。 According to a sixth finder optical system of the present invention, in the second finder optical system, an angle α f ′ formed by an optical axis direction incident on the F1 reflecting surface and an optical axis direction emitted from the eyepiece optical system is as follows: Conditional expression (2) is satisfied. However, when the optical axes extended in the two optical axis directions do not intersect, the angle formed when projected in the linear direction connecting the closest parts of the two extended optical axes.
92°≦αf ’≦135° ・・・(2)
本発明の第7のファインダー光学系は、第6のファインダー光学系において、以下の条件式(2’)を満足することを特徴とするものである。
92 ° ≦ α f ′ ≦ 135 ° (2)
The seventh finder optical system of the present invention is characterized in that, in the sixth finder optical system, the following conditional expression (2 ′) is satisfied.
97°≦αf ’≦105° ・・・(2’)
以下に、第6〜第7のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。
97 ° ≦ α f ′ ≦ 105 ° (2 ′)
Hereinafter, the reasons and effects of the above configurations in the sixth to seventh finder optical systems will be described.
条件式(2)の下限の92°を越えると、リレー光学系のスペースを効率良く確保することが難しくなる。条件式(2)の上限の135°を越えると、光束の折り曲げによる重複部が多くなり、ファインダー系全体が大きくなり、良好なレイアウトが難しくなる。 If the lower limit of 92 ° of conditional expression (2) is exceeded, it will be difficult to efficiently secure the space of the relay optical system. If the upper limit of 135 ° in conditional expression (2) is exceeded, there will be many overlapping parts due to the bending of the light beam, the entire viewfinder system will be large, and good layout will be difficult.
なお、下限値を97°とすると、より好ましい。また、上限値を105°とすると、より好ましい。 The lower limit is more preferably 97 °. Further, it is more preferable that the upper limit value is 105 °.
本発明の第8のファインダー光学系は、第3のファインダー光学系において、前記第F1反射面での光軸の反射角θf が、以下の条件式(3)を満足することを特徴とするものである。 The eighth finder optical system of the present invention is characterized in that, in the third finder optical system, the reflection angle θ f of the optical axis at the F1 reflecting surface satisfies the following conditional expression (3). Is.
45°<θf <88° ・・・(3)
ただし、前記の反射角θf は、前記第F1反射面での入射光軸と反射光軸のなす角とする。
45 ° <θ f <88 ° (3)
However, the reflection angle θ f is an angle formed by the incident optical axis and the reflected optical axis on the F1 reflecting surface.
本発明の第9のファインダー光学系は、第8のファインダー光学系において、以下の条件式(3’)を満足することを特徴とするものである。 The ninth finder optical system of the present invention is characterized in that, in the eighth finder optical system, the following conditional expression (3 ′) is satisfied.
75°<θf <83° ・・・(3’)
以下に、第8〜第9のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。
75 ° <θ f <83 ° (3 ')
In the following, the reasons and effects of the above configurations in the eighth to ninth finder optical systems will be described.
条件式(3)の下限の45°を越えると、リレー光学系のスペースを効率良く確保するのが難しくなる。条件式(3)の上限の88°を越えると、光束の折り曲げによる重複部が多くなり、ファインダー系全体が大きくなり、良好なレイアウトが難しくなる。 If the lower limit of 45 ° of conditional expression (3) is exceeded, it will be difficult to efficiently secure the space of the relay optical system. If the upper limit of 88 ° of conditional expression (3) is exceeded, there will be many overlapping parts due to the bending of the light beam, the entire viewfinder system will be large, and good layout will be difficult.
なお、下限値を75°とすると、より好ましい。また、上限値を83°とすると、より好ましい。 In addition, it is more preferable that the lower limit value is 75 °. Further, it is more preferable that the upper limit value is 83 °.
本発明の第10のファインダー光学系は、第3、第8〜第9のファインダー光学系において、前記第R1反射面での光軸の反射角θr が、以下の条件式(4)を満足することを特徴とするものである。 In a tenth finder optical system of the present invention, in the third and eighth to ninth finder optical systems, the reflection angle θ r of the optical axis at the R1 reflecting surface satisfies the following conditional expression (4): It is characterized by doing.
45°<θr <88° ・・・(4)
ただし、前記の反射角θr は、前記第R1反射面での入射光軸と反射光軸のなす角とする。
45 ° <θ r <88 ° (4)
However, the reflection angle θ r is an angle formed by the incident optical axis and the reflected optical axis at the R1 reflecting surface.
本発明の第11のファインダー光学系は、第10のファインダー光学系において、以下の条件式(4’)を満足することを特徴とするものである。 The eleventh finder optical system of the present invention is characterized in that, in the tenth finder optical system, the following conditional expression (4 ′) is satisfied.
75°<θr <83° ・・・(4’)
以下に、第10〜第11のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。
75 ° <θ r <83 ° (4 ')
Hereinafter, the reason for the above configuration and the effects in the tenth to eleventh finder optical systems will be described.
条件式(4)の下限の45°を越えると、リレー光学系のスペースを効率良く確保するのが難しくなる。条件式(4)の上限の88°を越えると、光束の折り曲げによる重複部が多くなり、ファインダー系全体が大きくなり、良好なレイアウトが難しくなる。 If the lower limit of 45 ° of conditional expression (4) is exceeded, it will be difficult to efficiently secure the space of the relay optical system. If the upper limit of 88 ° of conditional expression (4) is exceeded, there will be many overlapping parts due to the bending of the light beam, the entire viewfinder system will be large, and good layout will be difficult.
なお、下限値を75°とすると、より好ましい。また、上限値を83°とすると、より好ましい。 In addition, it is more preferable that the lower limit value is 75 °. Further, it is more preferable that the upper limit value is 83 °.
本発明の第12のファインダー光学系は、第3、第8〜第10のファインダー光学系において、前記第F1反射面と前記第R1反射面のなす角θm が、下記条件(5)を満足することを特徴とするものである。 12th finder optical system of the present invention, the third, the eighth to tenth finder optical system, the angle theta m of the first R1 reflecting surface and the second F1 reflecting surface, satisfies the following condition (5) It is characterized by doing.
45°<θm <88° ・・・(5)
ただし、前記のなす角θm は、前記第F1反射面と前記第R1反射面の少なくとも何れかが曲面反射鏡である場合には、光軸が入射する位置における接平面同士のなす角とする。
45 ° <θ m <88 ° (5)
However, the angle θ m formed is the angle formed by the tangent planes at the position where the optical axis is incident when at least one of the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface is a curved reflector. .
本発明の第13のファインダー光学系は、第12のファインダー光学系において、以下の条件式(5’)を満足することを特徴とするものである。 A thirteenth finder optical system according to the present invention is characterized in that, in the twelfth finder optical system, the following conditional expression (5 ′) is satisfied.
75°<θm <83° ・・・(5’)
以下に、第12〜第13のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。
75 ° <θ m <83 ° (5 ')
The reason why the above-described configuration is adopted and the effects in the twelfth to thirteenth finder optical systems will be described below.
条件式(5)の下限の45°を越えると、リレー光学系のスペースを効率良く確保するのが難しくなる。条件式(5)の上限の88°を越えると、光束の折り曲げによる重複部が多くなり、ファインダー系全体が大きくなり、良好なレイアウトが難しくなる。 If the lower limit of 45 ° of conditional expression (5) is exceeded, it will be difficult to efficiently secure the space of the relay optical system. If the upper limit of 88 ° in conditional expression (5) is exceeded, there will be many overlapping parts due to the bending of the light beam, the entire viewfinder system will be large, and good layout will be difficult.
なお、下限値を75°とすると、より好ましい。また、上限値を83°とすると、より好ましい。 In addition, it is more preferable that the lower limit value is 75 °. Further, it is more preferable that the upper limit value is 83 °.
本発明の第14のファインダー光学系は、第1〜第2のファインダー光学系において、前記第R1反射面からの射出直後の光軸と前記接眼光学系から射出する光軸とが鋭角であり、そのなす角αr が以下の条件式(6)を満足することを特徴とするものである。ただし、前記2つの光軸方向において延長した光軸が交わらない場合は、延長した2つの光軸における最も接近する部分を結ぶ直線方向に射影したときのなす角とする。 In a fourteenth finder optical system of the present invention, in the first to second finder optical systems, an optical axis immediately after emission from the R1 reflecting surface and an optical axis emitted from the eyepiece optical system are acute angles, The formed angle α r satisfies the following conditional expression (6). However, when the optical axes extended in the two optical axis directions do not intersect, the angle formed when projected in the linear direction connecting the closest parts of the two extended optical axes.
45°≦αr ≦88° ・・・(6)
本発明の第15のファインダー光学系は、第14のファインダー光学系において、以下の条件式(6’)を満足することを特徴とするものである。
45 ° ≦ α r ≦ 88 ° (6)
The fifteenth finder optical system of the present invention is characterized in that, in the fourteenth finder optical system, the following conditional expression (6 ′) is satisfied.
60°≦αr ≦80° ・・・(6’)
以下に、第14〜第15のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。
60 ° ≦ α r ≦ 80 ° (6 ')
Hereinafter, the reasons and effects of the above configurations in the fourteenth to fifteenth finder optical systems will be described.
条件式(6)の下限の45°を越えると、光束の折り曲げによる重複部が多くなり、ファインダー系全体が大きくなり、良好なレイアウトが難しくなる。条件式(6)の上限の88°を越えると、リレー光学系のスペースを効率良く確保するのが難しくなる。 If the lower limit of 45 ° of conditional expression (6) is exceeded, there will be many overlapping parts due to the bending of the light beam, the entire viewfinder system will be large, and good layout will be difficult. If the upper limit of 88 ° in conditional expression (6) is exceeded, it will be difficult to efficiently secure the space of the relay optical system.
なお、 下限値を60°とすると、より好ましい。また、上限値を80°とすると、より好ましい。 The lower limit is more preferably 60 °. Further, it is more preferable that the upper limit value is 80 °.
本発明の第16のファインダー光学系は、第1〜第15のファインダー光学系において、前記第F1反射面に入射する光軸方向は、前記1次結像位置から離れる方向であり、前記第R1反射面から射出する光軸方向は、前記1次結像位置に近づける方向であることを特徴とするものである。 In a sixteenth finder optical system according to the present invention, in the first to fifteenth finder optical systems, an optical axis direction incident on the F1 reflecting surface is a direction away from the primary imaging position, and the first R1 The optical axis direction emitted from the reflecting surface is a direction approaching the primary imaging position.
以下に、第16のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。 The reason why the above configuration is adopted in the sixteenth finder optical system and the effects thereof will be described below.
このような構成により、第F1反射面と第R1反射面の間隔を確保し、かつ、リレー光学系、接眼光学系を含めたファインダー光学系全体でコンパクトなレイアウトが可能となる。 With such a configuration, it is possible to secure a space between the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface, and to achieve a compact layout in the entire finder optical system including the relay optical system and the eyepiece optical system.
特に、第F1反射面が1次結像位置よりも被写体側に配され、第R1反射面が1次結像位置よりも観察者側に位置することが、コンパクトなレイアウトとする上でより好ましい。 In particular, it is more preferable in terms of a compact layout that the first F1 reflecting surface is disposed closer to the subject than the primary imaging position and the R1 reflecting surface is positioned closer to the viewer than the primary imaging position. .
本発明の第17のファインダー光学系は、第1〜第16のファインダー光学系において、前記第F1反射面と前記第R1反射面の間に、少なくとも1枚の正レンズと、前記正レンズの第R1反射面側に少なくとも1枚の負レンズと、前記負レンズの第R1反射面側に少なくとも1枚の正レンズが配されていることを特徴とするものである。 According to a seventeenth finder optical system of the present invention, in the first to sixteenth finder optical systems, at least one positive lens between the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface, and the first lens of the positive lens. At least one negative lens is disposed on the R1 reflecting surface side, and at least one positive lens is disposed on the R1 reflecting surface side of the negative lens.
以下に、第17のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。 The reason why the above-described configuration is adopted in the seventeenth finder optical system and the operation and effect thereof will be described below.
レンズとレンズの間に反射面を設けないで、比較的近くに少なくとも正レンズ、負レンズ、正レンズを配置することにより、コンパクトで性能の良いリレー光学系を構成することができる。 By disposing at least a positive lens, a negative lens, and a positive lens relatively close to each other without providing a reflecting surface between the lenses, a compact and high-performance relay optical system can be configured.
本発明の第18のファインダー光学系は、第1〜第17のファインダー光学系において、前記第F3反射面への光軸入射位置に対する前記第F1反射面への光軸入射位置が、前記接眼光学系を射出する光軸方向から離れる方向であることを特徴とするものである。 According to an eighteenth finder optical system of the present invention, in the first to seventeenth finder optical systems, an optical axis incident position on the F1 reflecting surface with respect to an optical axis incident position on the F3 reflecting surface is the eyepiece optical system. The direction is away from the direction of the optical axis exiting the system.
以下に、第18のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。 The reason why the above configuration is adopted in the eighteenth finder optical system and the effects thereof will be described below.
このような構成により、リレー光学系を接眼光学系を射出する光軸と略平行な直線上にレイアウトできる空間を確保する効果を得られる。 With such a configuration, it is possible to obtain an effect of ensuring a space in which the relay optical system can be laid out on a straight line substantially parallel to the optical axis exiting the eyepiece optical system.
本発明の第19のファインダー光学系は、第1〜第18のファインダー光学系において、前記第F3反射面と前記第F1反射面の間に配される光学作用面は全て平面であることを特徴とするものである。 According to a nineteenth finder optical system of the present invention, in the first to eighteenth finder optical systems, all of the optical action surfaces disposed between the F3 reflecting surface and the F1 reflecting surface are flat. It is what.
以下に、第19のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。 The reason why the nineteenth finder optical system adopts the above configuration and the effect will be described below.
このような構成をとると、組み立て容易な構成にすることができる。 With such a configuration, a configuration that can be easily assembled can be obtained.
本発明の第20のファインダー光学系は、第1〜第19のファインダー光学系において、前記第R1反射面と前記2次結像位置の間に第R2反射面が配され、前記2次結像位置から射出する光軸と前記接眼光学系に入射する光軸が同一の直線上にあることを特徴とするものである。 According to a twentieth finder optical system of the present invention, in the first to nineteenth finder optical systems, a second R2 reflecting surface is disposed between the first R1 reflecting surface and the second imaging position, and the second imaging is performed. The optical axis emitted from the position and the optical axis incident on the eyepiece optical system are on the same straight line.
以下に、第20のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。 Hereinafter, the reason why the twentieth finder optical system has the above-described configuration and the operation and effect will be described.
このような構成をとると、2次結像位置とリレー光学系の主点位置の間隔を確保し、2次結像位置と接眼光学系を近づけるレイアウトをとりやすい効果がある。これは、高いファインダー倍率で性能の良いリレー式ファインダー系を構成するのに有利となる。 With such a configuration, there is an effect that a space between the secondary image forming position and the principal point position of the relay optical system can be secured, and a layout for making the secondary image forming position close to the eyepiece optical system can be easily taken. This is advantageous in constructing a relay type finder system having a high performance at a high finder magnification.
本発明の第21のファインダー光学系は、第1〜第20のファインダー光学系において、前記第R1反射面と前記2次結像位置の間に第R2反射面が配され、前記第R1反射面と前記第R2反射面の間に少なくとも1枚の正レンズを配したことを特徴とするものである。 According to a twenty-first finder optical system of the present invention, in the first to twentieth finder optical systems, an R2 reflective surface is disposed between the R1 reflective surface and the secondary imaging position, and the R1 reflective surface is provided. And at least one positive lens is disposed between the second and second R2 reflecting surfaces.
以下に、第21のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。 The reason why the above configuration is adopted in the twenty-first finder optical system and the operation and effect thereof will be described below.
第F1反射面と第R1反射面の間に配されるリレー光学系の主点と、2次結像面との双方から相応の間隔の位置にあり、リレー光学系の結像機能と2次結像から観察者の瞳への瞳伝達機能とを有するレンズを上述の位置に配することにより、コンパクトで見やすい高性能のファインダーを構成しやすくなる。 The relay optical system is located at an appropriate distance from both the principal point of the relay optical system disposed between the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface and the secondary image forming surface, and the image forming function and secondary of the relay optical system By disposing a lens having a pupil transmission function from image formation to the observer's pupil at the above-described position, a compact and easy-to-see high-performance viewfinder can be easily configured.
本発明の第22のファインダー光学系は、第1〜第21のファインダー光学系において、前記1次結像位置と前記2次結像位置の間の反射面数が5面のみであることを特徴とするものである。 According to a twenty-second finder optical system of the present invention, in the first to twenty-first finder optical systems, the number of reflecting surfaces between the primary imaging position and the secondary imaging position is only five. It is what.
以下に、第22のファインダー光学系において、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。 The reason why the above configuration is adopted in the twenty-second finder optical system and the effects thereof will be described below.
1次結像位置と2次結像位置との間の反射面が6面以上になると、反射面による光量ロスが大きくなる。5面の反射面を配置することにより、レイアウトの自由度を確保することができる。 When the number of reflection surfaces between the primary image formation position and the secondary image formation position is six or more, the light quantity loss due to the reflection surface increases. By disposing the five reflecting surfaces, the degree of freedom in layout can be ensured.
本発明の一眼レフカメラは、対物光学系より入射した光束を、撮像素子に入射する光束と、光束を屈曲させ被写体像を観察するファインダー光学系に入射する光束とに分割する光束分割手段と、前記対物光学系からの光束を屈曲させ被写体像を観察するファインダー光学系と、前記撮像素子と光学的に等価な面の1次結像位置に配され、被写体像を形成する焦点板とを備え、前記ファインダー光学系が、第1〜第22のファインダー光学系であることを特徴とするものである。 A single-lens reflex camera of the present invention includes a light beam splitting unit that splits a light beam incident from an objective optical system into a light beam incident on an image sensor and a light beam incident on a finder optical system that bends the light beam and observes a subject image. A finder optical system for observing a subject image by bending a light beam from the objective optical system; and a focusing screen arranged at a primary imaging position on a surface optically equivalent to the imaging element to form a subject image. The finder optical system is a first to twenty-second finder optical system.
以下に、本発明の一眼レフカメラにおいて、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。 The reason why the above-described configuration is adopted and the operation and effect of the single-lens reflex camera of the present invention will be described below.
前述のファインダー構成を一眼レフカメラに搭載したものである。なお、光束分割手段は、ハーフミラー等による光量分割手段、又は、クイックリターンミラー等による時分割手段とすることができる。 The above-mentioned viewfinder configuration is mounted on a single-lens reflex camera. The light beam splitting means can be a light quantity splitting means such as a half mirror or a time splitting means such as a quick return mirror.
本発明の別の一眼レフカメラは、対物光学系より入射した光束を、撮像素子に入射する光束と、光束を屈曲させ被写体像を観察するファインダー光学系に入射する光束とに分割する光束分割手段と、前記対物光学系からの光束を屈曲させ被写体像を観察するファインダー光学系とを備え、
前記ファインダー光学系は、
前記撮像素子と光学的に等価な面に設定された1次結像位置に配された焦点板と、
前記1次結像位置に形成された1次結像としての被写体像を2次結像位置に再結像させるリレー光学系と、
前記リレー光学系により再結像された像を観察する接眼光学系とを備え、
さらに、
前記ファインダー光学系は、前記1次結像位置側からの光路順に、第F1反射面、第R1反射面、第R2反射面を有し、
前記ファインダー光学系の光軸は前記各反射面にて反射され、
少なくとも、前記第F1反射面と前記第R1反射面の間に少なくとも1枚の正レンズが配置され、
前記光束分割手段で光軸が鋭角に反射し、前記第F1反射面で光軸が鋭角に反射し、かつ、前記第R1反射面で光軸が鋭角に反射し、
前記第F1反射面と前記第R1反射面のなす角が鋭角であり、ただし、前記第F1反射面と前記第R1反射面の少なくとも何れかが曲面反射鏡である場合には、光軸が入射する位置における接平面同士のなす角を前記第F1反射面と前記第R1反射面のなす角とし、
前記接眼光学系の光軸が前記対物光学系の光軸と略平行であることを特徴とするものである。
Another single-lens reflex camera of the present invention includes a light beam splitting unit that splits a light beam incident from an objective optical system into a light beam incident on an image sensor and a light beam incident on a finder optical system that bends the light beam and observes a subject image. And a finder optical system for observing a subject image by bending a light beam from the objective optical system,
The finder optical system is
A focusing screen disposed at a primary imaging position set on a surface optically equivalent to the imaging device;
A relay optical system for re-imaging a subject image as primary imaging formed at the primary imaging position at a secondary imaging position;
An eyepiece optical system for observing an image re-imaged by the relay optical system,
further,
The finder optical system has an F1 reflecting surface, an R1 reflecting surface, and an R2 reflecting surface in order of the optical path from the primary imaging position side,
The optical axis of the finder optical system is reflected by the reflecting surfaces,
At least one positive lens is disposed between at least the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface,
The optical axis is reflected at an acute angle by the beam splitting means, the optical axis is reflected at an acute angle by the F1 reflecting surface, and the optical axis is reflected by an acute angle at the R1 reflecting surface,
The angle formed by the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface is an acute angle. However, when at least one of the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface is a curved reflecting mirror, the optical axis is incident. An angle formed by tangential planes at a position where the first F1 reflective surface and the R1 reflective surface are formed,
The optical axis of the eyepiece optical system is substantially parallel to the optical axis of the objective optical system.
以下に、本発明の別の一眼レフカメラにおいて、上記構成をとる理由と作用効果を説明する。 The reason why the above-described configuration is adopted and the function and effect of another single-lens reflex camera of the present invention will be described below.
このようなレイアウトをとることにより、少ない反射面でファインダー光学系の光路を折り返すことが可能になる。そのため、2次結像式のファインダーを持ちながらも、コンパクトな一眼レフカメラを構成することができる。そして、高いファインダー倍率を持つ一眼レフカメラを構成することができる。 By adopting such a layout, the optical path of the finder optical system can be folded with a small number of reflecting surfaces. Therefore, a compact single-lens reflex camera can be configured while having a secondary imaging type viewfinder. And a single-lens reflex camera with a high finder magnification can be configured.
以上の本発明によると、リレー光学系のレンズ素子の前後に反射面を配置して、ファインダー光学系の高さ方向、対物光学系の光軸方向においてコンパクトなリレー式ファインダー光学系を実現することができ、比較的小さい撮像素子を用いる一眼レフカメラにも対応可能であり、コンパクトなリレー式ファインダー光学系とそれを用いた一眼レフカメラを提供することができる。 According to the present invention described above, a relay type finder optical system that is compact in the height direction of the finder optical system and in the optical axis direction of the objective optical system can be realized by disposing reflective surfaces before and after the lens element of the relay optical system. Therefore, it can be applied to a single-lens reflex camera using a relatively small image sensor, and a compact relay type finder optical system and a single-lens reflex camera using the same can be provided.
以下に、本発明のファインダー光学系及び一眼レフカメラを実施例に基づいて説明する。 Hereinafter, a finder optical system and a single-lens reflex camera of the present invention will be described based on examples.
図1は、本発明の1実施例のファインダー光学系を搭載した一眼レフカメラの構成を示す断面図である。図中、符号1は、この本発明の1実施例のファインダー光学系を搭載した一眼レフカメラである。符号2は、交換式の撮影レンズである。なお、撮影レンズ2はカメラボディと一体で構成されたものでもよい。
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a configuration of a single-lens reflex camera equipped with a finder optical system according to one embodiment of the present invention. In the figure,
以下に、被写体から発して撮影レンズ2から射出された光束の進む順に従って説明する。
Below, it demonstrates according to the order which the light beam which emitted from the to-be-photographed object and inject | emitted from the
撮影レンズ2から射出された光束は、クイックリターンミラー11で反射される。この例では、反射角90°で反射させている。なお、クイックリターンミラー11をハーフミラーとして透過した光束を焦点検出手段(不図示)に導くようにしてもよい。
The light beam emitted from the photographing
以降、撮影レンズ2から射出された光軸がクイックリターンミラー11で反射する位置を基準に、撮影レンズ2から射出された光軸に垂直で、クイックリターンミラー11で光軸が反射された方向を上、撮影レンズ2の光軸と平行で撮影レンズ2の配される方向を被写体方向、撮影レンズ2の配される方向とは逆側を観察者方向と称する。
Thereafter, with reference to the position where the optical axis emitted from the
クイックリターンミラー11を反射した光束は、後で説明する撮像素子103と光学的に等価(共役)の位置(1次結像位置)に配置された焦点板12に入射する。後述する図2で、被写体像が撮像素子103上に結像する場合、焦点板12上にも結像する構成になっている。この焦点板12はコンデンサーレンズの機能を有してもよい。
The light beam reflected by the
焦点板12を射出した光束はプリズム13に入射する。プリズム13は、入射面13a、反射面13b、反射面13c、射出面13dを有している。入射面13aは、入射光軸に対して垂直であることが望ましい。入射面13aに入射した光束は、反射面13bで被写体方向に反射する。このとき、全反射条件を満足することにより光量のロスが小さくなる。なお、反射面13bは、前述の第F3反射面に該当する。さらに、光束は、光軸が反射面13cで被写体方向と上方向の成分を持つ(すなわち、このときの光軸方向は被写体方向と上方向の間にある)ように、上方向側に反射させる。このとき、全反射条件を満足することにより光量のロスが小さくなる。なお、反射面13cは前述の第F2反射面に該当する。さらに、光束は、射出面13dでプリズム13を射出する。このとき、射出面13dは光軸に垂直であることが望ましい。
The light beam emitted from the focusing
プリズム13を射出した光束は、さらにミラー14で観察者方向に反射され、光軸は撮影レンズ2の光軸におよそ平行となる。ミラー14は、前述の第F1反射面に該当する。
The light beam emitted from the
次に、リレー光学系を形成している、レンズ21、レンズ22、レンズ23、レンズ24を透過し、レンズ作用を受ける。図1の実施例1においては、レンズ21が被写体側に強い凸面を向けた正メニスカスレンズ、レンズ22が被写体側に強い凸面を向けた正メニスカスレンズ、レンズ23が両凹負レンズ、レンズ24が合成のパワーが正の被写体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズである。
Next, the
ここに配置されるレンズ群の合成パワーは正になるように構成され、リレー光学系の主要部を担うことが求められており、具体的なレンズ構成は、収差等を考慮しながら設計されればよい。 The combined power of the lens group arranged here is configured to be positive and is required to play the main part of the relay optical system, and the specific lens configuration is designed in consideration of aberrations etc. That's fine.
好ましくは、少なくとも1枚の正レンズ(図1の実施例1においては、レンズ21又はレンズ22が該当)と、その正レンズの第R1反射面側に少なくとも1枚の負レンズ(図1の実施例1においては、レンズ23が該当)と、その負レンズの第R1反射面側に少なくとも1枚の正レンズ(図1の実施例1においては、レンズ24の正レンズが該当)を配置することにより、主点をこの領域に設定することができ、倍率と光学性能を確保しやすい。なお、その負レンズ付近に明るさ絞り31を配置し、効率の良い瞳伝達を行っている。
Preferably, at least one positive lens (in the first embodiment of FIG. 1, the
次に、光束はミラー15で反射し、光軸は被写体方向かつ下方向側に屈曲する。ミラー15は、前述の第R1反射面に該当する。
Next, the light beam is reflected by the
さらに、ミラー16で光軸は観察者方向に反射されるが、ミラー15とミラー16の間に正レンズ25を配置することにより、リレー光学系の結像性能の向上と瞳伝達性能の向上を図っている。
Further, although the optical axis is reflected by the
ミラー16で反射した光束は、2次結像位置17近傍に配置されたコンデンサーレンズ26に入射する。図1の実施例1では、コンデンサーレンズ26は被写体側に凸面を持った凸平正レンズで、平面側と2次結像位置17を実質的に一致させている。
The light beam reflected by the
さらに、光束は防塵ガラス32を透過する。防塵ガラス32は他の枠等と合わせて2次結像位置17近傍のレンズ面にごみ等が付着するのを防止する。
Further, the light beam passes through the
さらに、光束は、接眼光学系を構成するレンズ27、レンズ28、レンズ29でレンズ作用を受け、カメラボディから射出する。そして、光束は観察者の眼に導かれる。
Further, the light beam is subjected to a lens action by the
図2は、図1の一眼レフカメラの撮影時の状況を示す図である。ただし、カメラボディを示す枠線は省いてある。 FIG. 2 is a diagram illustrating a situation at the time of photographing with the single-lens reflex camera of FIG. 1. However, the frame line indicating the camera body is omitted.
撮影時には、クイックリターンミラー11は光路から退避し、撮影レンズ2を射出した光束は、フィルター101、フィルター102を順に透過し、撮像素子103へ入射する。ファイルター101、フィルター102は、赤外カットフィルター、ローパスフィルター、防塵フィルター等の機能を有し、特に2つとは限らない。撮像素子103は、CCDやC−MOS等の電子撮像素子や、銀塩フィルムで構成される。
At the time of photographing, the
図3は、図1をさらに模式的に表した図であり、前述の角度αf 、θf 、θm 、θr 、αr を図示したものである。 FIG. 3 is a diagram schematically showing FIG. 1 and illustrates the aforementioned angles α f , θ f , θ m , θ r , and α r .
図4は、図1乃至図3のクイックリターンミラーに換えて、ハーフミラー面41aを有するプリズム群41で置き換えた場合を模式的に表した図である。他の構成は、図1乃至図3と同様であるので、詳細な図示は省いてある(特に、レンズ系)。この構成では、ファインダーで被写体の確認と同時に撮影も可能となる。
FIG. 4 is a diagram schematically showing a case where a
図5に示した一眼レフカメラ1は、図1の構成におけるプリズム13に換えて、2面の平面ミラー13b’、13c’で構成した変形例を示す図である。
The single-
2面の平面ミラー13b’、13c’の中、1次結像面(焦点板12)側の反射面13b’が第F3反射面に相当し、他方の反射面13c’が第F2反射面に相当する。2つの平面ミラー13b’、13c’での反射角は、図1における反射面13b、13aと同様の方向に構成してある。他の構成は、図1乃至図3と同様であるので、詳細な説明は省く。
Of the two plane mirrors 13b 'and 13c', the
図6は、図1の一眼レフカメラの構成からプリズム13を省略し、その上で、観察時におけるクイックリターンミラー61の光軸に対する角度を鋭角としたものである。
FIG. 6 omits the
クイックリターンミラー61で反射した光束は、1次結像面位置に配される焦点板62に入射する。焦点板62を通過した光束は、光軸に沿ってミラー63(第F1反射面に相当)に入射する。
The light beam reflected by the
ミラー63での入射光軸はミラー63にて鋭角反射し、撮影レンズ2の光軸と平行に近くなるように、観察者方向かつ上方向へ反射される。そして、図1にて示したリレー光学系を形成しているレンズ21、レンズ22、レンズ23、レンズ24を透過し、レンズ作用を受ける。
The incident optical axis at the
そして、ミラー64(第R1反射面)での入射光軸はミラー63にて鋭角反射し、被写体方向かつ下方向へ反射される。
The incident optical axis at the mirror 64 (the R1 reflecting surface) is reflected at an acute angle by the
ミラー63とミラー64との面のなす角が鋭角となるように構成されている。
The angle formed by the surfaces of the
さらに、ミラー65で光軸は観察者方向に反射されるが、ミラー64とミラー65の間に正レンズ25を配置することにより、リレー光学系の結像性能の向上と瞳伝達性能の向上を図っている。
Further, although the optical axis is reflected by the
ミラー65で反射した光束は、2次結像位置17近傍に配置されたコンデンサーレンズ26に入射する。図6では、コンデンサーレンズ26は被写体側に凸面を持った凸平正レンズで平面側と2次結像位置17を実質的に一致させている。
The light beam reflected by the
さらに、光束は防塵ガラス32を透過する。防塵ガラス32は他の枠等と合わせて2次結像位置17近傍のレンズ面にごみ等が付着するのを防止する。
Further, the light beam passes through the
さらに、光束は、接眼光学系を構成するレンズ27、レンズ28、レンズ29でレンズ作用を受け、カメラボディから射出する。そして、光束は観察者の眼に導かれる。
Further, the light beam is subjected to a lens action by the
このような構成により、図1のプリズム13を用いなくても、ミラー63(前述の第F1反射面に該当)へ入射する光軸を被写体方向に傾かせることができる。
With such a configuration, the optical axis incident on the mirror 63 (corresponding to the above-described F1 reflecting surface) can be tilted toward the subject without using the
図7は、図6をさらに模式的に表した図であり、ミラー63とミラー64の間と、ミラー65と観察者の間に正のパワーを持つレンズ群71と72があればよいことを示している。なお、2次結像位置はミラー65とレンズ群72の間にあることが望ましい。
FIG. 7 is a diagram schematically showing FIG. 6, and it is sufficient that there are
以下に、図1において想定したレンズ系の数値実施例1〜2を示す。なお、図1におけるレンズ面形状は、数値実施例1における形状である。 In the following, numerical examples 1-2 of the lens system assumed in FIG. 1 are shown. The lens surface shape in FIG. 1 is the shape in Numerical Example 1.
図8に数値実施例1のファインダー光学系を展開して光軸に沿ってとった断面図を示す。その数値データは後記する。 FIG. 8 shows a cross-sectional view taken along the optical axis by developing the finder optical system of Numerical Example 1. FIG. The numerical data will be described later.
図8中には、図1における各光学部材も符号で示してあるが、説明すると、面r1 は焦点板12上における1次結像位置に対応する。そして、面r2 〜r5 がプリズム13に対応し、その中、面r2 が入射面13a、面r3 が反射面13b、面r4 が反射面13c、面r5 が射出面13dに対応する。
In FIG. 8, each optical member in FIG. 1 is also indicated by reference numerals, but for explanation, the surface r 1 corresponds to the primary imaging position on the focusing
そして、面r6 がミラー14に対応し、面r7 〜r8 がレンズ21、面r9 〜r10がレンズ22、面r11が明るさ絞り31、面r12〜r13がレンズ23、面r14〜r16がレンズ24に対応する。
The surface r 6 corresponds to the
また、面r17がミラー15に対応し、面r18〜r19が正レンズ25に対応し、面r20がミラー16に対応し、面r21〜r22がコンデンサーレンズ26に対応し、面r22と一致している面r23が2次結像位置17に対応する。
The surface r 17 corresponds to the
また、面r24〜r25が防塵ガラス32に対応し、面r26〜r28が接眼光学系を構成するレンズ27、面r29〜r30がレンズ28、面r31〜r32がレンズ29に対応し、面r33が観察者の瞳、すなわち、アイポイントEPに対応する。
The surface r 24 ~r 25 corresponds to the dust-
この実施例においては、リレー光学系を構成している、レンズ21は1次結像位置側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、レンズ22は1次結像位置側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、レンズ23は両凹負レンズ、レンズ24は1次結像位置側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズ、正レンズ25は1次結像位置側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、また、コンデンサーレンズ26は凸平正レンズからなっている。また、接眼光学系を構成するレンズ27は両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズ、レンズ28は両凸正レンズ、レンズ29は凸平正レンズからなっている。
In this embodiment, the
そして、レンズ21の1次結像位置側の面r7 、正レンズ25の両面r18、r19、コンデンサーレンズ26の1次結像位置側の面r21には非球面が用いられている。
An aspherical surface is used for the surface r 7 of the
なお、後記する数値データ中には、視度調節する面間隔d25、d30と視度(diopter)の関係を示してあり、さらに、反射面13b、反射面13c、ミラー14、15、16における光軸の反射角度を示してある。
In the numerical data to be described later, the relationship between the diopters and the surface intervals d 25 and d 30 for adjusting the diopter is shown. Further, the reflecting
図9に数値実施例2のファインダー光学系を展開して光軸に沿ってとった断面図を示す。その数値データは後記する。図9中には、図1の構成における対応光学部材も符号で示してある。基本的には、図8の数値実施例1と同様であり、リレー光学系を構成している、レンズ21は1次結像位置側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、レンズ22は1次結像位置側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、レンズ23は両凹負レンズ、レンズ24は1次結像位置側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズ、正レンズ25は両凸正レンズからなり、また、コンデンサーレンズ26は凸平正レンズからなっている。また、接眼光学系を構成するレンズ27は両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズ、レンズ28は両凸正レンズ、レンズ29は両凸正レンズからなっている。
FIG. 9 shows a cross-sectional view taken along the optical axis by developing the finder optical system of Numerical Example 2. FIG. The numerical data will be described later. In FIG. 9, the corresponding optical member in the configuration of FIG. Basically, it is the same as Numerical Example 1 in FIG. 8 and constitutes a relay optical system. The
また、この実施例においては、非球面は、正レンズ25の両面r18、r19、コンデンサーレンズ26の1次結像位置側の面r21に用いられている。
In this embodiment, the aspherical surface is used for both surfaces r 18 and r 19 of the
後記する数値データ中には、数値実施例1と同様に、視度調節する面間隔d25、d30と視度(diopter)の関係を示してあり、さらに、反射面13b、反射面13c、ミラー14、15、16における光軸の反射角度を示してある。
In numerical data to be described later, as in the numerical value example 1, the relationship between the distances d 25 and d 30 for adjusting the diopter and the diopter is shown. Further, the reflecting
以下の数値実施例において、記号は上記の他、r1 、r2 …は各レンズ面(光学面)の曲率半径、d1 、d2 …は各レンズ面(光学面)間の間隔、nd1、nd2…は各レンズ(光学媒質)のd線の屈折率、νd1、νd2…は各レンズ(光学媒質)のアッベ数である。なお、非球面形状は、xを光の進行方向を正とした光軸とし、yを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。 In the following numerical examples, in addition to the above, r 1 , r 2, ... Are curvature radii of lens surfaces (optical surfaces), d 1 , d 2, are intervals between lens surfaces (optical surfaces), n d1 , nd2 ... is the refractive index of the d-line of each lens (optical medium), and ν d1 , ν d2 ... are the Abbe numbers of each lens (optical medium). The aspherical shape is represented by the following formula, where x is an optical axis with the light traveling direction being positive, and y is a direction orthogonal to the optical axis.
x=(y2 /r)/[1+{1−(K+1)(y/r)2 }1/2 ]
+A4 y4 +A6 y6
ただし、rは近軸曲率半径、Kは円錐係数、A4 、A6 はそれぞれ4次、6次の非球面係数である。
x = (y 2 / r) / [1+ {1- (K + 1) (y / r) 2 } 1/2 ]
+ A 4 y 4 + A 6 y 6
Here, r is a paraxial radius of curvature, K is a conical coefficient, and A 4 and A 6 are fourth-order and sixth-order aspheric coefficients, respectively.
数値実施例1(−1diopter)
r1 = ∞(1次結像面) d1 = 7.00
r2 = ∞ d2 = 10.00 nd1 =1.51633 νd1 =64.14
r3 = ∞(F3) d3 = 22.80 nd2 =1.51633 νd2 =64.14
r4 = ∞(F2) d4 = 10.80 nd3 =1.51633 νd3 =64.14
r5 = ∞ d5 = 8.92
r6 = ∞(F1) d6 = 7.88
r7 = 14.94(非球面) d7 = 4.72 nd4 =1.69350 νd4 =53.21
r8 = 200.43 d8 = 0.44
r9 = 14.06 d9 = 4.81 nd5 =1.80400 νd5 =46.57
r10= 25.38 d10= 2.09
r11= ∞(絞り) d11= 0.75
r12= -14.50 d12= 1.10 nd6 =1.84666 νd6 =23.78
r13= 10.42 d13= 8.92
r14= 300.05 d14= 1.60 nd7 =1.71736 νd7 =29.52
r15= 26.50 d15= 5.46 nd8 =1.80400 νd8 =46.57
r16= -22.88 d16= 10.71
r17= ∞(R1) d17= 11.22
r18= 30.04(非球面) d18= 5.55 nd9 =1.52542 νd9 =55.78
r19= 276.45(非球面) d19= 10.67
r20= ∞(R2) d20= 11.00
r21= 56.07(非球面) d21= 3.05 nd10=1.52542 νd10=55.78
r22= ∞ d22= 0.00
r23= ∞(2次結像面) d23= 4.14
r24= ∞ d24= 1.00 nd11=1.51633 νd11=64.14
r25= ∞ d25= 7.68
r26= -14.71 d26= 1.37 nd12=1.84666 νd12=23.78
r27= 66.77 d27= 6.56 nd13=1.60311 νd13=60.64
r28= -20.00 d28= 0.50
r29= 244.69 d29= 3.62 nd14=1.78590 νd14=44.20
r30= -39.79 d30= 3.36
r31= 37.55 d31= 3.30 nd15=1.83400 νd15=37.16
r32= ∞ d32= 23.00
r33= ∞(観察者の瞳)
非球面係数
第7面
K = 0.1155
A4 = 6.48 ×10-6
第18面
K = -0.8404
A4 = 1.39 ×10-5
第19面
K = 84.0521
A4 = 1.29 ×10-5
第21面
K = -0.6627
A4 = 3.05 ×10-5
視度調整量 -1diopter -3diopter +1diopter
d25 7.68 5.50 9.84
d30 3.36 5.54 1.20
光軸の反射角度
r3 106°
r4 116°
r6 78°
r17 77°
r20 75°
αf = 100°
θf = 78°
θr = 77°
αr = 75°
θm = 77.5° 。
Numerical Example 1 (-1 diopter)
r 1 = ∞ (primary imaging plane) d 1 = 7.00
r 2 = ∞ d 2 = 10.00 n d1 = 1.51633 ν d1 = 64.14
r 3 = ∞ (F3) d 3 = 22.80 n d2 = 1.51633 ν d2 = 64.14
r 4 = ∞ (F2) d 4 = 10.80 n d3 = 1.51633 ν d3 = 64.14
r 5 = ∞ d 5 = 8.92
r 6 = ∞ (F1) d 6 = 7.88
r 7 = 14.94 (aspherical surface) d 7 = 4.72 n d4 = 1.69350 ν d4 = 53.21
r 8 = 200.43 d 8 = 0.44
r 9 = 14.06 d 9 = 4.81 n d5 = 1.80400 ν d5 = 46.57
r 10 = 25.38 d 10 = 2.09
r 11 = ∞ (aperture) d 11 = 0.75
r 12 = -14.50 d 12 = 1.10 n d6 = 1.84666 ν d6 = 23.78
r 13 = 10.42 d 13 = 8.92
r 14 = 300.05 d 14 = 1.60 n d7 = 1.71736 ν d7 = 29.52
r 15 = 26.50 d 15 = 5.46 n d8 = 1.80400 ν d8 = 46.57
r 16 = -22.88 d 16 = 10.71
r 17 = ∞ (R1) d 17 = 11.22
r 18 = 30.04 (aspherical surface) d 18 = 5.55 n d9 = 1.52542 ν d9 = 55.78
r 19 = 276.45 (aspherical surface) d 19 = 10.67
r 20 = ∞ (R2) d 20 = 11.00
r 21 = 56.07 (aspherical surface) d 21 = 3.05 n d10 = 1.52542 ν d10 = 55.78
r 22 = ∞ d 22 = 0.00
r 23 = ∞ (secondary imaging plane) d 23 = 4.14
r 24 = ∞ d 24 = 1.00 n d11 = 1.51633 ν d11 = 64.14
r 25 = ∞ d 25 = 7.68
r 26 = -14.71 d 26 = 1.37 n d12 = 1.84666 ν d12 = 23.78
r 27 = 66.77 d 27 = 6.56 n d13 = 1.60311 ν d13 = 60.64
r 28 = -20.00 d 28 = 0.50
r 29 = 244.69 d 29 = 3.62 n d14 = 1.78590 ν d14 = 44.20
r 30 = -39.79 d 30 = 3.36
r 31 = 37.55 d 31 = 3.30 n d15 = 1.83400 ν d15 = 37.16
r 32 = ∞ d 32 = 23.00
r 33 = ∞ (observer's pupil)
Aspherical coefficient 7th surface K = 0.1155
A 4 = 6.48 × 10 -6
18th surface K = -0.8404
A 4 = 1.39 × 10 -5
19th face K = 84.0521
A 4 = 1.29 × 10 -5
21st surface K = -0.6627
A 4 = 3.05 × 10 -5
Diopter adjustment amount -1diopter -3diopter + 1diopter
d 25 7.68 5.50 9.84
d 30 3.36 5.54 1.20
Optical axis reflection angle r 3 106 °
r 4 116 °
r 6 78 °
r 17 77 °
r 20 75 °
α f = 100 °
θ f = 78 °
θ r = 77 °
α r = 75 °
θ m = 77.5 °.
数値実施例2(−1diopter)
r1 = ∞(1次結像面) d1 = 7.00
r2 = ∞ d2 = 10.00 nd1 =1.51633 νd1 =64.14
r3 = ∞(F3) d3 = 22.80 nd2 =1.51633 νd2 =64.14
r4 = ∞(F2) d4 = 10.80 nd3 =1.51633 νd3 =64.14
r5 = ∞ d5 = 8.92
r6 = ∞(F1) d6 = 7.88
r7 = 14.32 d7 = 4.64 nd4 =1.71300 νd4 =53.87
r8 = 484.25 d8 = 0.41
r9 = 15.50 d9 = 4.78 nd5 =1.80400 νd5 =46.57
r10= 23.20 d10= 2.07
r11= ∞(絞り) d11= 0.75
r12= -15.23 d12= 1.33 nd6 =1.84666 νd6 =23.78
r13= 10.30 d13= 8.86
r14= 312.27 d14= 1.49 nd7 =1.71736 νd7 =29.52
r15= 27.57 d15= 5.55 nd8 =1.80400 νd8 =46.57
r16= -22.16 d16= 10.71
r17= ∞(R1) d17= 11.24
r18= 31.04(非球面) d18= 5.53 nd9 =1.52542 νd9 =55.78
r19= -291.42(非球面) d19= 10.67
r20= ∞(R2) d20= 11.00
r21= 52.58(非球面) d21= 3.05 nd10=1.49236 νd10=57.86
r22= ∞ d22= 0.00
r23= ∞(2次結像面) d23= 4.14
r24= ∞ d24= 1.00 nd11=1.51633 νd11=64.14
r25= ∞ d25= 7.66
r26= -14.33 d26= 1.34 nd12=1.84666 νd12=23.78
r27= 75.22 d27= 6.54 nd13=1.60311 νd13=60.64
r28= -20.34 d28= 0.50
r29= 238.56 d29= 3.80 nd14=1.78590 νd14=44.20
r30= -37.80 d30= 3.31
r31= 40.09 d31= 3.23 nd15=1.83400 νd15=37.16
r32= -797.23 d32= 23.00
r33= ∞(観察者の瞳)
非球面係数
第18面
K = -0.8405
A4 = 1.73 ×10-5
第19面
K = 84.0517
A4 = 1.64 ×10-5
第21面
K = -0.6627
A4 = 4.50 ×10-5
A6 = -1.81 ×10-7
視度調整量 -1diopter -3diopter +1diopter
d25 7.66 5.48 9.81
d30 3.31 5.49 1.16
光軸の反射角度
r3 106°
r4 116°
r6 78°
r17 77°
r20 75°
αf = 100°
θf = 78°
θr = 77°
αr = 75°
θm = 77.5° 。
Numerical Example 2 (-1 diopter)
r 1 = ∞ (primary imaging plane) d 1 = 7.00
r 2 = ∞ d 2 = 10.00 n d1 = 1.51633 ν d1 = 64.14
r 3 = ∞ (F3) d 3 = 22.80 n d2 = 1.51633 ν d2 = 64.14
r 4 = ∞ (F2) d 4 = 10.80 n d3 = 1.51633 ν d3 = 64.14
r 5 = ∞ d 5 = 8.92
r 6 = ∞ (F1) d 6 = 7.88
r 7 = 14.32 d 7 = 4.64 n d4 = 1.71300 ν d4 = 53.87
r 8 = 484.25 d 8 = 0.41
r 9 = 15.50 d 9 = 4.78 n d5 = 1.80400 ν d5 = 46.57
r 10 = 23.20 d 10 = 2.07
r 11 = ∞ (aperture) d 11 = 0.75
r 12 = -15.23 d 12 = 1.33 n d6 = 1.84666 ν d6 = 23.78
r 13 = 10.30 d 13 = 8.86
r 14 = 312.27 d 14 = 1.49 n d7 = 1.71736 ν d7 = 29.52
r 15 = 27.57 d 15 = 5.55 n d8 = 1.80400 ν d8 = 46.57
r 16 = -22.16 d 16 = 10.71
r 17 = ∞ (R1) d 17 = 11.24
r 18 = 31.04 (aspherical surface) d 18 = 5.53 n d9 = 1.52542 ν d9 = 55.78
r 19 = -291.42 (aspherical surface) d 19 = 10.67
r 20 = ∞ (R2) d 20 = 11.00
r 21 = 52.58 (aspherical surface) d 21 = 3.05 n d10 = 1.49236 ν d10 = 57.86
r 22 = ∞ d 22 = 0.00
r 23 = ∞ (secondary imaging plane) d 23 = 4.14
r 24 = ∞ d 24 = 1.00 n d11 = 1.51633 ν d11 = 64.14
r 25 = ∞ d 25 = 7.66
r 26 = -14.33 d 26 = 1.34 n d12 = 1.84666 ν d12 = 23.78
r 27 = 75.22 d 27 = 6.54 n d13 = 1.60311 ν d13 = 60.64
r 28 = -20.34 d 28 = 0.50
r 29 = 238.56 d 29 = 3.80 n d14 = 1.78590 ν d14 = 44.20
r 30 = -37.80 d 30 = 3.31
r 31 = 40.09 d 31 = 3.23 n d15 = 1.83400 ν d15 = 37.16
r 32 = -797.23 d 32 = 23.00
r 33 = ∞ (observer's pupil)
Aspheric coefficient 18th surface K = -0.8405
A 4 = 1.73 × 10 -5
19th face K = 84.0517
A 4 = 1.64 × 10 -5
21st surface K = -0.6627
A 4 = 4.50 × 10 -5
A 6 = -1.81 × 10 -7
Diopter adjustment amount -1diopter -3diopter + 1diopter
d 25 7.66 5.48 9.81
d 30 3.31 5.49 1.16
Optical axis reflection angle r 3 106 °
r 4 116 °
r 6 78 °
r 17 77 °
r 20 75 °
α f = 100 °
θ f = 78 °
θ r = 77 °
α r = 75 °
θ m = 77.5 °.
上記実施例1、2の収差図をそれぞれ図10、図11に示す。これらの収差図において、(a)は+1diopter時、(b)は−1diopter時、(c)は−3diopter時の球面収差(SA)、非点収差(AS)、歪曲収差(DT)、倍率色収差(CC)を示す。なお、図中、“φ”は瞳直径、“ω”は射出角を示す。これら収差図における収差状況は、1次結像面以降のファインダー光学系の収差状況を示すものである。 Aberration diagrams of Examples 1 and 2 are shown in FIGS. 10 and 11, respectively. In these aberration diagrams, (a) is for +1 diopter, (b) is for -1 diopter, (c) is for spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration at -3 diopter. (CC) is shown. In the figure, “φ” represents the pupil diameter, and “ω” represents the exit angle. The aberration states in these aberration diagrams show the aberration states of the finder optical system after the primary imaging surface.
さらに、図6の配置において、クイックリターンミラー61、ミラー63、64、65に想定される光軸の反射角度の1例をあげると次の通りである。
Further, in the arrangement of FIG. 6, an example of the reflection angle of the optical axis assumed for the
クイックリターンミラー61:68°
ミラー63 :78°
ミラー64 :48°
ミラー65 :58°
Quick return mirror 61: 68 °
Mirror 63: 78 °
Mirror 64: 48 °
Mirror 65: 58 °
1…一眼レフカメラ
2…撮影レンズ
11…クイックリターンミラー
12…焦点板
13…プリズム
13a…入射面
13b、13c…反射面
13d…射出面
13b’、13c’…平面ミラー
14、15、16…ミラー
17…2次結像位置
21、22、23、24…レンズ
25…正レンズ
26…コンデンサーレンズ
27、28、29…レンズ(接眼光学系)
31…絞り
32…防塵ガラス
41…プリズム群
41a…ハーフミラー面
61…クイックリターンミラー
62…焦点板
63、64、65…ミラー
71、72…レンズ群
101、102…フィルター
103…撮像素子
DESCRIPTION OF
DESCRIPTION OF
Claims (24)
前記1次結像位置と前記2次結像位置の間に、1次結像位置側からの光路順に、第F3反射面、第F2反射面、第F1反射面、第R1反射面の少なくとも4つの反射面を有し、
前記ファインダー光学系の光軸は前記各反射面にて反射され、
少なくとも前記第F1反射面と前記第R1反射面の間に少なくとも1枚の正レンズが配置され、
光軸上を進む光線の進行方向を光軸方向とし、前記接眼光学系を射出する光軸方向と平行な成分を横方向成分としたとき、
第F2反射面から射出する光軸方向の横方向成分が、前記接眼光学系を射出する光軸方向とは反対方向であり、
第R1反射面から射出する光軸方向の横方向成分が、前記接眼光学系を射出する光軸方向とは反対方向であることを特徴するファインダー光学系。 A relay optical system for re-imaging a subject image as a primary image formed at a primary image formation position by an objective optical system at a secondary image formation position, and an image re-imaged by the relay optical system A viewfinder optical system with an eyepiece optical system
Between the primary imaging position and the secondary imaging position, at least four of the F3 reflecting surface, the F2 reflecting surface, the F1 reflecting surface, and the R1 reflecting surface in order of the optical path from the primary imaging position side. Has two reflective surfaces,
The optical axis of the finder optical system is reflected by the reflecting surfaces,
At least one positive lens is disposed between at least the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface;
When the traveling direction of the light beam traveling on the optical axis is the optical axis direction, and the component parallel to the optical axis direction exiting the eyepiece optical system is the lateral component,
The lateral component of the optical axis direction exiting from the F2 reflecting surface is opposite to the optical axis direction exiting the eyepiece optical system,
A viewfinder optical system, wherein a lateral component in an optical axis direction emitted from the R1 reflecting surface is opposite to an optical axis direction emitted from the eyepiece optical system.
前記1次結像位置と前記2次結像位置の間に、1次結像位置側からの光路順に、第F3反射面、第F2反射面、第F1反射面、第R1反射面の少なくとも4つの反射面を有し、
前記ファインダー光学系の光軸は前記各反射面にて反射され、
少なくとも前記第F1反射面と前記第R1反射面の間に少なくとも1枚の正レンズが配置され、
光軸上を進む光線の進行方向を光軸方向とし、前記接眼光学系を射出する光軸方向と平行な成分を横方向成分としたとき、
第F1反射面に入射する光軸方向の横方向成分が、前記接眼光学系を射出する光軸方向とは反対方向であり、
第R1反射面から射出する光軸方向の横方向成分が、前記接眼光学系を射出する光軸方向とは反対方向であることを特徴するファインダー光学系。 A relay optical system for re-imaging a subject image as a primary image formed at a primary image formation position by an objective optical system at a secondary image formation position, and an image re-imaged by the relay optical system A viewfinder optical system with an eyepiece optical system
Between the primary imaging position and the secondary imaging position, at least four of the F3 reflecting surface, the F2 reflecting surface, the F1 reflecting surface, and the R1 reflecting surface in order of the optical path from the primary imaging position side. Has two reflective surfaces,
The optical axis of the finder optical system is reflected by the reflecting surfaces,
At least one positive lens is disposed between at least the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface;
When the traveling direction of the light beam traveling on the optical axis is the optical axis direction, and the component parallel to the optical axis direction exiting the eyepiece optical system is the lateral component,
The lateral component of the optical axis direction incident on the F1 reflecting surface is opposite to the optical axis direction of exiting the eyepiece optical system;
A viewfinder optical system, wherein a lateral component in an optical axis direction emitted from the R1 reflecting surface is opposite to an optical axis direction emitted from the eyepiece optical system.
前記1次結像位置と前記2次結像位置の間に、1次結像位置側からの光路順に、第F3反射面、第F2反射面、第F1反射面、第R1反射面の少なくとも4つの反射面を有し、
前記ファインダー光学系の光軸は前記各反射面にて反射され、
前記第F1反射面と前記第R1反射面の間に少なくとも1枚の正レンズが配置され、
前記第F1反射面で光軸が鋭角に反射し、かつ、前記第R1反射面で光軸が鋭角に反射し、
前記第F1反射面と前記第R1反射面とのなす角が鋭角であることを特徴するファインダー光学系。ただし、前記のなす角は、前記第F1反射面と前記第R1反射面の少なくとも何れかが曲面反射鏡である場合には、光軸が入射する位置における接平面同士のなす角とする。 A relay optical system for re-imaging a subject image as a primary image formed at a primary image formation position by an objective optical system at a secondary image formation position, and an image re-imaged by the relay optical system A viewfinder optical system with an eyepiece optical system
Between the primary imaging position and the secondary imaging position, at least four of the F3 reflecting surface, the F2 reflecting surface, the F1 reflecting surface, and the R1 reflecting surface in order of the optical path from the primary imaging position side. Has two reflective surfaces,
The optical axis of the finder optical system is reflected by the reflecting surfaces,
At least one positive lens is disposed between the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface;
The optical axis is reflected at an acute angle by the F1 reflective surface, and the optical axis is reflected by an acute angle at the R1 reflective surface,
A finder optical system characterized in that an angle formed by the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface is an acute angle. However, when at least one of the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface is a curved reflecting mirror, the angle formed is the angle formed by the tangential planes at the position where the optical axis is incident.
92°≦αf ≦135° ・・・(1) 2. The finder according to claim 1, wherein an angle α f formed by an optical axis direction emitted from the F2 reflecting surface and an optical axis direction emitted from the eyepiece optical system satisfies the following conditional expression (1). Optical system. However, when the optical axes extended in the two optical axis directions do not intersect, the angle formed when projected in the linear direction connecting the closest parts of the two extended optical axes.
92 ° ≦ α f ≦ 135 ° (1)
97°≦αf ≦105° ・・・(1’) The finder optical system according to claim 4, wherein the following conditional expression (1 ′) is satisfied.
97 ° ≦ α f ≦ 105 ° (1 ′)
92°≦αf ’≦135° ・・・(2) 3. The viewfinder according to claim 2, wherein an angle α f ′ formed by an optical axis direction incident on the first F1 reflecting surface and an optical axis direction emitted from the eyepiece optical system satisfies the following conditional expression (2). Optical system. However, when the optical axes extended in the two optical axis directions do not intersect, the angle formed when projected in the linear direction connecting the closest parts of the two extended optical axes.
92 ° ≦ α f ′ ≦ 135 ° (2)
97°≦αf ’≦105° ・・・(2’) The finder optical system according to claim 6, wherein the following conditional expression (2 ′) is satisfied.
97 ° ≦ α f ′ ≦ 105 ° (2 ′)
45°<θf <88° ・・・(3)
ただし、前記の反射角θf は、前記第F1反射面での入射光軸と反射光軸のなす角とする。 4. The finder optical system according to claim 3, wherein a reflection angle θ f of the optical axis on the first F1 reflecting surface satisfies the following conditional expression (3): 5.
45 ° <θ f <88 ° (3)
However, the reflection angle θ f is an angle formed by the incident optical axis and the reflected optical axis on the F1 reflecting surface.
75°<θf <83° ・・・(3’) The finder optical system according to claim 8, wherein the following conditional expression (3 ′) is satisfied.
75 ° <θ f <83 ° (3 ')
45°<θr <88° ・・・(4)
ただし、前記の反射角θr は、前記第R1反射面での入射光軸と反射光軸のなす角とする。 10. The finder optical system according to claim 3, wherein a reflection angle θ r of the optical axis at the R1 reflecting surface satisfies the following conditional expression (4):
45 ° <θ r <88 ° (4)
However, the reflection angle θ r is an angle formed by the incident optical axis and the reflected optical axis at the R1 reflecting surface.
75°<θr <83° ・・・(4’) The finder optical system according to claim 10, wherein the following conditional expression (4 ′) is satisfied.
75 ° <θ r <83 ° (4 ')
45°<θm <88° ・・・(5)
ただし、前記のなす角θm は、前記第F1反射面と前記第R1反射面の少なくとも何れかが曲面反射鏡である場合には、光軸が入射する位置における接平面同士のなす角とする。 11. The finder optical system according to claim 3, wherein an angle θ m formed by the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface satisfies the following condition (5).
45 ° <θ m <88 ° (5)
However, the angle θ m formed is the angle formed by the tangent planes at the position where the optical axis is incident when at least one of the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface is a curved reflector. .
75°<θm <83° ・・・(5’) The finder optical system according to claim 12, wherein the following conditional expression (5 ') is satisfied.
75 ° <θ m <83 ° (5 ')
45°≦αr ≦88° ・・・(6) The optical axis immediately after exiting from the R1 reflecting surface and the optical axis exiting from the eyepiece optical system are acute angles, and the angle α r formed satisfies the following conditional expression (6). Item 3. A finder optical system according to item 1 or 2. However, when the extended optical axes do not intersect with each other, the angle formed when projected in the linear direction connecting the closest parts of the two extended optical axes is used.
45 ° ≦ α r ≦ 88 ° (6)
60°≦αr ≦80° ・・・(6’) The finder optical system according to claim 14, wherein the following conditional expression (6 ′) is satisfied.
60 ° ≦ α r ≦ 80 ° (6 ')
前記ファインダー光学系は、
前記撮像素子と光学的に等価な面に設定された1次結像位置に配された焦点板と、
前記1次結像位置に形成された1次結像としての被写体像を2次結像位置に再結像させるリレー光学系と、
前記リレー光学系により再結像された像を観察する接眼光学系とを備え、
さらに、
前記ファインダー光学系は、前記1次結像位置側からの光路順に、第F1反射面、第R1反射面、第R2反射面を有し、
前記ファインダー光学系の光軸は前記各反射面にて反射され、
少なくとも、前記第F1反射面と前記第R1反射面の間に少なくとも1枚の正レンズが配置され、
前記光束分割手段で光軸が鋭角に反射し、前記第F1反射面で光軸が鋭角に反射し、かつ、前記第R1反射面で光軸が鋭角に反射し、
前記第F1反射面と前記第R1反射面のなす角が鋭角であり、ただし、前記第F1反射面と前記第R1反射面の少なくとも何れかが曲面反射鏡である場合には、光軸が入射する位置における接平面同士のなす角を前記第F1反射面と前記第R1反射面のなす角とし、
前記接眼光学系の光軸が前記対物光学系の光軸と略平行であることを特徴とする一眼レフカメラ。 A beam splitting means for splitting a beam incident from the objective optical system into a beam incident on the image sensor and a beam incident on the finder optical system that bends the beam and observes the subject image; and the beam from the objective optical system With a viewfinder optical system to bend and observe the subject image,
The finder optical system is
A focusing screen disposed at a primary imaging position set on a surface optically equivalent to the imaging device;
A relay optical system for re-imaging a subject image as primary imaging formed at the primary imaging position at a secondary imaging position;
An eyepiece optical system for observing an image re-imaged by the relay optical system,
further,
The finder optical system has an F1 reflecting surface, an R1 reflecting surface, and an R2 reflecting surface in order of the optical path from the primary imaging position side,
The optical axis of the finder optical system is reflected by the reflecting surfaces,
At least one positive lens is disposed between at least the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface,
The optical axis is reflected at an acute angle by the beam splitting means, the optical axis is reflected at an acute angle by the F1 reflecting surface, and the optical axis is reflected by an acute angle at the R1 reflecting surface,
The angle formed by the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface is an acute angle. However, when at least one of the F1 reflecting surface and the R1 reflecting surface is a curved reflecting mirror, the optical axis is incident. An angle formed by tangential planes at a position where the first F1 reflective surface and the R1 reflective surface are formed,
A single-lens reflex camera, wherein an optical axis of the eyepiece optical system is substantially parallel to an optical axis of the objective optical system.
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