JP2005248330A - 亜鉛めっき方法及びシステム - Google Patents

Abstract

【課題】実質的にドロスを含まない鋼帯の溶融めっきを行なうこと。
【解決手段】
本発明は、鋼帯又は線（２）を溶融めっきするための、ドロスを含まない亜鉛浴（１１）を提供するシステム、及びそのシステムの使用方法に関する。本発明に係る方法は、鋼帯を亜鉛めっきする溶融めっき方法において：（ａ）亜鉛浴の中に配置されたシンクロールを用い、当該亜鉛浴に鋼帯を挿入する工程と；（ｂ）前記鋼帯の各側に配置された複数のノズルを使用して、前記鋼帯の両面に対して実質的に垂直方向への亜鉛流を形成し、ドロスを前記鋼帯に付着させる工程とを含む。
【選択図】 図２

Description

本発明は、連続溶融めっき法において鋼帯や線のような連続状鋼製品に金属層が付着することを制御する方法に関する。特に、本発明は、ドロスを含まない溶融亜鉛めっき鋼板の被覆を行なうシステム及び方法に関する。

近年、自動車車体の外板及びその他の関連構造体に溶融亜鉛めっき鋼板を使用することが増えてきた。冷延鋼帯は、米国特許第４，３６１，４４８号（引用文献によって本明細書に組み入れられている）に開示されているような熱処理により優れた成形性を有することが出来る。このプロセスでは、温度Ｔ_１（７２０℃ないし８５０℃）で焼きなましをしたのち、鋼帯をゆっくりと温度Ｔ_２（６００℃ないし６５０℃）まで冷却する。この時点で、この鋼帯を亜鉛浴の中で温度Ｔ_３まで急冷する。Ｔ_２とＴ_３との間の温度にかける時間間隔は約０．５秒である。

米国特許第４，３６１，４４８号の設備ではノズル付きの亜鉛浴及び亜鉛ポンプが使用されている。亜鉛浴と同じ温度を有する溶融金属は、スパウト（ｓｐｏｕｔ）を通って鋼帯の浸漬地点へ圧送される。結果として、急冷プロセスの最終温度Ｔ_３は比較的高く、鋼帯は全浸漬時間（約２秒）では亜鉛浴の温度に達しない。
米国特許第４，３６１，４４８号

亜鉛浴の中を通る鋼帯には、鋼帯の表面に追従して亜鉛の層流が生じる。鋼帯内からの熱によって、亜鉛（層）流の温度は亜鉛浴の操作温度より高い値に上昇する。鉄と亜鉛は、４８０℃超の温度では、慣用の亜鉛浴（０．１５％ないし０．２５％のアルミニウムを含む）の中で激しく反応する。この結果、亜鉛皮膜に厚い金属間層が生じる。

亜鉛皮膜の優れた成形性を得るには、金属間層は可能な限り薄くすべきである。米国特許第４，９７１，８４２号（引用文献によって本明細書に組み入れられている）に開示されている方法では、金属間層の厚さは、鋼製品を急冷することにより制御される。このことは溶融亜鉛浴の鋼を急冷すること、及び溶融亜鉛の流れを誘導することにより急冷中の鋼製品に成形される皮膜の組織を制御することによって達成されるのであって、亜鉛浴の操作温度より低い温度まで冷却されるように、鋼製品が亜鉛浴の中を通過するとき溶融亜鉛の流れは鋼製品の方へ向けられる。

溶融亜鉛の第１の流れは、１組の第１ノズルによって鋼製品の浸漬地点に近い鋼製品へ向けて、鋼製品の移動方向に対して斜めに向けられる。冷却した溶融亜鉛の第２の流れは、第２組のノズルによって前記の斜めの方向の流れの後の点で本質的に垂直方向に鋼製品の方へ向けられる。

鋼製品へ向かう溶融亜鉛の流れは、熱交換クーラーによって、好ましくは亜鉛浴の操作温度より１°ないし１５℃低い温度まで冷却される。このクーラーからノズルまでの亜鉛の流れは、亜鉛浴の他の部分とは切り離されたままである。亜鉛浴を局所冷却の本質的特徴は、亜鉛浴の鉄含量が低いと言う別の重要な利点である。

薄鋼板の連続溶融めっきプロセスで使用される亜鉛浴の鉄含量は飽和点であるのが一般的である。温度が少しでも変化すると鉄及び亜鉛の析出が起こる。この析出物は亜鉛浴の底部か、又は被めっき鋼帯の表面に析出物の浮遊物として現れるが、この浮遊物がめっき皮膜の品質を損なう。

従って、優れた品質を維持するためには亜鉛浴の温度の変動を避けるべきである。従って、加える亜鉛の溶融温度が亜鉛浴の温度を変えないように、めっきラインのなかには亜鉛の予備溶融用の別のポットを備えたのもある。

溶融亜鉛に対する鉄の溶解度は、概ね、温度の一次関数である。約４５５℃の通常のめっき温度では鉄含量は約０．０４０％であるのに対して、約４４０℃の温度では鉄含量は約０．０１５％である。溶融めっき薄鋼板の品質を改善するには、亜鉛皮膜に付着するＦｅ−Ｚｎ析出物（スラグ粒子）のようなドロスを避けなければならない。従って、亜鉛浴中の鉄含量を飽和状態から下げることが有利であり、別のめっき温度を使うと溶融亜鉛から極めて微細なＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ粒子の析出物をなくすことが可能である。これらの粒子は、ボトムドロス（ＦｅＺｎ_７）とトップドロス（Ｆｅ_２Ａｌ_５）の組み合わせ物である。これらの粒子は、Ｋａｔｏ等によって、Ｄｒｏｓｓ Ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｆｌｏｗ Ｐｈｅｎｏｍｅｎｏｎ ｉｎ Ｍｏｌｔｅｎ Ｚｉｎｃ Ｂａｔｈ，Ｇａｌｖａｔｅｃｈ’９５会議録、シカゴ市、１９９５年、８０１−８０６頁、の題名の刊行物でかなり詳細に考察されている。この刊行物は、本発明を実施する環境で生成するいろいろなタイプのドロス粒子の性質を詳述する背景物質として本明細書に組み入れられている。亜鉛が鋼帯の方へ流れると、微細なＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ粒子は平坦な層として鋼製品の表面に付着して亜鉛皮膜の一部として亜鉛浴から出て行く。

Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ粒子を可能な限り微細でかつ均一に分布させたままにするには、好ましくは亜鉛の流れの温度と速度を一定値に保つべきである。亜鉛クーラーによって生じる熱損失は、亜鉛浴の温度より高い鋼製品の速度を調節することによって補償することが出来る。

米国特許第４，９７１，８４２号に開示されている操作が抱える主な問題は、溶融めっき工程での亜鉛浴中の浮遊ドロスによる鋼帯へのドロスの取り込みである。皮膜の中にＦｅ−Ｚｎ及びＦｅ−Ａｌ金属間のドロス粒子が存在することは特に問題である。第１に、打抜き加工や成形加工によって、鋼製品の印刷外観に現れる幾つかの“プリントスルー”やその他の欠陥を生じることがある。このことは、鋼製品が自動車や器具の最終使用者サイドで使用されるときに特に問題である。特に、ドロス粒子に起因するめっき表面の疵は、高光沢の上塗り塗料がドロス粒子に塗布されると極めて目立つことになる。

ドロス粒子がシンクロール（図１の要素４）に堆積すると運転上の問題を引き起こすこともある。鋼製品を問題のない範囲まで等級を下げなければならず、及び／又は不具合になったロールを掃除したり替えたりするために定期的に生産ラインを停止すると生産低下となる。

慣用のめっき技術を使って完全な亜鉛浴の化学管理を行なっても、ドロスの析出はアルミニウムの添加、鋼帯からの鉄の溶解、温度の一様性が不充分なこと、及び化学浴の均一性が不充分なことによって避けることが出来ない。皮膜が，ドロスを含まない亜鉛浴組成で行なわれる場合のみ理論的にはドロスの取り込み問題を避けることが出来る。

米国特許第４，９７１，８４２号に詳細に記載されているシステムは、亜鉛浴の温度の一様性を改善したけれども、化学的均一性は充分に改善されていない。しかしながら、亜鉛が鋼帯へ流れると微細なＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ粒子が平坦な層として鋼製品の表面に付着して亜鉛皮膜の一部として亜鉛浴を出て行く。このことは、鋼帯に対する第２組のノズルからの第２の亜鉛の流れの機能が不充分であることによる。また、図１に示している流動パターンは、亜鉛浴の化学的均一性を発現するのに不充分である。この状況は、亜鉛浴全容積の攪拌が不充分なので亜鉛浴の内部でドロスの幾つかの局所蓄積が起こり得ることによって発生する。また、このシステム及び慣用のシステムは、亜鉛ロール（図１の要素４）を充分に洗浄していない。結果として、ロール表面にドロスが堆積することは、機械的スクレーパーを使用しなくては防ぐことは出来ないが、そのスクレーパーでも、２、３の問題がある。

従って、米国特許第４，９７１，８４２号に記載されているクーラーによって亜鉛浴のドロス粒子の量は確かに減るけれども、ドロスを含まない浴組成やドロスを含まない皮膜を完璧には提供出来ない。従来技術も溶融めっきプロセスにおけるドロス制御の問題を適切に処理することが出来ないので、ドロス制御を適切に行なうことが出来るクーラー／クリーナーシステム及びプロセスが強く望まれる。

従って、実質的にドロスを含まない鋼帯の溶融めっきを行なうことが本発明の１つの目的である。

実質的にドロスを含まない浴中で鋼の溶融めっきを行なうことが本発明の更なる目的である。

溶融めっき浴中で形成されるドロスによって亜鉛被覆された鋼帯の“プリントスルー”を除去又は激減することが本発明の別の目的である。

鋼帯を被覆するために使用される溶融亜鉛めっき浴の中のシンクロールにドロスを堆積することに関する問題を除去することが本発明の尚、追加の目的である。

溶融めっきプロセスで使用される鋼帯に対して流れる亜鉛の量を特別に制御することが本発明の尚、別の目的である。

慣用の溶融めっきプロセスで可能であるよりも溶融めっき浴めっきプロセスで鋼帯に、ばらつきのより少ない亜鉛皮膜を提供することが本発明の尚、更なる目的である。

溶融めっき鋼めっきプロセス用に使用される亜鉛浴において、機械的スクレーパーを用いることなくシンクロールを効果的に清浄化する方法を提供することが本発明の尚、別の目的である。

鋼帯用の溶融めっきシステムで使用される亜鉛浴で化学的均一性を提供することにより“デッド”ゾーンでドロスの局所的蓄積を除去することが本発明の尚、追加の目的である。

本発明のこれら及びその他の目的及び利点は、被覆対象の金属をめっきすることにより発生する実質的に全てのドロスを除去する溶融めっき方法によって達成される。この方法は、金属を亜鉛浴へ通して亜鉛浴で発生する実質的に全てのドロスをその金属に付着させる段階を含む。

本発明の別の実施態様は、溶融亜鉛浴の中に鋼を浸漬してこの亜鉛浴の中で発生する実質的に全てのドロスをこの鋼に付着するプロセスによって形成されるめっき鋼製品である。

本発明の第３の実施態様は、実質的にドロスを含まない状態に亜鉛浴を維持しながら亜鉛浴の中で鋼の溶融めっきを実施するためのシステムによって実証される。このシステムは、実質的に全てのドロスを誘導して被覆されている鋼帯に付着させるための流動手段を含む。

図２及び図３は、本発明を実施するのに使用される全体のシステムを示している。本発明のプロセスの一部として、焼きなまし鋼帯２は、亜鉛浴３の中でシンクロール４の周りと１個以上の安定化ロール５の間を通り抜ける。亜鉛を鋼帯へ被覆するノズルユニット６は、上部ノズル７と下部ノズル８を含む（図４及び図５に示している通り）。対照的に、米国特許第４，９７１，８４２号のクーラーには、鋼帯の長手方向にわたって実質的に９０°で溶融亜鉛を誘導するのに配設された複数のノズル８を含むプレナムプレート９（図５）の陰影形状（ｓｈａｄｏｗ
ｃｏｎｆｉｇｕｒａｔｉｏｎ）を用いることなく、ノズルユニット６の幅全体にわたる均一なスリットとして上部ノズル７と下部ノズル８の両方が形成されている。更に、本発明のクーラー／クリーナー２は、図５に示すように複数の上部の細長いノズル７を有する。また、下部ノズル８は丸くてプレナムプレート９の形状の中に形成されている。

ノズル７及び８の放出範囲は、図２に示すように、鋼帯２のＡないしＢの長さにわたって鋼帯２の範囲の少なくとも５０％を占めるべきである。このことは、米国特許第４，９７１，８４２号に記載されていて、図１に示すような単一の下部ノズル８とは対照的である。本発明のシステムでは、ノズル８は、ノズルの長さの半分はプレナムプレートの中心線の片側に、もう半分は別の側にあるように、プレナムプレート９の中に取り付けられている。このような配置によって、鋼板に対しては最も有効な亜鉛の流れが得られる。

ノズルチャンバー６では、鋼帯２の表面にドロス粒子を付着するためにドロスで汚された亜鉛が鋼帯の方へ圧送される。この作用によって鋼帯上の亜鉛皮膜の一部として亜鉛浴のドロスが取り除かれる。結果として、予め処理された鋼帯に付着することにより全てのドロスが取り除かれるので、後で処理される鋼はドロスを含まない亜鉛浴の中で取り扱われる。ドロス粒子を効果的に鋼帯に付着させるには、図１に示す米国特許第４，９７１，８４２号のクーラーの場合のように、鋼帯に平行に移動するよりも実質的に垂直方向から鋼帯に突き当てるようにノズル８からの亜鉛の流れを誘導すべきである。

ドロス粒子を鋼帯２に付着するのに充分な流れを出させるために、本発明のノズル８の範囲は、攪拌機１７の寸法からみてポンプハウジング１０の面積の２倍とすべきである。ポンプの回転速度、及び従って移動する物質の容量を規制することにより、ノズル７及び８からの亜鉛の流れの速度を調節出来る。鋼帯２に移る亜鉛の量は亜鉛浴の表面３の上側のハウジング１１にある隙間１２を通る亜鉛柱（ｃｏｌｕｍｎ
ｏｆ ｚｉｎｃ）からの材料の放出量（亜鉛浴中の全亜鉛の約２％）によって監視して制御することが出来る。このスリット１２は幅２５ｍｍで高さ１００ｍｍが好ましい。ハウジング１１はポンプハウジング１０に取り付けられていて、亜鉛浴の表面の下から延在して、亜鉛浴表面の上まで延在している。このスリットの中の亜鉛レベルはポンプ１０によって生じる亜鉛主流部から分けられるが、亜鉛浴全体の中で適正な亜鉛レベルを表わしている。更に、鋼帯に被覆される亜鉛の主流から少量の亜鉛を分けるか、又は加えることによる調節によって最適のめっきのための亜鉛のレベル及び最少のドロスの発生量を正確に調節することが可能である。この制御装置は、米国特許第４，９７１，８４２号には取り付けられていない。

好ましくは、５ｍｍの亜鉛柱（亜鉛浴の表面３の上方）は時間当たり２０００トンの亜鉛の圧送に相当し、１０ｍｍの亜鉛柱は時間当たり２０００トンの亜鉛に相当する。５ｍｍより低いと亜鉛の流れは弱すぎ、一方、１０ｍｍを超えると亜鉛の流れは大き過ぎて材料エロージョン問題が生じる。従って、本発明の亜鉛の流れは、スリット１２において、好ましくは亜鉛柱を５ｍｍないし１０ｍｍに維持することにより確実となる。

図７（Ｃ）に示すように３個の鋼帯の処理のあと、実質的に全てのドロス粒子は予め処理された鋼帯２に既に付着しているので、ノズルユニット６から出る亜鉛は実質的にドロスを含まない溶融亜鉛である。従って、片面でロール４より下の亜鉛の流れはロール４には何等のドロス堆積もする筈がない。鋼帯２にも何等のドロスも堆積しない。

バッフルプレート１３は、下部ロール４より下にある。この亜鉛の流れによって下部ロール４の表面は清浄に保たれ、ロール４には僅かのドロスも堆積しない。従って、ドロス堆積物をこのロールから取り除くのに、従来システムでは必要とされる機械的スクレーパーは必要ではない。バッフルプレート１３の端部にあるコーン１４（図３）は、ドロスを含まない亜鉛の流れの一部を、アーム１６に取り付けられているシンクロール４のベアリング１５へ誘導する。この流れによって処理の初期段階（最初の３個の鋼帯）過程で亜鉛浴の中に存在することがある硬いドロス粒子によるロールベアリングエロージョン／摩耗が最小限に抑えられる。

ポンプ１０により取り扱われる亜鉛の容量、Ｖ、を分割することは図２に示している。ポンプによって処理される亜鉛の容量の約４０％は下部ロール４の下を流れ、一方、約３０％は下部ロール４の上を流れる。ポンプにより取り扱われる亜鉛の容量の約１５％はノズルユニット６の頂部から鋼帯２の各面に流れる。亜鉛のこの容積の全部はポンプによって還流し、亜鉛浴の約９８％の亜鉛を占める。その他の２％はハウジング１１へ分かれてスリット１１の中を流れる。

ノズル７及び８の全部の範囲はポンプハウジング１０の面積の実質的に丁度２倍にすべきである。従って、スリット１２からの亜鉛の流れはドロスを含まない浴となり最終的にはドロスを含まない製品をもたらす適切なプロセスを実現するのに亜鉛浴の中で利用出来る筈である亜鉛の重要な増分量を表している。

本発明のノズル８は、７０−１００ｍｍの直径でノズルの直径の０．７倍を超える長さの円筒が好ましい。ノズルユニット６の材質はＡＩＳＩ
３１６Ｌ（鋳造品）又はＤＩＮ １，４４９である。しかしながら、ノズルユニット６は完全オーステナイト組織、即ちフェライトを含まないことが極めて重要であり、フェライトの量は０．２％未満にすべきである。また、材質は鋳造の後は曲げ加工又は冷間成形せずに成型される鋳物とすべきである。

本発明の装置は図２に示しているような流動パターンを発生することから亜鉛浴３の中には何等の“デッド”ゾーンもなく、亜鉛浴全体を通して化学的一様性が得られる。この流動パターンによって、ドロスを含まない亜鉛浴組成物による溶融めっきの実施方法を得ることが出来る。従来のシステム及び図１に示しているようなシステムの流動パターンは、適切な化学的均一性を発現するには不充分であり、ドロスを含まない浴組成及びそうして得られるドロスを含まない製品を得ることは出来ない。

本発明の１つの好ましい実施態様に関するこれの試験結果は後記に示していて、図７（Ａ）−（Ｃ）では、本発明の幾つかの具体的詳細と、それを操作して鋼帯をめっきするプロセスを説明している。工業的規模の試験を行なって米国特許第４，９７１，８４２号のクーラーと本発明のクーラー／クリーナーとを比較した。鋼帯浸漬温度が高すぎると亜鉛浴の反応性は高すぎて浮遊ドロスが生成する。妥当な鋼帯浸漬温度、好ましくは鋼帯の温度としては４８５°−５００℃で、浴温度としては４４０°−４５０℃、でドロスを含まない浴及びそれによってドロスを含まない製品を得るために本発明のシステムを操作する。

表Ｉに示すように、新規のクーラー／クリーナーはドロスを含まない（ドロス ０％）皮膜の製品を作ることが出来る。

アルミニウム及び鉄含量は、亜鉛浴から採取した試料の化学分析によって測定した。アルミニウム含量が０．１４％のとき、４４７℃における亜鉛への鉄の溶解度は０．０２％である。従って、亜鉛浴の鉄含量は鉄の溶解度に等しい。結果として、本発明の方法は、ドロスを含まない亜鉛浴を維持することによりドロスを含まない製品を製造出来る。

図７（Ａ）−（Ｃ）の３個のグラフは、米国特許第４，９７１，８４２号のシステムが使用される時に生じる結果とは対照的なものとして本発明を使用した結果を示している。特に、本発明のシステムの有効性（有効性＝単位時間当たりのドロス除去量）は米国特許第４，９７１，８４２号の有効性と比較して優れている。このことは図７（Ｃ）のグラフに示されていて、複数の被めっき鋼帯では長時間にわたりドロスが除去されるのが示されている。各鋼帯は約２０トンの鋼材であり、処理には約３０分を要する。第３番目の鋼帯を処理するまでは本発明の操作は亜鉛浴からドロス粒子を速やかに除去するようにすることであった。その次に、鋼帯４は、本発明の目的であるドロスを含まない環境で処理された最初の鋼帯となる。このような結果は米国特許第４，９７１，８４２号のシステムでは実現出来なかった。

好ましい実施態様を一例として説明して来たけれども、本発明はそれによって限定されると解釈すべきではない。従って、本発明は、添付の特許請求の範囲によってのみ限定されるあらゆる、そして全ての等価物、修正、変更及びその他の実施態様を含むと考えるべきである。

米国特許第４，９７１，８４２号に記載されているシステムの流動パターンを示す略図である。 本発明のクーラー／クリーナーの側面を示す略図であり、新規の流動パターンは本発明の方法に固有のものである。 溶融亜鉛流動制御装置の正面及び側面を示す略図である。 本発明のシステムのノズルチャンバー、及び本発明の方法を実施する場合に発生する流体流れを示す略図である。 バッフルプレート、又はノズルを含むプレナムを示す略図である。 鋼帯の長手方向及び両面にわたって亜鉛を噴射するのに使用されるノズルを示す略図である。 従来技術及び本発明のいろいろな操作局面の比較を示すプロセス図である。

Claims (16)

1. 鋼帯を亜鉛めっきする溶融めっき方法において：
   （ａ）亜鉛浴の中に配置されたシンクロールを用い、当該亜鉛浴に鋼帯を挿入する工程と；
   （ｂ）前記鋼帯の各側に配置された複数のノズルを使用して、前記鋼帯の両面に対して実質的に垂直方向への亜鉛流を形成し、ドロスを前記鋼帯に付着させる工程とを含むことを特徴とする溶融メッキ方法。
2. 所定量の前記鋼帯にドロスを付着させた後、実質的にドロスを含まない亜鉛浴で処理された無ドロス製品を得ることを特徴とする請求項１の溶融メッキ方法。
3. 前記垂直な亜鉛流は、前記鋼帯が前記亜鉛浴の表面を通過する位置から、前記鋼帯が最初に前記シンクロールと接触する地点までの前記鋼帯の範囲の少なくとも１／２をカバーすることを特徴とする請求項１に記載の溶融メッキ方法。
4. 前記垂直な亜鉛流は、前記鋼帯が前記亜鉛浴の表面を通過する位置から、前記鋼帯が最初に前記シンクロールと接触する地点までの前記鋼帯の範囲の少なくとも１／２をカバーすることを特徴とする請求項２に記載の溶融メッキ方法。
5. （ｃ）前記鋼帯に対する亜鉛の流れを、前記シンクロールの上及び下へ誘導する工程を更に含む請求項１，２，３又は４に記載の方法。
6. 前記シンクロールが、ベアリングを有するアームによって支持され、前記亜鉛の流れも前記ベアリングへ誘導される請求項５に記載の方法。
7. 鋼帯を亜鉛めっきするシステムにおいて、
   鋼帯を通す亜鉛浴と；
   前記亜鉛浴の中に配置され、その外周に前記鋼帯を導くシンクロールと；
   前記亜鉛浴の中において前記鋼帯の両側に配置され、前記鋼帯に対して実質的に垂直に亜鉛流を誘導する複数のノズルとを備え、
   前記鋼帯への実質的に垂直に亜鉛流によって、当該鋼帯表面にドロスを付着させることを特徴とするシステム。
8. 所定量の前記鋼帯にドロスを付着させた後、実質的にドロスを含まない亜鉛浴で処理された無ドロス製品を得ることを特徴とする請求項７のシステム。
9. 前記複数のノズルは、前記垂直な流れが、前記鋼帯が前記亜鉛浴の表面を通過する位置から、前記鋼帯が最初に前記シンクロールと接触する地点までの前記鋼帯の範囲の少なくとも１／２をカバーするように配置されることを特徴とする請求項７に記載のシステム。
10. 前記複数のノズルは、前記垂直な流れが、前記鋼帯が前記亜鉛浴の表面を通過する位置から、前記鋼帯が最初に前記シンクロールと接触する地点までの前記鋼帯の範囲の少なくとも１／２をカバーするように配置されることを特徴とする請求項８に記載のシステム。
11. 前記ノズルが、前記亜鉛浴の中で処理されるべき前記鋼帯の両側に配置されたプレナムプレートに形成される穴を含む請求項７，８，９又は１０に記載のシステム。
12. 前記亜鉛の流れを、前記シンクロールの上及び下に誘導するための案内手段を更に含む請求項７，８，９，１０又は１１に記載のシステム。
13. 前記ノズルが円形ノズル及び細長いスロットを含み、前記細長いスロットは前記プレナムプレートの上縁に沿って配置される請求項７，８，９，１０，１１又は１２に記載のシステム。
14. 前記円形ノズルの一端は、前記プレナムプレートの一面側に突出し、前記円形ノズルの他端は、前記プレナムプレートの他の一面側に突出している請求項１３に記載のシステム。
15. 前記円形ノズルの長さが直径の０．７倍以上である請求項１３又は１４に記載のシステム。
16. 前記ノズル材質がオーステナイト鋼組成物によって構成される請求項７，８，９，１０，１１，１２，１３，１４又は１５に記載のシステム。

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