JP2004264459A

JP2004264459A - Super-high magnifying wide angle zoom lens

Info

Publication number: JP2004264459A
Application number: JP2003053499A
Authority: JP
Inventors: Makoto Omura; 誠大村; Nobuaki Toyama; 信明遠山
Original assignee: Fuji Photo Optical Co Ltd
Current assignee: Fujinon Corp
Priority date: 2003-02-28
Filing date: 2003-02-28
Publication date: 2004-09-24

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To obtain a zoom lens having a high performance in the whole zooming area and the whole focusing area, even though the zoom lens has a large aperture ratio and a high power variation ratio of ≥ about 80 times, and also, which can be made small in size and light in weight and which can attain quick-focusing by constituting the zoom lens so that prescribed conditions are satisfied as to the material and shape of each lens constituting a 1st lens group, especially. <P>SOLUTION: The 1st lens group G<SB>1</SB>is provided with a 1st A lens group G<SB>1A</SB>which is fixed at focusing, and a 1st B lens group G<SB>1B</SB>which is made movable at focusing. The 1st A lens group G<SB>1A</SB>is constituted of a biconcave lens L<SB>1</SB>and a biconvex lens L<SB>2</SB>in this order from an object side. These two lenses L<SB>1</SB>and L<SB>2</SB>are placed opposite to each other with interposing a fine air gap. The quantity of the air gap is adjustable, and constituted so as to compensate the spherical aberration on the telephoto side and the field curvature due to the manufacturing error at manufacturing the lens. Besides, the prescribed conditional expressions are satisfied in terms of the conditions of the material and shape of each lens constituting the 1st lens group G<SB>1</SB>, especially. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO&NCIPI

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は各種カメラ、特にテレビカメラ、ビデオカメラ、写真用カメラ等に搭載されるズームレンズに関し、詳しくは、第１レンズ群中の一部のレンズによってフォーカシングを行うインナーフォーカス方式を採用した、大口径比で高変倍比の超高倍率広角ズームレンズに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
例えばテレビ放送用撮像カメラに用いられるズームレンズは、ＣＣＤ等の固体撮像素子を用いたことによる特有の条件を満足させつつ、ズーム全域、結像面全域において高性能であることが要求される。また、高変倍で広画角であることへの要求も、近年さらに増している。
【０００３】
このような要請に応えた従来の高倍率なズームレンズとしては、例えば下記特許文献１に開示されたものが知られている。このズームレンズは物体側より順に、フォーカス群、バリエータ、コンペンセータ、リレーレンズ群の４群からなり、ズーム倍率６６倍、画角（２ω）５８度を達成したものである。
【０００４】
また、この特許文献１のものでは、フォーカス群である第１群を複数のサブレンズ群に分割し、フォーカス時に、物体側のサブレンズ群を固定とし、それより像面側のサブレンズ群を移動させるインナーフォーカス方式を採用しているため、レンズ群の駆動力が小さくてすみ、迅速な焦点合わせが可能となっている。
【０００５】
【特許文献１】
特開２００１−１８３５８４号公報
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、ズームレンズにおいて、例えばＦナンバが１．８から３．３程度以上の大口径比で、８０倍以上の高変倍比を達成しようとすると、全変倍範囲および全フォーカス範囲に亘って高い光学性能を得ることが極めて難しくなる。特に、レンズ系のサイズや重量の増大を招くことなく、すなわち、各レンズ群間の空気間隔を大きくしたり、レンズ枚数を増加させたりすることなしに、このような要求を満足させるためには、各レンズ群の屈折力やレンズ構成、さらには色消し分担等を適切かつ厳密に設定する必要がある。
【０００７】
また、ハイビジョンのような高精細な放送方式への対応が求められる今日においては、特にズーミングにおける望遠側の収差やフォーカスによる収差変動を抑制しなければならない。この中でも、軸上色収差および倍率色収差の変動や収差量の絶対値そのものを確実に抑制しなければ、高い解像力を得ることは困難である。
【０００８】
さらに、上記要求を満足するような高変倍比のズームレンズにおいては、第１群（前玉群）の製作誤差の許容範囲が厳しくなる。特に、上述した特許文献１記載のインナーフォーカス方式を採用したズームレンズのように、第１群のサブレンズ群のうち固定とされた物体側のサブレンズ群を物体側から１枚の負レンズと１枚の正レンズにより構成したものにおいては、収差発散作用を有する該負レンズの像面側のレンズ面と、これと対向する該正レンズの物体側のレンズ面の製作精度がレンズ系全体の光学性能の良否を決定する上で大きな比重を占めている。したがって、第１群の固定サブレンズ群を構成するレンズの曲率半径、肉厚、空気間隔、屈折率等の製造誤差が厳しくなる。
【０００９】
第１群内の収差発散作用を固定サブレンズ群のみに集中させず、凹レンズを追加した移動サブレンズ群に収差発散作用を分担させることにより、固定サブレンズ群の製作誤差許容値を大きく緩和することも考え得るが、上述したような大口径、高変倍比のズームレンズにおいては、移動群に凹レンズを追加することでフォーカス移動群の重量が著しく増加し、迅速なフォーカシングが困難となるため、このような方策の採用は難しい。
【００１０】
このため、上述したような大口径、高変倍比のズームレンズにおいては、第１群（前玉群）を構成するレンズの各要素をいかに適切に設定できるかが、レンズ製作の重要なポイントとなる。
【００１１】
本発明はこのような事情に鑑みなされたもので、大口径で８０倍程度以上の高変倍比を有しながら、ズーム全域およびフォーカシング全域において高性能を有するとともに、小型軽量化およびフォーカシングの迅速化を図り得る超高倍率広角ズームレンズを提供することを目的とするものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明の超高倍率広角ズームレンズは、物体側から順に、変倍時に固定で正の屈折力を有する第１レンズ群と、変倍時に可動で負の屈折力を有する第２レンズ群と、変倍時に可動で負または正の屈折力を有する正の第３レンズ群と、変倍時に固定で正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
前記第１レンズ群は、合焦時に固定の第１Ａレンズ群と、合焦時に可動の第１Ｂレンズ群とを有し、
前記第１Ａレンズ群は、少なくとも、エアギャップを介して互いに隣接する正負のレンズ対を有し、
さらに、下記条件式（１）〜（７）を満足することを特徴とするものである。

ただし、
ν_ｐ１Ａ：第１Ａレンズ群を構成する隣接する正負レンズのうちの正レンズのｄ線に対するアッベ数
ν_ｎ１Ａ：第１Ａレンズ群を構成する隣接する正負レンズのうちの負レンズのｄ線に対するアッベ数
Ｎ_ｐ１Ａ：第１Ａレンズ群を構成する隣接する正負レンズのうちの正レンズのｅ線に対する屈折率
Ｎ_ｎ１Ａ：第１Ａレンズ群を構成する隣接する正負レンズのうちの負レンズのｅ線に対する屈折率
Ｆ_１：第１レンズ群の焦点距離
Ｒ_２：正負レンズ対の対向面のうち負レンズ側の面の曲率半径
Ｒ_３：正負レンズ対の対向面のうち正レンズ側の面の曲率半径
ν_{ｐ〔１Ｂ〕}：第１Ｂレンズ群を構成する正レンズのアッベ数の平均
【００１３】
また、前記第１Ａレンズ群の正負のレンズ対のエアギャップの量を変更し得るように構成されていることが好ましい。
【００１４】
さらに、前記第２レンズ群は、少なくとも２つの逆色消し作用を有する接合レンズを備え、これらの接合レンズのうち少なくとも１つは、下記条件式（８）、（９）を満足することが好ましい。
１６＜ν_ｎ２０−ν_ｐ２０ …（８）
０．０１８０＞Ｎ_ｎ２０−Ｎ_ｐ２０ …（９）
ただし、
ν_ｎ２０：第２レンズ群の接合レンズを構成する負レンズのｄ線に対するアッベ数
ν_ｐ２０：第２レンズ群の接合レンズを構成する正レンズのｄ線に対するアッベ数
Ｎ_ｎ２０：第２レンズ群の接合レンズを構成する負レンズのｅ線に対する屈折率
Ｎ_ｐ２０：第２レンズ群の接合レンズを構成する正レンズのｅ線に対する屈折率
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下図面を参照して本発明の実施形態について説明する。
図１は本発明の実施形態に係る超高倍率広角ズームレンズの概略構成を示すものである（後述する実施例１のレンズ構成が代表として示されている）。
【００１６】
このズームレンズは、物体側から順に、変倍時に固定で正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ_１、変倍時に移動し変倍作用を担う負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ_２、変倍に伴う像面の変動を補正するために変倍時に移動する正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ_３、および変倍時に固定で正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ_４が配列されている。
【００１７】
すなわち、このズームレンズは４群構成であり、変倍時には、第２レンズ群Ｇ_２を光軸Ｘ方向に移動させることにより全系の焦点距離ｆ´を変化させ、第３レンズ群Ｇ_３を光軸Ｘ方向に移動させることにより結像位置の変動を補正する。
【００１８】
また、第１レンズ群Ｇ_１は、合焦時に固定の第１Ａレンズ群Ｇ_１Ａと、合焦時に可動の第１Ｂレンズ群Ｇ_１Ｂとを有している。第１Ａレンズ群Ｇ_１Ａは、物体側から順に、両凹レンズＬ_１と両凸レンズＬ_２とからなり、これら２つのレンズＬ_１、Ｌ_２は微小なエアギャップを介して対向している。このエアギャップの量は調整可能とされ、レンズ製造時における製造誤差による、望遠側の球面収差や像面湾曲の補償が可能となるように構成されている。
【００１９】
なお、第１Ｂレンズ群Ｇ_１Ｂは、３枚の正レンズＬ_１〜Ｌ_３から構成されている。
また、物体側から光軸Ｘに沿って入射した光束は固体撮像素子等の結像面１上に結像される。
【００２０】
さらに、実施形態に係るズームレンズは、下記条件式（１）〜（７）を満足するように構成されている。

ただし、
ν_ｐ１Ａ：第１Ａレンズ群Ｇ_１Ａを構成する第２レンズＬ_２のｄ線に対するアッベ数
ν_ｎ１Ａ：第１Ａレンズ群Ｇ_１Ａを構成する第１レンズＬ_１のｄ線に対するアッベ数
Ｎ_ｐ１Ａ：第１Ａレンズ群Ｇ_１Ａを構成する第２レンズＬ_２のｅ線に対する屈折率
Ｎ_ｎ１Ａ：第１Ａレンズ群Ｇ_１Ａを構成する第１レンズＬ_１のｅ線に対する屈折率
Ｆ_１：第１レンズ群Ｇ_１の焦点距離
Ｒ_２：第１レンズＬ_１の結像面側の面の曲率半径
Ｒ_３：第２レンズＬ_２の物体側の面の曲率半径
ν_{ｐ〔１Ｂ〕}：第１Ｂレンズ群Ｇ_１Ｂを構成する正レンズのアッベ数の平均
【００２１】
さらに、本実施形態のズームレンズにおいては、第２レンズ群Ｇ_２は、２つの逆色消し作用を有する接合レンズを備え、これらの接合レンズＬ_８、Ｌ_９、Ｌ_１０、Ｌ_１１のうち少なくとも１つは、下記条件式（８）、（９）を満足することが好ましい。
１６＜ν_ｎ２０−ν_ｐ２０ …（８）
０．０１８０＞Ｎ_ｎ２０−Ｎ_ｐ２０ …（９）
ただし、
ν_ｎ２０：第２レンズ群Ｇ_２の接合レンズを構成する負レンズのｄ線に対するアッベ数
ν_ｐ２０：第２レンズ群Ｇ_２の接合レンズを構成する正レンズのｄ線に対するアッベ数
Ｎ_ｎ２０：第２レンズ群Ｇ_２の接合レンズを構成する負レンズのｅ線に対する屈折率
Ｎ_ｐ２０：第２レンズ群Ｇ_２の接合レンズを構成する正レンズのｅ線に対する屈折率
【００２２】
以下、上記各条件式（１）〜（９）についての技術的意義について説明する。
まず、条件式（１）および（２）は各々、第１Ａレンズ群Ｇ_１Ａを構成する第２レンズＬ_２および第１レンズＬ_１のｄ線に対するアッベ数の範囲を規定するものであり、これらの条件式（１）、（２）を満足することで軸上色収差を良好に補正できる。
【００２３】
一般に、第１レンズ中の負レンズはアッベ数の比較的小さいレンズとされているが、アッベ数をこのような高い値に設定することで、超高倍率なズームレンズにおいて、特に望遠側での軸上色収差を良好に補正可能である。
【００２４】
また、条件式（３）は、第１Ａレンズ群Ｇ_１Ａを構成する第２レンズＬ_２および第１レンズＬ_１のｄ線に対するアッベ数の差の範囲を規定するものであり、条件式（１）および（２）を満足し、さらにこの条件式（３）を満足することで軸上色収差をさらに良好に補正できる。
【００２５】
一般に、第１レンズ群Ｇ_１中では、第２レンズＬ_２以降の各レンズに異常分散性を有する材料を使用しており、条件式（３）は、このような場合において、特に有効である。
【００２６】
また、条件式（４）は、第１Ａレンズ群Ｇ_１Ａを構成する第２レンズＬ_２および第１レンズＬ_１のｄ線に対する屈折率の差の範囲を規定するものであり、この条件式（４）を満足することで球面収差を良好に補正できる。
【００２７】
また、条件式（５）は、第２レンズＬ_２の物体側の面の曲率半径を第１レンズ群Ｇ_１の焦点距離との関係で規定するものであり、この条件式（５）を満足することで球面収差を良好に補正できる。
【００２８】
また、条件式（６）は、第１レンズＬ_１の結像面側の面の曲率半径と、第２レンズＬ_２の物体側の面の曲率半径との差の絶対値を規定するものであり、この条件式（６）を満足することにより、接合面の形状によらず、特に望遠端における、球面収差を略一定とすることができる。
【００２９】
さらに、条件式（７）は、第１Ｂレンズ群Ｇ_１Ｂを構成する正レンズのアッベ数の平均を規定するものであり、この条件式（７）を満足することにより、軸上色収差を良好なものとすることができる。
【００３０】
また、条件式（８）は、第２レンズ群Ｇ_２の接合レンズを構成する正負各レンズのｄ線に対するアッベ数の差の範囲を規定するものであり、この条件式（８）が満足されないと、軸上色収差を補正するために必要な、正負レンズのアッベ数の差を得ることができず、軸上色収差を良好に補正することが困難となる。
【００３１】
また、条件式（９）は、第２レンズ群Ｇ_２の接合レンズを構成する正負各レンズのｅ線に対する屈折率の差の範囲を規定するものであり、この条件式（９）の上限を上回ると、軸上色収差以外の諸収差をも良好に補正することが難しくなる。
【００３２】
本実施形態の超高倍率広角ズームレンズによれば、上述した構成とすることにより、Ｆナンバが１．８から５．０程度の大口径比で、ズーム比９０倍以上の高変倍比に設定しても、全ズーム領域および全フォーカス領域における諸収差を良好に補正することができる。
【００３３】
以下、本発明の超高倍率広角ズームレンズを具体的な実施例を用いてさらに説明する。
【００３４】
【実施例】
＜実施例１＞
図１は本実施例に係る超高倍率広角ズームレンズの概略構成を示す図であり、各レンズ群の広角端（ＷＩＤＥ）および望遠端（ＴＥＬＥ）におけるレンズ位置を示すものである。また、図２はこのズームレンズの詳細な構成を示す図である。
【００３５】
このズームレンズの概略構成は上述したとおりであるので、以下、詳細なレンズ構成を述べる。各レンズ群および各レンズは物体側より順にレンズ番号が増加するようになっている。
【００３６】
第１レンズ群Ｇ_１は、曲率の大きい面を結像面側に向けた両凹レンズからなる第１レンズＬ_１、曲率の大きい面を物体側に向けた両凸レンズからなる第２レンズＬ_２、凸面を物体側に向けた正メニスカスレンズからなる第３レンズＬ_３、第４レンズＬ_４および第５レンズＬ_５からなる。
【００３７】
また、この第１レンズ群Ｇ_１において、第１レンズＬ_１および第２レンズＬ_２により、合焦時に固定の第１Ａレンズ群Ｇ_１Ａが構成され、第３レンズＬ_３、第４レンズＬ_４および第５レンズＬ_５により、合焦時に可動の第１Ｂレンズ群Ｇ_１Ｂが構成される。
【００３８】
第２レンズ群Ｇ_２は、凸面を物体側に向けた負メニスカスレンズからなる第６レンズＬ_６、曲率の大きい面を結像面側に向けた両凹レンズからなる第７レンズＬ_７、曲率の大きい面を結像面側に向けた両凹レンズからなる第８レンズＬ_８と凸面を物体側に向けた正メニスカスレンズからなる第９レンズＬ_９との接合レンズ、および曲率の大きい面を結像面側に向けた両凸レンズからなる第１０レンズＬ_１０と曲率の大きい面を物体側に向けた両凹レンズからなる第１１レンズＬ_１１との接合レンズからなる。
【００３９】
第３レンズ群Ｇ_３は、凸面を結像面側に向けた正メニスカスレンズからなる第１２レンズＬ_１２、凸面を物体側に向けた負メニスカスレンズからなる第１３レンズＬ_１３と曲率の大きい面を物体側に向けた両凸レンズからなる第１４レンズＬ_１４との接合レンズ、曲率の大きい面を物体側に向けた両凸レンズからなる第１５レンズＬ_１５および第１６レンズＬ_１６からなる。
【００４０】
第４レンズ群Ｇ_４は、曲率の大きい面を結像面側に向けた両凹レンズからなる第１７レンズＬ_１７と曲率の大きい面を物体側に向けた両凸レンズからなる第１８レンズＬ_１８と曲率の大きい面を物体側に向けた両凹レンズからなる第１９レンズＬ_１９との接合レンズ、凸面を結像面側に向けた正メニスカスレンズからなる第２０レンズＬ_２０、曲率の大きい面を物体側に向けた両凸レンズからなる第２１レンズＬ_２１、凸面を物体側に向けた負メニスカスレンズからなる第２２レンズＬ_２２、曲率の大きい面を物体側に向けた両凸レンズからなる第２３レンズＬ_２３、凸面を物体側に向けた負メニスカスレンズからなる第２４レンズＬ_２４と曲率の大きい面を物体側に向けた両凸レンズからなる第２５レンズＬ_２５との接合レンズ、凸面を物体側に向けた負メニスカスレンズからなる第２６レンズＬ_２６と曲率の大きい面を物体側に向けた両凸レンズからなる第２７レンズＬ_２７との接合レンズからなる。
【００４１】
さらに、図示のとおり、第３レンズ群Ｇ_３と第４レンズ群Ｇ_４の間に絞り３が配され、第４レンズ群Ｇ_４の結像面側にプリズム等からなる３色分解光学系２が配されている。
【００４２】
本実施例に係るズームレンズの各レンズ面の曲率半径Ｒ、各レンズの中心厚および各レンズ間の空気間隔（以下、これらを総称して軸上面間隔という）Ｄ、各レンズのｅ線における屈折率Ｎおよびｄ線におけるアッベ数νの値を表１に示す。なお表中の数字は物体側からの順番を表すものである（表２および３において同じ）。また、表１および以下の各表に示す数値は広角端における全系の焦点距離により規格化されている。
【００４３】
また、表１の右側上部に、軸上面間隔Ｄの欄における可変値Ｄ_１０（＊１）、Ｄ_２０（＊２）、Ｄ_２９（＊３）の広角端および望遠端の各位置での値を示すとともに、ｅ線における広角端および望遠端の全系の焦点距離ｆ´（ｅ）を示す。このズームレンズのズーム比は９６．５倍である。
【００４４】
【表１】

【００４５】
なお、上記表１の数値から明らかなように、実施例１によれば、条件式（１）〜（９）は全て満足されている。
【００４６】
＜実施例２＞
本発明の実施例２に係る超高倍率広角ズームレンズは、上記実施例１のものと略同様の構成とされているが、主として、第１レンズ群Ｇ_１において、第１レンズＬ_１が、両面の曲率の絶対値が近似した両凹レンズからなり、第２レンズＬ_２が、曲率の小さい面を物体側に向けた両凸レンズからなり、第３レンズＬ_３が、曲率の大きい面を物体側に向けた両凸レンズからなる点において上記実施例１のものと異なっている。得られる作用効果は上記実施例１のものと略同様である。
【００４７】
実施例２に係るズームレンズの各レンズ面の曲率半径Ｒ、各レンズ面の軸上面間隔Ｄ、各レンズの、ｅ線における屈折率Ｎおよびｄ線におけるアッベ数νの値を表２に示す。
【００４８】
また、表２の右側上部に、軸上面間隔Ｄの欄における可変値Ｄ_１０（＊１）、Ｄ_２０（＊２）、Ｄ_２９（＊３）の広角端および望遠端の各位置での値を示すとともに、ｅ線における広角端および望遠端の全系の焦点距離ｆ´（ｅ）を示す。このズームレンズのズーム比は９６．５倍である。
【００４９】
【表２】

【００５０】
なお、上記表２の数値から明らかなように、実施例２によれば、条件式（１）〜（９）は全て満足されている。
【００５１】
＜実施例３＞
本発明の実施例３に係る超高倍率広角ズームレンズは、図３に示すように、上記実施例１のものと略同様の構成とされているが、主として、第１レンズ群Ｇ_１が４枚レンズ構成とされている点において上記実施例１のものと異なっている。
【００５２】
すなわち、実施例３に係る超高倍率広角ズームレンズの第１レンズ群Ｇ_１は、凸面を物体側に向けた負のメニスカスレンズからなる第１レンズＬ_１、曲率の大きい面を物体側に向けた両凸レンズからなる第２レンズＬ_２および第３レンズＬ_３、ならびに凸面を物体側に向けた正メニスカスレンズからなる第４レンズＬ_４からなる。
【００５３】
また、この第１レンズ群Ｇ_１において、第１レンズＬ_１および第２レンズＬ_２により、合焦時に固定の第１Ａレンズ群Ｇ_１Ａが構成され、第３レンズＬ_３および第４レンズＬ_４により、合焦時に可動の第１Ｂレンズ群Ｇ_１Ｂが構成される。
なお、得られる作用効果は上記実施例１のものと略同様である。
【００５４】
実施例３に係るズームレンズの各レンズ面の曲率半径Ｒ、各レンズ面の軸上面間隔Ｄ、各レンズの、ｅ線における屈折率Ｎおよびｄ線におけるアッベ数νの値を表３に示す。
【００５５】
また、表３の右側上部に、軸上面間隔Ｄの欄における可変値Ｄ_８（＊１）、Ｄ_１８（＊２）、Ｄ_２７（＊３）の広角端および望遠端の各位置での値を示すとともに、ｅ線における広角端および望遠端の全系の焦点距離ｆ´（ｅ）を示す。このズームレンズのズーム比は９６．０倍である。
【００５６】
【表３】

【００５７】
なお、上記表３の数値から明らかなように、実施例３によれば、条件式（１）〜（９）は全て満足されている。
【００５８】
図４、５、６は、上記各実施例に係るズームレンズの広角端および望遠端（いずれも物体距離＝∞）における諸収差（球面収差、非点収差、ディストーションおよび倍率色収差）を示す収差図である。なお、各球面収差図には、６１５．０ｎｍ、５４６．１ｎｍ、４６０．０ｎｍに対する収差が示されており、各非点収差図には、サジタル像面およびタンジェンシャル像面に対する収差が示されている。これらの収差図から明らかなように、上述した各実施例に係るズームレンズによれば、各収差を良好に補正することができ、特に球面収差図から明らかなように、望遠端における軸上色収差を良好に補正することができる。
【００５９】
【発明の効果】
以上説明したように本発明の超高倍率広角ズームレンズによれば、特に、インナーフォーカシング機能を有する第１レンズ群の各レンズの材質および形状に関する所定の条件を満足するようにしている。これにより、大口径比、かつ８０倍程度以上の高変倍比としても、球面収差と軸上色収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができ、ズーム全域およびフォーカシング全域において高性能を有するものとすることができるとともに、レンズ全系の小型軽量化およびフォーカシングの迅速化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例１に係る超高倍率広角ズームレンズの基本構成を示す概略図
【図２】本発明の実施例１に係る超高倍率広角ズームレンズの詳細を示す図（（Ａ）は第１レンズ群および第２レンズ群を示し、（Ｂ）は第３レンズ群および第４レンズ群を示す）
【図３】本発明の実施例３に係る超高倍率広角ズームレンズの基本構成を示す概略図
【図４】本発明の実施例１に係る超高倍率広角ズームレンズの広角端および望遠端における各収差図
【図５】本発明の実施例２に係る超高倍率広角ズームレンズの広角端および望遠端における各収差図
【図６】本発明の実施例３に係る超高倍率広角ズームレンズの広角端および望遠端における各収差図
【符号の説明】
Ｌ_１〜Ｌ_２７レンズ
Ｒ_１〜Ｒ_５１レンズ面の曲率半径（プリズム面を含む）
Ｄ_１〜Ｄ_５０軸上面間隔
Ｘ光軸
１結像面
２プリズム
３絞り[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a zoom lens mounted on various cameras, in particular, a television camera, a video camera, a photographic camera, and the like. More specifically, the present invention relates to a large-sized zoom lens adopting an inner focus method in which focusing is performed by a part of lenses in a first lens group. The present invention relates to an ultra-high-magnification wide-angle zoom lens having an aperture ratio and a high zoom ratio.
[0002]
[Prior art]
For example, a zoom lens used in a television broadcast imaging camera is required to have high performance over the entire zoom area and the entire image forming plane while satisfying the specific conditions due to the use of a solid-state imaging device such as a CCD. In addition, the demand for a high zoom ratio and a wide angle of view has been increasing in recent years.
[0003]
As a conventional high-magnification zoom lens responding to such a demand, for example, a lens disclosed in Patent Document 1 below is known. This zoom lens includes four groups, a focus group, a variator, a compensator, and a relay lens group, in order from the object side, and achieves a zoom magnification of 66 times and an angle of view (2ω) of 58 degrees.
[0004]
Further, according to Patent Document 1, the first group which is a focus group is divided into a plurality of sub-lens groups, and at the time of focusing, the sub-lens group on the object side is fixed, and the sub-lens group on the image plane side is fixed. Since the inner focus method of moving the lens group is employed, the driving force of the lens group can be small, and quick focusing can be performed.
[0005]
[Patent Document 1]
JP 2001-183584 A
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in a zoom lens, for example, in order to achieve a high zoom ratio of 80 times or more with a large aperture ratio where the F number is about 1.8 to 3.3 or more, over the entire zoom range and the entire focus range. It is extremely difficult to obtain high optical performance. In particular, in order to satisfy such requirements without increasing the size and weight of the lens system, that is, without increasing the air gap between each lens group and increasing the number of lenses. It is necessary to appropriately and strictly set the refracting power and lens configuration of each lens group, as well as achromatism.
[0007]
Further, in today's day when it is required to cope with a high-definition broadcasting system such as a high-definition television, it is necessary to suppress aberration fluctuation due to focusing on the telephoto side during zooming and focusing. Among them, it is difficult to obtain high resolving power unless fluctuations in axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification and absolute values of aberration amounts are surely suppressed.
[0008]
Further, in a zoom lens having a high zoom ratio that satisfies the above requirements, the allowable range of the manufacturing error of the first unit (front lens unit) becomes strict. In particular, as in the zoom lens adopting the inner focus method described in Patent Document 1, the fixed sub-lens group on the object side in the first sub-lens group is replaced with one negative lens from the object side. In the case of a single positive lens, the manufacturing accuracy of the lens surface on the image side of the negative lens having an aberration diverging function and the object side lens surface of the positive lens facing the negative lens have the manufacturing accuracy of the entire lens system. It plays a large role in determining the quality of optical performance. Therefore, manufacturing errors such as a radius of curvature, a wall thickness, an air space, and a refractive index of a lens constituting the first sub-fixed sub-lens group become severe.
[0009]
The aberration divergence in the first group is not concentrated only on the fixed sub-lens group, but the movable divergence group to which the concave lens is added shares the aberration divergence. However, in a zoom lens having a large aperture and a high zoom ratio as described above, the addition of a concave lens to the moving unit significantly increases the weight of the focus moving unit, and makes it difficult to perform quick focusing. It is difficult to adopt such measures.
[0010]
For this reason, in the above-described zoom lens having a large diameter and a high zoom ratio, it is important how to appropriately set each element of the lens constituting the first lens unit (front lens unit). It becomes.
[0011]
The present invention has been made in view of such circumstances, and has a high zoom ratio of about 80 times or more in a large aperture, has high performance in the entire zoom range and in the entire focusing range, and has a small size, light weight, and rapid focusing. It is an object of the present invention to provide an ultra-high-magnification wide-angle zoom lens that can be realized.
[0012]
[Means for Solving the Problems]
The super-high-power wide-angle zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group that is fixed and has a positive refractive power during zooming, and a second lens group that is movable and has a negative refractive power during zooming. A third lens group movable at the time of zooming and having a negative or positive refractive power, and a fourth lens group having a fixed and positive refractive power at the time of zooming;
The first lens group includes a first A lens group fixed at the time of focusing and a first B lens group movable at the time of focusing,
The first A lens group has at least a positive and negative lens pair adjacent to each other via an air gap,
Furthermore, it is characterized by satisfying the following conditional expressions (1) to (7).

However,
ν _p1A : Abbe number for the d-line of the positive lens of the adjacent positive and negative lenses forming the first A lens group ν _n1A : Abbe number for the d-line of the negative lens of the adjacent positive and negative lenses forming the first A lens group _Np1A : Refractive index to the e-line of the positive lens of the adjacent positive and negative lenses forming the first A lens group _Nn1A : Refractive index to the e-line of the adjacent positive and negative lenses forming the first A lens group F ₁ : focal length of the first lens group R ₂ : radius of curvature of the negative lens side surface of the positive and negative lens pair facing surfaces R ₃ : radius of curvature ν _p of the positive lens side surface of the positive and negative lens pair facing surfaces _[1B] : average of Abbe numbers of the positive lenses constituting the first B lens group
Further, it is preferable that an amount of an air gap between the positive and negative lens pairs of the first A lens group can be changed.
[0014]
Further, the second lens group includes at least two cemented lenses having an achromatic effect, and at least one of these cemented lenses preferably satisfies the following conditional expressions (8) and (9). .
16 <ν _n20 −ν _p20 (8)
0.0180> N _n20 −N _p20 (9)
However,
ν _n20 : Abbe number for the d-line of the negative lens forming the cemented lens of the second lens group ν _p20 : Abbe number for the d-line of the positive lens forming the cemented lens of the second lens group N _n20 : for the second lens group Refractive index N _{p20 of} the negative lens constituting the cemented lens with respect to the e-line: Refractive index of the positive lens constituting the cemented lens of the second lens group with respect to the e-line
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 shows a schematic configuration of an ultra-high magnification wide-angle zoom lens according to an embodiment of the present invention (the lens configuration of Example 1 described later is shown as a representative).
[0016]
This zoom lens includes, in order from the object side, a first lens group G ₁ that is fixed and has a positive refractive power at the time of zooming, and a second lens group G ₂ that moves at the time of zooming and has a negative refractive power and performs a zooming action. A third lens group G ₃ having a positive refractive power that moves during zooming in order to correct a change in image plane due to zooming, and a fourth lens group G ₄ having a fixed positive refractive power during zooming. Are arranged.
[0017]
That is, the zoom lens is 4-group configuration, during zooming changes the focal length f'of the entire system by moving the second lens group G ₂ in the optical axis X direction, the third lens group G ₃ The movement in the optical axis X direction corrects the change in the imaging position.
[0018]
The first lens group G ₁ has a first 1A lens group G _1A fixed when focusing, and a second 1B lens group G _1B of movable for focusing. The 1A lens group G _1A includes, in order from the object side and a biconcave lens L ₁ and a biconvex lens L ₂ Prefecture, these two lenses L _1, L ₂ are opposed to each other with a minute air gap. The amount of the air gap is adjustable, so that it is possible to compensate for spherical aberration and field curvature on the telephoto side due to a manufacturing error during lens manufacturing.
[0019]
Note that the 1B lens group _{G 1B} is constituted by three positive lenses _L 1 ~L _3.
A light beam incident along the optical axis X from the object side forms an image on an imaging surface 1 such as a solid-state imaging device.
[0020]
Further, the zoom lens according to the embodiment is configured to satisfy the following conditional expressions (1) to (7).

However,
[nu _P1a: Chapter 1A Abbe number with respect to the second lens _{L 2} of d line of the lens group _{G 1A} _{[nu n1A:} Abbe number _{N P1a} to the first lens _{L 1} of d lines constituting the 1A lens group _{G 1A:} first refractive index _{N n1A} for the second lens _{L 2} of the e-line constituting the 1A lens group _{G 1A:} 1A-th lens group index for the first lens _{L 1} of the e-line constituting the _{G 1A} _{F 1:} the first lens group G ₁ focal length R ₂ : radius of curvature R _{3 of} the first lens L _{1 on} the image plane side: radius of curvature ν _{p [1B]} of the object side surface of the second lens L ₂ : first B lens group G _1B Average of Abbe numbers of the positive lens constituting
Further, in the zoom lens of the present embodiment, the second lens group _{G 2} includes a cemented lens having a reverse achromatic action of two, at least of these cemented lens _{_{_{L 8, L 9, L 10}}} , L 11 One is preferably to satisfy the following conditional expressions (8) and (9).
16 <ν _n20 −ν _p20 (8)
0.0180> N _n20 −N _p20 (9)
However,
ν _n20 : Abbe number of the negative lens constituting the cemented lens of the second lens group G ₂ with respect to d-line ν _p20 : Abbe number of the positive lens constituting the cemented lens of the second lens group G ₂ with respect to the d-line N _n20 : refractive index for the negative lens of the e-line constituting the second lens group G ₂ of the cemented lens N _p20: refractive index for the e-line of the positive lens constituting the second lens group G ₂ of the cemented lens [0022]
Hereinafter, the technical significance of each of the conditional expressions (1) to (9) will be described.
First, the conditional expressions (1) and (2) respectively define the range of the Abbe number of the second lens L ₂ and the first lens L ₁ constituting the first A lens group G _1A with respect to the d line. By satisfying conditional expressions (1) and (2), axial chromatic aberration can be favorably corrected.
[0023]
Generally, the negative lens in the first lens is a lens having a relatively small Abbe number. By setting the Abbe number to such a high value, an ultra-high-magnification zoom lens, particularly on the telephoto side, is used. Axial chromatic aberration can be corrected well.
[0024]
The conditional expression (3) is intended to define the scope of the difference in the Abbe number of the second lens L ₂ and the first lens L ₁ of d lines constituting the 1A lens group G _1A, conditional expressions (1 By satisfying conditional expressions (3) and (2), and further satisfying conditional expression (3), axial chromatic aberration can be corrected more favorably.
[0025]
In general, the first among lens group G _1, and using a material having anomalous dispersion in the lenses of the second lens L ₂ and later, condition (3), in such a case, it is particularly effective .
[0026]
The conditional expression (4) is intended to define the scope of the difference in refractive index with respect to the second lens L ₂ and the first lens L ₁ of d lines constituting the 1A lens group G _1A, the conditional expression ( By satisfying 4), spherical aberration can be corrected well.
[0027]
The conditional expression (5) is intended to define a radius of curvature of the second lens L ₂ on the object side in relation to the focal length of the first lens group G _1, satisfying conditional expression (5) By doing so, spherical aberration can be satisfactorily corrected.
[0028]
The conditional expression (6) specifies the radius of curvature of the first lens L ₁ of the image plane side, the absolute value of the difference between the radius of curvature of the second lens L ₂ on the object side By satisfying conditional expression (6), spherical aberration can be made substantially constant, especially at the telephoto end, regardless of the shape of the cemented surface.
[0029]
Further, conditional expression (7) is intended to define the average Abbe number of the positive lens constituting the first 1B lens group G _1B, a by satisfying the conditional expression (7), the axial chromatic aberration satisfactorily Things.
[0030]
The conditional expression (8) is intended to define the scope of the difference in the Abbe number to the d-line of the positive and negative lens constituting the cemented lens in the second lens group G _2, the conditional expression (8) is not satisfied In this case, a difference in Abbe number of the positive and negative lenses required for correcting axial chromatic aberration cannot be obtained, and it becomes difficult to satisfactorily correct axial chromatic aberration.
[0031]
The conditional expression (9) is intended to define the scope of the difference in refractive index with respect to e-line of the positive and negative lens constituting the cemented lens in the second lens group G _2, the upper limit of the conditional expression (9) If it exceeds, it becomes difficult to satisfactorily correct various aberrations other than the axial chromatic aberration.
[0032]
According to the super-high-magnification wide-angle zoom lens of the present embodiment, with the above-described configuration, the F-number can be set to a large aperture ratio of about 1.8 to 5.0 and a high zoom ratio of 90 times or more. Even if it is set, it is possible to satisfactorily correct various aberrations in the entire zoom region and the entire focus region.
[0033]
Hereinafter, the ultra-high magnification wide-angle zoom lens according to the present invention will be further described with reference to specific examples.
[0034]
【Example】
<Example 1>
FIG. 1 is a diagram showing a schematic configuration of an ultra-high magnification wide-angle zoom lens according to the present embodiment, and shows lens positions at a wide-angle end (WIDE) and a telephoto end (TELE) of each lens unit. FIG. 2 is a diagram showing a detailed configuration of the zoom lens.
[0035]
Since the schematic configuration of this zoom lens is as described above, a detailed lens configuration will be described below. The lens numbers of each lens group and each lens are sequentially increased from the object side.
[0036]
The first lens group G ₁ includes a first lens L ₁ formed of a biconcave lens having a surface having a large curvature directed toward the image forming surface, a second lens L _{2 formed of} a biconvex lens having a surface having a large curvature directed to the object side, the third lens L _3, which is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object _side, a fourth lens L ₄ and the fifth lens L _5.
[0037]
In the first lens group _{G 1,} the first lens _{L 1} and second lens _{L 2,} the 1A lens group _{G 1A} fixed is formed during focusing, the third lens _{L 3,} the fourth lens _{L 4} and the fifth lens _{L 5,} the 1B lens group _{G 1B} of movable constructed during focusing.
[0038]
The second lens group G ₂ includes, seventh lens L ₇ made of a biconcave lens having a sixth lens L ₆ is a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object _side, a surface with a greater curvature to the image plane _side, of the curvature imaging the cemented lens, and a surface with a greater curvature of the ninth lens L _9, which is a positive meniscus lens having its eighth lens L ₈ and convex made of a biconcave lens having a large surface on the image plane side to the object side the large surface of the tenth lens L ₁₀ and the curvature composed of a biconvex lens having on the side and a cemented lens of an eleventh lens L ₁₁ is a biconcave lens toward the object side.
[0039]
The third lens group G ₃ is greater surfaces of the thirteenth lens L ₁₃ and the curvature consisting of a twelfth lens L _12, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the image plane side the consists fifteenth lens L ₁₅ and a sixteenth lens L ₁₆ made of a biconvex lens having a cemented lens of a fourteenth lens L ₁₄ made of a biconvex lens having the object side, a surface with a greater curvature to the object side.
[0040]
The fourth lens group G ₄ includes a first 18 lens L ₁₈ consisting a large surface of the 17 lens L ₁₇ and the curvature composed of a biconcave lens having a surface with a greater curvature to the image plane side of a biconvex lens having the object side 20th lens L ₂₀ becomes cemented lens of a nineteenth lens L ₁₉ made a surface with a greater curvature of a biconcave lens having the object side, a convex positive meniscus lens to the imaging surface _side, object surface with a greater curvature A twenty-first lens L ₂₁ composed of a biconvex lens directed to the side, a twenty-second lens L ₂₂ composed of a negative meniscus lens with the convex surface facing the object side, and a twenty-third lens L composed of a bi-convex lens with the surface having a large curvature facing the object side _23, a cemented lens of a 25th lens L ₂₅ consisting a large surface of the 24 lens L ₂₄ and the curvature is a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side of a biconvex lens having the object side A cemented lens of a 27th lens L ₂₇ consisting a large surface of the 26 lens L ₂₆ and the curvature made convex negative meniscus lens on the object side of a biconvex lens having the object side.
[0041]
Further, as shown, a stop 3 is disposed between the third lens group G ₃ and the fourth lens group G ₄ , and a three-color separation optical system 2 including a prism or the like is provided on the image forming surface side of the fourth lens group G _4. Is arranged.
[0042]
The radius of curvature R of each lens surface of the zoom lens according to the present embodiment, the center thickness of each lens, the air spacing between the lenses (hereinafter, these are collectively referred to as the axial upper surface distance) D, and the refraction of each lens at the e-line. Table 1 shows the values of the Abbe number ν at the rate N and the d-line. The numbers in the table represent the order from the object side (the same in Tables 2 and 3). The numerical values shown in Table 1 and the following tables are standardized by the focal length of the entire system at the wide-angle end.
[0043]
Further, in the upper right part of Table 1, the values of the variable values D ₁₀ (* 1), D ₂₀ (* 2), and D ₂₉ (* 3) at the wide-angle end and the telephoto end in the column of the shaft upper surface distance D are shown. And the focal length f ′ (e) of the entire system at the wide angle end and the telephoto end at e-line. The zoom ratio of this zoom lens is 96.5 times.
[0044]
[Table 1]

[0045]
As is clear from the numerical values in Table 1, according to Example 1, all of the conditional expressions (1) to (9) are satisfied.
[0046]
<Example 2>
Ultra high magnification wide-angle zoom lens according to Example 2 of the present invention have been the ones with substantially the same configuration described above in Example 1, mainly, in the first lens group G _1, the first lens L ₁ is, biconcave lens in which the absolute value of the curvature of both surfaces similar, second lens L ₂ is made small surface curvature of a biconvex lens having the object side, the third lens L ₃ is, the object-side surface with a greater curvature The first embodiment differs from the first embodiment in that the first embodiment comprises a biconvex lens. The operational effects obtained are substantially the same as those of the first embodiment.
[0047]
Table 2 shows the radius of curvature R of each lens surface of the zoom lens according to Example 2, the distance D between the upper surfaces of the lens surfaces, the refractive index N of each lens at the e-line, and the Abbe number ν at the d-line.
[0048]
Further, in the upper right part of Table 2, the values of the variable values D ₁₀ (* 1), D ₂₀ (* 2), and D ₂₉ (* 3) in the column of the shaft upper surface distance D at the wide-angle end and the telephoto end are shown. And the focal length f ′ (e) of the entire system at the wide angle end and the telephoto end at e-line. The zoom ratio of this zoom lens is 96.5 times.
[0049]
[Table 2]

[0050]
As is clear from the numerical values in Table 2, according to Example 2, all of the conditional expressions (1) to (9) are satisfied.
[0051]
<Example 3>
Ultra high magnification wide-angle zoom lens according to Example 3 of the present invention, as shown in FIG. 3, but there is a one and substantially the same configuration described above in Example 1, mainly, the first lens group G ₁ is 4 It differs from that of the first embodiment in that it has a single lens configuration.
[0052]
That is, the first lens group G ₁ of the ultra-high power wide-angle zoom lens according to Example 3, the first lens L ₁ composed of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object _side, facing a surface with a greater curvature on the object side It was made the second lens L ₂ and third lens L ₃ which is a biconvex _lens, and a convex surface from the fourth lens L _4, which is a positive meniscus lens on the object side.
[0053]
In the first lens group _{G 1,} the first lens _{L 1} and second lens _{L 2,} the 1A lens group _{G 1A} fixed when focusing is configured, the third lens _{L 3} and the fourth lens _{L 4} Thus, a movable first B lens group _G1B is formed at the time of focusing.
The operation and effect obtained are substantially the same as those of the first embodiment.
[0054]
Table 3 shows the radius of curvature R of each lens surface of the zoom lens according to Example 3, the distance D between the upper surfaces of the lens surfaces, the refractive index N of each lens at e-line, and the Abbe number ν at d-line.
[0055]
In the upper right part of Table 3, the values of the variable values D ₈ (* 1), D ₁₈ (* 2), and D ₂₇ (* 3) at the wide-angle end and the telephoto end in the column of the shaft upper surface distance D are shown. And the focal length f ′ (e) of the entire system at the wide angle end and the telephoto end at e-line. The zoom ratio of this zoom lens is 96.0 times.
[0056]
[Table 3]

[0057]
As is clear from the numerical values in Table 3, according to Example 3, all of the conditional expressions (1) to (9) are satisfied.
[0058]
FIGS. 4, 5, and 6 are aberration diagrams showing various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification) at the wide-angle end and the telephoto end (both at an object distance = ∞) of the zoom lens according to each of the above embodiments. It is. Note that each spherical aberration diagram shows aberrations for 615.0 nm, 546.1 nm, and 460.0 nm, and each astigmatism diagram shows aberrations for a sagittal image plane and a tangential image plane. I have. As is clear from these aberration diagrams, according to the zoom lens according to each of the above-described embodiments, each aberration can be satisfactorily corrected. In particular, as is clear from the spherical aberration diagram, axial chromatic aberration at the telephoto end can be obtained. Can be satisfactorily corrected.
[0059]
【The invention's effect】
As described above, according to the ultra-high magnification wide-angle zoom lens of the present invention, in particular, the predetermined condition regarding the material and shape of each lens of the first lens group having the inner focusing function is satisfied. As a result, even at a large aperture ratio and a high zoom ratio of about 80 times or more, various aberrations including spherical aberration and axial chromatic aberration can be satisfactorily corrected, and high performance can be achieved over the entire zoom range and focusing range. It is possible to reduce the size and weight of the entire lens system and to speed up focusing.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic diagram illustrating a basic configuration of an ultra-high magnification wide-angle zoom lens according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 2 is a diagram illustrating details of an ultra-high magnification wide-angle zoom lens according to Embodiment 1 of the present invention (( (A) shows a first lens group and a second lens group, and (B) shows a third lens group and a fourth lens group.)
FIG. 3 is a schematic diagram illustrating a basic configuration of an ultra-high magnification wide-angle zoom lens according to Embodiment 3 of the present invention. FIG. 4 is a diagram illustrating the ultra-high magnification wide-angle zoom lens according to Embodiment 1 of the present invention at a wide-angle end and a telephoto end. FIG. 5 is an aberration diagram at the wide-angle end and a telephoto end of the ultra-high magnification wide-angle zoom lens according to the second embodiment of the present invention. FIG. 6 is a diagram illustrating the ultra-high magnification wide-angle zoom lens according to the third embodiment of the present invention. Aberration diagrams at the wide-angle end and at the telephoto end
L _{1 to} L ₂₇ Lenses R _{1 to} R ₅₁ Radius of curvature of lens surface (including prism surface)
D _{1 to} D ₅₀ axis top surface interval X optical axis 1 image plane 2 prism 3 aperture

Claims

In order from the object side, a first lens group having a fixed positive refractive power at the time of zooming, a second lens group having a negative refractive power movable at the time of zooming and performing a zooming action, and being movable at the time of zooming. A third lens group having a positive refractive power that corrects a change in the image plane due to magnification, and a fourth lens group having a fixed positive refractive power during zooming,
The first lens group includes a first A lens group fixed at the time of focusing and a first B lens group movable at the time of focusing,
The first A lens group has at least a positive and negative lens pair adjacent to each other via an air gap,
Furthermore, an ultra-high magnification wide-angle zoom lens, characterized by satisfying the following conditional expressions (1) to (7).

However,
ν _p1A : Abbe number of adjacent positive and negative lenses constituting the first A lens group with respect to d-line of the positive lens ν _n1A : Abbe number of adjacent positive and negative lenses constituting the first A lens group with respect to d line of the negative lens _Np1A : Refractive index to the e-line of the positive lens of the adjacent positive and negative lenses forming the first A lens group _Nn1A : Refractive index to the e-line of the adjacent positive and negative lenses forming the first A lens group F ₁ : focal length of the first lens group R ₂ : radius of curvature of the negative lens side surface of the positive and negative lens pair facing surfaces R ₃ : radius of curvature ν _p of the positive lens side surface of the positive and negative lens pair facing surfaces _[1B] : average of Abbe numbers of the positive lenses constituting the first B lens group

2. The ultra-high magnification wide-angle lens according to claim 1, wherein an amount of an air gap between the positive and negative lens pairs of the first A lens group is adjustable so as to compensate for an aberration caused by a lens manufacturing error. Zoom lens.

The second lens group includes at least two cemented lenses having an achromatism, and at least one of the cemented lenses satisfies the following conditional expressions (8) and (9). The ultra-high magnification wide-angle zoom lens according to claim 1.
16 <ν _n20 −ν _p20 (8)
0.0180> N _n20 −N _p20 (9)
However,
ν _n20 : Abbe number for the d-line of the negative lens forming the cemented lens of the second lens group ν _p20 : Abbe number for the d-line of the positive lens forming the cemented lens of the second lens group N _n20 : for the second lens group Refractive index N _{p20 of} the negative lens constituting the cemented lens with respect to e-line: Refractive index of the positive lens constituting the cemented lens of the second lens group with respect to e-line