JP2003531290A - Method for producing wide plates of thin slab molds - Google Patents
Method for producing wide plates of thin slab moldsInfo
- Publication number
- JP2003531290A JP2003531290A JP2001576957A JP2001576957A JP2003531290A JP 2003531290 A JP2003531290 A JP 2003531290A JP 2001576957 A JP2001576957 A JP 2001576957A JP 2001576957 A JP2001576957 A JP 2001576957A JP 2003531290 A JP2003531290 A JP 2003531290A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- copper
- thin slab
- alloy
- copper alloy
- casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 19
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 28
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 23
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 13
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims description 36
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 18
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 11
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 9
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 230000008859 change Effects 0.000 description 7
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 6
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 5
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 4
- 229910052845 zircon Inorganic materials 0.000 description 4
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 3
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- 229910000967 As alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 2
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010944 silver (metal) Substances 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000952 Be alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910003336 CuNi Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GXDVEXJTVGRLNW-UHFFFAOYSA-N [Cr].[Cu] Chemical compound [Cr].[Cu] GXDVEXJTVGRLNW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- YCKOAAUKSGOOJH-UHFFFAOYSA-N copper silver Chemical compound [Cu].[Ag].[Ag] YCKOAAUKSGOOJH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 1
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- VSZWPYCFIRKVQL-UHFFFAOYSA-N selanylidenegallium;selenium Chemical compound [Se].[Se]=[Ga].[Se]=[Ga] VSZWPYCFIRKVQL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/06—Alloys based on copper with nickel or cobalt as the next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】 【解決手段】 本発明は、特に薄スラブ連続鋳造用鋳型のための幅広板を製造するための、少なくとも２から６ｍ／ｍｉｎおよびそれ以上の鋳造速度のための、０．１％から０．５％までのベリリウムの含有量、および０．５％から２．０％までのニッケルの含有量を有する、硬化可能な銅合金の使用方法に関する。 (57) [Summary] SOLUTION: The present invention relates to a method for producing a wide plate, especially for a thin slab continuous casting mold, from 0.1% to 0.5% for a casting speed of at least 2 to 6 m / min and higher. % Of beryllium and up to 0.5% to 2.0% of nickel.
Description
【０００１】
本発明は、鋳型のための、特に薄スラブ連続鋳造用鋳型のための幅広板を製造
するための、硬化可能な銅合金の使用方法に関する。The present invention relates to the use of hardenable copper alloys for the manufacture of wide plates for molds, in particular for thin slab continuous casting moulds.
【０００２】
公知技術において、薄スラブ製造設備のための、および特にＣＳＰ（コンパク
トストリップ製造）設備のための鋳型幅広板は、ＣｕＣｒＺｒ（銅 クロム ジ
ルコン）またはＣｕＡｇ（銅 銀）のような銅合金から製造される。その際に、
ＣＳＰ用鋳型板のためのＣｕＡｇ合金は、上昇した温度におけるこのＣｕＡｇ合
金の比較的に高い伸び率に基づいて有利である。In the prior art, wide mold plates for thin slab manufacturing equipment, and especially for CSP (compact strip manufacturing) equipment, are made from copper alloys such as CuCrZr (copper chromium zircon) or CuAg (copper silver). Manufactured. At that time,
CuAg alloys for CSP template plates are advantageous due to the relatively high elongation of this CuAg alloy at elevated temperatures.
【０００３】
しかしながら、ＣｕＡｇもしくはＣｕＣｒＺｒから成る鋳型幅広板は、鋳込み
金属の溶湯面領域に存在している高い熱応力を収容することができず、且つ、こ
の領域において、亀裂を板内において形成する傾向があり、その際、特にＣｕＣ
ｒＺｒが、特に早期の亀裂形成の傾向にある。この亀裂形成は、更に、鋳型幅広
板のための屑製出基準であり、且つ、連続鋳造設備の作業機構ための、高い修理
費用および補充費用を誘起する。However, the wide mold plate made of CuAg or CuCrZr cannot accommodate the high thermal stress existing in the molten metal surface region of the cast metal, and cracks are formed in the plate in this region. There is a tendency, especially CuC
rZr is particularly prone to early crack formation. This crack formation is also a waste production criterion for wide mold plates and induces high repair and replenishment costs for the working mechanism of continuous casting equipment.
【０００４】
ＣｕＡｇが、比較的に僅かの引張り強さにもかかわらず、低減された亀裂形成
を有しているのは、ただ増大された伸展性の結果として、高い温度の際に鋳型板
内において応力を減退させることができ、且つ、比較的に高い熱伝導率が、これ
ら鋳型板の平均の作業温度を、比較的に低く保持するからなのである。The fact that CuAg has a reduced crack formation, despite its relatively low tensile strength, is due to the increased extensibility only in the mold plate at elevated temperatures. Because the stress can be reduced and the relatively high thermal conductivity keeps the average working temperature of these template plates relatively low.
【０００５】
薄スラブ用鋳型の幅狭板のために、ＣｕＣｒＺｒを、約１２５ＨＢ硬度でもっ
て使用することは、公知技術の場合に一般的であり、その際、これら幅狭板の側
方の接触面は、硬度を上げるために、ニッケルめっきされている。It is common in the prior art to use CuCrZr with a hardness of approximately 125 HB for the narrow plates of thin slab molds, with the lateral contact of these narrow plates. The surface is nickel plated to increase hardness.
【０００６】
幅狭板の屑製出基準は、幅広板とは異なって、亀裂形成ではなくて、むしろ鋼
に対する接触面の磨耗もしくは剥離である。このことに反して、幅広板の最も一
般的な屑製出基準は、鋳込み表面領域における亀裂形成である。The scrap production criterion for narrow plates, unlike wide plates, is not the formation of cracks, but rather the wear or delamination of the contact surface against the steel. On the contrary, the most common debris production criterion for wide plates is crack formation in the casting surface area.
【０００７】
ドイツ連邦共和国特許第３１ ２０ ９７８号明細書は、析出硬化可能な銅合
金の数値、および、固定した連続鋳造鋳型、等のためのこの銅合金の使用方法を
、色々なＣｕＮｉＢｅ合金でもって開示しており、これらＣｕＮｉＢｅ合金が、
更なる合金成分として、ニオブ（Ｎｂ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、マグネシウム
（Ｍｇ）及び／またはチタン（Ｔｉ）を含有している。DE 31 20 978 describes the numerical values of precipitation hardenable copper alloys and the use of this copper alloy for fixed continuous casting moulds, etc. with various CuNiBe alloys. It has been disclosed that these CuNiBe alloys,
Further alloy components include niobium (Nb), zirconium (Zr), magnesium (Mg) and / or titanium (Ti).
【０００８】
米国特許第２ １３７ ２８１号明細書から、帯状鋳型（Bandkokille）（ツ
インベルト鋳型）用の銅合金ＣｕＺｒＮｉＢｅが公知であり、この帯材鋳型は、
比較的に高い熱伝導率における比較的に高い硬度の、特性組み合わせによって特
徴付けられる。From US Pat. No. 2,137,281, a copper alloy CuZrNiBe for band-shaped molds (Bandkokille) (twin belt molds) is known, which band-shaped mold is
Characterized by a combination of properties, a relatively high hardness at a relatively high thermal conductivity.
【０００９】
英国特許第９５ ４７ ９６号明細書から、鋳型のための銅合金ＣｕＢｅＺｒ
Ｔｉが公知であり、この銅合金は、比較的に良好な熱伝導率において、比較的に
高い強度値を有している。From GB 95 47 96 the copper alloy CuBeZr for molds
Ti is known, and this copper alloy has relatively high strength values at relatively good thermal conductivity.
【００１０】
特に、高い鋳造速度、例えば６ｍ／ｍｉｎおよびそれ以上でもっての、薄スラ
ブの障害の無い鋳造作業のために、鋳型材料の既存の機械的な特性は、この場合
に生じる、特に鋳込み表面の領域における高い温度を抑制するために十分ではな
い。Due to the obstacle-free casting operation of thin slabs, in particular at high casting speeds, for example 6 m / min and above, the existing mechanical properties of the mold material result in this case, especially the casting. Not sufficient to suppress high temperatures in the area of the surface.
【００１１】
従って、この公知技術を出発点として、本発明の根底をなす課題は、高い鋳造
速度でもって、薄スラブ連続鋳造用鋳型のための幅広板を製造するための、特別
に適当な銅合金を提供することであり、鋳造作業の際のこれら銅合金の使用によ
って、特に鋳込み表面の領域における早期の亀裂形成が回避され、且つ、流動状
態の鋼との接触面の磨耗が低減され、且つ、この接触面がこの鋳造作業における
、極度の高い熱的なおよび機械的な応力に、長い期間の使用可能性のもとで対抗
する。Therefore, starting from this known technique, the problem underlying the present invention is a particularly suitable copper for producing wide plates for thin slab continuous casting moulds, at high casting speeds. Providing an alloy, the use of these copper alloys during casting operations avoids premature crack formation, especially in the area of the casting surface, and reduces wear of the contact surface with the flowing steel, And, the contact surfaces oppose the extremely high thermal and mechanical stresses in the casting operation, with long-term serviceability.
【００１２】
この課題の解決策は、薄スラブ連続鋳造用鋳型のための幅広板を製造するため
の、０．１％から０．５％までのベリリウムの含有量、および０．５％から２．
０％までのニッケルの含有量を有する、硬化可能な銅合金（ＣｕＮｉＢｅ）の使
用にある。A solution to this problem is a beryllium content of 0.1% to 0.5% and 0.5% to 2 for the production of wide plates for thin slab continuous casting moulds. ．
In the use of a hardenable copper alloy (CuNiBe) with a nickel content of up to 0%.
【００１３】
大きな利点によって、この銅合金は、この銅合金の硬化の後、鋳込み表面領域
における高い熱応力を亀裂形成の回避のもとで収容すること、および比較的に長
い作業時間にわたって使用可能状態に留まることができる。By virtue of a great advantage, this copper alloy is able to accommodate high thermal stresses in the casting surface area after hardening of the copper alloy without avoiding crack formation and can be used over a relatively long working time. You can stay in the state.
【００１４】
この必要な作業結果のために、ＣｕＣｒＺｒまたはＣｕＡｇのような公知の銅
合金とは異なり、本発明により使用される銅合金ＣｕＮｉＢｅは、この銅合金の
、例えば、２０℃の場合および３００℃の場合に、約７７０もしくは約６５０Ｎ
／ｍｍ2 の著しく高い引張り強さ、および、５００Ｎ／ｍｍ2 での０．２％耐力
、の有利な材料特性を得させる。これら３つの例示的に選択された銅合金、Ｃｕ
ＣｒＺｒ、ＣｕＡｇ並びにＣｕＮｉＢｅの材料特性は、以下の表から見て取れる
。Due to this required work result, unlike known copper alloys such as CuCrZr or CuAg, the copper alloy CuNiBe used according to the invention is based on this copper alloy, for example at 20 ° C. and at 300 ° C. About 770 or about 650N at ℃
/ Very high tensile strength of mm 2, and causes give 0.2% proof stress at 500 N / mm 2, the advantageous material properties of the. These three exemplary selected copper alloys, Cu
The material properties of CrZr, CuAg and CuNiBe can be seen from the table below.
【００１５】[0015]
【表１】 [Table 1]
【００１６】
更なる有利な特性、例えば機械的な磨耗に対する耐久性は、本発明により使用
された材料の、約２２０ＨＢの高い硬度から与えられる。何故ならば、ＣｕＮｉ
Ｂｅは、約２２０〜２３０ＨＢを有する電気めっきで形成されたニッケル層のよ
うな、ほぼ同じ硬度を備えているからである。幅広板は、従って、もはやニッケ
ルめっきをされる必要は無い。Further advantageous properties, such as resistance to mechanical abrasion, are provided by the high hardness of the material used according to the invention of approximately 220 HB. Because CuNi
This is because Be has about the same hardness as a nickel layer formed by electroplating having about 220-230 HB. The wide plate therefore no longer needs to be nickel plated.
【００１７】
約３７０W／ｍＫの熱伝導率を有するＣｕＡｇと比較して、約３００Ｗ／ｍＫ
の銅合金ＣｕＮｉＢｅのより僅かの熱伝導率は、冷却水の前面での約２５％だけ
低減された銅壁厚によって補償される。従って同様に、製造のための材料費用の
節約も与えられる。About 300 W / mK compared to CuAg, which has a thermal conductivity of about 370 W / mK
The lower thermal conductivity of the copper alloy CuNiBe of is compensated by the copper wall thickness reduced by about 25% in front of the cooling water. Therefore, a savings in material costs for manufacturing is likewise provided.
【００１８】
例えば２から６ｍ／ｍｉｎおよびそれ以上の高い鋳造速度でもって、薄スラブ
連続鋳造用鋳型のための幅広板を製造するための、本発明により使用された銅合
金ＣｕＮｉＢｅは、合金成分として、０．１％から０．５％のベリリウム、０．
５％から２．０％のニッケル、および全重量９９．５％までの銅を含有している
。この銅合金は、０．５％以上の不純物を含有すべきでなく、それら不純物が、
例えばＦｅ、Ｚｒ、Ａｇ、Ｃｒ、Ｍｇ等のような他の金属類の微量成分と理解さ
れる。The copper alloy CuNiBe used according to the invention for producing wide plates for thin slab continuous casting molds with high casting speeds of, for example, 2 to 6 m / min and higher, is used as alloy constituent , 0.1% to 0.5% beryllium, 0.
It contains 5% to 2.0% nickel and a total weight of 99.5% copper. This copper alloy should not contain more than 0.5% impurities,
It is understood as a minor constituent of other metals such as Fe, Zr, Ag, Cr, Mg, etc.
【００１９】
本発明は、連続鋳造鋳型の幅広板のための、公知技術から容易に想到し得ない
特別の銅合金ＣｕＮｉＢｅの使用によって、薄スラブの鋳造を、少なくとも２か
ら６ｍ／ｍｉｎおよびそれ以上の高い鋳造速度でもって可能にする。比較的に長
い使用可能性の結果としての、作業状態の著しい改善、特に、溶湯面における領
域最低限に抑えられた亀裂形成、および材料および製造のための安いコストの経
費は、合金成分の特別の選択の結果である。The present invention provides for the casting of thin slabs for at least 2 to 6 m / min and more by the use of a special copper alloy CuNiBe, which cannot be easily conceived from the prior art for wide plates of continuous casting moulds. It is possible even with a high casting speed. Significant improvements in working conditions as a result of the relatively long serviceability, in particular area-minimized crack formation on the molten metal surface, and the low cost of materials and production, are due to the special alloy constituents. Is the result of the selection.
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書[Procedure for Amendment] Submission for translation of Article 34 Amendment of Patent Cooperation Treaty
【提出日】平成１４年４月１９日（２００２．４．１９）[Submission date] April 19, 2002 (April 19, 2002)
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】発明の名称[Name of item to be amended] Title of invention
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正の内容】[Contents of correction]
【発明の名称】 薄スラブ用鋳型の幅広板を製造するための方法Title: Method for manufacturing a wide plate of a thin slab mold
【手続補正２】[Procedure Amendment 2]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】特許請求の範囲[Name of item to be amended] Claims
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正の内容】[Contents of correction]
【特許請求の範囲】[Claims]
【手続補正３】[Procedure 3]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００１[Correction target item name] 0001
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正の内容】[Contents of correction]
【０００１】
本発明は、少なくとも２から６ｍ／ｍｉｎおよびそれ以上の、比較的に高い鋳
造速度でもって、薄スラブを鋳造するための、薄スラブ用鋳型のための幅広板を
製造するための方法に関する。The present invention relates to a method for producing a wide plate for a thin slab mold for casting thin slabs at relatively high casting speeds of at least 2 to 6 m / min and higher. Regarding
【手続補正４】[Procedure amendment 4]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００９[Correction target item name] 0009
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正の内容】[Contents of correction]
【０００９】
英国特許第９５ ４７ ９６号明細書から、鋳型用の銅合金ＣｕＢｅＺｒＴｉ
が公知であり、この銅合金は、比較的に良好な熱伝導率において、比較的に高い
強度値を有している。
ヨーロッパ特許公開第０ ５４８ ６３６号明細書は、既に公知のニッケル、
ベリリウムおよびジルコン添加物を有する、鋳造用ロールおよび鋳造用ホイール
を製造するための材料として硬化可能な銅合金が使用されることの保護権に関わ
る問題である。ここでは、これら鋳造用ホイールのための使用状況が問題であり
、これら鋳造縁部は、本質的に、薄スラブ用鋳型とは異なるものである。
英国特許出願公開第２ ０９６ ４９６号明細書は、爆発成形による、連続鋳
造設備のための管形鋳型の製造方法に関わり、その際、この目的のために、一連
の公知の硬化可能な標準的なＣｕ合金が使用される。管形鋳型は、同様に、薄ス
ラブ用鋳型とは比較され得ない。
米国特許第４ ４２１ ５７０号明細書は、英国特許出願公開第２ ０９６
４９６号明細書のように、管形鋳型（湾曲された、または直線状の）の製造に関
わっている。管形鋳型は、薄スラブ用鋳型と何ら関連していない。
米国特許第４ ３７７ ４２４号明細書は、新しい銅合金を記載しており、こ
の銅合金が、ニッケル−ベリリウムおよびニオブから成り、且つ旧来の鋳型板の
ために使用される。このＮｂ添加物は、従来のＣｕＮｉＢｅ合金を、特別に、製
造可能的に変化させる。更に、旧来の厚いスラブ用鋳型は、薄スラブ用鋳型と比
較できるものではない。
米国特許第５ ６５１ ８４４号明細書は、銅−ベリリウム合金の特有の特性
の改良のための製造方法を内容としている。全く公知の製造プロセスは、数学的
な式でもって、新たに記載されている。
日本の特許要約書ｖｏｌ．０１４、ｎｏ．３１８（特開平２−１１１８３５号
明細書）は、銅合金を内容としており、この銅合金が、ニッケル、ベリリウム、
ジルコン、マグネシウム、アルミニウムの付加により、電磁的な制動機（Bremse
）の電磁的な場を調整している。
日本の特許要約書ｖｏｌ．０１４、ｎｏ．４３１（特開平２−１６６２４８号
明細書）は、銅合金に関わり、この銅合金が、ニッケル、ベリリウム、ジルコン
、マグネシウムの付加により、連続鋳造設備における銅鋳型板の使用のための銅
材料の特別な特性を改良している。しかし薄スラブ用鋳型の際の特別な課題に関
することが、欠如している。From GB 95 47 96 a copper alloy CuBeZrTi for molds
Is known, the copper alloy having relatively high strength values at relatively good thermal conductivity. European Patent Publication No. 0 548 636 describes the already known nickel,
It is a matter of protection of the use of hardenable copper alloys as materials for making casting rolls and wheels with beryllium and zircon additives. Here, the use situation for these casting wheels is a problem, the casting edges being essentially different from the thin slab mold. GB-A-2 096 496 relates to a method for producing tubular molds for continuous casting equipment by explosive molding, for which purpose a series of known curable standard Cu alloys are used. Tubular molds likewise cannot be compared to thin slab molds. U.S. Pat. No. 4,421,570 refers to British Patent Application Publication No. 2 096.
No. 496, involved in the manufacture of tubular molds (curved or linear). The tubular mold has nothing to do with the thin slab mold. U.S. Pat. No. 4,377,424 describes a new copper alloy, which consists of nickel-beryllium and niobium, and is used for older mold plates. This Nb additive transforms the conventional CuNiBe alloy in a particularly manufacturable manner. Moreover, the traditional thick slab molds are not comparable to the thin slab molds. U.S. Pat. No. 5,651,844 describes a manufacturing method for improving the unique properties of copper-beryllium alloys. A completely known manufacturing process is newly described with mathematical formulas. Japanese Patent Abstracts vol. 014, no. 318 (Japanese Patent Laid-Open No. 2-111835) contains a copper alloy, and the copper alloy contains nickel, beryllium,
With the addition of zircon, magnesium and aluminum, an electromagnetic brake (Bremse
) Is adjusting the electromagnetic field. Japanese Patent Abstracts vol. 014, no. 431 (Japanese Patent Laid-Open No. 2-166248) relates to a copper alloy, which is a special copper material for use of a copper mold plate in a continuous casting facility by adding nickel, beryllium, zircon and magnesium. The characteristics are improved. However, there is a lack of special challenges in casting thin slabs.
【手続補正５】[Procedure Amendment 5]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１２[Correction target item name] 0012
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正の内容】[Contents of correction]
【００１２】
この課題の解決策として、請求項１の上位概念において記述された様式の、薄ス
ラブ用鋳型の幅広板を製造するための方法において、特に鋳込み表面の領域にお
ける早期の亀裂形成を回避するため、および、溶融流動状態の鋼との、板の接触
面の磨耗を低減するために、０．１％から０．５％までのベリリウムの含有量、
および０．５％から２．０％までのニッケルの含有量を有する、硬化可能な銅合
金（ＣｕＮｉＢｅ）の使用が提案され、その際、これら請求されたパーセント表
示が、全体として重量パーセントに関している。[0012] As a solution to this problem, a method for producing a wide plate of a thin slab mold, in the manner described in the preamble of claim 1, avoids premature crack formation, especially in the region of the casting surface. And a beryllium content of 0.1% to 0.5% in order to reduce wear of the contact surface of the plate with the steel in the melt flow state,
And the use of a hardenable copper alloy (CuNiBe) with a nickel content of 0.5% to 2.0% is proposed, wherein these claimed percentage indications relate to the weight percent as a whole. .
【手続補正６】[Procedure correction 6]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１３[Correction target item name] 0013
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正の内容】[Contents of correction]
【００１３】
大きな利点によって、この銅合金は、この銅合金の硬化の後、鋳込み表面領域
における高い熱応力を収容すること、および比較的に長い作動時間にわたって使
用可能に留まることができる。By virtue of a great advantage, the copper alloy can accommodate high thermal stresses in the casting surface area after hardening of the copper alloy and can remain usable for a relatively long operating time.
【手続補正７】[Procedure Amendment 7]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１８[Correction target item name] 0018
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正の内容】[Contents of correction]
【００１８】
例えば２から６ｍ／ｍｉｎおよびそれ以上の高い鋳造速度でもって、薄スラブ
連続鋳造用鋳型のための幅広板を製造するための、本発明により使用された銅合
金ＣｕＮｉＢｅは、合金成分として、０．１％から０．５％のベリリウム、０．
５％から２．０％のニッケル、および全重量９９．４％までの銅を含有している
。この銅合金は、０．５％以上の不純物を含有すべきでなく、それら不純物が、
例えばＦｅ、Ｚｒ、Ａｇ、Ｃｒ、Ｍｇ等のような他の金属類の微量成分と理解さ
れる。The copper alloy CuNiBe used according to the invention for producing wide plates for thin slab continuous casting molds with high casting speeds of, for example, 2 to 6 m / min and higher, is used as alloy constituent , 0.1% to 0.5% beryllium, 0.
It contains 5% to 2.0% nickel, and a total weight of 99.4% copper. This copper alloy should not contain more than 0.5% impurities,
It is understood as a minor constituent of other metals such as Fe, Zr, Ag, Cr, Mg, etc.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ケーラート・ゲアハルト スイス国、アルトドルフ、ヴェークマッ ト、７ Ｆターム(参考） 4E004 NB01 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page (72) Inventor Kerat Gerhard Switzerland, Altdorf, Wegmat To, 7 F-term (reference) 4E004 NB01
Claims (4)
を製造するための、０．１％から０．５％までのベリリウムの含有量、および０
．５％から２．０％までのニッケルの含有量を有することを特徴とする、硬化可
能な銅合金の使用方法。1. A beryllium content of 0.1% to 0.5% for the production of wide plates for molds, in particular for thin slab continuous casting, and 0.
． Use of a hardenable copper alloy, characterized in that it has a nickel content of 5% to 2.0%.
ブ連続鋳造用鋳型のための幅広板を製造するための、請求項１に記載の硬化可能
な銅合金の使用方法。2. Use of the hardenable copper alloy according to claim 1 for producing a wide plate for a thin slab continuous casting mold with a casting speed of at least 2 to 6 m / min.
．０％のニッケルの合金成分を有し、これら合金成分が、少なくとも９９．５％
の銅の成分を有する値であることを特徴とする請求項１または２に記載の硬化可
能な銅合金の使用方法。3. Beryllium from 0.1% to 0.5% and from 0.5% to 2
． It has an alloy content of 0% nickel and these alloy content is at least 99.5%.
3. The method of using the hardenable copper alloy according to claim 1 or 2, wherein the value has the copper component of.
で、０．５％の不純物を含有することを特徴とする請求項１から３のいずれか一
つに記載の硬化可能な銅合金の使用方法。4. The curable composition according to any one of claims 1 to 3, characterized in that, in addition to the alloy components of beryllium, nickel and copper, it contains a maximum of 0.5% of impurities. How to use various copper alloys.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10018504A DE10018504A1 (en) | 2000-04-14 | 2000-04-14 | Use of a hardenable copper alloy containing beryllium and nickel for molds for producing plates for thin slab continuous casting molds |
| DE10018504.5 | 2000-04-14 | ||
| PCT/EP2001/004235 WO2001079574A1 (en) | 2000-04-14 | 2001-04-12 | Use of a hardenable copper alloy for molds |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003531290A true JP2003531290A (en) | 2003-10-21 |
Family
ID=7638729
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001576957A Withdrawn JP2003531290A (en) | 2000-04-14 | 2001-04-12 | Method for producing wide plates of thin slab molds |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20030165396A1 (en) |
| EP (1) | EP1274871A1 (en) |
| JP (1) | JP2003531290A (en) |
| KR (1) | KR20020091154A (en) |
| CN (1) | CN1423707A (en) |
| DE (1) | DE10018504A1 (en) |
| EG (1) | EG22980A (en) |
| RU (1) | RU2260493C2 (en) |
| TW (1) | TW524864B (en) |
| WO (1) | WO2001079574A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013501622A (en) * | 2009-08-14 | 2013-01-17 | ケイエムイー・ジャーマニー・アクチエンゲゼルシャフト・ウント・コンパニー・コマンディトゲゼルシャフト | template |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW590822B (en) * | 2001-11-21 | 2004-06-11 | Km Europa Metal Ag | Casting-roller for a two-roller-casting equipment and its manufacturing method |
| DE10156925A1 (en) * | 2001-11-21 | 2003-05-28 | Km Europa Metal Ag | Hardenable copper alloy as a material for the production of casting molds |
| US7225856B2 (en) * | 2002-08-02 | 2007-06-05 | Hildreth Manufacturing, Llc | Precipitation-hardenable alloy core rod, plunger tip having a uniform side wall thickness, and method of forming same |
| CN110218903B (en) * | 2019-07-02 | 2020-07-14 | 西峡龙成特种材料有限公司 | ESP continuous casting crystallizer narrow-surface copper plate base metal and machining method thereof, and ESP continuous casting crystallizer narrow-surface copper plate |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4377424A (en) * | 1980-05-26 | 1983-03-22 | Chuetsu Metal Works Co., Ltd. | Mold of precipitation hardenable copper alloy for continuous casting mold |
| DE3109438A1 (en) * | 1981-03-12 | 1982-09-30 | Kabel- und Metallwerke Gutehoffnungshütte AG, 3000 Hannover | "METHOD FOR THE PRODUCTION OF TUBULAR, STRAIGHT OR CURVED CONTINUOUS CASTING CHILLS WITH PARALLELS OR CONICAL INTERIOR CONTOURS FROM CURABLE copper ALLOYS" |
| US4421570A (en) * | 1982-03-12 | 1983-12-20 | Kabel Und Metallwerke Gutehoffnungshutte Ag | Making molds for continuous casting |
| JPH02111835A (en) * | 1988-10-20 | 1990-04-24 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | Mold material for electromagnetic stirring |
| JP2869076B2 (en) * | 1988-12-19 | 1999-03-10 | 中越合金鋳工株式会社 | Precipitation hardening mold material for continuous casting |
| DE4142941A1 (en) * | 1991-12-24 | 1993-07-01 | Kabelmetal Ag | USE OF A CURABLE copper alloy |
| DE4233522A1 (en) * | 1992-04-04 | 1993-10-07 | Schloemann Siemag Ag | Process for producing a wide mold side wall for a thin slab caster |
| DE69520268T2 (en) * | 1995-02-01 | 2001-08-09 | Brush Wellman Inc., Cleveland | Treatment of alloys and articles made thereafter |
| DE19681298B4 (en) * | 1995-03-07 | 2006-12-28 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | A flame retardant resin composition and process for producing an organic phosphorus compound |
| DE19529931C1 (en) * | 1995-08-02 | 1997-04-03 | Mannesmann Ag | Plate mold for the production of steel strands |
-
2000
- 2000-04-14 DE DE10018504A patent/DE10018504A1/en not_active Withdrawn
-
2001
- 2001-04-06 TW TW090108247A patent/TW524864B/en not_active IP Right Cessation
- 2001-04-11 EG EG20010361A patent/EG22980A/en active
- 2001-04-12 JP JP2001576957A patent/JP2003531290A/en not_active Withdrawn
- 2001-04-12 CN CN01808026A patent/CN1423707A/en active Pending
- 2001-04-12 US US10/257,512 patent/US20030165396A1/en not_active Abandoned
- 2001-04-12 WO PCT/EP2001/004235 patent/WO2001079574A1/en not_active Ceased
- 2001-04-12 EP EP01929554A patent/EP1274871A1/en not_active Ceased
- 2001-04-12 RU RU2002130502/02A patent/RU2260493C2/en not_active IP Right Cessation
- 2001-04-12 KR KR1020027012659A patent/KR20020091154A/en not_active Ceased
-
2005
- 2005-03-11 US US11/078,006 patent/US20050158204A1/en not_active Abandoned
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013501622A (en) * | 2009-08-14 | 2013-01-17 | ケイエムイー・ジャーマニー・アクチエンゲゼルシャフト・ウント・コンパニー・コマンディトゲゼルシャフト | template |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2260493C2 (en) | 2005-09-20 |
| WO2001079574A1 (en) | 2001-10-25 |
| TW524864B (en) | 2003-03-21 |
| EG22980A (en) | 2003-12-31 |
| DE10018504A1 (en) | 2001-10-18 |
| EP1274871A1 (en) | 2003-01-15 |
| CN1423707A (en) | 2003-06-11 |
| KR20020091154A (en) | 2002-12-05 |
| US20050158204A1 (en) | 2005-07-21 |
| US20030165396A1 (en) | 2003-09-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR20200023073A (en) | A aluminum alloy and for die casting and method for manufacturing the same, die casting method | |
| US3900316A (en) | Castable nickel-chromium stainless steel | |
| JP4574065B2 (en) | Mold for semi-solid iron alloy molding | |
| JP5305323B2 (en) | Zinc alloy for die casting and method for producing die cast member using Zn alloy for die casting | |
| US5799717A (en) | Copper alloy mold for casting aluminum or aluminum alloy | |
| CN112874058B (en) | Copper-steel solid-liquid composite bimetallic material for buildings and preparation method thereof | |
| CN112981190A (en) | Aluminum alloy for die casting and method for manufacturing cast aluminum alloy using the same | |
| JP2007197784A (en) | Alloy steel | |
| JPH10328804A (en) | Injection sleeve for die casting machine, bush for die casting machine and die casting machine using them | |
| JP2003531290A (en) | Method for producing wide plates of thin slab molds | |
| JP3700955B2 (en) | Multi-layer overlaying method for hot extrusion and forging dies | |
| JP4922971B2 (en) | Composite roll for hot rolling and manufacturing method thereof | |
| JPH0547611B2 (en) | ||
| JPH11279702A (en) | Aluminum die casting mold steel with excellent erosion resistance | |
| JP2002194477A (en) | Member for molten nonferrous metal | |
| JP3150291B2 (en) | Copper alloy mold for casting Al or Al alloy | |
| JPS6140291B2 (en) | ||
| JP2540161B2 (en) | Copper alloys and their use as work materials for continuous casting molds | |
| KR20030041833A (en) | Casting roll for two-roll casting installation | |
| JPS6144930B2 (en) | ||
| JP3949557B2 (en) | Wear-resistant aluminum alloy for casting and cast aluminum alloy | |
| JPS6214214B2 (en) | ||
| JP2001064741A (en) | Use of copper-tin-iron alloy high in tin concentration | |
| JPS6330380B2 (en) | ||
| JPH07243002A (en) | Maraging steel with excellent high temperature strength and heat check resistance |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20080701 |