JP2003343440A

JP2003343440A - 圧縮機

Info

Publication number: JP2003343440A
Application number: JP2003056101A
Authority: JP
Inventors: Masaki Kawachi; 正樹河内; Masanori Ogawa; 正紀小川; Hiroyuki Makishima; 弘幸牧島; Hiroshi Kageyama; 博影山; Susumu Higano; 進日向野
Original assignee: Calsonic Kansei Corp
Current assignee: Marelli Corp
Priority date: 2002-03-20
Filing date: 2003-03-03
Publication date: 2003-12-03
Anticipated expiration: 2023-03-03
Also published as: EP1347173A2; DE60313819D1; US20040005223A1; JP4078229B2; US6942465B2; KR20030076352A; DE60313819T2; EP1347173B1; EP1347173A3

Abstract

(57)【要約】【課題】簡素な構成で抽気通路からのオイル流出量を
低減できる圧縮機の提供を図る。【解決手段】クランク室５と吸入室とを常時連通する
抽気通路３１を駆動軸１０内に設け、クランク室５に臨
む抽気通路３１の入口部３６を、前記駆動軸１０の径方
向に設定した。そのため、ブローバイガスとともに抽気
通路３１内に流れこんで行こうとするミスト状のオイル
は、まず、駆動軸１０の回転運動により抽気通路３１の
入口部３６の内周面に衝突して付着する。つまり、抽気
通路３１の入口部３６でオイル分離（気液分離）され
る。次に、この抽気通路３１の入口部３６でブローバイ
ガスと分離されたオイルは、駆動軸１０の回転運動によ
る遠心力によってクランク室５にそのまま押し戻される
ので、ブローバイガスの流れにのって吸入室に流出しに
くい構造となる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、車両用空調装置等
の冷凍サイクルに介装されて、冷媒ガスの圧縮に用いら
れる圧縮機に関する。

【０００２】

【従来の技術】圧縮機にあっては、クランク室内の各摺
動部品に潤滑オイルを供給するためクランク室に潤滑オ
イルを貯留してあるが、例えば特許文献１に開示される
ようにこの種の圧縮機はクランク室と吸入室とを連通す
る抽気通路を備えるため、この抽気通路を通じて潤滑オ
イルがクランク室から吸入室へ流出する問題がある。

【０００３】つまり、クランク室内から潤滑オイルが持
ち出されると、主に以下の２つの問題点が浮上する。第
１に、クランク室から潤滑オイルが持ち出されてクラン
ク室内の摺動部品へのオイル供給不足が生じると、摺動
部品に悪影響を与えてしまう。第２に、潤滑オイルがク
ランク室からクランク室→吸入室→シリンダボア→吐出
室→圧縮機外→冷凍サイクルの熱交換器（コンデンサ、
エバポレータ）内に流入すると、潤滑オイルが熱交換器
の細管に付着して熱交換効率を低下させてしまう。

【０００４】

【特許文献１】特開昭６２−２０３９８０号公報

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】このような観点から、
従来の圧縮機には、特開昭５８−１５８３８２号公報に
開示されるように、抽気通路の出口にコントロールバル
ブをつなげて該コントロールバルブにオリフィスと同様
の作用を期待する構造もある。しかし、この従来技術の
コントロールバルブでは、圧縮機の停止状態では抽気通
路の開閉弁が閉口し、圧縮機の起動状態では抽気通路の
開閉弁が開口する。よって、仮にオイル分離したとして
もやはりオイルがガスの流れにそって次第に流出してい
ってしまう。しかも、コントロールバルブを介する通気
通路が複雑化してしまう。

【０００６】本発明はこのような従来技術をもとに為さ
れたもので、その目的は、簡素な構成で抽気通路からの
オイル流出量を低減できる圧縮機を提供することであ
る。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明にあ
っては、ピストンを収容するシリンダボアを有するシリ
ンダブロックの前端面に、フロントハウジングを接合し
てクランク室を形成すると共に、前記シリンダブロック
の後端面に、リアハウジングを接合して吸入室および吐
出室を形成し、前記クランク室内に軸支した駆動軸の回
転を利用してピストンを往復動させる圧縮機において、
前記クランク室と前記吸入室とを常時連通する抽気通路
を前記駆動軸内に設け、前記抽気通路の入口部を、前記
駆動軸の径方向に設定するとともに前記クランク室に直
接臨ませたことを特徴とするものである。

【０００８】

【発明の効果】請求項１記載の発明によれば、クランク
室と吸入室とを常時連通する抽気通路を駆動軸内に設
け、抽気通路の入口部を駆動軸の径方向に設定するとと
もにクランク室に直接臨ませたことを特徴とするので、
ブローバイガスとともに抽気通路内に流れ込もうとする
ミスト状のオイルは、まず、駆動軸の回転運動によって
抽気通路の入口部の内周面に衝突して捕獲される。つま
り、抽気通路の入口部でオイル分離（気液分離）され
る。次に、この抽気通路の入口部でガスと分離されたオ
イルは、駆動軸の回転運動による遠心力によってクラン
ク室に押し戻されるので、吸入室に流出しにくい構造と
なる。つまり、請求項１記載の発明によれば、抽気通路
がコントロールバルブを介さずクランク室と吸入室とを
常時連通する通路でありながらも積極的にオイル分離
（気液分離）する構造であるため、簡素な構成で抽気通
路からのオイル流出量を低減できる。

【０００９】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。

【００１０】第１実施形態：図１〜３は本発明の第１実
施形態である。この実施形態の圧縮機１は、図１に示す
ように、斜板式の可変容量圧縮機である。この斜板式可
変容量圧縮機１は、複数のシリンダボア３を有するシリ
ンダブロック２と、該シリンダブロック２の前端面に接
合され該シリンダブロック２との間にクランク室５を形
成するフロントハウジング４と、シリンダブロック２の
後端面にバルブプレート９を介して接合され吸入室７お
よび吐出室８を形成するリアハウジング６と、を備えて
いる。これらシリンダブロック２とフロントハウジング
４とリアハウジング６とは、シリンダブロック２に設け
られた複数の図示せぬスルーボルト貫通孔を通じて複数
のスルーボルトＢによって締結固定されている。

【００１１】バルブプレート９は、シリンダボア３と吸
入室７とを連通する図示せぬ吸入孔と、シリンダボア３
と吐出室８とを連通する吐出孔１２と、を備えている。

【００１２】バルブプレート９のシリンダブロック２側
には、吸入孔を開閉する図示せぬリード弁を有する金属
製の吸入弁板１３が設けられ、一方、バルブプレート９
のリアハウジング６側には、吐出孔１２を開閉する図示
せぬリード弁を有する金属製の吐出弁板１４と、該吐出
弁板１４を保持するとともにそのリード弁の開限を規制
するリテーナ１５と、が設けられている。これらバルブ
プレート９と吐出弁板１４とリテーナ１５とは、リベッ
トＲによって固定締結されて一体となっている。そし
て、バルブプレート９とリアハウジング６との間には、
ガスケット１６が介在し、吸入室７と吐出室８の密閉性
を保持している。また、バルブプレート９の周縁面には
Ｏリングが介在し、圧縮機１外への冷媒漏れを防止して
いる。

【００１３】シリンダブロック２およびフロントハウジ
ング４の中心部には、ベアリング１７、３７、１８を介
して駆動軸１０を回転自在に支持するシャフト支持孔１
９、２０が設けられている。

【００１４】クランク室５内には、前記駆動軸１０に固
設したドライブプレート２１と、駆動軸１０に摺動自在
に嵌装したスリーブ２２にピン２３により揺動自在に連
結したジャーナル２４と、該ジャーナル２４のボス部２
５に固定した斜板２６と、が設けられている。

【００１５】ドライブプレート２１とジャーナル２４と
は、そのヒンジアーム２１ｈ、２４ｈを弧状の長孔２７
とピン２８とを介して連結されており、斜板２６の揺動
を規制している。各シリンダボア３に収容されたピスト
ン２９は、斜板２６を挟んだ一対のシュー３０を介して
該斜板２６に連結されていて、駆動軸１０の回転運動を
原動力として往復動する。圧縮機１の基本機能は、この
ピストン２９の往復動により、吸入室７→バルブプレー
ト９の吸入孔→シリンダボア３内へと吸入した冷媒を圧
縮し、シリンダボア３→バルブプレート９の吐出孔１２
→吐出室８と吐出するものである。

【００１６】そして、この吐出容量を可変とするため
に、クランク室５と吸入室７とを常時連通する抽気通路
３１（図１中矢示）と、クランク室５と吐出室８とを連
通する給気通路３２（図１中矢示）と、該給気通路３２
を開閉する圧力制御手段３３と、からなる圧力制御機構
が設けられている。上記抽気通路３１は、クランク室５
内の冷媒ガス圧力に応じてクランク室５内の冷媒ガスを
吸入室７へ帰還させるものである。上記給気通路３２
は、圧力制御手段３３により開閉されて吐出室８からク
ランク室５に向けて流れる冷媒ガス量を制御することで
クランク室５の圧力を調節し、斜板２６の傾斜角を変化
させることでピストンストロークを変化させて、圧縮機
１の吐出容量を変えるものである。より具体的には、圧
力制御手段３３は、低負荷時におけるエバポレータの凍
結を避けるため圧縮機１に帰還する冷媒の吸入圧に応じ
て圧縮機１の吐出量を変化させて圧縮機１に帰還する冷
媒の吸入圧を一定に保つように、給気通路３２を開閉制
御している。

【００１７】ここで、抽気通路３１は、駆動軸１０に設
けられた抽気孔１０ｓと、シリンダブロック２に設けら
れたシャフト支持孔１９と、バルブプレート９に設けら
れた抽気孔９ｓと、これらシャフト支持孔１９と抽気孔
９ｓを連通するシリンダブロック２の後端面に設けられ
た抽気溝２ｓと、からなっている（図３参照）。なお、
この例の抽気溝２ｓは、抽気通路３１の途中で該通路３
１の通路断面積を絞る固定絞り部（オリフィス）を構成
している。

【００１８】そして、駆動軸１０内に設けられた抽気孔
１０ｓは、駆動軸１０の後端１０ｂから前端１０ａ側に
向けて該駆動軸１０の軸心に沿って設けられた軸方向通
路３５と、軸方向通路３５と連通しクランク室５に直接
開放して「抽気通路３１の入口部」を構成する径方向通
路３６と、から構成されている。なお、この例では、抽
気通路３１の「入口部」を構成する径方向通路３６は、
スリーブ２２の移動範囲外に形成されていたためクラン
ク室５に常時開放するようになっている。

【００１９】このように構成される本実施形態の圧縮機
１によれば、クランク室５と吸入室７とを常時連通する
抽気通路３１を、駆動軸１０内に設け、抽気通路３１の
入口部を構成する径方向通路３６をクランク室５に直接
臨ませたため、先ず第１に、図２ａに示すように、クラ
ンク室５から冷媒ガスとともに抽気通路３１内に流れ込
もうとするミスト状オイルは、駆動軸１０の回転運動に
より径方向通路３６の内周面に衝突して捕獲される。つ
まり、抽気通路３１の入口部を構成する径方向通路３６
でオイル分離（気液分離）される。次に、この径方向通
路３６に付着したオイルは、図２ｂに示すように、駆動
軸１０の回転運動による遠心力によって径方向通路３６
の入口端末に押し戻されてそのままクランク室５に放出
される。

【００２０】そのため、簡素な構成でありながらも、オ
イルが抽気通路３１を通じて吸入室７に流出しにくい構
造となり、抽気通路３１からのオイル流出量を低減でき
る。しかも、径方向通路３６の入口端末からクランク室
５内に飛散するオイルによって、自動的にクランク室５
内の摺動部品へのオイル供給が可能となる。

【００２１】ここで、特開昭５８−１５８３８２号公報
には、駆動軸内に軸方向通路と径方向通路とからなる抽
気孔を設けた圧縮機が開示されており、この圧縮機にあ
っては軸方向通路によって遠心分離作用が期待される。
しかし、この例ではそもそも径方向通路をスリーブで閉
塞してスリーブと駆動軸との間の隙間を抽気通路の入口
部として構成し、ガス流の流れに沿ってスリーブと駆動
軸との間にオイルを供給しようとする構造であるため、
スリーブと駆動軸との間に一旦入り込んだオイルは排出
されにくく結局はガス流の影響を受けて吸入室へと持ち
去られてしまうこととなる。

【００２２】これに比べて、この実施形態では、抽気通
路３１の入口部を構成する径方向通路３６が直接クラン
ク室５に開放しているため、上述のように駆動軸１０の
遠心力によってオイルが径方向通路３６の入口端末に押
し戻されてそのままクランク室５に放出されるので、遠
心分離作用を無駄なく利用でき、簡素な構成で抽気通路
３１からのオイル流出量を低減できる。しかも、径方向
通路３６の入口端末からクランク室５内に飛散するオイ
ルによって、自動的にクランク室５内の摺動部品へのオ
イル供給が可能となる。

【００２３】なお、この実施形態では、吐出容量変更に
伴うスリーブ２２の移動範囲外に抽気通路３１の入口部
を構成する径方向通路３６を設けたため、径方向通路３
６が閉塞される心配がない。

【００２４】実際に、この実施形態の圧縮機１の運転時
間０．５時間後の潤滑オイル流出抑制効果を調べたとこ
ろ、図４に示すように本実施形態の圧縮機１では、従来
例に比べて軒並みクランク室５内残油量が増えている。
ここで、回転数によるオイル残油量の違いをみると、回
転数が大きいほどオイル流出抑制効果が高まることが分
かる。これは、駆動軸１０の回転数が大きいほど本発明
にかかる径方向通路３６の遠心分離作用が大きくなるた
めである。また、外気温度によるオイル残油量の違いを
みると、外気温度が高いほどオイル流出抑制効果が高ま
ることが分かる。これは、外気温度が高いと熱負荷によ
って大容量運転となってこれに伴いブローバイガス量も
増えるので、抽気通路３１を通じてクランク室５から吸
入室７へ帰還する冷媒ガス量が増えることに起因してい
る。

【００２５】このようにオイル流出抑制効果を有する圧
縮機１を用いた冷凍サイクルの実車冷力試験を行ったと
ころ、図５に示すようにＣＯＰ値（＝冷却性能〔Ｗ〕／
動力〔Ｗ〕）は従来例に比べてクールダウン３分条件で
９％向上し、アイドリング２０分条件で１２％向上し
た。またこのときのベント吹出口温度は図６に示すよう
にクールダウン３分条件で１．８℃低くなり、アイドリ
ング２０分条件で１．５℃低くなった。なお、実車冷力
試験とは、当社規定おける冷凍サイクルの冷力試験であ
って、実車を４０〔ｋｍ／ｈ〕で３０分間運転した後に
１００〔ｋｍ／ｈ〕で２０分運転するクールダウン運転
の後、アイドリング運転で２０分間運転する条件下にお
ける冷力試験をいう。

【００２６】このように本実施形態の圧縮機１を用いた
冷凍サイクルでは、上述のように圧縮機１からのオイル
流出量の低減に伴って、冷凍サイクルの熱交換器（コン
デンサおよびエバポレータ）へのオイル流入量が減り、
即ち、該熱交換器の細管に付着するオイル量が減ること
で、冷凍サイクルの冷却性能が向上することが分かる。
なお、図４〜図６中の従来例はシリンダブロック２のボ
ルト貫通孔を抽気通路として利用した圧縮機である。

【００２７】このように第１実施形態によれば、駆動軸
１０内に抽気通路３１を設け且つクランク室５に直接臨
む抽気通路３１の入口部３６を駆動軸１０の径方向に設
定したことで、簡素な構成で抽気通路３１からのオイル
流出量を低減できる。しかも、径方向通路３６の入口端
末からクランク室５内に飛散するオイルによって、自動
的にクランク室５内の摺動部品へのオイル供給が可能と
なる。

【００２８】第２実施形態：図１１は本発明の第２実施
形態の圧縮機を示す。なお、上述の第１実施形態と同様
の構成については同一の符号を付して構成およびその作
用効果の説明を省略する。

【００２９】この第２実施形態の圧縮機は、シール部材
を設けた点で第１実施形態と異なっている。つまり、こ
の第２実施形態では、「シール部材」としてのリップシ
ール４１を駆動軸１０に装着し、このリップシール４１
によってシャフト支持孔１９の内周面と駆動軸１０の外
周面との間の隙間をシールしている。

【００３０】このような第２実施形態の圧縮機によれ
ば、リップシール４１のシール作用によりさらにオイル
流出量を減らすことができる。つまり、クランク室５の
冷媒ガスは、図１１中仮想線で示すように、抽気孔１０
ｓ（３５、３６）をバイパスして、ベアリング１７、３
７をすり抜けてシャフト支持孔１９の内周面と駆動軸１
０と外周面との間から抽気通路３１の下流側へ向けて少
しづつ漏れてしまう可能性があるが、リップシール４１
によりこのような冷媒ガスのバイバスを阻止すること
で、オイル流出量をさらに減らすことができる。

【００３１】なお、リップシール４１がスラストベアリ
ング３７およびラジアルベアリング１７よりもリアハウ
ジング６側（つまり、抽気通路３１の下流側）に設けら
れている。そのため、クランク室５に貯留しているオイ
ルは、毛細管現象などによりこれらベアリング１７、３
７に供給される。

【００３２】以下、さらに好適な実施形態を説明する。
なお、以下の実施形態において、第１、２実施形態と同
様の構成については同一の符号を付して構成およびその
作用効果の説明を省略する。

【００３３】第３実施形態：図１２は本発明の第３実施
形態を圧縮機を示す。

【００３４】この第３実施形態の圧縮機は、オイル供給
通路４２を備える点で、第２実施形態と異なっている。
つまり、軸方向通路３５には、軸方向通路３５からベア
リング１７に向けて開口するオイル供給通路４２が連通
している。

【００３５】そのため、この第３実施形態の圧縮機にあ
っては、軸方向通路３５に流入してしまい遠心力により
軸方向通路３５の内周面に付着しているオイルを、摺動
部品としてのベアリング１７に供給することができる。
そのため、ベアリングの耐久性が向上する。

【００３６】しかも、この実施形態では、このオイル供
給通路４２がリップシール４１よりもクランク室５側に
開口しているため、オイル供給路４２から吐き出された
オイルは、リップシール４１を隔ててクランク室５側の
領域に存在することとなる。つまり、一旦、軸方向通路
３５に流入してしまったオイルを再びクランク室５側領
域に吐き出すことで、オイル流出量をさらに減らすこと
ができる。

【００３７】第４実施形態：図１３は本発明の第４実施
形態の圧縮機を示す。

【００３８】この第４実施形態の圧縮機は、軸方向通路
３５に溝４３を付加した点で第３実施形態と異なる。つ
まり、この実施形態では、軸方向通路３５の内周面に、
駆動軸１０の後端から前端側に向けて延びる直線状の溝
４３を設けてある。

【００３９】このような第４実施形態の圧縮機によれ
ば、軸方向通路３５の内周面に溝４３を設けてあるた
め、軸方向通路３５の内周面上を流動するオイルは、そ
の大半が溝４３内に捕獲される。この溝４３内に捕獲さ
れたオイルは、軸方向通路３５内を流れる冷媒ガスの動
圧の影響を受けにくくなるため、下流側Ｘ（吸入室７
側）に持ち去られにくくなる。そのため、オイル流出量
がさらに減る。なお、この第４実施形態では、溝４３に
オイル供給通路４２の入口が設けられており、これによ
り、第３実施形態に比べオイル供給通路４２からのオイ
ル吐出量が増える利点もある。

【００４０】第５実施形態：図１４は本発明の第５実施
形態の圧縮機を示す。

【００４１】この第５実施形態の圧縮機は、溝が螺旋状
溝４４である点で第４実施形態と異なっている。なお、
この第５実施形態においても第４実施形態と同様に溝４
４にオイル供給通路４２の入口が設けられている。

【００４２】この第５実施形態の圧縮機によれば、溝４
４が螺旋状溝であるため、第４実施形態の作用効果に加
え、さらに好適な点がある。つまり、溝４４が軸方向
（冷媒ガスの流通方向Ｘ）と交差するため、溝４４内に
捕獲されたオイルは更に冷媒ガスの動圧の影響を受けに
くくなり、下流側Ｘにさらに持ち去られ難くなる。言い
換えれば、螺旋状溝４４は、軸方向通路３５の内周面上
を流動可能なオイルの軸方向（冷媒ガスの流通方向Ｘ）
への流動を妨げる「抵抗部」として作用する。

【００４３】また、この螺旋状溝４４には駆動軸１０の
回転を利用してオイルを上流側の径方向通路３６まで押
し戻す作用も期待される。なお、螺旋状溝４４は例えば
駆動軸１０の後端開口部４６からタッピングにより形成
されるネジ溝として構成される。

【００４４】第６実施形態：図１５は本発明の第６実施
形態の圧縮機を示す。

【００４５】この第６実施形態の圧縮機は、「抵抗部」
を段差面４８として形成した点で、「抵抗部」を螺旋状
溝４４として形成した第５実施形態と異なる。この実施
形態では、軸方向通路３５の後端開口部４６からブッシ
ュ４７を挿入し、該軸方向通路３５内にブッシュ４７を
嵌合することで、ブッシュ４７の前端面４８を、軸方向
（冷媒ガスの流れ方向Ｘ）と直交する環状段差面４８と
したものである。つまり、「抵抗部」としての段差面４
８は、軸方向通路３５の内周面上を流動可能なオイルの
軸方向（冷媒ガスの下流側Ｘ）への流動を妨げる。これ
により、第５実施形態と同等の作用効果を得る。

【００４６】以上、第１〜６実施形態に説明したように
本発明によれば、駆動軸内に抽気通路を設け且つクラン
ク室に直接臨む抽気通路の入口部を駆動軸の径方向に設
定したことで、簡素な構成で抽気通路からのオイル流出
量を低減できる。しかも、径方向通路の入口端末からク
ランク室内に飛散するミスト状のオイルによって、クラ
ンク室内の摺動部品へのオイル供給が可能となる。

【００４７】なお、本発明には、径方向通路３６とし
て、図７〜図１０のような変形例も含む。つまり、本発
明にあっては、抽気通路３１の入口部を構成する径方向
通路３６は、複数設けたものであってもよく、図７に示
すように駆動軸１０の軸方向ＸＹにそって複数設けたも
のであってもよいし、また、図８に示すように駆動軸１
０の周方向に複数設けたもの（例えば直径方向全幅に亘
って貫通形成したものや周方向に放射状に設けたものな
ど）であってもよい。このように、複数の径方向通路３
６、３６、・・・で構成されている場合には、一つの径
方向通路３６に流入する冷媒ガス量が少なくなる分、各
径方向通路３６においてガス流の影響を受け難くなるた
め、より有効に遠心分離作用を発揮できる利点がある。

【００４８】また、上述の実施形態では、スリーブ２２
の移動範囲外に径方向通路３６を形成しているが、スリ
ーブ２２の移動範囲内に径方向通路３６を形成せざるを
得ない場合にあっては、図９に示すように、スリーブ２
２の軸方向長さｄ以上の間隔を開けて複数の径方向通路
３６、３６を設けることで、少なくとも１つの径方向通
路３６を直接クランク室５に開放するように構成しても
よい。

【００４９】また、本発明にあっては、遠心分離作用が
発揮されるように、径方向通路３６がその入口端末から
軸方向通路３５向けて径方向に延在していれば、軸方向
通路３５が駆動軸１０の軸心から偏心してあってもよい
し、また図１０に示すように径方向通路３６が傾斜して
いてもよい。ここで、径方向通路３６は上述のように開
放位置制限があるが、径方向通路３６を図１０に示すよ
うにその入口端末が摺動部（例えばシューポケットとシ
ューとの摺動部、シューと斜板との摺動部）へ指向する
ように傾斜させて構成すると、遠心力を利用したオイル
飛散により、より積極的に摺動部へオイル供給すること
ができる利点がある。

【００５０】また、上述の実施形態ではスワッシュ式の
可変容量圧縮機１を示したが、本発明はウォブル式など
のその他の可変容量圧縮機にも適用できるし、また無
論、可変容量のものに限らず固定式の圧縮機にも適用で
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施形態の圧縮機の全体図。

【図２】同圧縮機の抽気通路の入口側を示す拡大図であ
って、分図ａおよび分図ｂは抽気通路の入口部によるオ
イル分離の作用を示す図。

【図３】同圧縮機の抽気通路の出口側の拡大断面図。

【図４】同圧縮機の潤滑オイル流出抑制効果を示す従来
例との比較図。

【図５】同圧縮機の冷房性能をＣＯＰ値で従来例と比較
した図。

【図６】同圧縮機の冷房性能をベント吹出口温度で従来
例と比較した図。

【図７】同圧縮機の径方向通路の一変形例を示す図。

【図８】同圧縮機の径方向通路の一変形例を示す図。

【図９】同圧縮機の径方向通路の一変形例を示す図。

【図１０】同圧縮機の径方向通路の一変形例を示す図。

【図１１】本発明の第２実施形態の圧縮機の要部断面
図。

【図１２】本発明の第３実施形態の圧縮機の要部断面
図。

【図１３】本発明の第４実施形態の圧縮機の要部断面
図。

【図１４】本発明の第５実施形態の圧縮機の要部断面
図。

【図１５】本発明の第６実施形態の圧縮機の要部断面
図。

【符号の説明】

１圧縮機２シリンダブロック３シリンダボア４フロントハウジング５クランク室６リアハウジング７吸入室８吐出室１０駆動軸１０ｓ抽気孔２９ピストン３１抽気通路３５軸方向通路３６径方向通路（抽気通路の入口部）３７スラストベアリング（ベアリング）４１リップシール（シール部材）４２オイル供給通路４３溝４４螺旋状溝（抵抗部）４８環状段差面（抵抗部）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者牧島弘幸東京都中野区南台５丁目24番15号カルソニックカンセイ株式会社内 (72)発明者影山博東京都中野区南台５丁目24番15号カルソニックカンセイ株式会社内 (72)発明者日向野進東京都中野区南台５丁目24番15号カルソニックカンセイ株式会社内Ｆターム(参考） 3H003 AA03 AB06 AC03 BC01 BD09 BH03 3H076 AA06 BB15 BB17 CC20 CC36 CC68

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ピストン（２９）を収容するシリンダボ
ア（３）を有するシリンダブロック（２）の前端面に、
フロントハウジング（４）を接合してクランク室（５）
を形成すると共に、前記シリンダブロック（２）の後端
面に、リアハウジング（６）を接合して吸入室（７）お
よび吐出室（８）を形成し、前記クランク室（５）内に
軸支した駆動軸（１０）の回転を利用してピストン（２
９）を往復動させる圧縮機において、前記クランク室（５）と前記吸入室（７）とを常時連通
する抽気通路（３１）を、前記駆動軸（１０）内に設
け、前記抽気通路（３１）の入口部（３６）を、前記駆動軸
（１０）の径方向に設定するとともに前記クランク室
（５）に直接臨ませたことを特徴とする圧縮機。
【請求項２】請求項１記載の圧縮機において、前記シリンダブロック（２）に設けられベアリング（１
７、３７）を介して前記駆動軸（１０）を軸支するシャ
フト支持孔（１９）と、前記駆動軸（１０）と、の間の
隙間をシールするシール部材（４１）を、前記駆動軸
（１０）に装着したことを特徴とする圧縮機。
【請求項３】請求項２記載の圧縮機において、前記シール部材（４１）を前記ベアリング（１７、３
７）よりも前記リアハウジング（６）側に配置したこと
を特徴とする圧縮機。
【請求項４】請求項３記載の圧縮機において、前記抽気通路（３１）のうち前記駆動軸（１０）内に形
成される部位（１０ｓ）は、前記駆動軸（１０）の軸方
向に沿って形成される軸方向通路（３５）と、前記軸方
向通路（３５）に連通形成され前記クランク室（５）に
直接臨む径方向通路（３６）と、を備えて構成され、前記軸方向通路（３５）に連通され前記ベアリング（１
７、３７）に向けて開口するオイル供給通路（４２）を
設けたことを特徴とする圧縮機。
【請求項５】請求項１〜４記載の圧縮機において、前記抽気通路（３１）のうち前記駆動軸（１０）内に形
成される部位（１０ｓ）は、前記駆動軸（１０）の軸方
向に沿って形成される軸方向通路（３５）と、前記軸方
向通路（３５）に連通形成され前記クランク室（５）に
直接臨む径方向通路（３６）と、を備えて構成され、前記軸方向通路（３５）には、該軸方向通路（３５）の
内周面上を流動可能なオイルの軸方向（Ｘ）への流動を
妨げる抵抗部（４４、４８）を設けたことを特徴とする
圧縮機。
【請求項６】請求項１〜４記載の圧縮機において、前記抽気通路（３１）のうち前記駆動軸（１０）内に形
成される部位（１０ｓ）は、前記駆動軸（１０）の軸方
向に沿って形成される軸方向通路（３５）と、前記軸方
向通路（３５）に連通形成され前記クランク室（５）に
直接臨む径方向通路（３６）と、を備えて構成され、前記軸方向通路（３５）の内周面に、溝（４３、４４）
を設けたことを特徴とする圧縮機。
【請求項７】請求項６記載の圧縮機において、前記溝（４４）は、前記軸方向通路（３５）の内周面に
形成された螺旋状溝（４４）であることを特徴とする圧
縮機。