JP2003214278A

JP2003214278A - 分配型燃料噴射ポンプ

Info

Publication number: JP2003214278A
Application number: JP2002016812A
Authority: JP
Inventors: Tatsuya Ichikawa; 達也市川; Hiroshi Okubo; 浩大久保
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2002-01-25
Filing date: 2002-01-25
Publication date: 2003-07-30

Abstract

(57)【要約】【課題】近年、環境対策のために燃料の粘度が低下す
る傾向にあり、ベーンとポンプケーシングとの摺接部分
に潤滑不足が発生して、摺接部分の摩耗や焼付を起こす
可能性が高まっている。【解決手段】分配型燃料噴射ポンプに搭載されるフィ
ードポンプ４は、ポンプケーシング６０、ロータ６１、
ベーン６２、奥端面プレート６３およびポンプカバー６
４等により構成されるものであり、ベーン６２の先端摺
動面には、耐摩耗性を向上させる硬化処理、あるいは摩
擦係数を低減させる処理の少なくとも一方を施してい
る。この技術によって、燃料の粘度が低下しても、ベー
ン６２の先端摺動面の摩耗や焼付を防ぐことができ、長
期に亘ってフィードポンプ４を安定作動させることがで
きる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ディーゼルエンジ
ンの複数の各気筒へ燃料を分配して圧送する分配型燃料
噴射ポンプに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】分配型燃料噴射ポンプは、例えば実開昭
６３−１９８４３４号公報に開示されるように、ポンプ
室内に燃料を圧送するベーン式のフィードポンプを搭載
している。ベーン式のフィードポンプは、ドライブシャ
フトによって駆動されるロータ、このロータの径方向に
形成された複数の案内溝内に摺動自在に嵌め合わされた
ベーン、ロータの中心軸に対して偏心配置されてベーン
が内周面を摺接する環状のポンプケーシング、ロータお
よびポンプケーシングを挟み付ける奥端面プレートおよ
びポンプカバー等から構成される。そして、ロータが回
転すると、ベーンが遠心力により径外方向に飛び出し、
ベーンの先端がポンプケーシングの内周面を接触摺動す
る。すると、ベーンで区画された室が容積変化を繰り返
し、この容積変化を利用して外部低圧側から燃料を吸引
し、吸引した燃料をポンプ室に向けて吐出する。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】近年では、環境対策の
ために燃料となる軽油の低イオウ化が進められており、
燃料の粘度が低下する傾向にある。分配型燃料噴射ポン
プは、燃料の軽油を潤滑油として利用しており、搭載さ
れるフィードポンプも燃料の軽油を潤滑油として利用し
ている。このため、低イオウ化により燃料の粘度が低下
することにより、ベーンとポンプケーシングとの摺接部
分に潤滑不足が発生することが懸念される。ベーンとポ
ンプケーシングとの摺接部分に潤滑不足が発生すると、
摺接部分の摩耗が進んでフィードポンプのポンプ能力が
低下する不具合が発生したり、あるいは摺接部分の温度
が高温になって焼付（凝着）を起こす不具合が発生す
る。

【０００４】

【発明の目的】本発明は、上記の事情に鑑みてなされた
ものであり、その目的は、例え燃料の粘度が低下して
も、ベーンとポンプケーシングの摺接部分の摩耗や焼付
の発生を防ぐことのできる分配型燃料噴射ポンプの提供
にある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】〔請求項１の手段〕請求
項１の手段を採用し、ベーンの先端摺動面に耐摩耗性を
向上させる硬化処理を施すことにより、例え燃料の粘度
が低下しても、ベーンの先端摺動面の摩耗が防がれると
ともに、ベーンとポンプケーシングの焼付を防ぐことが
できる。

【０００６】〔請求項２の手段〕請求項２の手段を採用
し、ベーンが内周面を摺接する環状のポンプケーシング
の内周摺動面に、耐摩耗性を向上させる硬化処理を施す
ことにより、例え燃料の粘度が低下しても、ポンプケー
シングの内周摺動面の摩耗が防がれるとともに、ベーン
とポンプケーシングの焼付を防ぐことができる。

【０００７】〔請求項３の手段〕請求項３の手段を採用
し、ベーンの先端摺動面に摩擦係数を低減させる処理を
施すことにより、例え燃料の粘度が低下しても、ベーン
の先端摺動面の摩耗およびポンプケーシングの内周摺動
面の摩耗が防がれるとともに、ベーンとポンプケーシン
グの焼付を防ぐことができる。

【０００８】〔請求項４の手段〕請求項４の手段を採用
し、ベーンが内周面を摺接する環状のポンプケーシング
の内周摺動面に、摩擦係数を低減させる処理を施すこと
により、例え燃料の粘度が低下しても、ベーンの先端摺
動面の摩耗およびポンプケーシングの内周摺動面の摩耗
が防がれるとともに、ベーンとポンプケーシングの焼付
を防ぐことができる。

【０００９】〔請求項５の手段〕請求項５の手段を採用
し、ベーンを高速度工具鋼によって設けることにより、
例え燃料の粘度が低下しても、ベーンの先端摺動面の摩
耗が防がれるとともに、ベーンとポンプケーシングの焼
付を防ぐことができる。

【００１０】

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を、複数の実
施例および変形例を用いて説明する。〔第１実施例〕図１〜図５は第１実施例を説明するため
の図面であり、まず燃料噴射システムに用いられる分配
型燃料噴射ポンプ１の構成を、図３〜図５を参照して説
明する。ディーゼルエンジンＥ／Ｇの各気筒ごとに燃料
を圧送する分配型燃料噴射ポンプ１には、クランクシャ
フトの回転に対して１／２に減速して回転駆動されるド
ライブシャフト２が設けられており、そのドライブシャ
フト２の先端にドライブプーリ３が取り付けられる。ド
ライブシャフト２の途中には、ベーン式の燃料フィード
ポンプ４が設けられている。なお、図３におけるフィー
ドポンプ４は、９０度だけ展開された形で開示されてい
る。

【００１１】フィードポンプ４は、ドライブシャフト２
の回転に伴って回転駆動される。ドライブシャフト２の
基端側には、円盤状のシグナルロータ５が取り付けられ
ている。このシグナルロータ５の外周面には、気筒判
別、クランク角度、回転速度を検出するための凸状歯５
ａが多数形成されている。また、シグナルロータ５は、
カップリング６を介してカムプレート７と一体に回転す
るように連結されている。シグナルロータ５とカムプレ
ート７との間には、ローラリング８が設けられている。
このローラリング８には、カムプレート７のカム山フェ
イス７ａに対向する複数のカムローラ９が取り付けられ
ている。カム山フェイス７ａは、ディーゼルエンジンＥ
／Ｇの気筒数と同数設けられている。

【００１２】カムプレート７には、燃料加圧用のプラン
ジャ１０が一体回転するようにピン１１を介して係合し
ている。このプランジャ１０は、スプリング１２および
ロアシート１３によって、カムプレート７に向けて押し
つけられており、カムプレート７と一体に往復動する。
カップリング６を図５を参照して説明する。カムプレー
ト７に設けられた回転伝達シャフト７ｂは、ドライブシ
ャフト２に取り付けられたカップリングプレート６ａに
挿通して設けられ、カムプレート７はドライブシャフト
２と一体回転する。すなわち、ドライブシャフト２の回
転力がカップリングプレート６ａおよび回転伝達シャフ
ト７ｂを介してカムプレート７に伝達されることによ
り、カムプレート７がカムローラ９に係合しながら回転
する。

【００１３】これにより、カムプレート７が回転して気
筒数と同数だけ図中左右方向に往復駆動されると、それ
に伴ってプランジャ１０が回転しながら同方向へ往復駆
動される。つまり、カム山フェイス７ａがローラリング
８のカムローラ９に乗り上げる過程でプランジャ１０が
往動（リフトアップ）され、逆にカム山フェイス７ａが
ローラリング８のカムローラ９に乗り下げる過程でプラ
ンジャ１０が復動（リフトダウン）される。

【００１４】ポンプハウジング１４には、プランジャ１
０が挿入した状態で配置されるシリンダ１５が設けられ
ている。そして、プランジャ１０の先端面とシリンダ１
５の底面を形成するヘッドプラグ１６との間が高圧室１
７となっている。プランジャ１０の先端側の外周面に
は、気筒数と同数の吸入溝１８が形成されている。この
吸入溝１８は、プランジャ１０が復動して高圧室１７が
減圧される時に、ポンプハウジング１４に形成された吸
入ポート１９を介してポンプ室２０に連通して、そのポ
ンプ室２０の燃料を高圧室１７に導くためのものであ
る。また、プランジャ１０の先端側の内部には、圧縮さ
れた燃料をポンプハウジング１４に形成された吐出ポー
ト２１に導くための分配ポート２２が形成されている。
吐出ポート２１は、ディーゼルエンジンＥ／Ｇの気筒数
だけ等間隔にシリンダ１５内にも開口して設けられてい
る。

【００１５】吐出ポート２１の出口部分には、デリバリ
バルブ２３が配置されている。このデリバリバルブ２３
は、吐出ポート２１から燃料圧送配管２４へ圧送される
燃料の逆流を防ぐためのものであり、ある一定の燃料圧
力に達した際に開弁して、吐出ポート２１に圧送された
高圧燃料を燃料圧送配管２４へ導くものである。

【００１６】また、ポンプハウジング１４には、図示し
ない燃料タンクに連通されたインレット２５が取り付け
られている。このインレット２５は、フィードポンプ４
の吸入側と導入ポート２６を介して連通する。なお、こ
の導入ポート２６は、後述するタイマ装置２７のタイマ
低圧室２８にも連通されている。

【００１７】ポンプハウジング１４の内部には、フィー
ドポンプ４の導出ポート２９から燃料の供給を受けるポ
ンプ室２０が形成されている。このポンプ室２０は、上
述した高圧室１７に吸引される燃料を蓄えるとともに、
プランジャ１０、シリンダ１５等の機械的な摺動部に燃
料を満たすものである。

【００１８】導入ポート２６の途中におけるフィードポ
ンプ４の入口付近には、フィルタ３０が配置されてい
る。そして、ドライブシャフト２が回転されてフィード
ポンプ４が駆動されることにより、燃料は燃料タンクか
らインレット２５を経て導入ポート２６に導入され、フ
ィードポンプ４へ吸い込まれる。この時、燃料中に含ま
れる不純物がフィルタ３０によって濾過される。そし
て、フィードポンプ４に吸い込まれた燃料はフィードポ
ンプ４によって導出ポート２９に圧送されてポンプ室２
０に供給される。

【００１９】ここで、プランジャ１０が復動されて高圧
室１７が減圧される吸入行程では、プランジャ１０の先
端外周に形成された吸入溝１８の１つが吸入ポート１９
を介してポンプ室２０に連通して、ポンプ室２０の燃料
が高圧室１７に吸入される。一方、プランジャ１０が往
動して高圧室１７が加圧される圧縮行程では、高圧室１
７で加圧された高圧の燃料が、吐出ポート２１、デリバ
リバルブ２３、燃料圧送配管２４を経て燃料噴射ノズル
３１に圧送され、圧送された燃料の圧力がノズル開弁圧
に達すると、その燃料噴射ノズル３１が燃料を気筒内に
噴射する。

【００２０】ポンプハウジング１４には、上述した吸入
ポート１９の他に、高圧室１７の高圧燃料をポンプ室２
０に溢流（スピル）するスピルポート３２が形成されて
いる。このスピルポート３２の途中には、スピルポート
３２を開くことによって高圧室１７で圧縮される燃料の
一部をポンプ室２０に逃がして、高圧室１７から吐出ポ
ート２１に圧送される燃料の圧送量を調整するためのス
ピル電磁弁３３が設けられている。

【００２１】このスピル電磁弁３３は、常開型バルブで
あり、コイル３４が無通電（OFF ）の状態では弁体３５
によりスピルポート３２は開放され、高圧室１７で圧縮
された燃料がスピルポート３２を通ってポンプ室２０に
スピルする。一方、コイル３４が通電（ON）されること
により、弁体３５がスピルポート３２を閉塞して、高圧
室１７からポンプ室２０への燃料のスピルが遮断され
る。

【００２２】従って、スピル電磁弁３３がON-OFF制御さ
れることによって、スピルポート３２が開閉制御され、
高圧室１７からポンプ室２０へのスピル量が制御され
る。そして、プランジャ１０の圧縮行程中にスピル電磁
弁３３が開弁されることにより、高圧室１７内が減圧さ
れて燃料噴射が停止する。つまり、プランジャ１０が往
動してもスピル電磁弁３３が開弁されている間は高圧室
１７の内圧が上昇せず、燃料噴射が行われない。また、
プランジャ１０の往動中にスピル電磁弁３３の開弁時期
が制御されることにより、燃料噴射時期が制御されるこ
ととなり、気筒への燃料噴射量が制御される。

【００２３】ポンプハウジング１４の下側には、燃料噴
射時期を機械的に進角側あるいは遅角側へ調整するため
のタイマ装置２７が設けられている。このタイマ装置２
７は、ドライブシャフト２の回転方向に対するローラリ
ング８の回転位置を変更させることにより、カム山フェ
イス７ａがカムローラ９に乗り上げる時期および乗り下
げる時期、すなわちプランジャ１０が往復動される時期
を変更させるものである。

【００２４】このタイマ装置２７は、油圧によって駆動
されるものであり、図３において９０度展開して開示さ
れるものである。タイマ装置２７は、図５に開示される
ように、タイマハウジング３６と、その内部で軸方向へ
移動可能に嵌め込まれたタイマピストン３７とを備え
る。このタイマピストン３７は、スライドピン３８を介
してローラリング８に連結されている。タイマピストン
３７の一端は、導入ポート２６に連通するタイマ低圧室
２８となっており、タイマピストン３７の他端はポンプ
室２０にオリフィス３９を介して連通するタイマ高圧室
４０となっている。

【００２５】タイマ低圧室２８には、タイマピストン３
７をタイマ高圧室４０側に付勢するタイマスプリング４
１が配置されている。一方、タイマ高圧室４０には、フ
ィードポンプ４によって加圧された燃料、すなわちポン
プ室２０の燃料が導入される。そして、その導入された
燃料圧力とタイマスプリング４１の付勢力との釣合いに
よってタイマピストン３７の位置が決定される。このよ
うにタイマピストン３７の位置が決定されることによ
り、ローラリング８の位置が決定され、プランジャ１０
が往復動される進角時期が決定される。

【００２６】タイマ装置２７には、タイマピストン３７
の位置を任意に制御するためのタイマ制御弁（以下、Ｔ
ＣＶ）４２が設けられている。このＴＣＶ４２は、タイ
マ高圧室４０とタイマ低圧室２８との圧力差を制御する
ものであり、タイマ高圧室４０とタイマ低圧室２８とを
連通する連通路４３を開閉制御するものである。ＴＣＶ
４２は、デューティ制御された電気信号により開閉して
タイマ高圧室４０とタイマ低圧室２８との圧力差を制御
してタイマピストン３７を駆動し、プランジャ１０の往
復動時期を進角側あるいは遅角側へ制御するものであ
る。

【００２７】ローラリング８の上部には、電磁ピックア
ップコイルを用いた回転角センサ４４がシグナルロータ
５の外周面に対向して取り付けられている。この回転角
センサ４４は、シグナルロータ５の凸状歯５ａが横切る
際の磁界変化によってパルス信号をＥＣＵ（エンジン制
御ユニット）５０へ出力する。

【００２８】スピル電磁弁３３およびＴＣＶ４２を通電
制御するＥＣＵ５０には、エンジンの運転状態を検出す
るために、上述した回転角センサ４４の他に、アクセル
センサ５１、水温センサ５２、ディーゼルエンジンＥ／
Ｇのクランク軸における所定基準位置（本実施例では上
死点に対して設定されたＴＤＣ信号）を検出するための
基準位置センサ５３等が接続されている。ＥＣＵ５０
は、周知部品によって構成されるコンピュータであり、
図示しないＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭ、ＡＤ変換器、入力
ポート、出力ポート等からなる。そして、ＥＣＵ５０内
に搭載されているＲＯＭには、上記センサ類からの入力
信号に基づいてスピル電磁弁３３およびＴＣＶ４２を制
御するためのプログラムが格納されている。

【００２９】次に、フィードポンプ４の詳細を図１、図
２を参照して説明する。フィードポンプ４は、図１に示
されるように、円環状のポンプケーシング６０、ロータ
６１、ベーン６２、リング板状の奥端面プレート６３お
よびポンプカバー６４等により構成され、２つのネジ６
５によってポンプハウジング１４に組み付けられる。

【００３０】ポンプケーシング６０は、クロム鋼（ＳＣ
Ｒ）等の金属材料より形成されるものであり、２つのネ
ジ６５が挿通される２つの挿通孔６０ａおよび１つの吐
出孔６０ｂを有し、ロータ６１の中心軸に対して偏心し
た状態でポンプハウジング１４に固定されるものであ
る。このポンプケーシング６０の内部には、ドライブシ
ャフト２の駆動力を受けて回転するロータ６１と、この
ロータ６１に径方向に形成される複数の案内溝６６にそ
れぞれ摺動自在に支持される複数のベーン６２とが収容
される。

【００３１】ロータ６１は、クロム鋼（ＳＣＲ）等の金
属材料より形成されるものであり、ドライブシャフト２
にキー６９およびキー溝６８を介して固定されて、ドラ
イブシャフト２の駆動力を受けて回転する。複数のベー
ン６２は、高炭素鋼軸受（ＳＵＪ２）等の金属材料より
形成されるものであり、ロータ６１の周壁において径方
向に形成された複数の案内溝６６の内部に径方向に摺動
可能に嵌め合わされたものであり、ロータ６１の遠心力
によって外径方向に突出して、ベーン６２の先端がポン
プケーシング６０の内周面に摺動する。

【００３２】奥端面プレート６３は、冷間圧延鋼板（Ｓ
ＰＣＣ）等の金属材料より形成されるものであり、２つ
のネジ６５が挿通される２つの挿通孔６３ａ、１つの吸
入ポート６３ｂおよび１つの吐出ポート６３ｃを有し、
ポンプハウジング１４とポンプケーシング６０との間に
配置される。ポンプカバー６４は、冷間圧延鋼板（ＳＰ
ＣＣ）等の金属材料より形成されるものであり、２つの
ネジ６５が挿通される２つの挿通孔６４ａおよび１つの
吐出孔６４ｂを有し、ベーン６２によって区画されるフ
ィードポンプ室６７を閉塞するものである。

【００３３】奥端面プレート６３の吸入ポート６３ｂ
は、ポンプハウジング１４内に形成された導入ポート２
６に連通して、燃料をベーン６２によって区画されるフ
ィードポンプ室６７（ロータ６１の回転によって容積が
拡張変化する室）に導くものである。また、奥端面プレ
ート６３の吐出ポート６３ｃは、ロータ６１の回転によ
って燃料を圧縮するフィードポンプ室６７（ロータ６１
の回転によって容積が縮小変化する室）に連通し、上述
した吐出孔６０ｂ、６４ｂを介してポンプ室２０に連通
している。なお、２つの吐出孔６０ｂ、６４ｂによって
上述した導出ポート２９が構成される。

【００３４】フィードポンプ４は、ロータ６１が回転す
ると図２（ａ）に示すように、ベーン６２が遠心力で径
外方向に飛び出し、そのベーン６２の先端がポンプケー
シング６０の内周面と接触摺動する。そして、ベーン６
２、ロータ６１、奥端面プレート６３およびポンプカバ
ー６４によって囲まれたフィードポンプ室６７の大きさ
が拡大と縮小を繰り返す。この作動によって、低圧側
（燃料タンク）から燃料をフィードポンプ室６７に吸い
込み、フィードポンプ室６７で加圧した燃料を吐出ポー
ト６３ｃから吐出孔６０ｂ、６４ｂを経由してポンプ室
２０に吐出する。

【００３５】ここで、ベーン６２の先端とポンプケーシ
ング６０の内周面との接触摺動面には、燃料の低イオウ
化により燃料の粘度が低下しても、摩耗や焼付（凝着）
を防ぐための手段が施されている。この第１実施例で
は、上記摩耗や焼付を防ぐための手段として、ベーン６
２の先端摺動面α｛図２（ｂ）のハッチング部分｝に、
耐摩耗性を向上させる硬化処理、あるいは摩擦係数を低
減させる処理の少なくとも一方を施している。

【００３６】具体的には、ベーン６２を切削加工等によ
って完成させた後、熱処理や表面処理を施して、ベーン
６２の先端摺動面αの硬化や、摩擦係数の低減を実施す
るものである。熱処理としては、ベーン６２の先端に軟
窒化や高周波焼入れ等を施す技術がある。表面処理とし
ては、ベーン６２の先端にＣｒＮ（窒化クロム）やＷＣ
／Ｗ（タングステンカーバイト）等の硬質材料をコーテ
ィングする技術、二硫化モリブデン等の軟質材料をコー
ティングする技術、あるいはＮｉＰメッキ等のメッキを
施す技術等がある。

【００３７】〔実施例の効果〕上述したように、この実
施例では、ベーン６２の先端摺動面αに、耐摩耗性を向
上させる硬化処理、あるいは摩擦係数を低減させる処理
の少なくとも一方を施しているため、燃料となる軽油の
低イオウ化が進んで燃料の粘度が低下しても、ベーン６
２の先端摺動面αの摩耗が防がれるとともに、ベーン６
２とポンプケーシング６０の焼付を防ぐことができ、長
期に亘ってフィードポンプ４を安定作動させることがで
きる。また、ベーン６２の先端摺動面αの硬化処理や摩
擦係数の低減処理は、ベーン６２を形成した後に追加す
ることができるため、ベーン６２自体を耐摩耗性に優れ
た金属（例えば、高速度工具鋼）で形成する場合に比較
してベーン６２の製造（切削加工等によって製造され
る）が容易となり、ベーン６２とポンプケーシング６０
の摺接面における摩耗防止や焼付防止を安価に実施する
ことができる。

【００３８】〔第２実施例〕次に第２実施例を説明す
る。なお、以下の実施例中の符号は第１実施例に開示し
た図面を参照するものであり、同一符号は同一機能物を
示すものである。上記の第１実施例では、ベーン６２の
先端摺動面αに硬化処理あるいは摩擦係数低減処理を施
した例を示した。しかるに、この第２実施例は、ベーン
６２が摺接するポンプケーシング６０の内周摺動面β
（符号は図２参照）に、耐摩耗性を向上させる硬化処理
あるいは摩擦係数低減処理を施したものである。なお、
硬化処理あるいは摩擦係数低減処理は第１実施例と同様
であり、説明は割愛する。このように、ポンプケーシン
グ６０の内周摺動面βに硬化処理あるいは摩擦係数低減
処理を施すことにより、第１実施例と同様の効果を得る
ことができる。

【００３９】〔第３実施例〕次に第３実施例を説明す
る。上記の第１、第２実施例では、ベーン６２の先端摺
動面α、あるいはポンプケーシング６０の内周摺動面β
に硬化処理あるいは摩擦係数低減処理を施すことによ
り、ベーン６２の摩耗や焼付を防ぐ例を示した。しかる
に、この第３実施例は、ベーン６２の材料をこれまでの
高炭素鋼軸受から高速度工具鋼（例えば、ＳＫＨ５１）
に代え、さらに熱処理を施してベーン６２の先端摺動面
αの硬度を高めたものである。

【００４０】耐摩耗性の評価結果を図６に示す。この図
６は、燃料の粘度を十分下げた状態でベーン６２の先端
の摩耗量をテストしたものである。この図６中の〇は、
高炭素鋼軸受（従来技術）によるテスト結果であり、図
６中の△は、高速度工具鋼に熱処理したテスト結果であ
る。この図６のテスト結果からも分かるように、ベーン
６２を高炭素鋼軸受で設けたベーン６２では、凝着摩耗
が認められたが、高速度工具鋼に熱処理したベーン６２
では、ベーン６２の先端の摩耗が長期に亘って抑えられ
ることが確認できた。

【００４１】このように、ベーン６２の材料を高速度工
具鋼に代え、さらに熱処理を施して先端摺動面αの硬度
を高めることにより、第１実施例と同様、燃料となる軽
油の低イオウ化が進んで燃料の粘度が低下しても、ベー
ン６２の先端摺動面の摩耗が防がれるとともに、ベーン
６２とポンプケーシング６０の焼付を防ぐことができ、
長期に亘ってフィードポンプ４を安定作動させることが
できる。

【００４２】〔変形例〕上記の実施例では、スピル電磁
弁を搭載した分配型燃料噴射ポンプ１に本発明を適用し
た例を示したが、遠心式ガバナを搭載した分配型燃料噴
射ポンプのように、ベーン式のフィードポンプ４を搭載
した分配型燃料噴射ポンプであれば、本発明を適用する
ことができるものである。また、上記の実施例で開示し
た耐摩耗性を向上させる硬化処理、および摩擦係数を低
減させる処理は、具体的な一例を開示したものであり、
他の処理によってベーン６２の先端摺動面αあるいはポ
ンプケーシング６０の内周摺動面βの硬化処理や摩擦係
低減処理を施しても良い。

【図面の簡単な説明】

【図１】フィードポンプの分解斜視図である。

【図２】ベーンとポンプケーシングの摺動部を説明する
図面である。

【図３】分配型燃料噴射システムの概略図である。

【図４】分配型燃料噴射ポンプの断面図である。

【図５】カップリングおよびタイマ装置を示す断面図で
ある。

【図６】耐摩耗性評価結果を示すグラフである。

【符号の説明】

１分配型燃料噴射ポンプ４フィードポンプ６０ポンプケーシング６１ロータ６２ベーン６３奥端面プレート６４ポンプカバー α ベーンの先端摺動面 β ポンプケーシングの内周摺動面

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ベーン式のフィードポンプを搭載した分配
型燃料噴射ポンプにおいて、ベーンの先端摺動面に耐摩耗性を向上させる硬化処理を
施したことを特徴とする分配型燃料噴射ポンプ。
【請求項２】ベーン式のフィードポンプを搭載した分配
型燃料噴射ポンプにおいて、ベーンが内周面を摺接する環状のポンプケーシングの内
周摺動面に、耐摩耗性を向上させる硬化処理を施したこ
とを特徴とする分配型燃料噴射ポンプ。
【請求項３】ベーン式のフィードポンプを搭載した分配
型燃料噴射ポンプにおいて、ベーンの先端摺動面に摩擦係数を低減させる処理を施し
たことを特徴とする分配型燃料噴射ポンプ。
【請求項４】ベーン式のフィードポンプを搭載した分配
型燃料噴射ポンプにおいて、ベーンが内周面を摺接する環状のポンプケーシングの内
周摺動面に、摩擦係数を低減させる処理を施したことを
特徴とする分配型燃料噴射ポンプ。
【請求項５】ベーン式のフィードポンプを搭載した分配
型燃料噴射ポンプにおいて、ベーンを高速度工具鋼によって設けたことを特徴とする
分配型燃料噴射ポンプ。