JP2003129175A

JP2003129175A - 加工性・亜鉛めっき性の良好な建築金具用高強度熱延鋼板

Info

Publication number: JP2003129175A
Application number: JP2001325994A
Authority: JP
Inventors: Koji Omosako; 浩次面迫; Terushi Hiramatsu; 昭史平松
Original assignee: Nisshin Steel Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Priority date: 2001-10-24
Filing date: 2001-10-24
Publication date: 2003-05-08

Abstract

(57)【要約】【課題】建築金具に要求される高強度と加工性を具備
した安価な高強度熱延鋼板を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ：0.15〜0.30％，Ｓi：0.5
％以下，Ｍn：1.0〜2.5％，Ｐ：0.025％以下，Ｓ：0.01
％以下，Ｃr：0.5〜1.5％，Ｍo：0.1〜0.5％，Ｂ：0.00
05〜0.0050％，Ｔi：0.01〜0.05％，Ｎ＋Ｏ：0.01％以
下，Ａl：0.02〜0.08％であり、残部がＦeおよび不可避
的不純物であり、下記(1)式で定義されるＸ値が6.5以上
となる化学組成を有し、鋼板表面からの粒界酸化深さが
10μm以下に抑えられた加工性、亜鉛めっき性の良好な
建築金具用高強度熱延鋼板。Ｘ＝10×Ｃ＋2.0×Ｍn＋2.5×Ｃr＋3.5×Ｍo＋50×Ｂ・・(1) 金属組織は、ベイナイト含有率が70体積％以上、好まし
くは95体積％以上とすることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、天井吊り具や、木
造または鉄筋構造住宅の梁，柱，床の接続金具などの素
材として用いられる加工性、亜鉛めっき性の良好な建築
金具用高強度熱延鋼板に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、建築金具は、440N/mm²級の普通鋼
を加工して亜鉛めっきを施したものが一般的に使用され
ていた。

【０００３】最近では、地震対策として高強度の金具が
望まれ、特に天井吊り具や、木造または鉄筋構造住宅の
梁，柱，床の接続金具などには特殊鋼の熱処理品が用い
られる場合もある。例えば、天井吊り具の場合、デッキ
の波形のピッチ幅と合致した間隔の爪を有するものが多
いが、これらは安全性向上のために耐荷重の増大が特に
望まれている。そこで、S45C，S55Cなどの中低炭素特殊
鋼を用い、これを金具に成形加工したのち、焼入れ・焼
戻し処理によりＨv400程度の硬さにしたものが使用され
る。梁，柱，床の接続金具なども、高強度の製品を得る
ために、同様の特殊鋼熱処理品が使用される場合があ
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記のような高強度特
殊鋼を用いて建築金具の耐荷重を増大させることは比較
的容易である。しかし、特殊鋼は高価であるとともに、
焼入れ・焼戻し等の熱処理によって高強度化するために
コストが増大する。

【０００５】他方、特殊な熱処理を必要としない安価な
高強度熱延鋼板を採用する方法も考えられる。しかし、
単に既存の高強度熱延鋼板を用いるだけでは、加工性に
問題があり、所望形状の建築金具を得ることは難しい。
すなわち、建築金具の製造では、通常、打抜き後に曲げ
加工が施されるため、厳しい曲げＲに耐え得る延性を有
することが要求される。穴拡げ性に優れることも望まれ
る。引張強さ440N/mm²級の普通鋼の場合はあまり問題に
ならないが、高強度鋼の場合は本来的に「局所的」な延
性に劣るため、曲げ加工や穴拡げ加工で割れが生じたり
破断したりし易い。

【０００６】また、既存の高強度熱延鋼板を用いた場合
には、亜鉛めっき層が膨れたり剥がれたりすることが懸
念される。さらに、溶接熱影響部での軟化や、亜鉛めっ
き時の加熱による軟化によって、十分な高強度が維持で
きないことも心配される。

【０００７】そこで本発明は、熱延のままの未熱処理鋼
板の状態で建築金具に適した高強度と加工性が両立で
き、かつ、亜鉛めっき性が良好な高強度熱延鋼板であっ
て、高価な元素の含有量をできるだけ抑えた安価なもの
を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】発明者らは、建築金具に
適した強度・加工性・亜鉛めっき性を具備する安価な熱
延鋼板を得る手法を種々検討した。その結果、鋼板の成
分組成を厳しく規制することと、熱延鋼板表面の粒界酸
化深さを一定以下に抑えることが非常に有効であること
を知った。また、熱延鋼板の金属組織も特性に大きく影
響し、特に、ベイナイト主体の金属組織としたとき、加
工性を維持したまま耐荷重を顕著に増大できることがわ
かった。本発明は、これらの知見に基づいて完成したも
のである。

【０００９】すなわち、上記目的は、質量％で、Ｃ：0.
15〜0.30％，Ｓi：0.5％以下，Ｍn：1.0〜2.5％，Ｐ：
0.025％以下，Ｓ：0.01％以下，Ｃr：0.5〜1.5％，Ｍ
o：0.1〜0.5％，Ｂ：0.0005〜0.0050％，Ｔi：0.01〜0.
05％，Ｎ＋Ｏ：0.01％以下，Ａl：0.02〜0.08％であ
り、残部がＦeおよび不可避的不純物であり、下記(1)式
で定義されるＸ値が6.5以上となる化学組成を有し、鋼
板表面からの粒界酸化深さが10μm以下に抑えられた加
工性・亜鉛めっき性の良好な建築金具用高強度熱延鋼板
によって達成される。Ｘ＝10×Ｃ＋2.0×Ｍn＋2.5×Ｃr＋3.5×Ｍo＋50×Ｂ・・(1)

【００１０】ここで、(1)式右辺の元素記号の箇所に
は、質量％で表された各元素の含有量が代入される。

【００１１】また、上記熱延鋼板において、70体積％以
上のベイナイトを含む金属組織を呈するもの、および、
切欠き引張伸びElv5mmが15％以上、かつ硬さがＨv250以
上であり、熱延後に熱処理を受けていないものを提供す
る。さらに、95体積％以上のベイナイトを含む金属組織
を有し、切欠き引張伸びElv5mmが15％以上、引張強さが
1200N/mm²以上、かつ硬さがＨv350以上である、熱延後
に熱処理を受けていない建築金具用高強度熱延鋼板を提
供する。

【００１２】ここで、「熱延後に熱処理を受けていな
い」とは、熱間圧延を終了したのち（巻き取る場合は、
巻取り後）に、金属組織が変化するような「加熱」や
「サブゼロ処理」の履歴を受けていないことをいう。一
般的には、いわゆる「熱延まま」の鋼板、あるいは、熱
延後に酸洗のみを行った鋼板がこれに該当する。熱延後
の通常の冷却過程は、金属組織の変化を伴う場合であっ
ても、ここでいう「熱処理」には含まれない。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明を特定する事項につ
いて説明する。Ｃは、強度を確保するための重要な元素
である。Ｃ量が少ないほど延性は良好であるが、熱延鋼
板の強度が低下するため、下限を0.15質量％とした。一
方、Ｃ量が0.30質量％を超えると曲げ加工性が劣化す
る。このため、Ｃ含有量は0.15〜0.30質量％とした。

【００１４】Ｓiは、固溶強化型の元素であり、強度を
確保する上で有効な元素である。しかし、Ｓi量が0.5質
量％を超えるとスラブ加熱時にファイアライトが生成し
易くなり、熱間圧延時のデスケール性を劣化させる傾向
が強くなる。熱延鋼板表面にスケールが残存したり、Ｓ
i濃化層が存在すると、亜鉛めっきを施したときに不め
っきや膨れを生じる原因になる。このため、Ｓi含有量
の上限は0.5質量％とした。より好ましいＳi含有量は0.
3質量％である。

【００１５】Ｍnは、強度を確保する上で不可欠であ
り、少なくとも1.0質量％以上の含有が必要である。し
かし、Ｍn量が2.5質量％を超えると靱性が劣化するとと
もに、焼入れ性が増大して加工性が劣化する。このた
め、Ｍn含有量は1.0〜2.5質量％とした。

【００１６】Ｐは、加工性を劣化させるため、0.025質
量％以下の含有量に規制する。より好ましいＰ含有量の
上限は0.015％である。

【００１７】Ｓは、ＭnＳを生成し、熱延鋼板において
圧延方向に伸びた非金属介在物となり、加工性を劣化さ
せる。特に高強度鋼板の場合には、Ｓ含有量が0.01質量
％を超えると加工性の劣化が顕著になる。このため、Ｓ
含有量は0.01質量％以下に規制する。より好ましいＳ含
有量の上限は0.005質量％である。

【００１８】Ｎは、ＴiＮを形成し、溶接時の結晶粒の
粗大化を抑制する効果がある。しかし、Ｎが多量に存在
すると固溶Ｎによって時効硬化し、加工性が劣化する。
Ｏは、酸化物を生成し、破壊の起点になる。したがっ
て、本発明ではＮ含有量とＯ含有量の合計を0.01質量％
以下に規定した。

【００１９】Ｔiは、ＴiＮを形成し、結晶粒の微細化や
強度向上に有効な元素である。この効果を発揮させるに
は少なくとも0.01質量％以上のＴi含有が必要である。
Ｔiは溶接熱影響部の軟化防止にも有効であり、建築金
具と他部品の溶接が必要なときに効果を発揮する。しか
し、Ｔi量が0.05質量％を超えるとＴiＮが粗大化し、こ
れが破壊の起点になり易く、加工性が劣化する。このた
め、Ｔi含有量は0.01〜0.05質量％とした。

【００２０】Ｂは、極微量の添加で結晶粒界のひずみエ
ネルギーを低下させ、加工性や靱性を改善する。この効
果は0.0005質量％から発揮される。0.0050質量％を超え
てＢを含有させても、その効果は飽和し、コストも上昇
する。このため、Ｂ含有量は0.0005〜0.0050質量％とし
た。

【００２１】Ｃrは、強度を確保するのに有効な元素で
あり、熱延でのフェライト変態を抑制して材質の安定性
を向上させる。また、焼戻し軟化抵抗を高めるため、他
部品との溶接時に溶接熱影響部の軟化を抑制する。さら
に、亜鉛めっき時の加熱による軟化も抑制する。Ｃr量
が0.5質量％未満ではこれらの効果は十分に発揮されな
い。一方、1.5質量％を超えると焼入れ性が過大とな
り、他部品と溶接した場合に溶接部が硬くなりすぎ、加
工性が劣化する。このため、Ｃr含有量は0.5〜1.5質量
％とした。

【００２２】Ｍoは、Ｃrと同様に強度を確保する上で有
効な元素であり、熱延でのフェライト変態を抑制して材
質の安定性を向上させるとともに、溶接熱影響部の軟化
抵抗，および亜鉛めっき時の軟化抵抗を高める。これら
の効果を十分に発揮させるには0.1質量％以上のＭo含有
が必要である。しかし、0.5％を超えると強度が過度に
上昇し、加工性が劣化する場合がある。また、過剰なＭ
oの添加はコスト上昇を招く。したがって、Ｍo含有量は
0.1〜0.5質量％とした。

【００２３】Ａlは、溶鋼の脱酸剤として使用される元
素であり、Ｎを固定する作用も呈する。このような作用
は0.02質量％以上のＡl含有量で顕著になる。しかし、
鋼中のＡl量が0.08質量％を超えて多くなると、非金属
介在物の清浄度が損なわれて鋼板表面に疵が発生し易く
なる。このため、Ａl含有量は0.02〜0.08質量％とし
た。

【００２４】Ｘ値は、Ｃ，Ｍn，Ｃr，Ｍo，Ｂの含有量
と、熱延鋼板の硬さ，熱延でのフェライト変態の起こり
易さ，溶接熱影響部の軟化抵抗，および亜鉛めっき時の
軟化抵抗との関係を規定する指標であり、(1)式で定義
される。Ｘ＝10×Ｃ＋2.0×Ｍn＋2.5×Ｃr＋3.5×Ｍo＋50×Ｂ・・(1) 発明者らの研究の結果、各元素の含有量が上記の規定範
囲内にあっても、Ｘ値が6.5未満であると、以下の状況
を招くことが明らかになった。熱延鋼板の硬さがＨv250未満に低下し易い。熱延でのフェライト変態を抑制する効果が小さくな
り、熱延鋼板の材質安定性が劣化する。他部品と溶接する場合に、溶接熱影響部が軟化する場
合がある。亜鉛めっき時の加熱により材料が軟化する場合があ
る。したがって、本発明ではＸ値が6.5以上になるよう
に各元素の含有量をコントロールすることが重要であ
る。

【００２５】熱延鋼板表面の粒界酸化深さは、加工性や
亜鉛めっき性、さらには建築金具の耐荷重に重大な影響
を及ぼす表面性状の一つである。従来から広く用いられ
ている一般的な強度レベルの建築金具、すなわち、引張
強さ440N/mm²級の普通鋼を加工した建築金具では、熱延
鋼板表面の粒界酸化深さは加工性や耐荷重にあまり影響
しない。しかし、本発明で対象とする鋼は高強度鋼であ
るため、粒界酸化部のミクロ的な欠陥が局所的な延性低
下を引き起こし、曲げ加工時や穴拡げ加工時の亀裂の起
点となる。

【００２６】種々調査の結果、熱延鋼板表面の粒界酸化
深さが10μm以下に抑えられている場合に、曲げ加工
性，穴拡げ性，耐荷重等への悪影響が顕著に抑えられる
ことがわかった。また、この場合、粒界酸化部に残存す
るスケールに起因する亜鉛めっき層の膨れや剥離の問題
も解消されることが確認された。このため、本発明では
熱延鋼板表面の粒界酸化深さを10μm以下に規定した。
粒界酸化深さは、鋼板断面の顕微鏡観察によって調べる
ことができる。

【００２７】熱延鋼板の粒界酸化深さを小さくするに
は、鋼のＳi含有量を低めにする、熱延時に、デスケール回数を増やすか水吹き付け圧を
強くするなどして、デスケールを強化する、熱間圧延ラインにおいて、ランアウトテーブルの暴露
時間を短縮する、巻取温度を低くする、巻取り後のコイルの冷却速度を大きくする、などの手
段が有効である。

【００２８】一般的な普通鋼の金属組織はフェライト＋
パーライトである。普通鋼は強度が低く、伸びが高いた
め、フェライト＋パーライト組織であっても加工性に問
題はない。高強度鋼の場合は、金属組織がフェライト＋
パーライトであると、強加工を施したときに局所的な加
工ひずみによってフェライトとパーライトの境界で亀裂
を生じることがある。本発明の高強度熱延鋼板では、上
述した化学組成および粒界酸化深さを厳守することによ
り、加工性が基本的に改善されている。このため、金属
組織はフェライト＋パーライト組織であっても構わな
い。

【００２９】ただし、強度面について一層の向上を望む
場合は、金属組織をベイナイト主体の組織とすることが
望ましい。具体的には、ベイナイトが70体積％以上を占
める組織状態とすることが望ましい。特に、ベイナイト
が95体積％以上であるとき、引張強さが1200N/mm²以
上、硬さがHv350以上という、顕著な強度向上が熱延の
ままの未熱処理鋼板において達成されるのである。しか
も、切欠き引張伸びElv5mmが15％以上を示すなど、加工
性にも優れるため、建築金具への成形加工が十分可能で
ある。ここで、ベイナイト主体の組織は、ベイナイトの
残部が実質的にパーライトであることが望ましい。

【００３０】ベイナイトが主体の金属組織は、化学組成
の調整と熱延条件のコントロールによって得ることがで
きる。すなわち、成分元素のうちＣrやＭoを多めに含
有させること、Ｘ値を高めに調整すること、熱延に
おける冷却速度を大きくすること、熱延巻取温度を低
くすることは、熱延でのフェライト変態を抑制し、ベイ
ナイト変態を起こさせる上で効果的である。

【００３１】切欠き引張伸びは、材料の局所的な延性を
評価する指標である。この指標によれば、粒界酸化層の
存在に起因する延性低下も評価できる。高強度熱延鋼板
を建築金具に成形加工する場合の割れの発生程度と、切
欠き引張伸びの試験値との相関について詳細に調査した
結果、「切欠き引張伸びElv5mm」が15％未満では曲げ加
工時に粒界酸化層に起因する割れが発生する場合があっ
た。このため、切欠き引張伸びElv5mmは15％以上である
ことが望ましい。

【００３２】ここで、「切欠き引張伸びElv5mm」とは、
切欠き引張試験による標点距離5mmの場合の局所的な伸
び率をいう。具体的にはJIS 5号引張試験片の平行部中
央付近の幅方向両側に深さ2mmのＶノッチを入れ、Ｖノ
ッチ位置を標点間に含むように間隔5mmの標点を付けた
試験片を用意し、これを用いて引張試験を行った場合
の、当該標点によって測定される伸び率をいう。

【００３３】また、熱延鋼板の硬さはＨv250以上である
ことが望ましい。Ｈv250未満では、普通鋼を用いた金具
に比べ耐荷重の改善幅が小さく、軽量化効果も小さい。

【００３４】

【実施例】表１に供試鋼の成分組成およびＸ値を示す。
Ａ〜Ｄ鋼は本発明対象鋼、Ｅ〜Ｉ鋼は比較鋼である。Ｉ
鋼は引張強さ440N/mm²級の普通鋼、Ｊ鋼は特殊鋼のS45C
である。

【００３５】

【表１】

【００３６】Ａ〜Ｉ鋼のスラブを以下の条件で熱間圧延
し、板厚2.0mmのコイルとした。・スラブ加熱温度：1250℃以上・トータル圧延率：90％以上・仕上熱延出口温度：800〜850℃ ・巻取温度：約500℃、Ｂ，Ｃ鋼は500〜650℃ その後、連続酸洗し、試験に供した。熱延鋼板には熱処
理は施していない。Ｊ鋼（S45C）は、通常の方法で熱間
圧延した板厚2.0mmの熱延鋼板を、900℃×10min加熱
後、水焼き入れし、引き続き370℃×30minの焼戻し処理
を施すことによって高強度化し、これを試験に供した。

【００３７】各鋼板について、引張強さTS，切欠き引張
伸びElv5mm，硬さ，ベイナイト面積率，粒界酸化深さ，
限界曲げ半径，耐荷重，亜鉛めっき性を調査した。引張
強さは、JIS 5号試験片を用いて圧延方向に直角方向に
引張試験を行うことにより求めた。780N/mm²以上のもの
を良好とした。切欠き引張伸びElv5mmは、前述の方法に
より圧延方向に直角方向に引張試験を行うことにより求
めた。15％以上のものを良好とした。硬さは、熱延鋼板
のＬ断面について、ビッカース硬度計を用い、荷重20kg
で測定した。Ｈv250以上のものを良好とした。ベイナイ
ト面積率、および粒界酸化深さは、鋼板断面の光学顕微
鏡金属組織観察像から求めた。粒界酸化深さは10μm以
下のものを良好とした。

【００３８】限界曲げ半径は、幅35mm，長さ100mmの試
験片（長手方向が圧延方向に直角方向）について90°Ｖ
ブロック曲げを行うことによって求めた。割れが発生し
ない限界の曲げ半径を求め、これを限界曲げ半径とし
た。4.0mm以上のものを良好とした。耐荷重は、亜鉛め
っき後の鋼板を用い、幅10mm，長さ40mmの試験片（長手
方向が圧延方向に直角方向）を切り出し、支点間距離20
mm，ポンチ半径Ｒ6mmで突き曲げを行うことによって求
めた。試験片に割れが発生したときの荷重を測定し、こ
れを耐荷重とした。2000N以上のものを良好とした。亜
鉛めっき性は、鋼板を500℃の亜鉛めっき浴に90秒間浸
漬した後、引き上げ、常温に降温後、表面を目視で観察
することによって調査した。不めっきや膨れがなく、光
沢に優れているものを良好とした。結果を表２に示す。

【００３９】

【表２】

【００４０】熱延鋼板の化学組成が本発明規定範囲にあ
り、かつ鋼板表面の粒界酸化深さが10μm以下に抑えら
れた発明例（No.1，2，3，7，8）は、いずれも耐荷重20
00N以上の高強度が得られ、加工性も限界曲げ半径が4.0
mm以下と良好であった。特に、No.1（Ａ鋼）は、ベイナ
イトが95体積％以上の金属組織を有するものであり、引
張強さ1200N/mm²以上，硬さＨv350以上の高強度と、切
欠き引張伸びElv5mmが15％以上の高加工性を具備する。

【００４１】一方、比較例については以下のとおりであ
る。No.4（Ｂ鋼）は、化学組成は本発明規定範囲にある
が、熱延巻取温度を650℃に高めて熱延鋼板表面の粒界
酸化深さを意図的に大きくしたものである。これは曲げ
加工性に劣り、亜鉛めっきでも不めっきが生じた。No.5
（Ｂ鋼）は、意図的に一部マルテンサイトを生成させた
ものであり、曲げ加工性にも劣る。No.6（Ｃ鋼）は、化
学組成は本発明規定範囲にあるが、熱延巻取温度を620
℃に高めて意図的に粒界酸化深さを大きくし、フェライ
トを生成させて、硬さを低下させたものであり、耐荷重
にも劣る。また、粒界酸化深さが大きいため、亜鉛めっ
きで膨れが生じた。

【００４２】No.9（Ｅ鋼）は、ＣrおよびＭo含有量が少
ないため、めっき後に軟化し、耐荷重が低い。No.10
（Ｆ鋼）は、各元素の含有量はそれぞれ規定範囲にある
が、Ｘ値が規定を外れて低かったものである。これは、
硬さおよび耐荷重が低い。No.11（Ｇ鋼）は、Ｓ含有量
が高いため、曲げ加工性に劣る。また、Ｓiが高いた
め、亜鉛めっきで不めっきが生じた。

【００４３】No.12（Ｈ鋼）は、Ｃ含有量が低いためフ
ェライトとパーライトが分離するとともに、Ｍnが高い
ため層状の不均一組織となったものであり、伸びが低下
し、耐荷重が低くなり、曲げ加工性も劣る。No.13（Ｉ
鋼）は、引張強さ440N/mm²級の普通鋼であるため、加工
性は良いが、耐荷重が低い。No.14（Ｊ鋼）は、S45Cの
焼入れ・焼戻し材であり、強度レベルは高いが、加工性
に劣る。このため、焼入れ・焼戻しの熱処理を部品加工
後に行う必要がある。

【００４４】

【発明の効果】本発明によれば、熱延のまま熱処理を受
けていない状態で、建築金具に要求される高強度と加工
性を具備した高強度熱延鋼板が提供可能になった。本発
明の鋼板は以下のメリットを有するものである。従来の440N/mm²級普通鋼に比べ、耐荷重が著しく高
い。強度の増加分で肉厚を薄くできるため、金具の軽量
化も可能となる。従来の特殊鋼に比べ合金元素の量が少ないため、原料
コストが低減される。従来の特殊鋼のような焼入れ・焼戻し処理が不要であ
るため、金具の生産性が向上し、かつ製造コストも低減
される。溶接や亜鉛めっき時の加熱において、軟化抵抗が高
い。亜鉛めっき性が良い。本発明は、一般的な普通鋼熱延鋼板の製造ラインを用
いて実施化が容易である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】質量％で、Ｃ：0.15〜0.30％，Ｓi：0.5
％以下，Ｍn：1.0〜2.5％，Ｐ：0.025％以下，Ｓ：0.01
％以下，Ｃr：0.5〜1.5％，Ｍo：0.1〜0.5％，Ｂ：0.00
05〜0.0050％，Ｔi：0.01〜0.05％，Ｎ＋Ｏ：0.01％以
下，Ａl：0.02〜0.08％であり、残部がＦeおよび不可避
的不純物であり、下記(1)式で定義されるＸ値が6.5以上
となる化学組成を有し、鋼板表面からの粒界酸化深さが
10μm以下に抑えられた加工性・亜鉛めっき性の良好な
建築金具用高強度熱延鋼板。Ｘ＝10×Ｃ＋2.0×Ｍn＋2.5×Ｃr＋3.5×Ｍo＋50×Ｂ・・(1)
【請求項２】 70体積％以上のベイナイトを含む金属組
織を有する請求項１に記載の加工性・亜鉛めっき性の良
好な建築金具用高強度熱延鋼板。
【請求項３】切欠き引張伸びElv5mmが15％以上、かつ
硬さがＨv250以上である、熱延後に熱処理を受けていな
い請求項１または２に記載の加工性・亜鉛めっき性の良
好な建築金具用高強度熱延鋼板。
【請求項４】 95体積％以上のベイナイトを含む金属組
織を有し、切欠き引張伸びElv5mmが15％以上、引張強さ
が1200N/mm²以上、かつ硬さがＨv350以上である、熱延
後に熱処理を受けていない請求項１に記載の加工性・亜
鉛めっき性の良好な建築金具用高強度熱延鋼板。