JP2003120772A - ベルト式無段変速装置 - Google Patents
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- Transmissions By Endless Flexible Members (AREA)
- Pulleys (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 所定の楔角αをなす断面Ｖ字状のプーリ溝３
ｃ，４ｃを有していてプーリ径が可変な駆動プーリ３及
び従動プーリ４間に、複数のブロック７，７，…が張力
帯６，６に係止固定されてなるブロックベルト５を巻き
掛けるようにしたベルト式無段変速装置において、プー
リ溝３ｃ，４ｃの表面や各ブロック７の接触面７ａにオ
イルミストが付着しても、伝動能力が低下しないように
する。 【解決手段】 楔角αを２０°以下にしてプーリ３，４
及びベルト５間の見掛けの摩擦係数μ′を高くすること
で高い伝動能力を保持する一方、プーリ３，４及びブロ
ック７間の摩擦係数μをオイルミストの付着により該摩
擦係数μが低下するレベルまで下げる。
ｃ，４ｃを有していてプーリ径が可変な駆動プーリ３及
び従動プーリ４間に、複数のブロック７，７，…が張力
帯６，６に係止固定されてなるブロックベルト５を巻き
掛けるようにしたベルト式無段変速装置において、プー
リ溝３ｃ，４ｃの表面や各ブロック７の接触面７ａにオ
イルミストが付着しても、伝動能力が低下しないように
する。 【解決手段】 楔角αを２０°以下にしてプーリ３，４
及びベルト５間の見掛けの摩擦係数μ′を高くすること
で高い伝動能力を保持する一方、プーリ３，４及びブロ
ック７間の摩擦係数μをオイルミストの付着により該摩
擦係数μが低下するレベルまで下げる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車の変
速機として使用されるベルト式無段変速装置に関し、特
にオイル等の異物の付着によりプーリ及びベルトブロッ
ク間の摩擦係数が低下することに起因する伝動能力の低
下を防止する対策に関する。
速機として使用されるベルト式無段変速装置に関し、特
にオイル等の異物の付着によりプーリ及びベルトブロッ
ク間の摩擦係数が低下することに起因する伝動能力の低
下を防止する対策に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、所定の楔角をなす断面Ｖ字状の
プーリ溝を有していて、プーリ径が可変な１対のプーリ
間に、図３に例示するように、ベルト長さ方向に延びる
ように配置された張力帯６，６に、複数のブロック７，
７，…が係止固定されてなる高負荷伝動用Ｖベルト５を
巻き掛けるようにした従来のベルト式無段変速装置とし
ては、例えば、特開平５−１９６０９３号公報に記載さ
れたものが知られている。
プーリ溝を有していて、プーリ径が可変な１対のプーリ
間に、図３に例示するように、ベルト長さ方向に延びる
ように配置された張力帯６，６に、複数のブロック７，
７，…が係止固定されてなる高負荷伝動用Ｖベルト５を
巻き掛けるようにした従来のベルト式無段変速装置とし
ては、例えば、特開平５−１９６０９３号公報に記載さ
れたものが知られている。
【０００３】この公報のものでは、プーリ溝の楔角αが
α＝２６°であるときに、プーリとベルトとの間の摩擦
係数μを０．２３以下に低く（一般には、μ≧０．３）
抑えることで、摩擦係数μが高いことに起因するベルト
走行騒音等の不具合を解消する一方、摩擦係数μを０．
１６以上（μ≧０．１６）、好ましくは０．１９以上
（μ≧０．１９）とすることで、高い伝動能力ＳＴ（Ｓ
Ｔ＝２０００〜３０００ｋｇｆ≒２００００〜３０００
０Ｎ／ｍ）が得られるようになされている。
α＝２６°であるときに、プーリとベルトとの間の摩擦
係数μを０．２３以下に低く（一般には、μ≧０．３）
抑えることで、摩擦係数μが高いことに起因するベルト
走行騒音等の不具合を解消する一方、摩擦係数μを０．
１６以上（μ≧０．１６）、好ましくは０．１９以上
（μ≧０．１９）とすることで、高い伝動能力ＳＴ（Ｓ
Ｔ＝２０００〜３０００ｋｇｆ≒２００００〜３０００
０Ｎ／ｍ）が得られるようになされている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記従来の
場合には、プーリ及びブロック間の摩擦係数μは、比較
的低いにも拘わらず、オイルミスト等の異物がプーリ溝
表面やブロックに付着したときには、それ以上に低下
（例えば、μ＝０．１３）せざるを得ず、そのために、
伝動能力が低下するという欠点がある。
場合には、プーリ及びブロック間の摩擦係数μは、比較
的低いにも拘わらず、オイルミスト等の異物がプーリ溝
表面やブロックに付着したときには、それ以上に低下
（例えば、μ＝０．１３）せざるを得ず、そのために、
伝動能力が低下するという欠点がある。
【０００５】これに対しては、摩擦係数を定める際に、
異物が付着しても未付着状態のとき以上に摩擦係数が低
下しないように、予め低くしておくことが考えられる。
ところが、単に摩擦係数を低くするだけでは、高い伝動
能力を発揮させることはできない。
異物が付着しても未付着状態のとき以上に摩擦係数が低
下しないように、予め低くしておくことが考えられる。
ところが、単に摩擦係数を低くするだけでは、高い伝動
能力を発揮させることはできない。
【０００６】本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたもの
であり、その主なる目的は、所定の楔角をなす断面Ｖ字
状のプーリ溝を有する１対のプーリ間に高負荷伝動用Ｖ
ベルトを巻き掛けるようにしたベルト式無段変速装置に
おいて、高い伝動能力を損なうことなく、プーリ及びベ
ルトブロック間の摩擦係数を低くできるようにし、もっ
て、異物の付着による伝動能力の大幅な低下を回避でき
るようにすることにある。
であり、その主なる目的は、所定の楔角をなす断面Ｖ字
状のプーリ溝を有する１対のプーリ間に高負荷伝動用Ｖ
ベルトを巻き掛けるようにしたベルト式無段変速装置に
おいて、高い伝動能力を損なうことなく、プーリ及びベ
ルトブロック間の摩擦係数を低くできるようにし、もっ
て、異物の付着による伝動能力の大幅な低下を回避でき
るようにすることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成すべ
く、本発明では、「伝動能力を決定する直接の要因は、
プーリ溝の楔角と、プーリ及びベルトブロック間の摩擦
係数とにより定まる『見掛けの摩擦係数』であり、その
『見掛けの摩擦係数』は、楔角が小さいほど大きくな
る」との知見に基づき、楔角αを２０°以下（α≦２０
°）に抑えて『見掛けの摩擦係数』を大きくすること
で、高い伝動能力を確保しつつ摩擦係数を低くできるよ
うにし、もって、異物の付着による伝動能力の低下を回
避できるようにした。
く、本発明では、「伝動能力を決定する直接の要因は、
プーリ溝の楔角と、プーリ及びベルトブロック間の摩擦
係数とにより定まる『見掛けの摩擦係数』であり、その
『見掛けの摩擦係数』は、楔角が小さいほど大きくな
る」との知見に基づき、楔角αを２０°以下（α≦２０
°）に抑えて『見掛けの摩擦係数』を大きくすること
で、高い伝動能力を確保しつつ摩擦係数を低くできるよ
うにし、もって、異物の付着による伝動能力の低下を回
避できるようにした。
【０００８】具体的には、請求項１の発明では、所定の
楔角をなす断面Ｖ字状のプーリ溝を有していてプーリ径
が可変な１対のプーリ間に、ベルト長さ方向に延びるよ
うに配置された張力帯と、ベルト長さ方向に並ぶように
上記張力帯に係止固定されていて、各々、ベルト幅方向
両側部が各プーリのプーリ溝表面との接触部とされた複
数のブロックとを有してなる高負荷伝動用Ｖベルトを巻
き掛けるようにしたベルト式無段変速装置を前提として
いて、上記各プーリのプーリ溝の楔角αは、α≦２０°
とされているものとする。
楔角をなす断面Ｖ字状のプーリ溝を有していてプーリ径
が可変な１対のプーリ間に、ベルト長さ方向に延びるよ
うに配置された張力帯と、ベルト長さ方向に並ぶように
上記張力帯に係止固定されていて、各々、ベルト幅方向
両側部が各プーリのプーリ溝表面との接触部とされた複
数のブロックとを有してなる高負荷伝動用Ｖベルトを巻
き掛けるようにしたベルト式無段変速装置を前提として
いて、上記各プーリのプーリ溝の楔角αは、α≦２０°
とされているものとする。
【０００９】上記の構成において、１対のプーリ間に高
負荷伝動用Ｖベルトが巻き掛けられていて、各プーリの
プーリ溝表面にベルトの各ブロックの接触部を接触させ
るようにしたベルト式無段変速装置では、プーリ及びベ
ルト間の摩擦力の大きさは、直接には、プーリ及びブロ
ック間の摩擦係数μ（プーリ及びブロック間の接触面に
直交する方向における摩擦係数）ではなく、プーリ及び
ブロック間の見掛けの摩擦係数μ′（プーリ及びベルト
をそれぞれ平プーリ及び平ベルトと見做したときにその
平プーリ及び平ベルト間の接触面に直交する方向、つま
り、プーリの半径方向における摩擦係数）に依存する。
負荷伝動用Ｖベルトが巻き掛けられていて、各プーリの
プーリ溝表面にベルトの各ブロックの接触部を接触させ
るようにしたベルト式無段変速装置では、プーリ及びベ
ルト間の摩擦力の大きさは、直接には、プーリ及びブロ
ック間の摩擦係数μ（プーリ及びブロック間の接触面に
直交する方向における摩擦係数）ではなく、プーリ及び
ブロック間の見掛けの摩擦係数μ′（プーリ及びベルト
をそれぞれ平プーリ及び平ベルトと見做したときにその
平プーリ及び平ベルト間の接触面に直交する方向、つま
り、プーリの半径方向における摩擦係数）に依存する。
【００１０】また、この見掛けの摩擦係数μ′は、プー
リ及びブロック間の摩擦係数μと、プーリ溝の楔角αと
によって定まるものであり、これら見掛けの摩擦係数
μ′，摩擦係数μ及び楔角α間には、次式の関係があ
る。
リ及びブロック間の摩擦係数μと、プーリ溝の楔角αと
によって定まるものであり、これら見掛けの摩擦係数
μ′，摩擦係数μ及び楔角α間には、次式の関係があ
る。
【００１１】μ′＝μ／ｓｉｎ（α／２） ....
このとき、楔角αは、α≦２０°であって、従来の場合
（例えば、α＝２６°）よりも小さいので、見掛けの摩
擦係数μ′を維持しつつ、つまり伝動能力を維持しつ
つ、摩擦係数μを低くすることができ、その結果、異物
の付着による伝動能力の低下を回避できるようになる。
因みに、楔角αが２０°である場合（α＝２０°）の伝
動能力の低下率は、実験値では“０”であり、一方、楔
角αが２０°を超える場合（α＞２０°）には、伝動能
力は、異物の付着により大幅に低下（実験値では、略８
５％に低下）する。
（例えば、α＝２６°）よりも小さいので、見掛けの摩
擦係数μ′を維持しつつ、つまり伝動能力を維持しつ
つ、摩擦係数μを低くすることができ、その結果、異物
の付着による伝動能力の低下を回避できるようになる。
因みに、楔角αが２０°である場合（α＝２０°）の伝
動能力の低下率は、実験値では“０”であり、一方、楔
角αが２０°を超える場合（α＞２０°）には、伝動能
力は、異物の付着により大幅に低下（実験値では、略８
５％に低下）する。
【００１２】請求項２の発明では、上記請求項１の発明
において、楔角αは、α≧１５°とされているものとす
る。
において、楔角αは、α≧１５°とされているものとす
る。
【００１３】上記の構成において、プーリ及びベルト間
の伝動能力を直接に決定する見掛けの摩擦係数は、楔角
が小さいほど高くなるものの、その見掛けの摩擦係数の
上昇に応じて、ブロックに対するプーリの側圧が上昇
し、その側圧が大きくなり過ぎると、ブロックの破壊を
招くことになる。このとき、楔角αが１５°以上（α≧
１５°）であるので、そのようなブロックの破壊は未然
に防止される。
の伝動能力を直接に決定する見掛けの摩擦係数は、楔角
が小さいほど高くなるものの、その見掛けの摩擦係数の
上昇に応じて、ブロックに対するプーリの側圧が上昇
し、その側圧が大きくなり過ぎると、ブロックの破壊を
招くことになる。このとき、楔角αが１５°以上（α≧
１５°）であるので、そのようなブロックの破壊は未然
に防止される。
【００１４】請求項３の発明では、上記請求項１及び２
の発明において、高負荷伝動用Ｖベルトの各ブロックの
少なくとも接触部は、フェノール系樹脂材料により形成
されており、各プーリのプーリ溝表面には、無電解ニッ
ケルめっき膜が形成されているものとする。
の発明において、高負荷伝動用Ｖベルトの各ブロックの
少なくとも接触部は、フェノール系樹脂材料により形成
されており、各プーリのプーリ溝表面には、無電解ニッ
ケルめっき膜が形成されているものとする。
【００１５】上記の構成において、ベルトブロックの接
触部がフェノール系樹脂材料で形成されているのに対
し、各プーリのプーリ溝表面に無電解ニッケルめっき膜
が形成されているので、そのようなめっき膜が形成され
ていない場合よりも、プーリ及びブロック間の摩擦係数
は低くなる。よって、請求項１の発明において、摩擦係
数を具体的にかつ適正に低くすることができる。
触部がフェノール系樹脂材料で形成されているのに対
し、各プーリのプーリ溝表面に無電解ニッケルめっき膜
が形成されているので、そのようなめっき膜が形成され
ていない場合よりも、プーリ及びブロック間の摩擦係数
は低くなる。よって、請求項１の発明において、摩擦係
数を具体的にかつ適正に低くすることができる。
【００１６】請求項４の発明では、上記請求項３の発明
において、フェノール系樹脂材料は、カーボンファイバ
を含有するものであるとする。
において、フェノール系樹脂材料は、カーボンファイバ
を含有するものであるとする。
【００１７】上記の構成において、ブロック接触部のフ
ェノール系樹脂材料には、カーボンファイバが含有され
ているので、そのカーボンファイバの含有量を増加する
ことにより、プーリ及びブロック間の摩擦係数を低くす
ることができる。つまり、このカーボンファイバは、プ
ーリ及びブロック間の摩擦係数を低くする手段として作
用する。
ェノール系樹脂材料には、カーボンファイバが含有され
ているので、そのカーボンファイバの含有量を増加する
ことにより、プーリ及びブロック間の摩擦係数を低くす
ることができる。つまり、このカーボンファイバは、プ
ーリ及びブロック間の摩擦係数を低くする手段として作
用する。
【００１８】請求項５の発明では、上記請求項３及び４
の発明において、無電解ニッケルめっき膜は、フッソ樹
脂粒子を含有するものであるとする。
の発明において、無電解ニッケルめっき膜は、フッソ樹
脂粒子を含有するものであるとする。
【００１９】上記の構成において、プーリ溝表面の無電
解ニッケルめっき膜には、フッソ樹脂粒子が含有されて
いるので、そのフッソ樹脂粒子の含有量を増加すること
により、プーリ及びブロック間の摩擦係数を低くするこ
とができる。つまり、このフッソ樹脂粒子は、プーリ及
びブロック間の摩擦係数を低くする手段として作用す
る。尚、この手段を、請求項４の発明における手段と併
用することもできる。
解ニッケルめっき膜には、フッソ樹脂粒子が含有されて
いるので、そのフッソ樹脂粒子の含有量を増加すること
により、プーリ及びブロック間の摩擦係数を低くするこ
とができる。つまり、このフッソ樹脂粒子は、プーリ及
びブロック間の摩擦係数を低くする手段として作用す
る。尚、この手段を、請求項４の発明における手段と併
用することもできる。
【００２０】
［発明の詳細な説明］以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。
基づいて説明する。
【００２１】図１及び図２は、本発明の実施形態に係る
ベルト式無段変速装置の全体構成を示しており、このベ
ルト式無段変速装置は、車両の駆動装置と走行装置との
間のトルク伝達系路上に配置されて駆動装置のトルクを
走行装置に伝達しつつ速比を変化させるために使用され
る。
ベルト式無段変速装置の全体構成を示しており、このベ
ルト式無段変速装置は、車両の駆動装置と走行装置との
間のトルク伝達系路上に配置されて駆動装置のトルクを
走行装置に伝達しつつ速比を変化させるために使用され
る。
【００２２】上記のベルト式無段変速装置は、駆動装置
に駆動連結される駆動軸１と、この駆動軸１に平行に配
置されていて、走行装置に連結される従動軸２とを備え
ており、これら駆動軸１及び従動軸２には、それぞれ、
駆動プーリ３及び従動プーリ４が設けられている。
に駆動連結される駆動軸１と、この駆動軸１に平行に配
置されていて、走行装置に連結される従動軸２とを備え
ており、これら駆動軸１及び従動軸２には、それぞれ、
駆動プーリ３及び従動プーリ４が設けられている。
【００２３】上記の駆動プーリ３は、軸方向（図１の左
右方向）に移動不能に設けられた固定シーブ３ａと、軸
方向に移動可能に設けられた可動シーブ３ｂとからな
り、これら固定シーブ３ａ及び可動シーブ３ｂ間には、
所定の楔角αを持つ断面Ｖ字状のプーリ溝３ｃが形成さ
れている。そして、固定シーブ３ａに対し、可動シーブ
３ｂが近接する方向（同図の右方向）に移動することに
よりプーリ径が大きくなり、一方、可動シーブ３ｂが離
間する方向（同図の左方向）に移動することによりプー
リ径が小さくなるようになっている。
右方向）に移動不能に設けられた固定シーブ３ａと、軸
方向に移動可能に設けられた可動シーブ３ｂとからな
り、これら固定シーブ３ａ及び可動シーブ３ｂ間には、
所定の楔角αを持つ断面Ｖ字状のプーリ溝３ｃが形成さ
れている。そして、固定シーブ３ａに対し、可動シーブ
３ｂが近接する方向（同図の右方向）に移動することに
よりプーリ径が大きくなり、一方、可動シーブ３ｂが離
間する方向（同図の左方向）に移動することによりプー
リ径が小さくなるようになっている。
【００２４】上記の従動プーリ４も、駆動プーリの場合
と同様に、軸方向に移動不能に設けられた固定シーブ４
ａと、軸方向に移動可能に設けられた可動シーブ４ｂと
からなっており、これら固定シーブ４ａ及び可動シーブ
４ｂ間には、駆動プーリの場合と同じ楔角αを持つ断面
Ｖ字状のプーリ溝４ｃが形成されている。そして、固定
シーブ４ａに対し、可動シーブ４ｂが近接する方向（図
１の左方向）に移動することによりプーリ径が大きくな
る一方、可動シーブ４ｂが離間する方向（同図の右方
向）に移動することによりプーリ径が小さくなるように
なっている。但し、駆動プーリ３と従動プーリ４とで
は、軸方向における固定シーブ３ａ，４ａ及び可動シー
ブ３ｂ，４ｂの配置が互いに逆になっている。
と同様に、軸方向に移動不能に設けられた固定シーブ４
ａと、軸方向に移動可能に設けられた可動シーブ４ｂと
からなっており、これら固定シーブ４ａ及び可動シーブ
４ｂ間には、駆動プーリの場合と同じ楔角αを持つ断面
Ｖ字状のプーリ溝４ｃが形成されている。そして、固定
シーブ４ａに対し、可動シーブ４ｂが近接する方向（図
１の左方向）に移動することによりプーリ径が大きくな
る一方、可動シーブ４ｂが離間する方向（同図の右方
向）に移動することによりプーリ径が小さくなるように
なっている。但し、駆動プーリ３と従動プーリ４とで
は、軸方向における固定シーブ３ａ，４ａ及び可動シー
ブ３ｂ，４ｂの配置が互いに逆になっている。
【００２５】上記駆動プーリ３と従動プーリ４との間に
は、高負荷伝動用Ｖベルトとしてのブロックベルト５が
巻き掛けられている。このブロックベルト５は、図３に
示すように、ベルト幅方向（同図の左右方向）に並ぶよ
うに配置された１対の張力帯６，６と、ベルト長さ方向
に所定ピッチをおいて配置されていて、両張力帯６，６
に係止固定された複数のブロック７，７，…とからなっ
ている。
は、高負荷伝動用Ｖベルトとしてのブロックベルト５が
巻き掛けられている。このブロックベルト５は、図３に
示すように、ベルト幅方向（同図の左右方向）に並ぶよ
うに配置された１対の張力帯６，６と、ベルト長さ方向
に所定ピッチをおいて配置されていて、両張力帯６，６
に係止固定された複数のブロック７，７，…とからなっ
ている。
【００２６】上記の各ブロック７は、図４に示すよう
に、ベルト幅方向（同図の左右方向）に延びるように配
置された上ビーム部１０と、この上ビーム部１０のベル
ト内面側（同図の下側）にベルト幅方向に延びるように
配置された下ビーム部１１と、これら上下ビーム部１
０，１１間にベルト厚さ方向（同図の上下方向）に延び
るように配置されていて、該上下両ビーム部１０，１１
をベルト幅方向中央において互いに連結するピラー部１
２とからなっている。このとき、各ブロック７のベルト
幅方向両側部には、それぞれ、ベルト幅方向側方に開放
されたスリット状をなす嵌合部１３，１３が上下ビーム
部１０，１１及びピラー部１２により区画形成されてい
て、この嵌合部１３に張力帯６が嵌め込まれており、こ
のことで、各ブロック７は張力帯６，６に係止固定され
ている。
に、ベルト幅方向（同図の左右方向）に延びるように配
置された上ビーム部１０と、この上ビーム部１０のベル
ト内面側（同図の下側）にベルト幅方向に延びるように
配置された下ビーム部１１と、これら上下ビーム部１
０，１１間にベルト厚さ方向（同図の上下方向）に延び
るように配置されていて、該上下両ビーム部１０，１１
をベルト幅方向中央において互いに連結するピラー部１
２とからなっている。このとき、各ブロック７のベルト
幅方向両側部には、それぞれ、ベルト幅方向側方に開放
されたスリット状をなす嵌合部１３，１３が上下ビーム
部１０，１１及びピラー部１２により区画形成されてい
て、この嵌合部１３に張力帯６が嵌め込まれており、こ
のことで、各ブロック７は張力帯６，６に係止固定され
ている。
【００２７】また、各ブロック７のベルト幅方向両側
面、つまり、上下ビーム部１０，１１の両端面は、それ
ぞれ、各プーリ３，４のプーリ溝３ｃ，４ｃの表面に接
触する接触部としての接触面７ａ，７ａとなっており、
それら両接触面７ａ，７ａ間の角度βは、プーリ溝３
ｃ，４ｃの楔角αと同じ（β＝α）にされている。これ
らブロック７は、フェノール系樹脂材料９と、該フェノ
ール系樹脂材料１２に埋設されるように配置されたアル
ミニウム合金製の補強材８とからなっている。
面、つまり、上下ビーム部１０，１１の両端面は、それ
ぞれ、各プーリ３，４のプーリ溝３ｃ，４ｃの表面に接
触する接触部としての接触面７ａ，７ａとなっており、
それら両接触面７ａ，７ａ間の角度βは、プーリ溝３
ｃ，４ｃの楔角αと同じ（β＝α）にされている。これ
らブロック７は、フェノール系樹脂材料９と、該フェノ
ール系樹脂材料１２に埋設されるように配置されたアル
ミニウム合金製の補強材８とからなっている。
【００２８】そして、本実施形態では、上記各プーリ溝
３ｃ，４ｃの楔角αは、１５°≦α≦２０°とされてお
り、一方、プーリ溝３ｃ，４ｃの表面と、ブロック７の
接触面７ａとの間の摩擦係数μは、次式を満たすよう
に、基本的に従来の場合よりも低くされている。
３ｃ，４ｃの楔角αは、１５°≦α≦２０°とされてお
り、一方、プーリ溝３ｃ，４ｃの表面と、ブロック７の
接触面７ａとの間の摩擦係数μは、次式を満たすよう
に、基本的に従来の場合よりも低くされている。
【００２９】
０．８×ｔａｎ（α／２）≦μ≦ｔａｎ（α／２） ....
具体的には、ブロック７，７，…の主要材料であるフェ
ノール系樹脂材料１２には、カーボンファイバが含有さ
れており、一方、プーリ溝３ｃ，４ｃの表面には、フッ
ソ樹脂粒子を分散状態に含有してなる無電解ニッケルめ
っき膜が形成されており、プーリ３，４及び各ブロック
７間の摩擦係数μは、それらカーボンファイバ及びフッ
ソ樹脂粒子により低くなされている。
ノール系樹脂材料１２には、カーボンファイバが含有さ
れており、一方、プーリ溝３ｃ，４ｃの表面には、フッ
ソ樹脂粒子を分散状態に含有してなる無電解ニッケルめ
っき膜が形成されており、プーリ３，４及び各ブロック
７間の摩擦係数μは、それらカーボンファイバ及びフッ
ソ樹脂粒子により低くなされている。
【００３０】ここで、上記のように構成されたベルト式
無段変速装置において、伝動性及び耐久性をそれぞれ調
べるために行った各実験について説明する。
無段変速装置において、伝動性及び耐久性をそれぞれ調
べるために行った各実験について説明する。
【００３１】各実験には、楔角αの互いに異なる７種類
の変速装置（Ｎo.１〜Ｎo.７）を用いた。各楔角αは、
次表１に示すように、Ｎo.１のものはα＝１４°であ
り、Ｎo.２のものはα＝１５°であり、Ｎo.３のものは
α＝１７°であり、Ｎo.４のものはα＝２０°であり、
Ｎo.５のものはα＝２１°であり、Ｎｏ．６のものはα
＝２３°であり、Ｎo.７のものはα＝２６°である。ま
た、各変速装置におけるプーリ３，４及びブロック７間
の摩擦係数μは、実測したところ、Ｎo.１のものはμ＝
０．１１であり、Ｎo.２のものはμ＝０．１２であり、
Ｎo.３のものはμ＝０．１４であり、Ｎo.４のものはμ
＝０．１６であり、Ｎo.５のものはμ＝０．１８であ
り、Ｎｏ．６のものはμ＝０．１９であり、Ｎo.７のも
のはμ＝０．２１であった。尚、各摩擦係数μは、何れ
も、上記の式を満たしている。
の変速装置（Ｎo.１〜Ｎo.７）を用いた。各楔角αは、
次表１に示すように、Ｎo.１のものはα＝１４°であ
り、Ｎo.２のものはα＝１５°であり、Ｎo.３のものは
α＝１７°であり、Ｎo.４のものはα＝２０°であり、
Ｎo.５のものはα＝２１°であり、Ｎｏ．６のものはα
＝２３°であり、Ｎo.７のものはα＝２６°である。ま
た、各変速装置におけるプーリ３，４及びブロック７間
の摩擦係数μは、実測したところ、Ｎo.１のものはμ＝
０．１１であり、Ｎo.２のものはμ＝０．１２であり、
Ｎo.３のものはμ＝０．１４であり、Ｎo.４のものはμ
＝０．１６であり、Ｎo.５のものはμ＝０．１８であ
り、Ｎｏ．６のものはμ＝０．１９であり、Ｎo.７のも
のはμ＝０．２１であった。尚、各摩擦係数μは、何れ
も、上記の式を満たしている。
【００３２】
【表１】
【００３３】−伝動能力評価実験−
この実験は、駆動プーリ３の一定のトルクに対する従動
プーリ４のトルクを測定して伝動能力ＳＴ〔単位：Ｎ／
ｍ〕を評価するものである。実験の要領は、駆動軸１及
び従動軸２間の軸間距離を、１４８．５ｍｍとし、駆動
プーリ３のプーリ径を６７．５ｍｍに固定する一方、従
動プーリ４の可動シーブ４ｂに該可動シーブ４ｂがベル
ト５を推す方向の推力（４６２９Ｎ）を加えつつ、駆動
プーリ３を７２．５Ｎ・ｍのトルクでもって３０２０ｒ
ｐｍの回転速度になるように回転駆動し、その駆動プー
リ３のトルクをベルト５を介して従動プーリ４に伝達す
るようにした。尚、このときの定常状態における従動プ
ーリ４のプーリ径は１２９．０ｍｍであった。
プーリ４のトルクを測定して伝動能力ＳＴ〔単位：Ｎ／
ｍ〕を評価するものである。実験の要領は、駆動軸１及
び従動軸２間の軸間距離を、１４８．５ｍｍとし、駆動
プーリ３のプーリ径を６７．５ｍｍに固定する一方、従
動プーリ４の可動シーブ４ｂに該可動シーブ４ｂがベル
ト５を推す方向の推力（４６２９Ｎ）を加えつつ、駆動
プーリ３を７２．５Ｎ・ｍのトルクでもって３０２０ｒ
ｐｍの回転速度になるように回転駆動し、その駆動プー
リ３のトルクをベルト５を介して従動プーリ４に伝達す
るようにした。尚、このときの定常状態における従動プ
ーリ４のプーリ径は１２９．０ｍｍであった。
【００３４】そして、オイル付着前とオイル付着後と
で、スリップ率が２％であるときの各伝動能力を調べ、
オイル付着前の伝動能力がオイル付着後も維持されたも
のを合格（ＯＫ）とする一方、低下したものを不合格
（ＮＧ）とするようにした。その結果は、上記の表１に
示されるとおりである。
で、スリップ率が２％であるときの各伝動能力を調べ、
オイル付着前の伝動能力がオイル付着後も維持されたも
のを合格（ＯＫ）とする一方、低下したものを不合格
（ＮＧ）とするようにした。その結果は、上記の表１に
示されるとおりである。
【００３５】−低速高負荷耐久性実験−
この実験は、従動プーリ４に高負荷を加えつつ駆動プー
リ３を低速回転させたときのトルク伝達時間〔単位：ｈ
ｒ〕を測定して耐久性を評価するものである。実験の要
領は、駆動プーリ３及び従動プーリ４の各プーリ径をそ
れぞれ６７．５２ｍ及び１２８．９６ｍｍに固定し、従
動プーリ４に３４００Ｎの負荷を加えつつ、駆動プーリ
３を６８．９Ｎ．ｍのトルクでもって２６００ｒｐｍの
回転速度になるように回転駆動し、駆動プーリ３のトル
クをベルト５を介して従動プーリ４に伝達するようにし
た。
リ３を低速回転させたときのトルク伝達時間〔単位：ｈ
ｒ〕を測定して耐久性を評価するものである。実験の要
領は、駆動プーリ３及び従動プーリ４の各プーリ径をそ
れぞれ６７．５２ｍ及び１２８．９６ｍｍに固定し、従
動プーリ４に３４００Ｎの負荷を加えつつ、駆動プーリ
３を６８．９Ｎ．ｍのトルクでもって２６００ｒｐｍの
回転速度になるように回転駆動し、駆動プーリ３のトル
クをベルト５を介して従動プーリ４に伝達するようにし
た。
【００３６】そして、両プーリ３，４間でのトルク伝達
が２００時間に亘って行われたものを合格（ＯＫ）とす
る一方、２００時間に達しないものを不合格（ＮＧ）と
するようにした。その結果は、上記の表１に示されると
おりである。
が２００時間に亘って行われたものを合格（ＯＫ）とす
る一方、２００時間に達しないものを不合格（ＮＧ）と
するようにした。その結果は、上記の表１に示されると
おりである。
【００３７】上記の表１から判るように、先ず、伝動性
については、伝動能力ＳＴ自体は、何れのものも２００
００Ｎ／ｍ以上（ＳＴ≧２００００Ｎ／ｍ）であって従
来の場合よりも高くなっている。そして、維持率では、
Ｎo.１〜Ｎo.４のものは、共に１００％以上であって合
格であり、Ｎo.５〜Ｎo.７のものは、それぞれ、８８．
５％（＝２３０００／２６０００），８４．６％（＝２
２０００／２６０００），７６．９％（＝２００００／
２６０００）であって不合格であった。このことから、
伝動性を満たすことのできる楔角αは、２０°以下（α
≦２０°）であることが判る。
については、伝動能力ＳＴ自体は、何れのものも２００
００Ｎ／ｍ以上（ＳＴ≧２００００Ｎ／ｍ）であって従
来の場合よりも高くなっている。そして、維持率では、
Ｎo.１〜Ｎo.４のものは、共に１００％以上であって合
格であり、Ｎo.５〜Ｎo.７のものは、それぞれ、８８．
５％（＝２３０００／２６０００），８４．６％（＝２
２０００／２６０００），７６．９％（＝２００００／
２６０００）であって不合格であった。このことから、
伝動性を満たすことのできる楔角αは、２０°以下（α
≦２０°）であることが判る。
【００３８】次に、耐久性については、Ｎo.２〜Ｎo.７
のものが合格であり、Ｎo.１のものは、１５０時間が経
過した時点でブロック７が破損して不合格であった。こ
のことから、耐久性を満たすことのできる楔角αは、１
５°以上（α≧１５°）であることが判る。
のものが合格であり、Ｎo.１のものは、１５０時間が経
過した時点でブロック７が破損して不合格であった。こ
のことから、耐久性を満たすことのできる楔角αは、１
５°以上（α≧１５°）であることが判る。
【００３９】よって、各プーリ３，４のプーリ溝３ｃ，
４ｃの楔角αを１５°≦α≦２０°にすることにより、
高い伝動能力を保持しつつ摩擦係数μを低くすることが
できるので、オイル付着による摩擦係数μの低下に起因
する伝動能力の低下を回避することができ、しかも、伝
動能力が高過ぎることに起因する耐久性の低下を未然に
防止することができる。
４ｃの楔角αを１５°≦α≦２０°にすることにより、
高い伝動能力を保持しつつ摩擦係数μを低くすることが
できるので、オイル付着による摩擦係数μの低下に起因
する伝動能力の低下を回避することができ、しかも、伝
動能力が高過ぎることに起因する耐久性の低下を未然に
防止することができる。
【００４０】さらに、楔角と伝動性との関係、及び楔角
と耐久性との関係を、楔角とオイル付着前後における見
掛けの摩擦係数の変化との関係、及び楔角とベルトの各
ブロックに加わる力との関係の各面から考察する。
と耐久性との関係を、楔角とオイル付着前後における見
掛けの摩擦係数の変化との関係、及び楔角とベルトの各
ブロックに加わる力との関係の各面から考察する。
【００４１】−楔角と見掛けの摩擦係数との関係−
所定の楔角αにおけるオイル付着前の見掛けの摩擦係数
μ′は、プーリ３，４及びブロック７間の抜け限界の摩
擦係数μｃに定数（ここでは、０．９）を乗算して得ら
れる基準摩擦係数μ（＝μｃ×０．９）に基づき、前掲
の式（μ′＝μ／ｓｉｎ（α／２））により求められ
る。
μ′は、プーリ３，４及びブロック７間の抜け限界の摩
擦係数μｃに定数（ここでは、０．９）を乗算して得ら
れる基準摩擦係数μ（＝μｃ×０．９）に基づき、前掲
の式（μ′＝μ／ｓｉｎ（α／２））により求められ
る。
【００４２】一方、オイル付着後の見掛けの摩擦係数
μ′ｏは、オイル付着後の摩擦係数μｏに基づき、次式
により求められる。
μ′ｏは、オイル付着後の摩擦係数μｏに基づき、次式
により求められる。
【００４３】μ′ｏ＝μｏ／ｓｉｎ（α／２） ....
よって、オイル付着前の見掛けの摩擦係数μ′に対する
オイル付着後の見掛けの摩擦係数μ′ｏの保持率は、次
式により求められる。
オイル付着後の見掛けの摩擦係数μ′ｏの保持率は、次
式により求められる。
【００４４】保持率＝μ′ｏ／μ′ ....
ここで、オイル付着後の摩擦係数μｏが、μｏ＝０．１
３であると仮定した場合に、楔角αが、α＝１４〜２６
°（１°刻み）であるときの各保持率を、次表２に示
す。また、その楔角αと保持率との関係を、図５に示
す。
ここで、オイル付着後の摩擦係数μｏが、μｏ＝０．１
３であると仮定した場合に、楔角αが、α＝１４〜２６
°（１°刻み）であるときの各保持率を、次表２に示
す。また、その楔角αと保持率との関係を、図５に示
す。
【００４５】
【表２】
【００４６】これらの表２及び図５から判るように、摩
擦係数μｏが小さいほど保持率は低くなっている。ま
た、楔角αが大きいほど保持率は低下している。これ
は、楔角αが大きいほどオイル付着後の伝動能力が低下
するということに対応している。特に、楔角αが、α＝
２１°であるときには、保持率は８０％を下回ってお
り、実際の使用条件を考慮すると、安定した伝動性が得
られるとはいい難い。このことからも、楔角αの上限を
α＝２０°に定めることの妥当性が理解される。
擦係数μｏが小さいほど保持率は低くなっている。ま
た、楔角αが大きいほど保持率は低下している。これ
は、楔角αが大きいほどオイル付着後の伝動能力が低下
するということに対応している。特に、楔角αが、α＝
２１°であるときには、保持率は８０％を下回ってお
り、実際の使用条件を考慮すると、安定した伝動性が得
られるとはいい難い。このことからも、楔角αの上限を
α＝２０°に定めることの妥当性が理解される。
【００４７】−楔角とプーリがブロックを押す力との関
係− 次に、プーリ３，４に対しベルト５が巻き付いてから離
れるまでの間において、プーリ溝３ｃ，４ｃに対しベル
ト５が一定の力Ｆ（ここでは、Ｆ＝１００とする）でも
って半径方向内方に向かって押し付けられて該プーリ溝
３ｃ，４ｃ内に入り込んで安定しているときに、プーリ
３，４がブロック７を押す力Ｎ（プーリ３，４及びブロ
ック７間の接触面に直交する方向の反力）は、次式
（５）により求められる。
係− 次に、プーリ３，４に対しベルト５が巻き付いてから離
れるまでの間において、プーリ溝３ｃ，４ｃに対しベル
ト５が一定の力Ｆ（ここでは、Ｆ＝１００とする）でも
って半径方向内方に向かって押し付けられて該プーリ溝
３ｃ，４ｃ内に入り込んで安定しているときに、プーリ
３，４がブロック７を押す力Ｎ（プーリ３，４及びブロ
ック７間の接触面に直交する方向の反力）は、次式
（５）により求められる。
【００４８】Ｎ＝Ｆ／２ｓｉｎ（α／２） ....
よって、楔角αが、α＝１４〜２６°（１°刻み）であ
るときの各押す力Ｎは、上記の表２のようになる。ま
た、その楔角αとプーリがブロックを押す力Ｎとの関係
を、図６に示す。
るときの各押す力Ｎは、上記の表２のようになる。ま
た、その楔角αとプーリがブロックを押す力Ｎとの関係
を、図６に示す。
【００４９】これらの表２及び図６から判るように、楔
角αが小さいほど、プーリ３，４がブロック７を押す力
Ｎは大きくなる。そして、楔角αがα＝２６〜１５°で
あるときには、押す力Ｎは２００未満（Ｎ＜２００）で
あるのに対し、α＝１４°であるときには、押す力Ｎは
２００を超え（Ｎ＞２００）ている。つまり、楔角αが
１４°以下（α≦１４°）であるときには、各ブロック
７の接触面７ａに、ベルト５をプーリ溝３ｃ，４ｃ内に
押し込む力の２倍以上の過大な力が加わるということが
判る。このことからも、楔角αの下限をα＝１５°に定
めることの妥当性が理解される。
角αが小さいほど、プーリ３，４がブロック７を押す力
Ｎは大きくなる。そして、楔角αがα＝２６〜１５°で
あるときには、押す力Ｎは２００未満（Ｎ＜２００）で
あるのに対し、α＝１４°であるときには、押す力Ｎは
２００を超え（Ｎ＞２００）ている。つまり、楔角αが
１４°以下（α≦１４°）であるときには、各ブロック
７の接触面７ａに、ベルト５をプーリ溝３ｃ，４ｃ内に
押し込む力の２倍以上の過大な力が加わるということが
判る。このことからも、楔角αの下限をα＝１５°に定
めることの妥当性が理解される。
【００５０】したがって、本実施形態によれば、各々、
所定の楔角αをなす断面Ｖ字状に形成されたプーリ溝３
ｃ，４ｃを有していてプーリ径が可変な駆動プーリ３及
び従動プーリ４間に、ベルト長さ方向に延びるように配
置された張力帯６，６と、ベルト長さ方向に並ぶように
上記張力帯６，６に係止固定されていて、各々、ベルト
幅方向両側部が各プーリ３，４のプーリ溝３ｃ，４ｃ表
面との接触面７ａ，７ａとされた複数のブロック７，
７，…とを有してなるブロックベルト５を巻き掛けるよ
うにしたベルト式無段変速装置において、各プーリ溝３
ｃ，４ｃの楔角αを２０°以下（α≦２０°）にしてプ
ーリ３，４及びベルト５間の見掛けの摩擦係数μ′を高
くするようにしたので、高い伝動能力を損なうことなく
プーリ溝３ｃ，４ｃの表面と各ブロック７の接触面７
ａ，７ａとの間の摩擦係数μを下げることができ、その
結果、プーリ溝３ｃ，４ｃの表面や各ブロック７の接触
面７ａ，７ａに対するオイルミストの付着の有無に拘わ
らず、高い伝動能力を保持することができる。
所定の楔角αをなす断面Ｖ字状に形成されたプーリ溝３
ｃ，４ｃを有していてプーリ径が可変な駆動プーリ３及
び従動プーリ４間に、ベルト長さ方向に延びるように配
置された張力帯６，６と、ベルト長さ方向に並ぶように
上記張力帯６，６に係止固定されていて、各々、ベルト
幅方向両側部が各プーリ３，４のプーリ溝３ｃ，４ｃ表
面との接触面７ａ，７ａとされた複数のブロック７，
７，…とを有してなるブロックベルト５を巻き掛けるよ
うにしたベルト式無段変速装置において、各プーリ溝３
ｃ，４ｃの楔角αを２０°以下（α≦２０°）にしてプ
ーリ３，４及びベルト５間の見掛けの摩擦係数μ′を高
くするようにしたので、高い伝動能力を損なうことなく
プーリ溝３ｃ，４ｃの表面と各ブロック７の接触面７
ａ，７ａとの間の摩擦係数μを下げることができ、その
結果、プーリ溝３ｃ，４ｃの表面や各ブロック７の接触
面７ａ，７ａに対するオイルミストの付着の有無に拘わ
らず、高い伝動能力を保持することができる。
【００５１】その際に、上記の楔角αを１５°以上（α
≧１５°）とするようにしたので、見掛けの摩擦係数
μ′が高過ぎてプーリ溝３ｃ，４ｃの表面が各ブロック
７の接触面７ａ，７ａを押す力Ｎが過大になるという事
態を回避することができ、よって、ブロックベルト５の
耐久性を損なわずに、見掛けの摩擦係数μ′を高くする
ことができる。
≧１５°）とするようにしたので、見掛けの摩擦係数
μ′が高過ぎてプーリ溝３ｃ，４ｃの表面が各ブロック
７の接触面７ａ，７ａを押す力Ｎが過大になるという事
態を回避することができ、よって、ブロックベルト５の
耐久性を損なわずに、見掛けの摩擦係数μ′を高くする
ことができる。
【００５２】また、ブロックベルト５の各ブロック７の
フェノール系樹脂材料９にグラスファイバを含有させる
とともに、駆動プーリ３及び従動プーリ４のプーリ溝３
ｃ，４ｃの表面に、フッソ樹脂粒子が分散含有された無
電解ニッケルめっき膜を形成するようにしたので、プー
リ溝３ｃ，４ｃの表面と各ブロック７の接触面７ａ，７
ａとの間の摩擦係数μを適正に下げることができ、しか
も、グラスファイバ及びフッソ樹脂粒子の含有率に応じ
て摩擦係数μを容易に調整することができる。
フェノール系樹脂材料９にグラスファイバを含有させる
とともに、駆動プーリ３及び従動プーリ４のプーリ溝３
ｃ，４ｃの表面に、フッソ樹脂粒子が分散含有された無
電解ニッケルめっき膜を形成するようにしたので、プー
リ溝３ｃ，４ｃの表面と各ブロック７の接触面７ａ，７
ａとの間の摩擦係数μを適正に下げることができ、しか
も、グラスファイバ及びフッソ樹脂粒子の含有率に応じ
て摩擦係数μを容易に調整することができる。
【００５３】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よれば、所定の楔角をなす断面Ｖ字状のプーリ溝を有す
る１対の変速プーリ間に、ベルト長さ方向に延びるよう
に配置された張力帯と、ベルト長さ方向に並ぶように上
記張力帯に係止固定され、各々、ベルト幅方向両側部が
各プーリのプーリ溝表面との接触部とされた複数のブロ
ックとを有してなる高負荷伝動用Ｖベルトを巻き掛ける
ようにしたベルト式無段変速装置において、上記各プー
リのプーリ溝の楔角αを２０°以下にしてプーリ及びベ
ルト間の見掛けの摩擦係数を高くするようにしたので、
高い伝動能力を保持しつつプーリ及びブロック間の摩擦
係数をオイルミスト等の異物が付着したときの摩擦係数
のレベルまで下げることができ、この結果、プーリやベ
ルトブロックに対するオイルミスト等の異物の付着の有
無に拘わらず、高い伝動能力を発揮することができる。
よれば、所定の楔角をなす断面Ｖ字状のプーリ溝を有す
る１対の変速プーリ間に、ベルト長さ方向に延びるよう
に配置された張力帯と、ベルト長さ方向に並ぶように上
記張力帯に係止固定され、各々、ベルト幅方向両側部が
各プーリのプーリ溝表面との接触部とされた複数のブロ
ックとを有してなる高負荷伝動用Ｖベルトを巻き掛ける
ようにしたベルト式無段変速装置において、上記各プー
リのプーリ溝の楔角αを２０°以下にしてプーリ及びベ
ルト間の見掛けの摩擦係数を高くするようにしたので、
高い伝動能力を保持しつつプーリ及びブロック間の摩擦
係数をオイルミスト等の異物が付着したときの摩擦係数
のレベルまで下げることができ、この結果、プーリやベ
ルトブロックに対するオイルミスト等の異物の付着の有
無に拘わらず、高い伝動能力を発揮することができる。
【００５４】請求項２の発明によれば、上記の楔角αを
１５°以上にするようにしたので、見掛けの摩擦係数が
高過ぎて高負荷伝動用Ｖベルトの耐久性を低下させると
いう事態を回避することができる。
１５°以上にするようにしたので、見掛けの摩擦係数が
高過ぎて高負荷伝動用Ｖベルトの耐久性を低下させると
いう事態を回避することができる。
【００５５】請求項３の発明によれば、上記高負荷伝動
用Ｖベルトの各ブロックの少なくとも接触部を、フェノ
ール系樹脂材料により形成する一方、各プーリのプーリ
溝表面に、無電解ニッケルめっき膜を形成するようにし
たので、プーリ及びブロック間の摩擦係数を適正に下げ
ることができる。
用Ｖベルトの各ブロックの少なくとも接触部を、フェノ
ール系樹脂材料により形成する一方、各プーリのプーリ
溝表面に、無電解ニッケルめっき膜を形成するようにし
たので、プーリ及びブロック間の摩擦係数を適正に下げ
ることができる。
【００５６】請求項４の発明によれば、上記のフェノー
ル系樹脂材料を、カーボンファイバを含有するものとす
るようにしたので、カーボンファイバの含有率に応じて
摩擦係数を調整することができる。
ル系樹脂材料を、カーボンファイバを含有するものとす
るようにしたので、カーボンファイバの含有率に応じて
摩擦係数を調整することができる。
【００５７】請求項５の発明によれば、上記の無電解ニ
ッケルめっき膜を、フッソ樹脂粒子を含有するものとす
るようにしたので、フッソ樹脂粒子の含有率に応じて摩
擦係数を調整することができる。
ッケルめっき膜を、フッソ樹脂粒子を含有するものとす
るようにしたので、フッソ樹脂粒子の含有率に応じて摩
擦係数を調整することができる。
【図１】本発明の実施形態に係るベルト式無段変速装置
の全体構成を模式的に示す平面図である。
の全体構成を模式的に示す平面図である。
【図２】ベルト式無段変速装置の全体構成を模式的に示
す側面図である。
す側面図である。
【図３】ブロックベルトの構成を模式的に示す斜視図で
ある。
ある。
【図４】ブロックの構成を模式的に示す平面図である。
【図５】楔角と見掛けの摩擦係数との間の関係を示す特
性図である。
性図である。
【図６】楔角とプーリがブロックを押す力との間の関係
を示す特性図である。
を示す特性図である。
３ 駆動プーリ（プーリ）
３ｃ プーリ溝
４ 従動プーリ（プーリ）
４ｃ プーリ溝
５ ブロックベルト（高負荷伝動用Ｖベルト）
６ 張力帯
７ ブロック
７ａ 接触面（接触部）
α 楔角
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 3J031 AB03 BA04 BA08 BA09 BC08
CA02
3J050 AA02 BA03 CD08 CD09 CE01
DA02
Claims (5)
- 【請求項１】 所定の楔角をなす断面Ｖ字状のプーリ溝
を有していてプーリ径が可変に設けられた１対のプーリ
間に、ベルト長さ方向に延びるように配置された張力帯
と、ベルト長さ方向に並ぶように上記張力帯に係止固定
され、各々、ベルト幅方向両側部が各プーリのプーリ溝
表面との接触部とされた複数のブロックとを有してなる
高負荷伝動用Ｖベルトを巻き掛けるようにしたベルト式
無段変速装置であって、 上記各プーリのプーリ溝の楔角αは、α≦２０°とされ
ていることを特徴とするベルト式無段変速装置。 - 【請求項２】 請求項１記載のベルト式無段変速装置に
おいて、 各プーリのプーリ溝の楔角αは、α≧１５°とされてい
ることを特徴とするベルト式無段変速装置。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載のベルト式無段変速
装置において、 高負荷伝動用Ｖベルトの各ブロックの少なくとも接触部
は、フェノール系樹脂材料により形成され、 各プーリのプーリ溝表面に、無電解ニッケルめっき膜が
形成されていることを特徴とするベルト式無段変速装
置。 - 【請求項４】 請求項３記載のベルト式無段変速装置に
おいて、 フェノール系樹脂材料は、カーボンファイバを含有する
ものであることを特徴とするベルト式無段変速装置。 - 【請求項５】 請求項３又は４記載のベルト式無段変速
装置において、 無電解ニッケルめっき膜は、フッソ樹脂粒子を含有する
ものであることを特徴とするベルト式無段変速装置。分
散された無電解ニッケルめっき膜により表面処理されて
いることを特徴とするベルト式無段変速装置。
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| JP (1) | JP2003120772A (ja) |
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2002
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- 2002-10-16 EP EP02023203A patent/EP1304501A3/en not_active Withdrawn
- 2002-10-21 US US10/273,998 patent/US20030092523A1/en not_active Abandoned
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