JP2003171860A

JP2003171860A - エアレイド不織布用繊維

Info

Publication number: JP2003171860A
Application number: JP2001368319A
Authority: JP
Inventors: Hironori Aida; 裕憲合田
Original assignee: Teijin Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 2001-12-03
Filing date: 2001-12-03
Publication date: 2003-06-20

Abstract

(57)【要約】【課題】エアレイド不織布製造工程における均一な開
繊性と充分な３次元捲縮の発現を両立するエアレイド不
織布用繊維を提供する。【解決手段】単一の合成重合体からなる繊維、または
２種の合成重合体が偏芯芯鞘型あるいは並列型に複合さ
れた複合繊維であって、単繊維繊度が０．５〜２００デ
シテックス、繊維長が３〜２０ｍｍであり、捲縮数０〜
１３山／２５ｍｍ、捲縮率０〜２０％のジグザグ平面捲
縮を有し、６０〜２００℃の熱処理によって捲縮数１５
〜８０山／２５ｍｍ、捲縮率２５〜９０％の３次元捲縮
を発現する潜在捲縮性能を有するエアレイド不織布用繊
維による。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、エアレイド法不織
布用繊維に関し、更に詳しくは、嵩高かつ地合いの均一
性に優れたエアレイド法不織布の製造に適した繊維に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】エアレイド法により製造される不織布
は、従来より広く用いられているカード法で製造される
不織布に比べ、繊維の配向が進行方向と幅方向の差がな
く均一であり、また、抄造法による不織布に比べ嵩高性
を発現し易い特徴があり、近年特に生産量を伸ばしてい
る分野である。一般に、エアレイド法不織布用繊維は、
特開平１１−８１１１６号公報に示される如く、嵩高性
を付与するために平面ジグザグ状やスパイラル状の顕在
捲縮を付与している。しかし、嵩高性をよくするために
捲縮数または捲縮率を大きくすると、空気開繊工程で繊
維の開繊性が低下し、未開繊束やウェブ斑の発生が多く
なり、得られた不織布は外観品位が劣り、不織布強力の
低い劣悪なものとなることが多い。特に、スパイラル状
の顕在捲縮が付与された潜在捲縮性能を有した繊維に、
長繊維トウまたはトウカット束の状態で熱処理すると、
捲縮発現した繊維同士が数本〜数十本の束となって入り
組んだ形となり、多くの未開繊束となり、得られた不織
布は外観品位が著しく劣ったものとなる。このように、
嵩高性に富み優れた外観品位の不織布を製造するに適し
たエアレイド不織布用繊維は従来提供されていなかっ
た。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術を背景になされたもので、その目的は、エアレイド不
織布製造工程において、均一に開繊し、かつ充分な３次
元捲縮を発現することによって、得られた不織布に良好
な地合いと優れた嵩高性をもたらす繊維を提供すること
にある。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決するために鋭意検討を重ねた結果、合成重合体よ
りなり、単繊維繊度、繊維長および平面的に顕在する捲
縮を適切な範囲となし、熱処理によって適切な範囲の捲
縮を発現する潜在捲縮性能を付与した合成重合体繊維に
よって、嵩高性に富みかつ優れた外観品位のエアレイド
法不織布が得られることを突き止め、本発明に至った。
すなわち、本発明は以下の構成よりなるエアレイド法不
織布用繊維である。（１）合成重合体よりなる繊維であって、単繊維繊度が
０．５〜２００デシテックス、繊維長が３〜２０ｍｍ、
単繊維の平面捲縮が捲縮数で１３山／２５ｍｍ以下およ
び捲縮率で２０％以下であって、６０〜２００℃の熱処
理によって捲縮数１５〜８０山／２５ｍｍおよび捲縮率
２５〜９０％の３次元捲縮を発現する特性を有すること
を特徴とするエアレイド不織布用繊維。（２）熱収縮応力ピーク温度を６０〜１８０℃の範囲に
有する、（１）記載のエアレイド不織布用繊維。（３）アルキレンテレフタレートを主たる成分とする単
一のポリエステルからなることを特徴とする（１）また
は（２）に記載のエアレイド不織布用繊維。（４）２種の合成重合体が偏芯芯鞘型あるいは並列型に
複合された複合繊維である、（１）または（２）に記載
のエアレイド不織布用繊維。（５）２種の合成重合体の双方が、融点２００℃以上の
アルキレンテレフタレートを主たる成分とするポリエス
テルである、（４）記載のエアレイド不織布用繊維。（６）融点差が２０℃以上である低融点合成重合体と高
融点合成重合体からなり、低融点合成重合体が繊維表面
の少なくとも一部を長さ方向に連続して形成された熱接
着性複合繊維である、（４）記載のエアレイド不織布用
繊維。（７）低融点合成重合体としてポリオレフィンを用い、
高融点合成重合体としてアルキレンテレフタレートを主
たる成分とするポリエステルを用いた複合繊維である、
（６）記載のエアレイド不織布用繊維。（８）低融点合成重合体として５０〜２００℃の融点あ
るいは軟化点をもつイソフタル酸共重合ポリアルキレン
テレフタレートを用い、高融点合成重合体としてポリア
ルキレンテレフタレートを用いた複合繊維である、
（６）記載のエアレイド不織布用繊維。（９）低融点合成重合体として８０〜２００℃の融点を
もつ熱可塑性エラストマーを用いた複合繊維である、
（６）記載のエアレイド不織布用繊維。（１０）低融点合成重合体として８０〜２００℃の融点
をもつ不飽和カルボン酸および不飽和カルボン酸無水物
から選ばれた少なくとも一種を含む不飽和化合物がグラ
フト重合された変成ポリオレフィンを用いた複合繊維で
ある、（６）記載のエアレイド不織布用繊維。

【０００５】

【発明の実施の形態】以下本発明の実施形態について詳
細に説明する。本発明の繊維は、合成重合体よりなる繊
維であって、単繊維繊度が０．５〜２００デシテック
ス、好ましくは１〜１００デシテックス、繊維長が３〜
２０ｍｍ、好ましくは５〜１５ｍｍ、単繊維の平面捲縮
が捲縮数で１３山／２５ｍｍ以下および捲縮率で２０％
以下、好ましくは捲縮数で１０山／２５ｍｍ以下および
捲縮率で１３％以下であって、６０〜２００℃の熱処理
によって捲縮数１５〜８０山／２５ｍｍおよび捲縮率２
５〜９０％、好ましくは捲縮数２０〜７０山／２５ｍｍ
および捲縮率３０〜８０％、の３次元捲縮を発現する特
性を有する。

【０００６】繊維の単繊維繊度が０．５デシテックス未
満となると熱処理後に発現する３次元捲縮のスパイラル
径が小さくなるために、得られた不織布の嵩高性が不足
する。また、２００デシテックスより大きくなると、ア
スペクト比（繊維長／単繊維繊度の比）が小さくなり、
却って繊維間密度が大きくなるために、熱処理による３
次元捲縮が発現しにくく、得られた不織布の嵩高性が不
十分となる。

【０００７】繊維長が３ｍｍ未満の場合、得られた不織
布の強力が小さくなる。また、熱処理後の３次元捲縮に
よる嵩高効果が不十分となる。繊維長が２０ｍｍを超え
ると、繊維間の絡みが大きく、エアレイド空気開繊工程
における繊維の空気開繊が不良となり、得られた不織布
の地合は極めて不均一となる。

【０００８】通常、繊維に施された捲縮は、熱処理によ
って発現する３次元捲縮と相まって好ましい嵩高繊維構
造をもたらす。しかしながら、本発明者は、熱処理前の
繊維の捲縮形態が平面捲縮で無く３次元捲縮形態となっ
ている場合、捲縮数が１３山／２５ｍｍを超える場合、
あるいは捲縮率が２０％を超える場合は、繊維間の絡み
が大きくなり過ぎて、エアレイド空気開繊工程において
繊維の空気開繊が不良となり、均一なウェブを作成する
ことができないという現象を突き止めた。したがって、
本発明では、熱処理前の繊維の顕在捲縮形態を、捲縮数
が１３山／２５ｍｍ以下および捲縮率が２０％以下の平
面捲縮とすることによって、良好な空気開繊性と好まし
い嵩高性とを実現した。ここで平面捲縮とは捲縮の山の
先端が鋭利な角度で屈曲しているジグザグ型捲縮や、湾
曲した曲線であるΩ型捲縮を含む、２次元捲縮をいう。

【０００９】本発明の繊維は、熱処理によってスパイラ
ル３次元捲縮を発現する潜在捲縮性能を有していなけれ
ばならないが、６０℃未満で発現するような潜在捲縮性
能では、エアレイド法ウェブ形成の最中に擦過熱によっ
て３次元捲縮が発現してしまい、開繊性や空気分散性が
劣化するといった問題が発生する。また、２００℃超で
しか発現しないような潜在捲縮性能は、エアレイド工程
での熱処理で３次元捲縮を充分発現することができず、
得られた不織布に十分な嵩高性が発現しない。

【００１０】また、６０〜２００℃の熱処理後の捲縮数
が１５個／２５ｍｍ未満あるいは捲縮率が２５％未満の
ような潜在捲縮性能であると得られた不織布に十分な嵩
高性が発現しない。６０〜２００℃の熱処理後の捲縮数
が８０個／２５ｍｍ超あるいは捲縮率が９０％超のよう
な潜在捲縮性能であると、繊維間空隙が少なく密に充填
した繊維集合体となり、得られた不織布に十分な嵩高性
が発現しない。

【００１１】また本発明者は、エアレイド熱処理工程に
おける本発明の繊維の熱収縮挙動を詳細に観察し解析し
た結果、該繊維の熱収縮応力ピーク温度が６０〜１８０
℃の範囲にある場合、より好ましい熱処理効果が発現す
ることを突き止めた。ここでいう熱収縮応力とは、一般
的に使用されている収縮応力測定器を使用し、５ｃｍの
輪状糸を作り、測定把持部に糸条を把持させ、昇温速度
１２０秒／３００℃、初荷重０．０９ｃＮ／ｄｔｅｘで
測定した収縮応力である。収縮応力が極大となる温度を
熱収縮応力ピーク温度と定義した。熱収縮応力ピーク温
度が６０℃未満であると、エアレイド工程での擦過など
でウェブの熱処理前に３次元捲縮が発現し、繊維の分散
性が悪くなる傾向が認められる。また熱収縮応力ピーク
温度が１８０℃を超えると熱処理時の潜在捲縮発現性が
不十分となる傾向が認められる。なお、該繊維の熱収縮
応力ピーク温度を７０〜１６０℃の範囲に設定するとよ
り好ましい熱処理効果が発現する。

【００１２】本発明の繊維は合成重合体からなり、単独
でエアレイド不織布を製造しても良く、あるいはパルプ
やコットン等の天然繊維、レーヨン等の再生繊維、アセ
テート等の半合成繊維や異なる捲縮性能や収縮物性を有
する合成重合体繊維と混合しエアレイド不織布用繊維を
製造しても良い。

【００１３】更に、本発明の繊維は、単一成分繊維ある
いは複合繊維としての２つの実施形態がある。更に各々
の実施形態はバインダーとしての性能をもたないエアレ
イド不織布主体繊維として使用される場合とバインダー
性能をもつ熱接着性繊維として使用される場合とがあ
り、その使用方法に従い合成重合体の構成を適切に設定
する必要がある。

【００１４】先ず、実施形態が単一成分繊維の場合、繊
維を構成する合成重合体としては、アルキレンテレフタ
レートを主たる成分とするポリエステルが好ましい。ア
ルキレンテレフタレートを主たる成分とするポリエステ
ルとは、構成モノマーの８０モル％以上がアルキレンテ
レフタレートで占められるポリエステルであり、ポリエ
チレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレー
ト、ポリブチレンテレフタレート等のポリアルキレンテ
レフタレートを意味する。必要に応じて、他のジカルボ
ン酸成分、オキシカルボン酸成分、他のジオール成分の
１種または２種以上を共重合単位として有するものを含
んでも良い。

【００１５】その場合、他のジカルボン酸成分として
は、ジフェニルジカルボン酸、ナフタレンジカルボン酸
などの芳香族ジカルボン酸またはそれらのエステル形成
性誘導体、５−ナトリウムスルホイソフタル酸ジメチ
ル、５−ナトリウムスルホイソフタル酸ビス（２−ヒド
ロキシエチル）などの金属スルホネート基含有芳香族カ
ルボン酸誘導体、シュウ酸、アジピン酸、セバシン酸、
ドデカン２酸などの脂肪族ジカルボン酸またはそのエス
テル形成性誘導体を挙げることができる。また、オキシ
カルボン酸成分の例としては、ｐ−オキシ安息香酸、ｐ
−β−オキシエトキシ安息香酸またはそれらのエステル
形成性誘導体などを挙げることができる。

【００１６】ジオール成分としてはエチレングリコー
ル、ジエチレングリコール、１，３−プロパンジオー
ル、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオー
ル、ネオペンチルグリコールなどの脂肪族ジオール、
１，４−ビス（β−オキシエトキシ）ベンゼン、ポリエ
チレングリコール、ポリトリメチレングリコール、ポリ
ブチレングリコールなどのポリアルキレングリコールな
どを挙げることができる。

【００１７】この中から、使用される目的に応じて適切
なアルキレンテレフタレートを選択し、本発明の要件を
満たす単糸繊度、繊維長、顕在捲縮形態および潜在捲縮
性能を有する繊維となす。このようなアルキレンテレフ
タレートを主たる成分とするポリエステル単独からな
る、本発明のエアレイド不織布用繊維は以下の方法で製
造することができる。

【００１８】すなわち、ペレット化したポリエステルを
常法で乾燥後、スクリュー押出機等を装備した紡糸設備
で溶融紡糸し、吐出後のポリマー糸条流に非対称冷却を
施すことによって断面方向の配向異方性を付与し、その
後緊張状態あるいは弛緩状態いずれにしろ熱履歴を与え
ず集束する。より具体的には、紡糸口金下１〜５０ｍｍ
の位置で、１０〜４０℃の気体を、紡糸口金から吐出さ
れたポリマー糸条流に対し、該糸条流の進行方向に垂直
な面に対し＋２０〜−２０度の角度の範囲内で一方向か
ら吹き当てた後、紡糸速度５００〜３０００ｍ／分で捲
き取り、エアレイドウェブ成型上必要な油剤を付与した
後、繊維長３〜２０ｍｍにカットする。

【００１９】なお、捲き取りと油剤付与の間に、１０〜
８０℃の温度下でネック延伸を施してもよい。ただし、
延伸温度が８０℃を超えたり、緊張状態や弛緩状態で８
０℃超の高温で熱処理することは、配向異方性を損な
い、所定の３次元捲縮が発現しなくなるので注意が必要
であるが、捲縮数や捲縮率を調整するために短時間で熱
処理してもよい。

【００２０】また、ネック延伸倍率設定は、未延伸糸の
冷延伸倍率の０．９倍以下にとどめておくことが３次元
捲縮発現性の面で好ましい。ここで、未延伸糸の冷延伸
倍率とは、紡糸直後から５分以内に採取した未延伸糸
を、２５℃、相対湿度６５％の空気中で、手でチャック
長１０ｃｍとして５ｃｍ／秒の速度で延伸して、これ以
上伸びなくなる時点のチャック長間隔（ｃｍ）を初期チ
ャック長（１０ｃｍ）で除した値として得られる。

【００２１】なお、繊維に十分な断面異方性を持たせる
ための冷却気流の速度は０．４ｍ／秒、好ましくは０．
８ｍ／秒以上とすればよい。また、断面形状は、中実で
も中空でもよく、３角形や星型などの異型断面や異型中
空となってもよいが、より異方性を発現させるためには
中空繊維とすることが好ましい。これらの中空繊維や異
型繊維は公知の紡糸口金を用いて溶融紡糸することによ
って得ることができる。

【００２２】次に、２種の合成重合体を偏芯芯鞘型ある
いは並列型に複合した複合繊維の場合、繊維を構成する
合成重合体としては、先に示したアルキレンテレフタレ
ートを主たる成分とするポリエステルの他、ポリプロピ
レン、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、低密
度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、プロピレン
とαオレフィン（含エチレン）との結晶性ポリプロピレ
ン系共重合体、およびこれらの不飽和カルボン酸や不飽
和カルボン酸の無水物あるいはこれらのエステルや金属
塩鹸化物の共重合物等のポリオレフィン類、ポリアミド
類、フッ素樹脂、およびこれらの合成重合体の混合物等
が挙げられる。これらの中から、使用される目的に応じ
て適切な２種の合成重合体の組み合わせを選択する。

【００２３】中でも、主体繊維として用いるには、融点
２００℃以上のアルキレンテレフタレートを主たる成分
とするポリエステル同士の組合せが、バインダー繊維と
の混綿を考える際、融解せず、主体繊維として繊維の特
性が残存するために好ましい。代表的な例は、オルトク
ロロフェノールを溶媒として、温度３５℃で測定した極
限粘度が０．１ｄＬ／ｇ以上異なるアルキレンテレフタ
レートを主たる成分とするポリエステル同士の組合せ、
ポリアルキレンテレフタレート／（イソフタル酸および
／または５−ナトリウムスルホイソフタル酸の２０モル
％以下共重合したポリアルキレンテレフタレート）の組
合せ等が挙げられる。

【００２４】また、バインダー性能をもつ熱接着性繊維
として使用される場合は、融点差が２０℃以上、より好
ましくは３０〜２００℃の範囲にある低融点合成重合体
と高融点合成重合体との組合せとすることが好ましい。
２０℃以上の融点差があれば、熱接着処理時、高融点合
成重合体は融解せずに繊維形成性成分として残り、不織
布の嵩高性が維持される。なお、バインダーとしての性
能を有するためには、低融点合成重合体が繊維表面の少
なくとも一部を長さ方向に連続して形成されることが必
要である。また、２種の合成重合体の複合比率は、重量
比で低融点合成重合体／高融点合成重合体＝８０／２０
〜２０／８０の範囲にあることがよい。偏芯芯鞘型複合
繊維の場合は、芯比が８０重量％を超えると、鞘部分が
小さいため熱融着繊維としてのバインダー効果が小さく
なり、芯比が２０重量％を下回ると、潜在捲縮性能を適
切な範囲とするのが難しくなる。更に好ましい範囲は、
芯／鞘＝７０／３０〜３０／７０の範囲である。

【００２５】また、低融点合成重合体としてポリオレフ
ィンを用い、高融点合成重合体としてポリアルキレンテ
レフタレートを用いた複合繊維の場合は、必要な平面捲
縮（捲縮数および捲縮率）をより確実に付与することが
でき、より優れた３次元捲縮を発現することができる。

【００２６】さらに、低融点合成重合体として５０〜２
００℃の融点あるいは軟化点をもつイソフタル酸共重合
ポリアルキレンテレフタレートを用い、高融点合成重合
体としてポリアルキレンテレフタレートを用いた複合繊
維の場合も必要な平面捲縮（捲縮数および捲縮率）をよ
り確実に付与することができ、より優れた３次元捲縮を
発現することができる。この場合、低融点合成重合体と
して用いるイソフタル酸共重合ポリアルキレンテレフタ
レートは、結晶性であっても非晶性であってもよいが、
５０〜２００℃の融点または軟化点をもつことが好まし
い。融点または軟化点が５０℃未満ではエアレイドウェ
ブ形成時の擦過熱によりウェブ形成途中で３次元捲縮を
発現あるいはバインダー繊維同士が接着する可能性があ
り好ましくない。また、２００℃より高くなるとバイン
ダーとしては融点が高すぎ、熱処理による３次元捲縮が
発現しにくくなる。

【００２７】前記のイソフタル酸共重合ポリアルキレン
テレフタレートの代表的例としては、イソフタル酸を酸
成分の２０〜６０モル％共重合したポリエチレンテレフ
タレート、イソフタル酸を酸成分の５〜６０モル％共重
合したポリトリメチレンテレフタレート、イソフタル酸
を酸成分の３〜５５モル％共重合したポリブチレンテレ
フタレート、イソフタル酸を酸成分の１〜２０モル％共
重合したポリヘキサメチレンテレフタレートが上げられ
るが、不織布の堅さ、反発性を維持する面でイソフタル
酸共重合ポリエチレンテレフタレートが好ましい。

【００２８】また、前記の融点または軟化点を満たす範
囲であれば、２，６−ナフタレンジカルボン酸、５−ナ
トリウムスルホイソフタル酸、アジピン酸、セバシン
酸、アゼライン酸、ドデカン酸、１，４−シクロヘキサ
ンジカルボン酸などの酸成分と、エチレングリコール、
１，３−プロパンジオール、１，４−ブタンジオール、
１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオー
ル、ジエチレングリコール、１，４−シクロヘキサンジ
オール、１，４−シクロヘキサンジメタノール等のジオ
ール成分を共重合させても差支えない。

【００２９】さらに、８０〜２００℃の融点をもつ熱可
塑性エラストマーを熱接着性成分とした本発明の複合繊
維は、エアレイド加工工程通過性が良好でより優れたウ
ェブの地合いの実現をもたらす。

【００３０】熱可塑性エラストマーとしては、ポリウレ
タン系エラストマーやポリエステル系エラストマー等が
挙げられる。ポリウレタン系エラストマーとしては、分
子量が５００〜６０００程度の低融点ポリオール、例え
ばジヒドロキシポリエーテル、ジヒドロキシポリエステ
ル、ジヒドロキシポリカーボネート、ジヒドロキシポリ
エステルアミド等と、分子量５００以下の有機ジイソシ
アネート、例えばｐ，ｐ′―ジフェニルメタンジイソシ
アネート、トリレンジイソシアネート、イソホロンジイ
ソシアネート、水素化ジフェニルメタンジイソシアネー
ト、キシリレンジイソシアネート、２，６―ジイソシア
ネートメチルカプロエート、ヘキサメチレンジイソシア
ネート等と、分子量５００以下の鎖伸長剤、例えばグリ
コール、アミノアルコールあるいはトリオールとの反応
により得られるポリマーである。

【００３１】これらのポリマーのうち、特に好ましいも
のはポリオールとしてポリテトラメチレングリコール、
またはポリ―ε―カプロラクトンあるいはポリブチレン
アジペートを用いたポリウレタンである。この場合、有
機ジイソシアネートとしてはｐ，ｐ′―ジフェニルメタ
ンジイソシアネートが好適である。また、鎖伸長剤とし
ては、ｐ，ｐ′―ビスヒドロキシエトキシベンゼンおよ
び１，４―ブタンジオールが好適である。

【００３２】一方、ポリエステル系エラストマーとして
は、熱可塑性ポリエステルをハードセグメントとし、ポ
リ（アルキレンオキシド）グリコールをソフトセグメン
トとして共重合してなるポリエーテルエステルブロック
共重合体が挙げられる。より具体的にはテレフタル酸、
イソフタル酸、フタル酸、ナフタレン―２，６―ジカル
ボン酸、ナフタレン―２，７―ジカルボン酸、ジフェニ
ル―４，４′―ジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカ
ルボン酸、３―スルホイソフタル酸ナトリウム等の芳香
族ジカルボン酸、１，４―シクロヘキサンジカルボン酸
等の脂環族ジカルボン酸、コハク酸、シュウ酸、アジピ
ン酸、セバシン酸、ドデカンジ酸、ダイマー酸等の脂肪
族ジカルボン酸またはこれらのエステル形成性誘導体な
どから選ばれたジカルボン酸の少なくとも１種と、１，
４―ブタンジオール、エチレングリコール、トリメチレ
ングリコール、テトラメチレングリコール、ペンタメチ
レングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペン
チルグリコール、デカメチレングリコール等の脂肪族ジ
オール、あるいは１，１―シクロヘキサンジメタノー
ル、１，４―シクロヘキサンジメタノール、トリシクロ
デカンジメタノール等の脂環族ジオール、またはこれら
のエステル形成性誘導体などから選ばれたジオール成分
の少なくとも１種、および平均分子量が約４００〜５０
００程度の、ポリエチレングリコール、ポリ（１，２―
および１，３―プロピレンオキシド）グリコール、ポリ
（テトラメチレンオキシド）グリコール、エチレンオキ
シドとプロピレンオキシドとの共重合体、エチレンオキ
シドとテトラヒドロフランとの共重合体等のポリ（アル
キレンオキシド）グリコールのうち少なくとも１種から
構成される３元共重合体である。

【００３３】さらに、８０〜２００℃の融点をもつ不飽
和カルボン酸および不飽和カルボン酸無水物から選ばれ
た少なくとも一種を含む不飽和化合物がグラフト重合さ
れた変成ポリオレフィンのような表面摩擦の高い合成重
合体を熱接着性成分とした本発明の複合繊維は、エアレ
イド加工工程通過性が良好でより優れたウェブの地合い
の実現をもたらす。

【００３４】８０〜２００℃の融点をもつ不飽和カルボ
ン酸および不飽和カルボン酸無水物から選ばれた少なく
とも一種を含む不飽和化合物（以下ビニルモノマーと称
することがある）がグラフト重合された変成ポリオレフ
ィンとしては、不飽和カルボン酸、その酸無水物から選
ばれた少なくとも１種を含むモノマー、具体的には無水
マレイン酸、マレイン酸、アクリル酸、メタクリル酸等
から選択された不飽和カルボン酸、あるいはその無水物
を必須の変成成分とし、それ以外のビニルモノマーをも
含むものが挙げられる。

【００３５】さらに、それ以外のビニルモノマーとし
て、ラジカル重合性に優れた汎用モノマーを使用するこ
とができる。例えば、スチレン、α−メチルスチレン等
のスチレン類、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチ
ル、メタクリル酸２−ヒドロキシエチル、メタクリル酸
ジメチルアミノエチル等のメタクリル酸エステル類、或
いは同様なアクリル酸エステル等を挙げることができ
る。

【００３６】これらのビニルモノマーの変成ポリオレフ
ィン中の重合割合は０.０５〜２モル／ｋｇである。そ
のうち不飽和カルボン酸若しくは酸無水物の合計量は、
０.０３〜２モル／ｋｇである。

【００３７】これらのビニルモノマーを幹ポリマーにグ
ラフト重合するのは通常の方法で行うことができ、ラジ
カル開始剤を用いて、ポリオレフィンに不飽和カルボン
酸若しくは酸無水物とビニルモノマーを混合してランダ
ム共重合体からなる側鎖を導入し、あるいは異種モノマ
ーを順次重合することによるブロック共重合体からなる
側鎖を導入することができる。

【００３８】変成ポリオレフィンの幹ポリマーは、ポリ
エチレン、ポリプロピレン、ポリブテンー１等が用いら
れる。ポリエチレンとしては高密度、直鎖状低密度、低
密度ポリエチレンが用いられる。これらは密度０．９０
〜０．９７ｇ／ｃｍ³のホモ若しくは他のα−オレフィ
ンとの共重合体であり、融点は１００〜１３５℃程度の
ポリマーである。ポリプロピレンは、融点１３０〜１７
０℃の結晶性重合体であり、ホモ若しくは他のオレフィ
ンとの共重合体である。ポリブテン−１は、融点１１０
〜１３０℃の結晶性重合体であり、ホモ若しくは他のオ
レフィンとの共重合体である。

【００３９】これらのポリマーの中では、融点範囲、グ
ラフト反応の容易性を考慮するとポリエチレンが好まし
い。変成ポリオレフィンは、単一のみならず、上記変成
ポリオレフィンの２種以上の混合物、若しくは変成ポリ
オレフィンと幹ポリマーの混合物として用いることがで
きる。

【００４０】このような性質の異なる２種の合成重合体
を偏心芯鞘型あるいは並列型に複合した複合繊維からな
り、本発明の要件を満たす単糸繊度、繊維長、顕在捲縮
形態および潜在捲縮性能を有する繊維は以下の方法で製
造することができる。

【００４１】すなわち、２種のペレット化した各々異な
った特性を有する合成重合体を各々その特性に応じた条
件で乾燥後、２基のスクリュー押出機等の合成重合体溶
融混合機を装備した複合紡糸設備で各々溶融し、公知の
偏心芯鞘型あるいは並列型の複合紡糸口金で２種の溶融
重合体を複合させて吐出し、冷却風で空冷しながら速度
１５０〜３０００ｍ／分で引き取り、エアレイドウェブ
成型上必要な油剤を付与した後、所定の繊維長にカット
することにより得られる。なお、捲き取りと油剤付与の
間に、１０〜８０℃の温度下でネック延伸を施してもよ
い。ただし、延伸温度が８０℃を超えたり、緊張状態や
弛緩状態で８０℃超の高温で熱処理すると、配向異方性
が低減し、必要な３次元捲縮が発現しなくなる傾向があ
るので好ましくない。従って、捲縮数や捲縮率を調整す
るためには短時間で熱処理してもよい。

【００４２】潜在捲縮を発現させるための熱処理は、繊
維に張力がかからない、いわゆる弛緩状態で行う。弛緩
熱処理の方法としては、乾熱による熱風循環方式、加熱
スチームを用いた湿熱方式等を効果的に用いることがで
きる。熱風循環方式としては、処理する不織布に対し両
面より熱風が吹き出すシュリンク・ドライヤーやサクシ
ョンバンド方式の熱処理機を用いればよい。

【００４３】弛緩熱処理における熱処理温度は、エアレ
イド法不織布を形成する繊維の構成重合体のうち、本発
明の繊維を主体繊維として用いる場合は、最も融点の低
い重合体の融点より５〜３０℃低い温度条件を適用す
る。処理温度と低融点重合体の融点との差が５℃未満で
あると、繊維は、潜在捲縮能を顕在化させるものの、低
融点重合体が溶融してしまう場合があり、不織布が全面
的に硬化することがあるため好ましくない。

【００４４】一方、低融点重合体の融点よりも３０℃を
超える低い温度で弛緩熱処理を行うと、繊維の潜在捲縮
が充分に顕在化しない場合があり、不織布の嵩高性が不
十分となる場合があるので好ましくない。また、バイン
ダー繊維として用いる場合は、複合繊維の低融点合成重
合体の融点より１０℃以上高く、かつ高融点合成重合体
の融点より低い温度条件に設定する。

【００４５】熱処理温度が低融点合成重合体の融点の１
０℃未満であると、バインダー繊維としての性能が発現
しない場合があり、高融点合成重合体の融点を超えると
バインダー繊維全体が融ける場合があり、不織布の風合
いが硬くなったり、嵩高性が不十分となる場合があるの
で好ましくない。

【００４６】なお、本発明のエアレイド法不織布用繊維
は、その特性を損なわない範囲であれば、触媒、着色防
止剤、耐熱剤、難燃剤、艶消剤、蛍光増白剤、着色剤、
滑剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、親水剤、撥水剤、抗
菌剤、消臭剤、芳香剤、機能性セラミックス等の添加剤
を含有していてもよい。

【００４７】

【実施例】以下、実施例により、本発明を更に具体的に
説明する。なお、実施例における各項目は次の方法で測
定した。（ａ）極限粘度（〔η〕）オルトクロロフェノールを溶媒として、温度３５℃で測
定した。

【００４８】（ｂ）メルトフローレイト（ＭＦＲ）ＪＩＳＫ７２１０記載の方法に従った。

【００４９】（ｃ）融点（Ｔｍ）ＪＩＳＫ７１２１記載の示査走査熱量測定（ＤＳＣ）
に従って得たＤＳＣ曲線における吸熱ピーク温度として
定義する。

【００５０】（ｄ）軟化点（Ｔｓ）結晶融点をもたないポリマーに限り、ＪＩＳＫ７１２
１記載の示査走査熱量測定（ＤＳＣ）に従って得たＤＳ
Ｃ曲線におけるガラス転移温度として定義する。

【００５１】（ｅ）捲縮数、捲縮率所定の繊維長に切断前のトウより単糸を取り、ＪＩＳ
Ｌ１０１５７．１２に記載の方法により測定した。
なお、熱処理後の３次元捲縮に関しては、トウを単糸毎
に分離して、熱風乾燥器にて１６０℃で２分間（バイン
ダー繊維が１６０℃２分間の熱処理により接着しない場
合は１８０℃で２分間）熱処理し、室温まで冷却後、同
様の方法で測定した。３次元捲縮数はスパイラル１周期
につき２個とみなした。

【００５２】（ｆ）繊度ＪＩＳＬ１０１５７．５．１Ａ法に記載の方法
により測定した。

【００５３】（ｇ）繊維長ＪＩＳＬ１０１５７．４．１Ｃ法に記載の方法
により測定した。

【００５４】（ｈ）油剤付着率所定繊維重量に対し、繊維から３０℃のメタノールによ
って浴比１：２０で１０分間抽出した残査の重量を測定
し、所定繊維重量で除した値を用いた。

【００５５】（ｉ）熱収縮応力ピーク温度カネボウ製収縮応力測定器を使用し、５cmの輪状糸を作
り、測定把持部に糸条を把持させ昇温速度１２０秒／３
００℃、初荷重０．０９ｃＮ／ｄｔｅｘで行い、収縮応
力が極大となる温度として定義した。

【００５６】（ｊ）ウェブ嵩高性以下の手順で作成したエアレイドウェブサンプルの平均
厚さを測定し、ウェブ嵩高性とした。Ｄａｎ−Ｗｅｂｆ
ｏｒｍｉｎｇ社のフォーミングドラムユニット（６００
ｍｍ幅、フォーミングドラムの孔形状２．４ｍｍ×２０
ｍｍの長方形、開孔率４０％）を用いてドラム回転数２
００ｒｐｍ、ニードルロール回転数９００ｒｐｍ、ウェ
ブ搬送速度３０ｍ／分の条件で、目付３５ｇ／ｍ²のエ
アレイドウェブを採取した。２５ｃｍ四方に切り取った
エアレイドウェブを、１６０℃で２分間（（バインダー
繊維が１６０℃、２分間の熱処理により接着しない場合
は１８０℃で２分間）熱処理して、測定用エアレイドウ
ェブサンプルとした。

【００５７】（ｋ）ウェブ地合均一性前項（ｊ）で作成したエアレイドウェブを、製造進行方
向に３ｃｍ、製造幅方向に６０ｃｍとなるように切断
し、さらに３ｃｍ角に切断し、サンプル２０枚を採取し
た。このサンプル２０枚の重量を測定し、その変動係数
（標準偏差／平均値）をウェブ地合均一性とした。変動
係数が小さいほどウェブの地合が均一であると定義し
た。また、エアレイドウェブサンプル表面の未開繊繊維
の有無も観察した。

【００５８】［実施例１］［η］０．６４、Ｔｍ２５６℃のポリエチレンテレフタ
レート（以下ＰＥＴと称する）ペレットを、１７０℃で
７時間乾燥した後、スクリュー式押出機にて２９０℃で
溶融し、２８０℃に保たれたスピンブロックに導入し、
図１−ａに示す形状の吐出孔を２１０個穿設した中空繊
維形成用紡糸口金通して吐出量１９０ｇ／分で吐出し、
紡糸口金面下１５ｍｍの位置で、２５℃の冷却用空気を
１．２ｍ／秒の流速でポリマー流の片側から糸条の進行
方向に垂直な角度で吹き当て、冷却・固化し、１１５０
ｍ／分の速度で引き取り、未延伸ＰＥＴ繊維を得た。

【００５９】次いで、得られた未延伸繊維を５０万デシ
テックスのトウに引き揃えた後、第１段延伸温度７０℃
で１．９倍、第２段延伸温度９０℃で１．０５倍、総延
伸倍率２．０倍に温水延伸し、ラウリルホスフェートカ
リウム塩／ポリオキシエチレン変成シリコンを８０／２
０の重量比でミックスしてなる紡績用油剤を０．２０重
量％付与した後、５ｍｍの繊維長にカットし、単繊維繊
度４．０デシテックスであり、中空率３３％のＰＥＴ繊
維（以下繊維Ａと称する）を得た。

【００６０】この繊維Ａの顕在捲縮は、捲縮数で０山／
２５ｍｍおよび捲縮率で０％であり明瞭な平面捲縮は認
められなかった。１６０℃で２分間の熱処理後に発現し
た捲縮は、捲縮数１８山／２５ｍｍおよび捲縮率３５％
の３次元スパイラル捲縮であった。また繊維Ａの熱収縮
応力ピーク温度は９５℃であった。

【００６１】繊維Ａとは別途、［η］０．６４、Ｔｍ２
５６℃のＰＥＴを芯成分とし、酸成分がモル比でテレフ
タル酸成分：イソフタル酸成分＝６０：４０、ジオール
成分がモル比でエチレングリコール：ジエチレングリコ
ール＝９５：５の割合で共重合された［η］０．５６、
Ｔｓ６４℃の非晶性共重合ポリエチレンテレフタレート
（以下ｃｏ−ＰＥＴと称する）とを鞘成分として、芯／
鞘重量比５０／５０となした同芯芯鞘型複合繊維であ
り、中実断面の、単繊維繊度２．２デシテックス、繊維
長５ｍｍ、捲縮数１１山／２５ｍｍおよび捲縮率１２％
の平面ジグザグ捲縮を有する複合繊維（以下繊維Ｂと称
する）を準備した。

【００６２】この繊維Ｂには、繊維Ａと同じくラウリル
ホスフェートカリウム塩／ポリオキシエチレン変成シリ
コンを８０／２０の重量比でミックスしてなる紡績用油
剤を０．２５重量％付与した。また１６０℃で２分間の
熱処理後に発現した捲縮は、捲縮数で１０山／２５ｍｍ
および捲縮率で１５％であり、明瞭な３次元捲縮は認め
られなかった。また繊維Ｂの熱収縮応力ピーク温度は１
１０℃であった。

【００６３】次に、繊維Ａをウェブを構成する主体繊維
となし、繊維Ｂを熱接着成分となすように、繊維Ａ：繊
維Ｂの重量比を８５：１５の割合として混綿しエアレイ
ド成型し、１６０℃の熱風乾燥器中で２分間熱処理し
て、目付３５ｇ／ｍ²のエアレイドウェブを得た。この
エアレイドウェブの地合い均一性は０．０３であり、未
開繊繊維塊は全く認められなかった。ウェブ嵩高性は９
ｍｍであり、充分な嵩高性が発現していた。

【００６４】［比較例１］実施例１の繊維（Ａ）の製法
において、５ｍｍの繊維長にカット後、１３５℃の弛緩
熱処理を施して、捲縮数１１．２山／２５ｍｍ、捲縮率
３３％のスパイラル状の顕在捲縮を付与した他は実施例
１と同様として、単繊維繊度４．５デシテックス、中空
率３２％、熱収縮応力ピーク温度が存在しないＰＥＴ繊
維（以下繊維Ｃと称する）を得た。１６０℃で２分間の
熱処理後に発現した繊維Ｃの３次元捲縮は、捲縮数で１
９山／２５ｍｍおよび捲縮率で３４％のスパイラル捲縮
であった。

【００６５】これを実施例１記載の繊維Ｂと重量比８
５：１５の割合で混綿しエアレイド成型し、１６０℃の
熱風乾燥器中で２分間熱処理して、目付３５ｇ／ｍ²の
エアレイドウェブを得た。このエアレイドウェブのウェ
ブ嵩高性は７ｍｍであったが、地合い均一性は０．２４
であり、ウェブ表面に多数の未開繊繊維塊が認められ
た。

【００６６】［実施例２］［η］０．４０、Ｔｍ２５６℃のＰＥＴのペレットおよ
び［η］０．４７、Ｔｍ２５３℃である５−ナトリウム
スルホイソフタル酸２．６モル共重合ポリエチレンテレ
フタレート（以下ＣＤ−ＰＥＴと称する）のペレット
を、各々１７０℃で７時間乾燥した後、スクリュー式押
出機を２基設置した複合紡糸設備を用い、各々２９５℃
で溶融し、２８０℃に保たれたスピンブロックに導入
し、図１（ｂ）に示す形状の吐出孔を６００個穿設した
紡糸口金を組み込んだ並列型複合繊維形成スピンパック
を介して，ＰＥＴが芯、ＣＤ−ＰＥＴが鞘となるよう
に、複合し、吐出量３５０ｇ／分で吐出し、紡糸口金面
下３０ｍｍの位置で、３０℃の冷却用空気を０．５ｍ／
秒の流速でポリマー流の片側から糸条の進行方向に垂直
な角度で吹き当て、冷却・固化し、１１００ｍ／分の速
度で紡糸引き取りし、ＰＥＴ／ＣＤ−ＰＥＴ（複合重量
比率５０／５０）の複合未延伸繊維を得た。

【００６７】次いで、得られた未延伸繊維を５０万デシ
テックスのトウに引き揃えた後、延伸温度７０℃で２．
９倍に温水延伸し、ラウリルホスフェートカリウム塩／
ポリオキシエチレン変成シリコンを８０／２０の重量比
でミックスしてなる紡績用油剤を０．２０重量％付与し
た後、クリンパーで捲縮数１１山／２５ｍｍ、捲縮率１
１％の平面ジグザグ捲縮を付与した後、５ｍｍの繊維長
にカットし、単繊維繊度１．８デシテックスおよび図２
（ｃ）に示すような繊維断面（中空率３％）をもつ複合
繊維（以下繊維Ｄと称する）を得た。

【００６８】１６０℃で２分間の熱処理後に発現した繊
維Ｄの捲縮は、捲縮数５０山／２５ｍｍおよび捲縮率４
５％のスパイラル状の３次元捲縮であった。また繊維Ｄ
の熱収縮応力ピーク温度は１３５℃であった。

【００６９】次に、繊維Ｄをウェブを構成する主体繊維
となし、繊維Ｂを熱接着成分となすように、繊維Ｄ：繊
維Ｂの重量比を８５：１５の割合として混綿しエアレイ
ド成型し、１６０℃の熱風乾燥器中で２分間熱処理し
て、目付３５ｇ／ｍ²のエアレイドウェブを得た。この
エアレイドウェブの地合い均一性は０．０２であり、未
開繊繊維塊は全く認められなかった。ウェブ嵩高性は８
ｍｍであり、充分な嵩高性が発現していた。

【００７０】［比較例２］クリンパーで付与する平面ジ
グザグ捲縮を、捲縮数１８山／２５ｍｍ、捲縮率２３％
のとする以外は、実施例２と同様にして、繊維Ｅを得
た。１６０℃で２分間の熱処理後に発現した繊維Ｅの３
次元捲縮は、捲縮数で５０山／２５ｍｍおよび捲縮率で
４５％のスパイラル状の３次元捲縮であった。

【００７１】繊維Ｅと繊維Ｂとを重量比８５：１５の割
合で混綿してエアレイド成型し、１６０℃の熱風乾燥器
中で２分間熱処理して、目付３５ｇ／ｍ²のエアレイド
ウェブを得た。このエアレイドウェブのウェブ嵩高性は
５ｍｍであり、充分な嵩は発現しなかった。地合い均一
性は０．１３であり、ウェブ表面に多数の未開繊繊維塊
が認められた。

【００７２】［比較例３］［η］０．４０、Ｔｍ２５６℃のＰＥＴに替えて［η］
０．６４、Ｔｍ２５６℃のＰＥＴペレットを用いる以外
は実施例２と同じ方法、条件で、捲縮数１１山／２５ｍ
ｍおよび捲縮率１１％の顕在平面ジグザク捲縮を有す
る、単繊維繊度２．０デシテックスおよび図２（ｃ）に
示すような繊維断面（中空率３％）の複合繊維（以下繊
維Ｆと称する）を得た。

【００７３】１６０℃で２分間の熱処理後に発現した繊
維Ｆの捲縮は、捲縮数２２山／２５ｍｍおよび捲縮率１
５％のスパイラル状の３次元捲縮であった。また、繊維
Ｆの熱収縮応力ピーク温度は１５５℃であった。

【００７４】繊維Ｆと繊維Ｂとを重量比８５：１５の割
合で混綿してエアレイド成型し、１６０℃の熱風乾燥器
中で２分間熱処理して、目付３５ｇ／ｍ²のエアレイド
ウェブを得た。このエアレイドウェブの地合い均一性は
０．０２であり、均一な表面を呈していたが、ウェブ嵩
高性は３ｍｍであり、嵩はほとんど発現していなかっ
た。

【００７５】［実施例３］［η］０．６４、Ｔｍ２５６℃のＰＥＴペレットを１７
０℃で７時間乾燥した。また、メルトフローレイト（Ｍ
ＦＲ）２０ｇ／１０分、Ｔｍ１３５℃である高密度ポリ
エチレン（以下ＨＤＰＥと称する）ペレットを準備し
た。

【００７６】スクリュー式押出機を２基設置した複合紡
糸設備を用い、乾燥したＰＥＴペレットを押出機に供給
し２９０℃で溶融し、一方ＨＤＰＥは乾燥すること無く
押出機に供給し２５０℃で溶融し、２つの溶融ポリマー
流を２８０℃に保たれたスピンブロックに導入し、図１
（ｂ）に示すような吐出孔を６００個穿設した紡糸口金
を組み込んだ偏芯芯鞘型複合繊維形成スピンパックを介
して、ＰＥＴが芯、ＨＤＰＥが鞘となるように、複合
し、吐出量４４０ｇ／分で吐出し、紡糸口金面下４０ｍ
ｍの位置で、３０℃の冷却用空気を０．５ｍ／秒の流速
でポリマー流の片側から糸条の進行方向に垂直な角度で
吹き当て、冷却・固化し、１１００ｍ／分の速度で紡糸
引き取りし、ＰＥＴ／ＨＤＰＥ（複合重量比率５０／５
０）の複合未延伸繊維を得た。

【００７７】次いで、得られた未延伸繊維を４０万デシ
テックスのトウに引き揃えた後、延伸温度７０℃で３．
０倍に温水延伸し、ラウリルホスフェートカリウム塩／
ポリオキシエチレン変成シリコンを８０／２０の重量比
でミックスしてなる紡績用油剤を０．２５重量％付与し
た後、クリンパーで捲縮数１１山／２５ｍｍ、捲縮率１
１％の平面ジグザグ捲縮を付与した後、５ｍｍの繊維長
にカットし、弛緩熱収縮処理を施こさずに、単繊維繊度
２．４デシテックスおよび図２（ｄ）に示すような繊維
断面（中空率２％）をもつ複合繊維（以下繊維Ｇと称す
る）を得た。

【００７８】１６０℃で２分間の熱処理後に発現した繊
維Ｇの捲縮は、捲縮数３５山／２５ｍｍおよび捲縮率４
０％のスパイラル状の３次元捲縮であった。また繊維Ｄ
の熱収縮応力ピーク温度は９５℃であった。

【００７９】繊維Ｇ１００％をエアレイド成形し、１６
０℃の熱風乾燥器中で２分間熱処理して、目付３５ｇ／
ｍ²のエアレイドウェブを得た。このエアレイドウェブ
の地合い均一性は０．０２であり、未開繊繊維塊は全く
認められなかった。ウェブ嵩高性は７ｍｍであり、充分
な嵩高性が発現していた。

【００８０】［実施例４］［η］０．６４、Ｔｍ２５６℃のＰＥＴペレットを１７
０℃で７時間乾燥した。また、［η］０．５６、Ｔｓ６
４℃のｃｏ−ＰＥＴペレットを１．３ｋＰａの減圧下
で、２４時間減圧乾燥した。

【００８１】各々スクリュー式押出機を２基設置した複
合紡糸設備を用い、乾燥したＰＥＴペレットは２９０℃
で、ｃｏ−ＰＥＴペレットは２３０℃で溶融し、２つの
溶融ポリマー流を２８０℃に保たれたスピンブロックに
導入し、図１（ｂ）に示すような吐出孔を６００個穿設
した紡糸口金を組み込んだ偏芯芯鞘型複合繊維形成スピ
ンパックを介して、ＰＥＴが芯、ｃｏ−ＰＥＴが鞘とな
るように、複合し、吐出量４４０ｇ／分で吐出し、紡糸
口金面下４０ｍｍの位置で、３０℃の冷却用空気を０．
５ｍ／秒の流速でポリマー流の片側から糸条の進行方向
に垂直な角度で吹き当て、冷却・固化し、１１００ｍ／
分の速度で紡糸引き取りし、ＰＥＴ／ｃｏ−ＰＥＴ（複
合重量比率５０／５０）の複合未延伸繊維を得た。

【００８２】次いで、得られた未延伸繊維を５０万デシ
テックスのトウに引き揃えた後、延伸温度７０℃で３．
５倍に温水延伸し、ラウリルホスフェートカリウム塩／
ポリオキシエチレン変成シリコンを８０／２０の重量比
でミックスしてなる紡績用油剤を０．２５重量％付与し
た後、クリンパーで捲縮数１１山／２５ｍｍ、捲縮率１
１％の平面ジグザグ捲縮を付与した後、５ｍｍの繊維長
にカットし、弛緩熱収縮処理を施こさずに、単繊維繊度
１．９デシテックス繊維および図２（ｄ）に示すような
繊維断面（中空率２％）をもつ複合繊維（以下繊維Ｈと
称する）を得た。

【００８３】１６０℃で２分間の熱処理後に発現した繊
維Ｈの捲縮は、捲縮数４３山／２５ｍｍおよび捲縮率４
５％のスパイラル状の３次元捲縮であった。また、繊維
Ｈの熱収縮応力ピーク温度８２℃であった。

【００８４】繊維Ｈ１００％をエアレイド成形し、１６
０℃の熱風乾燥器中で２分間熱処理して、目付３５ｇ／
ｍ²のエアレイドウェブを得た。このエアレイドウェブ
の地合い均一性は０．０７であり、未開繊繊維塊は全く
認められなかった。ウェブ嵩高性は７ｍｍであり、充分
な嵩高性が発現していた。

【００８５】［実施例５］［η］０．８５、Ｔｍ２２０℃のポリブチレンテレフタ
レート（以下ＰＢＴと称する）ペレットを１５０℃で７
時間乾燥した。また、酸成分がモル比でテレフタル酸成
分：イソフタル酸成分＝７０：３０、ジオール成分が
１，４−ブタンジオールであるハードセグメント６０重
量％と重量平均分子量１５００のポリテトラメチレンオ
キシドグリコールからなるソフトセグメント４０重量％
とする［η］１．１５、Ｔｍ１５３℃のポリエステルエ
ラストマー（以下ＥＬ−ＰＢＴと称する）ペレットを１
１０℃で１２時間乾燥した。

【００８６】スクリュー式押出機を２基設置した複合紡
糸設備を用い、乾燥したＰＢＴペレットは２７０℃、Ｅ
Ｌ−ＰＢＴペレットは２３０℃で溶融し、２つの溶融ポ
リマー流を２７０℃に保たれたスピンブロックに導入
し、図１（ｂ）に示すような吐出孔を６００個穿設した
紡糸口金を組み込んだ偏芯芯鞘型複合繊維形成スピンパ
ックを介して、ＰＢＴが芯、ＥＬ−ＰＢＴが鞘となるよ
うに、複合し、吐出量４４０ｇ／分で吐出し、紡糸口金
面下４０ｍｍの位置で、３０℃の冷却用空気を０．５ｍ
／秒の流速でポリマー流の片側から糸条の進行方向に垂
直な角度で吹き当て、冷却・固化し、１１００ｍ／分の
速度で紡糸引き取りし、ＰＢＴ／ＥＬ−ＰＢＴ（複合重
量比率５０／５０）の複合未延伸繊維を得た。

【００８７】次いで、得られた未延伸繊維を５０万デシ
テックスのトウに引き揃えた後、延伸温度７０℃で２．
８倍に温水延伸し、ラウリルホスフェートカリウム塩／
ポリオキシエチレン変成シリコンを８０／２０の重量比
でミックスしてなる紡績用油剤を０．２３重量％付与し
た後、クリンパーで捲縮数１２山／２５ｍｍ、捲縮率７
％の平面ジグザグ捲縮を付与した後、５ｍｍの繊維長に
カットし、弛緩熱収縮処理を施こさずに、単繊維繊度
３．０デシテックス繊維および図２（ｄ）に示すような
繊維断面（中空率２％）をもつ複合繊維（以下繊維Ｉと
称する）を得た。

【００８８】１８０℃で２分間の熱処理後に発現した繊
維Ｉの捲縮は、捲縮数２８山／２５ｍｍおよび捲縮率３
５％のスパイラル状の３次元捲縮であった。また、繊維
ＨＩ熱収縮応力ピーク温度９５℃であった。

【００８９】繊維Ｉ１００％でエアレイド成形し、１８
０℃の熱風乾燥器中で２分間熱処理して、目付３５ｇ／
ｍ²のエアレイドウェブを得た。このエアレイドウェブ
の地合い均一性は０．０５であり、未開繊繊維塊は全く
認められなかった。ウェブ嵩高性は６ｍｍであり、充分
な嵩高性が発現していた。

【００９０】［実施例６］［η］０．６４、Ｔｍ２５６℃のＰＥＴペレットを１７
０℃で７時間乾燥した。また、直鎖状低密度ポリエチレ
ンを幹ポリマーとして無水マレイン酸とメタクリル酸を
混合してグラフト共重合した（無水マレイン酸含量０.
２１ｇモル／kg、メタクリル酸含量０.２８モル／k
g）、ＭＦＲ１８ｇ／１０分、Ｔｍ９６℃の酸変成ポリ
エチレン（以下Ｍ−ＰＥと称する）ペレットを１．３ｋ
Ｐａの減圧下で、２４時間減圧乾燥した。

【００９１】スクリュー式押出機を２基設置した複合紡
糸設備を用い、乾燥したＰＥＴペレットは２９０℃、Ｍ
−ＰＥは２３０℃で溶融し、２つの溶融ポリマー流を２
８０℃に保たれたスピンブロックに導入し、図１（ｂ）
に示すような吐出孔を６００個穿設した紡糸口金を組み
込んだ偏芯芯鞘型複合繊維形成スピンパックを介して、
ＰＥＴが芯、Ｍ−ＰＥが鞘となるように、複合し、複合
し、吐出量４４０ｇ／分で吐出し、紡糸口金面下４０ｍ
ｍの位置で、３０℃の冷却用空気を０．５ｍ／秒の流速
でポリマー流の片側から糸条の進行方向に垂直な角度で
吹き当て、冷却・固化し、１１００ｍ／分の速度で紡糸
引き取りし、ＰＥＴ／Ｍ−ＰＥ（複合重量比率５０／５
０）の複合未延伸繊維を得た。

【００９２】次いで、得られた未延伸繊維を５０万デシ
テックスのトウに引き揃えた後、延伸温度７０℃で３．
０倍に温水延伸し、ラウリルホスフェートカリウム塩／
ポリオキシエチレン変成シリコンを８０／２０の重量比
でミックスしてなる紡績用油剤を０．３５重量％付与し
た後、クリンパーで捲縮数１０山／２５ｍｍ、捲縮率
７．５％の平面ジグザグ捲縮を付与した後、５ｍｍの繊
維長にカットし、弛緩熱収縮処理を施こさずに、単繊維
繊度２．７デシテックスおよび図２（ｄ）に示すような
繊維断面（中空率２％）をもつ複合繊維（以下繊維Ｊと
称する）を得た。

【００９３】１６０℃で２分間の熱処理後に発現した繊
維Ｊの捲縮は、捲縮数４３山／２５ｍｍおよび捲縮率４
５％のスパイラル状の３次元捲縮であった。また、繊維
Ｊの熱収縮応力ピーク温度８５℃であった。

【００９４】繊維Ｊ１００％でエアレイド成形し、１６
０℃の熱風乾燥器中で２分間熱処理して、目付３５ｇ／
ｍ²のエアレイドウェブを得た。このエアレイドウェブ
の地合い均一性は０．０７であり、未開繊繊維塊は全く
認められなかった。ウェブ嵩高性は７ｍｍであり、充分
な嵩高性が発現していた。

【００９５】

【発明の効果】本発明の繊維によれば、エアレイド不織
布工程での開繊不良がほとんど解消され、かつ熱処理で
繊維に充分な３次元捲縮が発現するので、良好な地合い
と優れた嵩高性を兼備した不織布を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明で用いる紡糸口金吐出孔形状の実施態様
例を示した模式図。

【図２】本発明の複合繊維の繊維断面の態様例を示した
模式図。

【符号の説明】

１：吐出開口部２、３：並列型複合繊維を構成する合成重合体断面４、５：偏芯芯鞘型複合繊維を構成する合成重合体断
面６：繊維断面中空部

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考） // Ｄ０１Ｄ 5/092 １０３Ｄ０１Ｄ 5/092 １０３Ｆターム(参考） 4L035 BB31 BB55 DD05 EE01 FF05 4L041 BA09 BA22 BA59 BC05 BD11 CA05 CA36 DD04 DD05 4L045 AA05 BA01 BA24 DA19 4L047 AA14 AA21 AA26 AA27 AB02 AB07 BA05 BA09 BB01 BB06 BB09 CB02 CB10

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】合成重合体よりなる繊維であって、単繊
維繊度が０．５〜２００デシテックス、繊維長が３〜２
０ｍｍ、単繊維の平面捲縮が捲縮数で１３山／２５ｍｍ
以下および捲縮率で２０％以下であって、６０〜２００
℃の熱処理によって捲縮数１５〜８０山／２５ｍｍおよ
び捲縮率２５〜９０％の３次元捲縮を発現する特性を有
することを特徴とするエアレイド不織布用繊維。
【請求項２】熱収縮応力ピーク温度を６０〜１８０℃
の範囲に有する、請求項１記載のエアレイド不織布用繊
維。
【請求項３】アルキレンテレフタレートを主たる成分
とする単一のポリエステルからなることを特徴とする請
求項１または２に記載のエアレイド不織布用繊維。
【請求項４】２種の合成重合体が偏芯芯鞘型あるいは
並列型に複合された複合繊維である、請求項１または２
に記載のエアレイド不織布用繊維。
【請求項５】２種の合成重合体の双方が、融点２００
℃以上のアルキレンテレフタレートを主たる成分とする
ポリエステル合成重合体である、請求項４記載のエアレ
イド不織布用繊維。
【請求項６】融点差が２０℃以上である低融点合成重
合体と高融点合成重合体からなり、低融点合成重合体
が、繊維表面の少なくとも一部を、長さ方向に連続して
形成する熱接着性複合繊維である、請求項４記載のエア
レイド不織布用繊維。
【請求項７】低融点合成重合体としてポリオレフィン
を用い、高融点合成重合体としてアルキレンテレフタレ
ートを主たる成分とするポリエステルを用いた複合繊維
である、請求項６記載のエアレイド不織布用繊維。
【請求項８】低融点合成重合体として５０〜２００℃
の融点あるいは軟化点をもつイソフタル酸共重合ポリア
ルキレンテレフタレートを用い、高融点合成重合体とし
てポリアルキレンテレフタレートを用いた複合繊維であ
る、請求項６記載のエアレイド不織布用繊維。
【請求項９】低融点合成重合体として８０〜２００℃
の融点をもつ熱可塑性エラストマーを用いた複合繊維で
ある、請求項６記載のエアレイド不織布用繊維。
【請求項１０】低融点合成重合体として８０〜２００
℃の融点をもつ不飽和カルボン酸およびは不飽和カルボ
ン酸無水物から選ばれた少なくとも一種を含む不飽和化
合物がグラフト重合された変成ポリオレフィンを用いた
複合繊維である、請求項６記載のエアレイド不織布用繊
維。