JP2003161164A - コンバインドサイクル発電プラント - Google Patents
コンバインドサイクル発電プラントInfo
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- JP2003161164A JP2003161164A JP2001358649A JP2001358649A JP2003161164A JP 2003161164 A JP2003161164 A JP 2003161164A JP 2001358649 A JP2001358649 A JP 2001358649A JP 2001358649 A JP2001358649 A JP 2001358649A JP 2003161164 A JP2003161164 A JP 2003161164A
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- temperature
- exhaust heat
- combustor
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】コンバインドサイクル発電プラントではプラン
ト効率が最大となる大気温度が存在し、その大気温度よ
りも低い場合にはプラント効率が低下してしまう。 【解決手段】圧縮機１の上流側に温度検知器１４，加熱
器１５，媒体供給手段１６，調節弁１７，弁開度制御装
置１８を備え、圧縮機入口での吸気温度が所望の温度に
なるように上昇させる。
ト効率が最大となる大気温度が存在し、その大気温度よ
りも低い場合にはプラント効率が低下してしまう。 【解決手段】圧縮機１の上流側に温度検知器１４，加熱
器１５，媒体供給手段１６，調節弁１７，弁開度制御装
置１８を備え、圧縮機入口での吸気温度が所望の温度に
なるように上昇させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、コンバインドサイ
クル発電プラントに関する。
クル発電プラントに関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービン排ガスの一部を圧縮機入口
に戻して圧縮機入口吸気温度を上昇させ、部分負荷時の
サイクル熱効率の低下を防ぐ排気再循環型コンバインド
プラントに関して特開平７−３４９００号公報に記載さ
れている。また、ガスタービン排ガスの再循環経路に液
滴を噴霧する装置を備え、部分負荷時のサイクル熱効率
の低下を防ぐ排気再循環型コンバインドプラントに関し
て特開平１１−72027 号公報に記載されている。
に戻して圧縮機入口吸気温度を上昇させ、部分負荷時の
サイクル熱効率の低下を防ぐ排気再循環型コンバインド
プラントに関して特開平７−３４９００号公報に記載さ
れている。また、ガスタービン排ガスの再循環経路に液
滴を噴霧する装置を備え、部分負荷時のサイクル熱効率
の低下を防ぐ排気再循環型コンバインドプラントに関し
て特開平１１−72027 号公報に記載されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】コンバインドサイクル
発電プラントでは、プラント効率が最大となる大気温度
が存在し、その大気温度以外ではプラント効率が低下す
るという特性を有する。特開平７−３４９００号公報お
よび特開平１１−７２０２７号公報に記載の方法では、
吸気の組成変化に伴ってガスタービン性能，プラント性
能が変化してしまう可能性があった。
発電プラントでは、プラント効率が最大となる大気温度
が存在し、その大気温度以外ではプラント効率が低下す
るという特性を有する。特開平７−３４９００号公報お
よび特開平１１−７２０２７号公報に記載の方法では、
吸気の組成変化に伴ってガスタービン性能，プラント性
能が変化してしまう可能性があった。
【０００４】本発明の目的は、ガスタービンの吸気温度
がプラント効率が最大となる大気温度よりも低い場合で
あっても、吸気の組成を変化させることなく、吸気の温
度だけを上昇させることでプラント効率を向上させるこ
とができるコンバインドサイクル発電プラントを提供す
ることにある。
がプラント効率が最大となる大気温度よりも低い場合で
あっても、吸気の組成を変化させることなく、吸気の温
度だけを上昇させることでプラント効率を向上させるこ
とができるコンバインドサイクル発電プラントを提供す
ることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のコンバインドサイクル発電プラントは、空
気を圧縮する圧縮機と、該圧縮機で圧縮した空気と燃料
とを燃焼させる燃焼器と、該燃焼器の燃焼ガスで駆動さ
れるガスタービンと、該ガスタービンの排ガスから排熱
回収する排熱回収ボイラと、該排熱回収ボイラで発生し
た蒸気で駆動される蒸気タービンと、前記圧縮機の吸気
を加熱する熱交換器とを備え、該熱交換器に供給する熱
交換媒体量あるいは媒体温度を調節する制御装置を備え
る。
に、本発明のコンバインドサイクル発電プラントは、空
気を圧縮する圧縮機と、該圧縮機で圧縮した空気と燃料
とを燃焼させる燃焼器と、該燃焼器の燃焼ガスで駆動さ
れるガスタービンと、該ガスタービンの排ガスから排熱
回収する排熱回収ボイラと、該排熱回収ボイラで発生し
た蒸気で駆動される蒸気タービンと、前記圧縮機の吸気
を加熱する熱交換器とを備え、該熱交換器に供給する熱
交換媒体量あるいは媒体温度を調節する制御装置を備え
る。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の第１の実施例を図１のコ
ンバインドサイクル発電プラントの系統図を用いて説明
する。コンバインドサイクル発電プラントは気体を圧縮
して吐出する圧縮機１，圧縮機１により圧縮された気体
が供給される燃焼器２，燃焼器２にて生成された燃焼ガ
スにより駆動されるガスタービン３，ガスタービン３か
ら排出された排ガスの保有する熱エネルギーを回収する
排熱回収ボイラ４，排熱回収ボイラ４で発生した蒸気に
より駆動する蒸気タービン５，蒸気タービン５で排気さ
れた蒸気を回収する復水器６，ガスタービン３および蒸
気タービン５の回転軸に連結されている発電機７、を備
えている。
ンバインドサイクル発電プラントの系統図を用いて説明
する。コンバインドサイクル発電プラントは気体を圧縮
して吐出する圧縮機１，圧縮機１により圧縮された気体
が供給される燃焼器２，燃焼器２にて生成された燃焼ガ
スにより駆動されるガスタービン３，ガスタービン３か
ら排出された排ガスの保有する熱エネルギーを回収する
排熱回収ボイラ４，排熱回収ボイラ４で発生した蒸気に
より駆動する蒸気タービン５，蒸気タービン５で排気さ
れた蒸気を回収する復水器６，ガスタービン３および蒸
気タービン５の回転軸に連結されている発電機７、を備
えている。
【０００７】なお、図１に示す本実施例では、発電機７
はガスタービン３および蒸気タービン５の回転軸が同一
な軸で連結されているが、ガスタービン３と蒸気タービ
ン５の発電機が別々であってもよい。また図１では、排
熱回収ボイラ４の構成として節炭器１０，蒸発器１１，
過熱器１２および節炭器循環ポンプ１３が各１台である
が、例えば節炭器が２台、あるいは再熱器やスプレなど
が含まれていてもよい。
はガスタービン３および蒸気タービン５の回転軸が同一
な軸で連結されているが、ガスタービン３と蒸気タービ
ン５の発電機が別々であってもよい。また図１では、排
熱回収ボイラ４の構成として節炭器１０，蒸発器１１，
過熱器１２および節炭器循環ポンプ１３が各１台である
が、例えば節炭器が２台、あるいは再熱器やスプレなど
が含まれていてもよい。
【０００８】圧縮機１の入口には圧縮機入口での吸気温
度を検知する温度検知器１４と、温度検知器１４の上流
側に加熱器１５と、加熱器１５に媒体を供給する媒体供
給手段１６と、が備えられている。媒体供給手段１６に
は、熱交換器として設置された加熱器１５に供給する媒
体の量を調節する調節弁１７が備えられている。調節弁
１７の弁開度は温度検知器１４で計測された圧縮機入口
での吸気温度に応じて弁開度制御装置１８で決定され
る。その例を図２に示す。
度を検知する温度検知器１４と、温度検知器１４の上流
側に加熱器１５と、加熱器１５に媒体を供給する媒体供
給手段１６と、が備えられている。媒体供給手段１６に
は、熱交換器として設置された加熱器１５に供給する媒
体の量を調節する調節弁１７が備えられている。調節弁
１７の弁開度は温度検知器１４で計測された圧縮機入口
での吸気温度に応じて弁開度制御装置１８で決定され
る。その例を図２に示す。
【０００９】図２では、プラント効率が最大となる大気
温度が１５℃であり、弁開度制御装置１８の設定温度を
例えば１５℃としている。吸気温度が１５℃以下の場合
には、弁開度制御装置１８の設定温度と吸気温度との差
に比例して弁開度は大きくする。すなわち、吸気温度が
１５℃に近づくにつれて弁開度は小さくし、吸気温度が
１５℃以上で弁は全閉する。
温度が１５℃であり、弁開度制御装置１８の設定温度を
例えば１５℃としている。吸気温度が１５℃以下の場合
には、弁開度制御装置１８の設定温度と吸気温度との差
に比例して弁開度は大きくする。すなわち、吸気温度が
１５℃に近づくにつれて弁開度は小さくし、吸気温度が
１５℃以上で弁は全閉する。
【００１０】加熱器１５に供給する媒体としては、例え
ば節炭器循環ポンプ１３出口の給水を用いる。節炭器循
環ポンプ１３は節炭器１０の入口での給水温度が例えば
６０℃となるように節炭器１０の出口での給水の一部を
節炭器１０の入口まで循環させることにより６０℃に保
つことができる。節炭器循環ポンプ１３の出口の給水温
度は約１３０〜１５０℃であるので、この給水の一部は
調節弁１７の弁開度に応じて加熱器１５に供給される。
加熱器１５では、節炭器循環ポンプ１３の出口で約１３
０〜１５０℃の給水と、１５℃よりも低い吸気が加熱器
を構成する伝熱チューブを介して熱交換し、吸気は給水
から熱を受取って所望の温度となり、給水は吸気に熱を
奪われ温度が低下する。この温度が低下した給水は加熱
器への分岐よりも下流でかつ節炭器１０よりも上流部で
合流する。加熱器１５に供給する給水と加熱器１５を通
過した後の給水との温度差が大きくなるに従って節炭器
循環ポンプ１３を通過する給水量は増大するが、節炭器
１０の入口での給水温度は制御しているので、排熱回収
ボイラ４で発生する蒸気に与える影響は微小である。
ば節炭器循環ポンプ１３出口の給水を用いる。節炭器循
環ポンプ１３は節炭器１０の入口での給水温度が例えば
６０℃となるように節炭器１０の出口での給水の一部を
節炭器１０の入口まで循環させることにより６０℃に保
つことができる。節炭器循環ポンプ１３の出口の給水温
度は約１３０〜１５０℃であるので、この給水の一部は
調節弁１７の弁開度に応じて加熱器１５に供給される。
加熱器１５では、節炭器循環ポンプ１３の出口で約１３
０〜１５０℃の給水と、１５℃よりも低い吸気が加熱器
を構成する伝熱チューブを介して熱交換し、吸気は給水
から熱を受取って所望の温度となり、給水は吸気に熱を
奪われ温度が低下する。この温度が低下した給水は加熱
器への分岐よりも下流でかつ節炭器１０よりも上流部で
合流する。加熱器１５に供給する給水と加熱器１５を通
過した後の給水との温度差が大きくなるに従って節炭器
循環ポンプ１３を通過する給水量は増大するが、節炭器
１０の入口での給水温度は制御しているので、排熱回収
ボイラ４で発生する蒸気に与える影響は微小である。
【００１１】また本例では、節炭器循環ポンプ１３の出
口から加熱器１５の高温媒体を供給するので、既設のプ
ラントに対しては、循環量増大による節炭器循環ポンプ
の容量アップか、もしくはポンプの追設で対応できる。
これにより、大気温度が最大効率点よりも低い場合に対
して、圧縮機１に取り込む吸気の温度をプラント効率が
最大となる温度まで上昇させることができ、高効率なコ
ンバインドサイクル発電プラントを提供することができ
る。
口から加熱器１５の高温媒体を供給するので、既設のプ
ラントに対しては、循環量増大による節炭器循環ポンプ
の容量アップか、もしくはポンプの追設で対応できる。
これにより、大気温度が最大効率点よりも低い場合に対
して、圧縮機１に取り込む吸気の温度をプラント効率が
最大となる温度まで上昇させることができ、高効率なコ
ンバインドサイクル発電プラントを提供することができ
る。
【００１２】このように、本実施例では圧縮機入口で前
記燃焼用気体を加熱する非接触式の加熱器とを備えて、
加熱器に供給する高温の媒体量を調節することで、前記
燃焼用気体の組成が変化することなく、前記燃焼用気体
の温度を変化させることができるようになる。冬期など
の大気温度がプラント効率最大点となる大気温度よりも
低い場合に、大気温度よりも高温の媒体を前記加熱器に
供給することで前記圧縮機に取り込む燃焼用気体の組成
が変化することなく、前記燃焼用気体の温度を上昇させ
ることが可能となる。
記燃焼用気体を加熱する非接触式の加熱器とを備えて、
加熱器に供給する高温の媒体量を調節することで、前記
燃焼用気体の組成が変化することなく、前記燃焼用気体
の温度を変化させることができるようになる。冬期など
の大気温度がプラント効率最大点となる大気温度よりも
低い場合に、大気温度よりも高温の媒体を前記加熱器に
供給することで前記圧縮機に取り込む燃焼用気体の組成
が変化することなく、前記燃焼用気体の温度を上昇させ
ることが可能となる。
【００１３】ここでいう非接触式の加熱器とは、前記加
熱器に供給する高温の媒体と、前記圧縮機に取り込む吸
気とが例えば、チューブなどを介して間接的に熱交換を
行うことで、高温の媒体の熱量を吸気に与え、吸気の温
度を上昇させることをいい、吸気を構成する酸素，窒素
濃度などの組成が変化しないことをいう。前記圧縮機入
口での吸気の温度をプラント効率が最大となるようにす
るために、前記圧縮機入口に吸気温度を検知する計測器
と、前記吸気温度に対応して前記加熱器に供給する媒体
量を決定する調節弁が備えられる。
熱器に供給する高温の媒体と、前記圧縮機に取り込む吸
気とが例えば、チューブなどを介して間接的に熱交換を
行うことで、高温の媒体の熱量を吸気に与え、吸気の温
度を上昇させることをいい、吸気を構成する酸素，窒素
濃度などの組成が変化しないことをいう。前記圧縮機入
口での吸気の温度をプラント効率が最大となるようにす
るために、前記圧縮機入口に吸気温度を検知する計測器
と、前記吸気温度に対応して前記加熱器に供給する媒体
量を決定する調節弁が備えられる。
【００１４】調節弁は、プラント効率最大点を含み例え
ば±１℃以内の温度を設定温度として吸気温度と設定温
度との温度差に比例して媒体を供給する量が決定され
る。加熱器の高温媒体としては、前記排熱回収ボイラで
加熱された給水または蒸気の一部を用いてもよいし、排
熱回収ボイラ出口の前記ガスタービン排ガスを用いても
よい。これにより、吸気の組成が変化することなく、吸
気の温度を変化させるコンバインドサイクル発電プラン
トを提供できる。
ば±１℃以内の温度を設定温度として吸気温度と設定温
度との温度差に比例して媒体を供給する量が決定され
る。加熱器の高温媒体としては、前記排熱回収ボイラで
加熱された給水または蒸気の一部を用いてもよいし、排
熱回収ボイラ出口の前記ガスタービン排ガスを用いても
よい。これにより、吸気の組成が変化することなく、吸
気の温度を変化させるコンバインドサイクル発電プラン
トを提供できる。
【００１５】次に、本発明の第２の実施例について図３
を用いて説明する。本実施例では第１の実施例と比較し
て、加熱器１５に供給する高温媒体の取得位置が異な
る。すなわち、蒸発器１１の出口で蒸気の一部を加熱器
１５に供給する。この場合、図１の実施例と比べて加熱
器１５に供給する媒体の温度が高いので供給量は少なく
て済む。加熱器１５を通過後の蒸気は温度が低下してい
るため循環後の蒸気条件（圧力，温度など）は悪くなり
蒸気タービンの出力が低下する可能性はあるが、蒸気条
件変化による蒸気タービン出力減少よりも吸気温度上昇
によるガスタービン出力上昇効果の方が大きい。これに
より、圧縮機１に取り込む吸気の温度をプラント効率が
最大となる温度まで上昇させることができ、大気温度が
最大効率点よりも低い場合に対しても、高効率なコンバ
インドサイクル発電プラントを提供することができる。
を用いて説明する。本実施例では第１の実施例と比較し
て、加熱器１５に供給する高温媒体の取得位置が異な
る。すなわち、蒸発器１１の出口で蒸気の一部を加熱器
１５に供給する。この場合、図１の実施例と比べて加熱
器１５に供給する媒体の温度が高いので供給量は少なく
て済む。加熱器１５を通過後の蒸気は温度が低下してい
るため循環後の蒸気条件（圧力，温度など）は悪くなり
蒸気タービンの出力が低下する可能性はあるが、蒸気条
件変化による蒸気タービン出力減少よりも吸気温度上昇
によるガスタービン出力上昇効果の方が大きい。これに
より、圧縮機１に取り込む吸気の温度をプラント効率が
最大となる温度まで上昇させることができ、大気温度が
最大効率点よりも低い場合に対しても、高効率なコンバ
インドサイクル発電プラントを提供することができる。
【００１６】本発明の第３の実施例を図４のコンバイン
ドサイクル発電プラントの系統図を用いて説明する。本
実施例では図１の実施例と比較して、加熱器１５に供給
する高温の媒体を冷却するための冷却器１９を高温の媒
体を供給する経路に備えている点が異なる。冷却器１９
は冷却媒体供給手段２０で低温の媒体を供給し、冷却媒
体供給手段２０には調節弁１７ｂと弁開度制御装置１８
ｂが備えられている。調節弁１７ｂの弁開度は温度検知
器１４で計測された圧縮機入口での吸気温度に応じて弁
開度制御装置１８ｂで決定される。弁開度は弁開度制御
装置１８ｂの設定温度と吸気温度との差に逆比例して小
さくする。すなわち、吸気温度が１５℃に近づくにつれ
て弁開度は大きくし、冷却媒体供給手段２０で供給する
低温の媒体量を増加させることで、加熱器１５に供給す
る媒体の温度を変化させることができる。
ドサイクル発電プラントの系統図を用いて説明する。本
実施例では図１の実施例と比較して、加熱器１５に供給
する高温の媒体を冷却するための冷却器１９を高温の媒
体を供給する経路に備えている点が異なる。冷却器１９
は冷却媒体供給手段２０で低温の媒体を供給し、冷却媒
体供給手段２０には調節弁１７ｂと弁開度制御装置１８
ｂが備えられている。調節弁１７ｂの弁開度は温度検知
器１４で計測された圧縮機入口での吸気温度に応じて弁
開度制御装置１８ｂで決定される。弁開度は弁開度制御
装置１８ｂの設定温度と吸気温度との差に逆比例して小
さくする。すなわち、吸気温度が１５℃に近づくにつれ
て弁開度は大きくし、冷却媒体供給手段２０で供給する
低温の媒体量を増加させることで、加熱器１５に供給す
る媒体の温度を変化させることができる。
【００１７】本実施例では、加熱器に供給する高温の媒
体温度を調節することで、前記燃焼用気体の組成が変化
することなく、前記燃焼用気体の温度を変化させること
ができる。圧縮機入口での吸気の温度をプラント効率が
最大となるようにするために、圧縮機入口に吸気温度を
検知する計測器と、加熱器に供給する高温の媒体を供給
する経路に冷却器と、前記吸気温度に対応して冷却器に
供給する冷却媒体量を決定する調節弁が備えられる。調
節弁は、プラント効率最大点を含み例えば±１℃以内の
温度を設定温度として前記吸気温度と前記設定温度との
温度差に逆比例して媒体を供給する量が決定される。こ
れにより、加熱器に供給する高温の媒体の温度を調節す
ることができ、吸気の組成が変化することなく、吸気の
温度を変化させるコンバインドサイクル発電プラントを
提供できる。
体温度を調節することで、前記燃焼用気体の組成が変化
することなく、前記燃焼用気体の温度を変化させること
ができる。圧縮機入口での吸気の温度をプラント効率が
最大となるようにするために、圧縮機入口に吸気温度を
検知する計測器と、加熱器に供給する高温の媒体を供給
する経路に冷却器と、前記吸気温度に対応して冷却器に
供給する冷却媒体量を決定する調節弁が備えられる。調
節弁は、プラント効率最大点を含み例えば±１℃以内の
温度を設定温度として前記吸気温度と前記設定温度との
温度差に逆比例して媒体を供給する量が決定される。こ
れにより、加熱器に供給する高温の媒体の温度を調節す
ることができ、吸気の組成が変化することなく、吸気の
温度を変化させるコンバインドサイクル発電プラントを
提供できる。
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば、ガスタービンの吸気温
度がプラント効率が最大となる大気温度よりも低い場合
であっても、プラント効率を向上させることができるコ
ンバインドサイクル発電プラントを提供できるという効
果を奏する。
度がプラント効率が最大となる大気温度よりも低い場合
であっても、プラント効率を向上させることができるコ
ンバインドサイクル発電プラントを提供できるという効
果を奏する。
【図１】本発明の一実施例であるコンバインドサイクル
発電プラントの概略系統図。
発電プラントの概略系統図。
【図２】熱交換器に供給する調節弁の開度制御を示す
図。
図。
【図３】本発明の他の実施例であるコンバインドサイク
ル発電プラントの概略系統図。
ル発電プラントの概略系統図。
【図４】本発明の他の実施例であるコンバインドサイク
ル発電プラントの概略系統図。
ル発電プラントの概略系統図。
【図５】コンバインドサイクル発電プラントにおけるプ
ラント効率の大気温度特性図。
ラント効率の大気温度特性図。
１…圧縮機、２…燃焼器、３…ガスタービン、４…排熱
回収ボイラ、５…蒸気タービン、６…復水器、７…発電
機、８…ガスタービン排ガス、９…煙突、１０…節炭
器、１１…蒸発器、１２…過熱器、１３…節炭器循環ポ
ンプ、１４…温度検知器、１５…加熱器、１６…媒体供
給手段、１７…調節弁、１８…弁開度制御装置、１９…
冷却器、２０…冷却媒体供給手段。
回収ボイラ、５…蒸気タービン、６…復水器、７…発電
機、８…ガスタービン排ガス、９…煙突、１０…節炭
器、１１…蒸発器、１２…過熱器、１３…節炭器循環ポ
ンプ、１４…温度検知器、１５…加熱器、１６…媒体供
給手段、１７…調節弁、１８…弁開度制御装置、１９…
冷却器、２０…冷却媒体供給手段。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 荒瀬 央
茨城県日立市幸町三丁目２番１号 日立エ
ンジニアリング株式会社内
(72)発明者 宇多村 元昭
茨城県日立市幸町三丁目２番１号 日立エ
ンジニアリング株式会社内
Ｆターム(参考） 3G081 BA02 BA16 BB00 BC07 BD00
DA21
Claims (9)
- 【請求項１】空気を圧縮する圧縮機と、該圧縮機で圧縮
した空気と燃料とを燃焼させる燃焼器と、該燃焼器の燃
焼ガスで駆動されるガスタービンと、該ガスタービンの
排ガスから排熱回収する排熱回収ボイラと、該排熱回収
ボイラで発生した蒸気で駆動される蒸気タービンと、前
記圧縮機の吸気を加熱する非接触式の熱交換器とを備
え、該熱交換器に供給する熱交換媒体量を調節する制御
装置を備えたことを特徴とするコンバインドサイクル発
電プラント。 - 【請求項２】前記制御装置は、プラント効率が最大とな
る大気の設定温度と前記圧縮機の吸気温度との差に基づ
いて、前記熱交換器に供給する熱交換媒体量を制御する
ものであることを特徴とする請求項１に記載のコンバイ
ンドサイクル発電プラント。 - 【請求項３】前記制御装置は、プラント効率が最大とな
る大気の設定温度より前記圧縮機の吸気温度が低い場合
に、前記吸気温度と前記設定温度との温度差を小さくす
るように前記熱交換器に供給する熱交換媒体量を制御す
るものであることを特徴とする請求項１に記載のコンバ
インドサイクル発電プラント。 - 【請求項４】空気を圧縮する圧縮機と、該圧縮機で圧縮
した空気と燃料とを燃焼させる燃焼器と、該燃焼器の燃
焼ガスで駆動されるガスタービンと、該ガスタービンの
排ガスから排熱回収する排熱回収ボイラと、該排熱回収
ボイラで発生した蒸気で駆動される蒸気タービンと、前
記排熱回収ボイラの節炭器出口の給水によって前記圧縮
機の吸気を加熱する非接触式の加熱器と、該加熱器に供
給する前記給水の供給量を調節する調節弁を備え、プラ
ント効率が最大となる大気の設定温度と前記圧縮機の吸
気温度との差に基づいて、前記調節弁の開度を制御する
制御装置を備えたことを特徴とするコンバインドサイク
ル発電プラント。 - 【請求項５】空気を圧縮する圧縮機と、該圧縮機で圧縮
した空気と燃料とを燃焼させる燃焼器と、該燃焼器の燃
焼ガスで駆動されるガスタービンと、該ガスタービンの
排ガスから排熱回収する排熱回収ボイラと、該排熱回収
ボイラで発生した蒸気で駆動される蒸気タービンと、前
記排熱回収ボイラの蒸発器出口から供給される蒸気の一
部によって前記圧縮機の吸気を加熱する非接触式の加熱
器と、該加熱器に供給する蒸気量を調節する調節弁を備
え、プラント効率が最大となる大気の設定温度と前記圧
縮機の吸気温度との差に基づいて、前記調節弁の開度を
制御する制御装置を備えたことを特徴とするコンバイン
ドサイクル発電プラント。 - 【請求項６】空気を圧縮する圧縮機と、該圧縮機で圧縮
した空気と燃料とを燃焼させる燃焼器と、該燃焼器の燃
焼ガスで駆動されるガスタービンと、該ガスタービンの
排ガスから排熱回収する排熱回収ボイラと、該排熱回収
ボイラで発生した蒸気で駆動される蒸気タービンと、前
記圧縮機の吸気を加熱する非接触式の加熱器と、前記圧
縮機に供給する吸気温度を測定する吸気温度測定器とを
備え、プラント効率が最大となる大気の設定温度と前記
圧縮機の吸気温度との差に基づいて、前記加熱器に供給
する加熱媒体の温度を調節する制御装置を備えたことを
特徴とするコンバインドサイクル発電プラント。 - 【請求項７】空気を圧縮する圧縮機と、該圧縮機で圧縮
した空気と燃料とを燃焼させる燃焼器と、該燃焼器の燃
焼ガスで駆動されるガスタービンと、該ガスタービンの
排ガスから排熱回収する排熱回収ボイラと、該排熱回収
ボイラで発生した蒸気で駆動される蒸気タービンとを備
えたコンバインドサイクル発電プラントであって、前記
排熱回収ボイラから導かれる給水によって前記圧縮機の
吸気を加熱する非接触式の加熱器と、該加熱器に供給す
る給水の温度を冷却媒体によって冷却する冷却器と、プ
ラント効率が最大となる大気の設定温度と前記圧縮機の
吸気温度との差に基づいて、前記冷却器に供給する冷却
媒体量を制御する制御装置とを備えたことを特徴とする
コンバインドサイクル発電プラント。 - 【請求項８】空気を圧縮する圧縮機と、該圧縮機で圧縮
した空気と燃料とを燃焼させる燃焼器と、該燃焼器の燃
焼ガスで駆動されるガスタービンと、該ガスタービンの
排ガスから排熱回収する排熱回収ボイラと、該排熱回収
ボイラで発生した蒸気で駆動される蒸気タービンと、前
記圧縮機の吸気を加熱する非接触式の加熱器とを備えた
コンバインドサイクル発電プラントの運転方法であっ
て、プラント効率が最大となる大気の設定温度と前記圧
縮機の吸気温度との差に基づいて、前記加熱器に供給す
る加熱媒体量を調節することを特徴とするコンバインド
サイクル発電プラントの運転方法。 - 【請求項９】空気を圧縮する圧縮機と、該圧縮機で圧縮
した空気と燃料とを燃焼させる燃焼器と、該燃焼器の燃
焼ガスで駆動されるガスタービンと、前記圧縮機の吸気
を加熱する非接触式の加熱器とを備え、プラント効率が
最大となる設定温度と前記圧縮機の吸気温度との差に基
づいて、前記加熱器に供給する吸気の加熱媒体量を調節
する制御装置を備えたことを特徴とするガスタービン発
電プラント。
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Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007285298A (ja) * | 2006-04-18 | 2007-11-01 | General Electric Co <Ge> | ガスタービン吸気調整システム及び方法 |
| JP2007315213A (ja) * | 2006-05-24 | 2007-12-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | コンバインドサイクルプラントの吸気加熱システム |
| WO2008062678A1 (fr) | 2006-11-21 | 2008-05-29 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Appareil de régulation de système de chauffage d'air d'admission pour une turbine à gaz |
| JP2009057950A (ja) * | 2007-09-04 | 2009-03-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービンの吸気加熱制御装置 |
| JP2009228678A (ja) * | 2008-03-24 | 2009-10-08 | General Electric Co <Ge> | ターボ機械のターンダウンレンジを拡張するためのシステム |
| JP2010121623A (ja) * | 2008-11-21 | 2010-06-03 | General Electric Co <Ge> | ガスタービンの空気予熱システムを制御する方法 |
| JP2010190217A (ja) * | 2009-02-16 | 2010-09-02 | General Electric Co <Ge> | 低ｂｔｕ応用における外部燃焼加熱器を用いたタービン吸入空気の予熱及び機外ブリードの低減方法 |
| US8001760B2 (en) | 2008-10-09 | 2011-08-23 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Intake air heating system of combined cycle plant |
| CN104314691A (zh) * | 2014-10-15 | 2015-01-28 | 东方电气集团东方汽轮机有限公司 | 燃气轮机压气机进气升温方法及升温系统 |
| KR20150050443A (ko) * | 2013-10-31 | 2015-05-08 | 알스톰 테크놀러지 리미티드 | 개선된 효율을 갖는 조합형 순환 발전소 |
| KR20160047859A (ko) * | 2014-10-23 | 2016-05-03 | 현대중공업 주식회사 | 스팀을 이용한 공기 여과 시스템 |
| CN106014644A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-10-12 | 南京力合联升电力节能科技有限公司 | 一种燃机进气加热控制系统 |
| KR101753526B1 (ko) * | 2016-04-29 | 2017-07-11 | 인하대학교 산학협력단 | 복합화력발전시스템 |
| CN109209648A (zh) * | 2017-07-05 | 2019-01-15 | 上海电气燃气轮机有限公司 | 燃气轮机进气加热装置、方法和燃气轮机联合循环机组 |
| WO2020241543A1 (ja) * | 2019-05-31 | 2020-12-03 | 三菱パワー株式会社 | ガスタービンおよびその制御方法並びにコンバインドサイクルプラント |
| JP2022091135A (ja) * | 2020-12-08 | 2022-06-20 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | ガスタービンシステム用の吸気加熱システム |
| CN119393206A (zh) * | 2025-01-03 | 2025-02-07 | 天津华电福源热电有限公司 | 一种基于电储能驱动的联合循环机组全工况运行系统及其方法 |
-
2001
- 2001-11-26 JP JP2001358649A patent/JP2003161164A/ja active Pending
Cited By (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007285298A (ja) * | 2006-04-18 | 2007-11-01 | General Electric Co <Ge> | ガスタービン吸気調整システム及び方法 |
| JP2007315213A (ja) * | 2006-05-24 | 2007-12-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | コンバインドサイクルプラントの吸気加熱システム |
| WO2008062678A1 (fr) | 2006-11-21 | 2008-05-29 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Appareil de régulation de système de chauffage d'air d'admission pour une turbine à gaz |
| US8141335B2 (en) | 2006-11-21 | 2012-03-27 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Intake air heating control device for gas turbine |
| US8386147B2 (en) | 2007-09-04 | 2013-02-26 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Apparatus for controlling intake air heating of gas turbine |
| JP2009057950A (ja) * | 2007-09-04 | 2009-03-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービンの吸気加熱制御装置 |
| EP2184465A4 (en) * | 2007-09-04 | 2015-07-01 | Mitsubishi Hitachi Power Sys | DEVICE FOR CONTROLLING THE INTAKE AIR HEATING FOR A GAS TURBINE |
| JP2009228678A (ja) * | 2008-03-24 | 2009-10-08 | General Electric Co <Ge> | ターボ機械のターンダウンレンジを拡張するためのシステム |
| US8001760B2 (en) | 2008-10-09 | 2011-08-23 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Intake air heating system of combined cycle plant |
| US8181439B2 (en) | 2008-10-09 | 2012-05-22 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Intake air heating system of combined cycle plant |
| JP2010121623A (ja) * | 2008-11-21 | 2010-06-03 | General Electric Co <Ge> | ガスタービンの空気予熱システムを制御する方法 |
| EP2218889A3 (en) * | 2009-02-16 | 2014-07-16 | General Electric Company | Gas turbine plant with preheated combustion air and corresponding operating method |
| JP2010190217A (ja) * | 2009-02-16 | 2010-09-02 | General Electric Co <Ge> | 低ｂｔｕ応用における外部燃焼加熱器を用いたタービン吸入空気の予熱及び機外ブリードの低減方法 |
| KR20150050443A (ko) * | 2013-10-31 | 2015-05-08 | 알스톰 테크놀러지 리미티드 | 개선된 효율을 갖는 조합형 순환 발전소 |
| US10914200B2 (en) | 2013-10-31 | 2021-02-09 | General Electric Technology Gmbh | Combined cycle power plant with improved efficiency |
| US11655736B2 (en) | 2013-10-31 | 2023-05-23 | General Electric Technology Gmbh | Combined cycle power plant with improved efficiency |
| KR102326406B1 (ko) * | 2013-10-31 | 2021-11-17 | 제네럴 일렉트릭 테크놀러지 게엠베하 | 개선된 효율을 갖는 조합형 순환 발전소 |
| CN104314691A (zh) * | 2014-10-15 | 2015-01-28 | 东方电气集团东方汽轮机有限公司 | 燃气轮机压气机进气升温方法及升温系统 |
| KR20160047859A (ko) * | 2014-10-23 | 2016-05-03 | 현대중공업 주식회사 | 스팀을 이용한 공기 여과 시스템 |
| KR101753526B1 (ko) * | 2016-04-29 | 2017-07-11 | 인하대학교 산학협력단 | 복합화력발전시스템 |
| CN106014644A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-10-12 | 南京力合联升电力节能科技有限公司 | 一种燃机进气加热控制系统 |
| CN109209648A (zh) * | 2017-07-05 | 2019-01-15 | 上海电气燃气轮机有限公司 | 燃气轮机进气加热装置、方法和燃气轮机联合循环机组 |
| CN113874611A (zh) * | 2019-05-31 | 2021-12-31 | 三菱动力株式会社 | 燃气轮机及其控制方法、以及联合循环设备 |
| WO2020241543A1 (ja) * | 2019-05-31 | 2020-12-03 | 三菱パワー株式会社 | ガスタービンおよびその制御方法並びにコンバインドサイクルプラント |
| JP2020197157A (ja) * | 2019-05-31 | 2020-12-10 | 三菱パワー株式会社 | ガスタービンおよびその制御方法並びにコンバインドサイクルプラント |
| KR20220002437A (ko) * | 2019-05-31 | 2022-01-06 | 미츠비시 파워 가부시키가이샤 | 가스 터빈 및 그 제어 방법 및 콤바인드 사이클 플랜트 |
| TWI742695B (zh) * | 2019-05-31 | 2021-10-11 | 日商三菱動力股份有限公司 | 燃氣渦輪機和其控制方法及複循環發電廠 |
| JP7349266B2 (ja) | 2019-05-31 | 2023-09-22 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービンおよびその制御方法並びにコンバインドサイクルプラント |
| JP2023160930A (ja) * | 2019-05-31 | 2023-11-02 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービンおよびその制御方法並びにコンバインドサイクルプラント |
| US11859548B2 (en) | 2019-05-31 | 2024-01-02 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas turbine and control method thereof, and combined cycle plant |
| CN113874611B (zh) * | 2019-05-31 | 2024-07-23 | 三菱重工业株式会社 | 燃气轮机及其控制方法、以及联合循环设备 |
| KR102718207B1 (ko) * | 2019-05-31 | 2024-10-15 | 미츠비시 파워 가부시키가이샤 | 가스 터빈 및 그 제어 방법 및 콤바인드 사이클 플랜트 |
| JP2022091135A (ja) * | 2020-12-08 | 2022-06-20 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | ガスタービンシステム用の吸気加熱システム |
| JP7789532B2 (ja) | 2020-12-08 | 2025-12-22 | ジーイー・ベルノバ・テクノロジー・ゲーエムベーハー | ガスタービンシステム用の吸気加熱システム |
| CN119393206A (zh) * | 2025-01-03 | 2025-02-07 | 天津华电福源热电有限公司 | 一种基于电储能驱动的联合循环机组全工况运行系统及其方法 |
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