JP2003039218A - 深穴用ドリル - Google Patents
深穴用ドリルInfo
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- JP2003039218A JP2003039218A JP2001222958A JP2001222958A JP2003039218A JP 2003039218 A JP2003039218 A JP 2003039218A JP 2001222958 A JP2001222958 A JP 2001222958A JP 2001222958 A JP2001222958 A JP 2001222958A JP 2003039218 A JP2003039218 A JP 2003039218A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】切りくずの排出性向上と剛性向上とを両立さ
せ、切りくずの流れを妨げない、かつ曲げこわさ及びね
じりこわさを向上させた高速度鋼製又は超硬合金製の深
穴用ドリルを提供。 【解決手段】高速度鋼製又は超硬合金製でねじれ溝を有
するツイストドリルである深穴用ドリルにおいて、ドリ
ル溝長さからドリル溝切り上げ部の長さを差し引いたド
リル有効溝部長さの30〜70％の長さのほぼ同一の心厚を
有する先端芯厚部Ｔ１と、先端芯厚部Ｔ１に滑らかに段
差なく連続しかつ前記ドリル溝切り上げ部ＣＳに向けて
心厚が大になるウエブテーパ部Ｔ２を少なくとも１個設
けた。
せ、切りくずの流れを妨げない、かつ曲げこわさ及びね
じりこわさを向上させた高速度鋼製又は超硬合金製の深
穴用ドリルを提供。 【解決手段】高速度鋼製又は超硬合金製でねじれ溝を有
するツイストドリルである深穴用ドリルにおいて、ドリ
ル溝長さからドリル溝切り上げ部の長さを差し引いたド
リル有効溝部長さの30〜70％の長さのほぼ同一の心厚を
有する先端芯厚部Ｔ１と、先端芯厚部Ｔ１に滑らかに段
差なく連続しかつ前記ドリル溝切り上げ部ＣＳに向けて
心厚が大になるウエブテーパ部Ｔ２を少なくとも１個設
けた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高速度鋼製又は超
硬合金製で、ねじれ溝を有するツイストドリルである深
穴用ドリルに関する。
硬合金製で、ねじれ溝を有するツイストドリルである深
穴用ドリルに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高速度鋼製又は超硬合金製の深穴
用ドリルの溝長さは、通常ドリルに比べて長いので、ド
リルの剛性を表す曲げこわさは、長さに比例して低下
し、溝長さの長いドリルは曲げや回転方向の力に対し、
たわみやねじれが生じやすい。また深穴用ドリルは、切
りくずが溝内に停滞するのを防ぐため、溝面積を広げた
断面形状を用いるので、ますますドリルは変形し易くな
り、刃先の振動によるチッピングや座屈による加工穴の
曲がりが発生し易い。これらの事態を避けるため、加工
にあたっては切削条件を下げたので、生産効率が低下し
ネック工程になっていた。
用ドリルの溝長さは、通常ドリルに比べて長いので、ド
リルの剛性を表す曲げこわさは、長さに比例して低下
し、溝長さの長いドリルは曲げや回転方向の力に対し、
たわみやねじれが生じやすい。また深穴用ドリルは、切
りくずが溝内に停滞するのを防ぐため、溝面積を広げた
断面形状を用いるので、ますますドリルは変形し易くな
り、刃先の振動によるチッピングや座屈による加工穴の
曲がりが発生し易い。これらの事態を避けるため、加工
にあたっては切削条件を下げたので、生産効率が低下し
ネック工程になっていた。
【０００３】従来の高速度鋼製又は超硬合金製の深穴用
ドリルの形状は、例えば図６に示すように、切りくずの
排出性の良さを重視し、ドリル溝のねじれ角を通常ドリ
ルより強くし、溝幅比を大きくして溝面積を広げ、かつ
切りくずの流れを妨げないように、ドリル溝長さからド
リル溝切り上げ部の長さを差し引いたドリル有効溝部の
心厚をほぼ一定に、即ちウエブテーパを０／１００にし
ていた。図６でＷは心厚、Ｃはウエブ、ＣＳはドリル溝
切り上げ部、Ｓはドリル溝切り上げ部の長さ、Ｆはドリ
ル有効溝部長さ、Ｌはドリル溝長さをそれぞれ示す。こ
のため、深穴用ドリルの剛性は低くなり、切れ刃のチッ
ピングや摩耗の増大、穴曲がりなどの問題が発生しやす
かった。これに対する対策として、ガイドブッシュを用
いてドリルの位置決めとともに曲げ方向のたわみを抑制
したり、切削条件を下げて切削荷重を低くし、曲げやね
じりの変形が小さい範囲で使用していた。なおドリル剛
性を高め穴位置精度を向上させるため、特開2000-84719
号公報で、プリント基板穿孔用の小型ドリルで、先端か
ら基端側に向けてほぼ同一の心厚を有する第１心厚部
と、基端側のドリル第１心厚部より大きいドリル径に近
い心厚を有する第２心厚部と、第１心厚部と第２心厚部
とを連結する大きいテーパ角のテーパ形状の中間心厚部
を有するものが提案されている。しかしながら、深穴用
ドリルでは切りくずの排出性が悪いので、ドリル径に近
い第２心厚部や大きいテーパ角のテーパ形状の中間心厚
部を設けることができない。
ドリルの形状は、例えば図６に示すように、切りくずの
排出性の良さを重視し、ドリル溝のねじれ角を通常ドリ
ルより強くし、溝幅比を大きくして溝面積を広げ、かつ
切りくずの流れを妨げないように、ドリル溝長さからド
リル溝切り上げ部の長さを差し引いたドリル有効溝部の
心厚をほぼ一定に、即ちウエブテーパを０／１００にし
ていた。図６でＷは心厚、Ｃはウエブ、ＣＳはドリル溝
切り上げ部、Ｓはドリル溝切り上げ部の長さ、Ｆはドリ
ル有効溝部長さ、Ｌはドリル溝長さをそれぞれ示す。こ
のため、深穴用ドリルの剛性は低くなり、切れ刃のチッ
ピングや摩耗の増大、穴曲がりなどの問題が発生しやす
かった。これに対する対策として、ガイドブッシュを用
いてドリルの位置決めとともに曲げ方向のたわみを抑制
したり、切削条件を下げて切削荷重を低くし、曲げやね
じりの変形が小さい範囲で使用していた。なおドリル剛
性を高め穴位置精度を向上させるため、特開2000-84719
号公報で、プリント基板穿孔用の小型ドリルで、先端か
ら基端側に向けてほぼ同一の心厚を有する第１心厚部
と、基端側のドリル第１心厚部より大きいドリル径に近
い心厚を有する第２心厚部と、第１心厚部と第２心厚部
とを連結する大きいテーパ角のテーパ形状の中間心厚部
を有するものが提案されている。しかしながら、深穴用
ドリルでは切りくずの排出性が悪いので、ドリル径に近
い第２心厚部や大きいテーパ角のテーパ形状の中間心厚
部を設けることができない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】深穴用ドリルの設計に
は、切りくずの良好な排出性が得られるような形状にす
る必要があり、かつ必要な範囲を見極めてそれ以外の部
分は十分な剛性を得る工夫が、生産能率向上、ドリルの
寿命向上のために必要である。本発明の課題は、切りく
ずの排出性向上と剛性向上とを両立させ、切りくずの流
れを妨げない、かつ曲げこわさ及びねじりこわさを向上
させた高速度鋼製又は超硬合金製の深穴用ドリルを提供
することにある。
は、切りくずの良好な排出性が得られるような形状にす
る必要があり、かつ必要な範囲を見極めてそれ以外の部
分は十分な剛性を得る工夫が、生産能率向上、ドリルの
寿命向上のために必要である。本発明の課題は、切りく
ずの排出性向上と剛性向上とを両立させ、切りくずの流
れを妨げない、かつ曲げこわさ及びねじりこわさを向上
させた高速度鋼製又は超硬合金製の深穴用ドリルを提供
することにある。
【０００５】
【課題を解決する手段】このため本発明は、高速度鋼製
又は超硬合金製でねじれ溝を有するツイストドリルであ
る深穴用ドリルにおいて、ドリル溝長さからドリル溝切
り上げ部の長さを差し引いたドリル有効溝部の３０〜７
０％の長さのほぼ同一の心厚を有する先端芯厚部と、前
記先端芯厚部に滑らかに段差なく連続しかつ前記ドリル
溝切り上げ部に向けて心厚が大になるウエブテーパ部を
少なくとも１個設けたことを特徴とする深穴用ドリルを
提供することによって上述した本発明の課題を解決し
た。
又は超硬合金製でねじれ溝を有するツイストドリルであ
る深穴用ドリルにおいて、ドリル溝長さからドリル溝切
り上げ部の長さを差し引いたドリル有効溝部の３０〜７
０％の長さのほぼ同一の心厚を有する先端芯厚部と、前
記先端芯厚部に滑らかに段差なく連続しかつ前記ドリル
溝切り上げ部に向けて心厚が大になるウエブテーパ部を
少なくとも１個設けたことを特徴とする深穴用ドリルを
提供することによって上述した本発明の課題を解決し
た。
【０００６】切りくずがスムーズに排出されるために
は、加工穴内に入るドリルの溝形状又は溝面積が一様で
あることが必要である。ドリルの溝長さは、加工深さ、
貫通後のエアカットの長さ、再研磨代、ドリル溝切り上
げ部の長さ、ガイドブッシュに入る長さ、機械と被加工
物が接触しないためのすきまなどを加えたものである。
これらのうち、切りくず排出性の点から、ドリルの溝形
状又は溝面積が一様である必要があるのは、加工深さ＋
再研磨代相当分の長さであり、他の切りくず排出性に直
接関与しない部分のドリルの溝形状又は溝面積は一様で
なくてもよい。
は、加工穴内に入るドリルの溝形状又は溝面積が一様で
あることが必要である。ドリルの溝長さは、加工深さ、
貫通後のエアカットの長さ、再研磨代、ドリル溝切り上
げ部の長さ、ガイドブッシュに入る長さ、機械と被加工
物が接触しないためのすきまなどを加えたものである。
これらのうち、切りくず排出性の点から、ドリルの溝形
状又は溝面積が一様である必要があるのは、加工深さ＋
再研磨代相当分の長さであり、他の切りくず排出性に直
接関与しない部分のドリルの溝形状又は溝面積は一様で
なくてもよい。
【０００７】
【発明の効果】本発明はかかる構成により、切りくずの
排出性向上と剛性向上とを両立させ、切りくずの流れを
妨げることがなく、かつ曲げこわさ及びねじりこわさを
向上させた高速度鋼製又は超硬合金製の深穴用ドリルを
提供するものとなった。先端芯厚部はドリル有効溝部の
３０％〜７０％の長さであるが、３０％未満では切りく
ずの排出性が悪くなり、７０を越えると曲げこわさ及び
ねじりこわさの向上が少なくなるので、先端芯厚部はド
リル有効溝部の３０％〜７０％の長さとした。
排出性向上と剛性向上とを両立させ、切りくずの流れを
妨げることがなく、かつ曲げこわさ及びねじりこわさを
向上させた高速度鋼製又は超硬合金製の深穴用ドリルを
提供するものとなった。先端芯厚部はドリル有効溝部の
３０％〜７０％の長さであるが、３０％未満では切りく
ずの排出性が悪くなり、７０を越えると曲げこわさ及び
ねじりこわさの向上が少なくなるので、先端芯厚部はド
リル有効溝部の３０％〜７０％の長さとした。
【０００８】ドリル溝部の基部にウエブテーパ部を少な
くとも１個設けると、曲げ・ねじりこわさの向上効果が
大きい。これは切削中の深穴用ドリルを材料力学的にみ
ると、片持ち梁でシャンク側は固定端、切れ刃先端側が
曲げ荷重を受けている姿に近似できる。梁各部に加わる
モーメントは曲げ荷重負荷点からの距離が離れるに連れ
比例して大きくなるから、先端から離れたドリル溝部の
基部の心厚を大きくすることは効果が大きいのである。
曲げこわさ及びねじりこわさを向上させたことにより、
加工条件（一回転当たりの送り量）を上げて切削荷重を
大きくすることができるようになった。例えば、曲げこ
わさ１．５倍の向上は、切削スラストからみて、一回転
当たりの送り量を１．６５倍に、そしてねじりこわさ
１．２倍の向上は、切削トルクからみて、一回転当たり
の送り量を１．２５倍に、それぞれ上げられることを示
している。かかる深穴用ドリルの剛性向上により、生産
効率が低下していたネック工程のな改善を図るものとな
った。
くとも１個設けると、曲げ・ねじりこわさの向上効果が
大きい。これは切削中の深穴用ドリルを材料力学的にみ
ると、片持ち梁でシャンク側は固定端、切れ刃先端側が
曲げ荷重を受けている姿に近似できる。梁各部に加わる
モーメントは曲げ荷重負荷点からの距離が離れるに連れ
比例して大きくなるから、先端から離れたドリル溝部の
基部の心厚を大きくすることは効果が大きいのである。
曲げこわさ及びねじりこわさを向上させたことにより、
加工条件（一回転当たりの送り量）を上げて切削荷重を
大きくすることができるようになった。例えば、曲げこ
わさ１．５倍の向上は、切削スラストからみて、一回転
当たりの送り量を１．６５倍に、そしてねじりこわさ
１．２倍の向上は、切削トルクからみて、一回転当たり
の送り量を１．２５倍に、それぞれ上げられることを示
している。かかる深穴用ドリルの剛性向上により、生産
効率が低下していたネック工程のな改善を図るものとな
った。
【０００９】好ましくは、前記ウエブテーパ部のテーパ
度は、０．５〜３．０／１００であることがよく、０．
５／１００より小さいと効果がなく、３．０／１００を
超えると切りくずの排出性が悪くなる。本発明の深穴用
ドリルの刃部には、ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣ，ＴｉＡ
ｌＮのうちの１つもしくはこれらの組合せを含むセラミ
ックスコーテイングを被覆することにより、さらに本発
明の効果を高めることができる。さらに、本発明の深穴
用ドリルは油穴つきドリルに使用できる。
度は、０．５〜３．０／１００であることがよく、０．
５／１００より小さいと効果がなく、３．０／１００を
超えると切りくずの排出性が悪くなる。本発明の深穴用
ドリルの刃部には、ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣ，ＴｉＡ
ｌＮのうちの１つもしくはこれらの組合せを含むセラミ
ックスコーテイングを被覆することにより、さらに本発
明の効果を高めることができる。さらに、本発明の深穴
用ドリルは油穴つきドリルに使用できる。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１に本発明の第１実施の形態の
高速度鋼製又は超硬合金製の深穴用ドリルの心厚部の形
状を示すための回転軸線に沿う仮想的な断面図を示し、
図２（ａ）は図１のドリル先端付近のＡ−Ａ線に沿った
断面図、図２（ｂ）は図１のドリル溝切り上げ部付近の
Ｂ−Ｂ線に沿った断面図、を示す。Ｗは心厚、Ｃはウエ
ブ、ＣＳはドリル溝切り上げ部、Ｓはドリル溝切り上げ
部の長さ、Ｆはドリル有効溝部長さ、Ｌはドリル溝長さ
をそれぞれ示し、ドリル有効溝部長さF1＋F2＝ドリル溝
長さＬ−ドリル溝切り上げ部の長さＳとなる。本発明で
は、ドリル有効溝部長さの３０〜７０％の長さのほぼ同
一の心厚を有する先端芯厚部Ｔ１と、先端芯厚部Ｔ１に
滑らかに段差なく連続しかつ前記ドリル溝切り上げ部Ｃ
Ｓに向けて心厚が大になるウエブテーパ部Ｔ２を１個設
けたものである。先端芯厚部Ｔ１の長さをＦ１、ウエブ
テーパ部Ｔ２の長さをＦ２とする。図２（ａ）に示すド
リル先端付近の心厚Ｗ１に比べ、図２（ｂ）に示すドリ
ル溝切り上げ部付近の厚Ｗ２はウエブテーパのテーパ量
分だけ大きくなり、ドリル溝切り上げ部付近のランド幅
Ｕ２は溝が次第に浅くなるためドリル先端付近のランド
幅Ｕ１に比べ大きくなり、ドリル剛性は増大した。図３
は本発明の第２実施の形態の高速度鋼製又は超硬合金製
の深穴用ドリルの心厚部の形状を示すための回転軸線に
沿う仮想的な断面図を示し、ウエブテーパ部Ｔ２、Ｔ３
を２個設け、それぞれの長さをＦ２、Ｆ３としたもので
ある。
高速度鋼製又は超硬合金製の深穴用ドリルの心厚部の形
状を示すための回転軸線に沿う仮想的な断面図を示し、
図２（ａ）は図１のドリル先端付近のＡ−Ａ線に沿った
断面図、図２（ｂ）は図１のドリル溝切り上げ部付近の
Ｂ−Ｂ線に沿った断面図、を示す。Ｗは心厚、Ｃはウエ
ブ、ＣＳはドリル溝切り上げ部、Ｓはドリル溝切り上げ
部の長さ、Ｆはドリル有効溝部長さ、Ｌはドリル溝長さ
をそれぞれ示し、ドリル有効溝部長さF1＋F2＝ドリル溝
長さＬ−ドリル溝切り上げ部の長さＳとなる。本発明で
は、ドリル有効溝部長さの３０〜７０％の長さのほぼ同
一の心厚を有する先端芯厚部Ｔ１と、先端芯厚部Ｔ１に
滑らかに段差なく連続しかつ前記ドリル溝切り上げ部Ｃ
Ｓに向けて心厚が大になるウエブテーパ部Ｔ２を１個設
けたものである。先端芯厚部Ｔ１の長さをＦ１、ウエブ
テーパ部Ｔ２の長さをＦ２とする。図２（ａ）に示すド
リル先端付近の心厚Ｗ１に比べ、図２（ｂ）に示すドリ
ル溝切り上げ部付近の厚Ｗ２はウエブテーパのテーパ量
分だけ大きくなり、ドリル溝切り上げ部付近のランド幅
Ｕ２は溝が次第に浅くなるためドリル先端付近のランド
幅Ｕ１に比べ大きくなり、ドリル剛性は増大した。図３
は本発明の第２実施の形態の高速度鋼製又は超硬合金製
の深穴用ドリルの心厚部の形状を示すための回転軸線に
沿う仮想的な断面図を示し、ウエブテーパ部Ｔ２、Ｔ３
を２個設け、それぞれの長さをＦ２、Ｆ３としたもので
ある。
【００１１】実施例１：図４は（ｅ）に示すような、直
径 6mm、深さ90mmの深穴加工用に製作したドリル有効溝
部長さＬが 191mmの超硬合金製の深穴用ロングドリルの
例である。ほぼ同一の心厚を有する先端芯厚部長さＦ１
が 100mmまでを、テーパ角０／１００とし、残りのウエ
ブテーパ部Ｔ２のテーパ角の大きさを変えた場合の、各
テーパ角（１００に対する）に対する曲げこわさN/mm、
及びねじりこわさN cm/degの効果をそれぞれ示す
（ｃ）、（ｄ）は各測定値、（ａ）、（ｂ）はグラフで
ある。
径 6mm、深さ90mmの深穴加工用に製作したドリル有効溝
部長さＬが 191mmの超硬合金製の深穴用ロングドリルの
例である。ほぼ同一の心厚を有する先端芯厚部長さＦ１
が 100mmまでを、テーパ角０／１００とし、残りのウエ
ブテーパ部Ｔ２のテーパ角の大きさを変えた場合の、各
テーパ角（１００に対する）に対する曲げこわさN/mm、
及びねじりこわさN cm/degの効果をそれぞれ示す
（ｃ）、（ｄ）は各測定値、（ａ）、（ｂ）はグラフで
ある。
【００１２】従来の有効溝部全体がウエブテーパ角０／
１００のドリルこわさを１としたとき、本発明ドリルで
ウエブテーパ角を１／１００にすると、ほぼ同一の心厚
を有する従来品に比べ、曲げこわさは１．５倍、ねじれ
こわさは１．２倍に向上した。またウエブテーパ角を２
／１００にすると、ほぼ同一の心厚を有する従来品に比
べ、曲げこわさは１．８倍、ねじれこわさは１．３倍の
向上がみられた。
１００のドリルこわさを１としたとき、本発明ドリルで
ウエブテーパ角を１／１００にすると、ほぼ同一の心厚
を有する従来品に比べ、曲げこわさは１．５倍、ねじれ
こわさは１．２倍に向上した。またウエブテーパ角を２
／１００にすると、ほぼ同一の心厚を有する従来品に比
べ、曲げこわさは１．８倍、ねじれこわさは１．３倍の
向上がみられた。
【００１３】実施例２：図５は（ｅ）に示すような、直
径 6mm、深さ90mmの深穴加工用に製作したドリル有効溝
部長さＬが 191mmの超硬合金製の深穴用ロングドリルの
例で、ドリル有効溝部長さＬが 191mmのうち、ウエブテ
ーパ角０／１００の先端芯厚部長さＦ１と、ウエブテー
パ角が１／１００のウエブテーパ部Ｔ２の長さＦ２の比
率を変えたときの、こわさの変化を示した（ｃ）、
（ｄ）は各測定値、（ａ）、（ｂ）はグラフである。
径 6mm、深さ90mmの深穴加工用に製作したドリル有効溝
部長さＬが 191mmの超硬合金製の深穴用ロングドリルの
例で、ドリル有効溝部長さＬが 191mmのうち、ウエブテ
ーパ角０／１００の先端芯厚部長さＦ１と、ウエブテー
パ角が１／１００のウエブテーパ部Ｔ２の長さＦ２の比
率を変えたときの、こわさの変化を示した（ｃ）、
（ｄ）は各測定値、（ａ）、（ｂ）はグラフである。
【００１４】有効溝部長さＬに対してウエブテーパ部Ｔ
２の長さＦ２が３０％未満では、ドリルの剛性の向上は
小さく、本発明の効果は少ない。またウエブテーパ部Ｔ
２の長さＦ２が７０％を越えると、剛性向上の効果は大
きいが、深穴あけにおいて切りくず排出に支障が出るの
で、図５からみても、ウエブテーパ部Ｔ２の長さＦ２
は、有効溝部長さＬの３０％〜７０％が適正である。
２の長さＦ２が３０％未満では、ドリルの剛性の向上は
小さく、本発明の効果は少ない。またウエブテーパ部Ｔ
２の長さＦ２が７０％を越えると、剛性向上の効果は大
きいが、深穴あけにおいて切りくず排出に支障が出るの
で、図５からみても、ウエブテーパ部Ｔ２の長さＦ２
は、有効溝部長さＬの３０％〜７０％が適正である。
【図１】本発明の第１実施の形態の高速度鋼製又は超硬
合金製の深穴用ドリルの心厚部の形状を示すための回転
軸線に沿う仮想的な断面図である。
合金製の深穴用ドリルの心厚部の形状を示すための回転
軸線に沿う仮想的な断面図である。
【図２】（ａ）は図１のドリル先端付近のＡ−Ａ線に沿
った断面図、（ｂ）は図１のドリル溝切り上げ部付近の
Ｂ−Ｂ線に沿った断面図、を示す。
った断面図、（ｂ）は図１のドリル溝切り上げ部付近の
Ｂ−Ｂ線に沿った断面図、を示す。
【図３】本発明の第２実施の形態の高速度鋼製又は超硬
合金製の深穴用ドリルの心厚部の形状を示すための回転
軸線に沿う仮想的な断面図である。
合金製の深穴用ドリルの心厚部の形状を示すための回転
軸線に沿う仮想的な断面図である。
【図４】本発明の第実施例１の超硬合金製の深穴用ドリ
ルの各ウエブテーパ角に対する曲げこわさ、及びねじり
こわさの効果をそれぞれ示す（ａ）、（ｂ）はグラフ、
（ｃ）、（ｄ）は測定値、（ｅ）は仮想的な断面図であ
る。
ルの各ウエブテーパ角に対する曲げこわさ、及びねじり
こわさの効果をそれぞれ示す（ａ）、（ｂ）はグラフ、
（ｃ）、（ｄ）は測定値、（ｅ）は仮想的な断面図であ
る。
【図５】本発明の第実施例２の超硬合金製の深穴用ドリ
ルの各ウエブテーパ角に対する曲げこわさ、及びねじり
こわさの効果をそれぞれ示す（ａ）、（ｂ）はグラフ、
（ｃ）、（ｄ）は測定値、（ｅ）は仮想的な断面図であ
る。
ルの各ウエブテーパ角に対する曲げこわさ、及びねじり
こわさの効果をそれぞれ示す（ａ）、（ｂ）はグラフ、
（ｃ）、（ｄ）は測定値、（ｅ）は仮想的な断面図であ
る。
【図６】従来の高速度鋼製又は超硬合金製の深穴用ドリ
ルの心厚部の形状を示すための回転軸線に沿う仮想的な
断面図である。
ルの心厚部の形状を示すための回転軸線に沿う仮想的な
断面図である。
Ｃ・・ウエブ ＣＳ・・ドリル溝切り上
げ部 Ｆ１・・先端芯厚部の長さ Ｆ２・・ウエブテーパ部
の長さ Ｌ・・ドリル溝長さ Ｓ・・ドリル溝切り上げ
部の長さ Ｔ１・・先端芯厚部 Ｔ２・・ウエブテーパ部 Ｗ・・心厚
げ部 Ｆ１・・先端芯厚部の長さ Ｆ２・・ウエブテーパ部
の長さ Ｌ・・ドリル溝長さ Ｓ・・ドリル溝切り上げ
部の長さ Ｔ１・・先端芯厚部 Ｔ２・・ウエブテーパ部 Ｗ・・心厚
Claims (4)
- 【請求項１】高速度鋼製又は超硬合金製でねじれ溝を有
するツイストドリルである深穴用ドリルにおいて、ドリ
ル溝長さからドリル溝切り上げ部の長さを差し引いたド
リル有効溝部の３０〜７０％の長さのほぼ同一の心厚を
有する先端芯厚部と、前記先端芯厚部に滑らかに段差な
く連続しかつ前記ドリル溝切り上げ部に向けて心厚が大
になるウエブテーパ部を少なくとも１個設けたことを特
徴とする深穴用ドリル。 - 【請求項２】前記ウエブテーパ部のテーパ度は、０．５
〜３．０／１００であることを特徴とする請求項１記載
の深穴用ドリル。 - 【請求項３】前記深穴用ドリルの刃部にＴｉＮ，ＴｉＣ
Ｎ，ＴｉＣ，ＴｉＡｌＮのうちの１つもしくはこれらの
組合せを含むセラミックスコーテイングを被覆したこと
を特徴とする請求項１記載の深穴用ドリル。 - 【請求項４】前記深穴用ドリルは油穴つきドリルである
ことを特徴とする請求項１記載の深穴用ドリル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001222958A JP2003039218A (ja) | 2001-07-24 | 2001-07-24 | 深穴用ドリル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001222958A JP2003039218A (ja) | 2001-07-24 | 2001-07-24 | 深穴用ドリル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2058073A1 (en) * | 2007-11-08 | 2009-05-13 | Union Tool Co. | Drilling tool |
| CN103100740A (zh) * | 2011-11-10 | 2013-05-15 | 高侨自动化科技股份有限公司 | 钻头及其制作方法 |
| US20170056981A1 (en) * | 2015-08-31 | 2017-03-02 | Makotoloy Co., Ltd. | Drill and method of manufacturing drilled product |
| JP2020533191A (ja) * | 2017-09-15 | 2020-11-19 | ギューリング カーゲーＧｕｅｈｒｉｎｇ Ｋｇ | ４枚刃ドリル |
| JP2023165067A (ja) * | 2022-05-02 | 2023-11-15 | 株式会社タンガロイ | ガンドリル用のボディ |
-
2001
- 2001-07-24 JP JP2001222958A patent/JP2003039218A/ja not_active Withdrawn
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| JP2023165067A (ja) * | 2022-05-02 | 2023-11-15 | 株式会社タンガロイ | ガンドリル用のボディ |
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