JP2003014318A - エジェクタサイクル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 冷媒流量及び冷媒の種類によらず、高いエジ
ェクタ効率を維持する。 【解決手段】 ノズル４１０の相当直径Ｄ１に対する混
合部４２０の相当直径Ｄ２の比（＝Ｄ２／Ｄ１）を１．
０５以上、１０以下となるようにする。これにより、高
いエジェクタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイク
ルを稼働させることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、エジェクタサイク
ルに関するものである。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】エジェ
クタサイクルとは、例えば特開平５−１４９６５２号公
報に記載のごとく、冷媒を減圧膨張させて蒸発器にて蒸
発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを
圧力エネルギーに変換して圧縮機の吸入圧を上昇させる
エジェクタを有する冷凍サイクルである。

【０００３】したがって、冷媒を減圧膨張させて蒸発器
にて蒸発した気相冷媒を吸引し、かつ、膨張エネルギー
を圧力エネルギーに変換するものであるが、エジェクタ
効率ηｅが低いと、冷凍サイクルの効率が悪化する。な
お、エジェクタ効率ηｅは、後述する数式１により定義
されるものである。

【０００４】因みに、特開昭５７−１２９３６０号公報
には、エジェクタの混合部の直径を３〜７ｍｍとし、混
合部長さを混合部直径の８〜１２倍とし、ディフィーザ
の拡がり角度を４°〜６°とし、ディフィーザの長さを
混合部の１０〜１４倍としているが、発明者等の試験検
討によると、十分な能力（エジェクタ効率ηｅ）を得る
ことができなかった。

【０００５】本発明は、上記点に鑑み、エジェクタ効率
を向上させることを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、請求項１に記載の発明では、冷媒を吸入
圧縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐
出した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発
させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）と、放熱器
（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速
度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル
（４１０）、ノズル（４１０）から噴射する高い速度の
冷媒流により蒸発器（３００）にて蒸発した気相冷媒を
吸引し、ノズル（４１０）から噴射する冷媒と蒸発器
（３００）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エ
ネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧
させる昇圧部（４２０、４３０）を有するエジェクタ
（４００）と、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して
冷媒を蓄える気液分離器（５００）とを備え、ノズル
（４１０）は、通路途中に通路面積が最も縮小した喉部
（４１０ａ）を有し、かつ、喉部（４１０ａ）からノズ
ル（４１０）の出口までの寸法（Ｂ）が通路断面積が縮
小し始める部位から喉部（４１０ａ）までの寸法（Ａ）
がより大きい末広ノズルであって、昇圧部（４２０、４
３０）の最小相当直径（Ｄ２）に対する昇圧部（４２
０、４３０）の長さ（Ｌ）の比が１２０以下であり、さ
らに、ノズル（４１０）の出口相当直径（Ｄ１）に対す
る昇圧部（４２０、４３０）の最小相当直径（Ｄ２）の
比（Ｄ２／Ｄ１）を１．０５以上、１０以下としたこと
を特徴とする。

【０００７】これにより、後述する図４、５に示すよう
に、冷媒流量及び冷媒の種類によらず、高いエジェクタ
効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働させ
ることができる。

【０００８】なお、請求項２に記載の発明では、冷媒と
して二酸化炭素を用いてもよい。

【０００９】請求項３に記載の発明では、冷媒を吸入圧
縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐出
した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発さ
せて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）と、放熱器
（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速
度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル
（４１０）、ノズル（４１０）から噴射する高い速度の
冷媒流により蒸発器（３００）にて蒸発した気相冷媒を
吸引する混合部（４２０）、及びノズル（４１０）から
噴射する冷媒と蒸発器（３００）から吸引した冷媒とを
混合させながら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換
して冷媒の圧力を昇圧させるディフューザ（４３０）を
有するエジェクタ（４００）と、冷媒を気相冷媒と液相
冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離器（５００）と
を備え、ノズル（４１０）は、通路途中に通路面積が最
も縮小した喉部（４１０ａ）を有し、かつ、喉部（４１
０ａ）からノズル（４１０）の出口までの寸法（Ｂ）が
通路断面積が縮小し始める部位から喉部（４１０ａ）ま
での寸法（Ａ）がより大きい末広ノズルであって、混合
部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部（４２
０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下であ
り、さらに、ノズル（４１０）の出口相当直径（Ｄ１）
に対する混合部の相当直径（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）
を１．０５以上、１０以下としたことを特徴とする。

【００１０】これにより、後述する図４に示すように、
２０％以上のエジェクタ効率ηｅを維持しながらエジェ
クタサイクルを稼働させることができる。したがって、
Ｒ１３４ａを冷媒に用いた通常の蒸気圧縮式冷凍サイク
ルより年間ＣＯＰが勝るようになり、エジェクタサイク
ルの普及を促進することができる。

【００１１】なお、ここで言う年間ＣＯＰとは、例えば
東京における１５℃、２０℃、２５℃。３０℃及び３５
℃の外気温が出現する頻度、並びに０ｋｍ／ｈ、４０ｋ
ｍ／ｈ、６０ｋｍ／ｈ及び１００ｋｍ／ｈも車速が出現
する頻度等により年間で利用されている平均状態のＣＯ
Ｐを言う。

【００１２】請求項４に記載の発明では、ノズル（４１
０）の出口相当直径（Ｄ１）に対する混合部（４２０）
の相当直径（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）を１．３以上、
５．３以下としたことを特徴とする。

【００１３】これにより、後述する図４に示すように、
４０％以上のエジェクタ効率ηｅを維持しながらエジェ
クタサイクルを稼動させることができる。したがって、
本発明を車両用空調装置に適用したときに、外気温が高
くＣＯＰが低下し易い状況（アイドリング運転時）であ
っても、Ｒ１３４ａを冷媒に用いた車両用空調装置より
ＣＯＰが勝るようになる。

【００１４】請求項５に記載の発明では、冷媒を吸入圧
縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐出
した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発さ
せて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）と、放熱器
（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速
度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル
（４１０）、ノズル（４１０）から噴射する高い速度の
冷媒流により蒸発器（３００）にて蒸発した気相冷媒を
吸引する混合部（４２０）、及びノズル（４１０）から
噴射する冷媒と蒸発器（３００）から吸引した冷媒とを
混合させながら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換
して冷媒の圧力を昇圧させるディフューザ（４３０）を
有するエジェクタ（４００）と、冷媒を気相冷媒と液相
冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離器（５００）と
を備え、ノズル（４１０）は、通路途中に通路面積が最
も縮小した喉部（４１０ａ）を有し、かつ、喉部（４１
０ａ）からノズル（４１０）の出口までの寸法（Ｂ）が
通路断面積が縮小し始める部位から喉部（４１０ａ）ま
での寸法（Ａ）がより大きい末広ノズルであって、混合
部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部（４２
０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下であ
り、冷媒としてフロンを用いるとともに、ノズル（４１
０）の出口相当直径（Ｄ１）に対する混合部の相当直径
（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）を１．０５以上、４．５以
下としたことを特徴とする。

【００１５】これにより、後述する図５に示すように、
２０％以上の高いエジェクタ効率ηｅを維持しながらエ
ジェクタサイクルを稼働させることができる。

【００１６】請求項６に記載の発明では、冷媒を吸入圧
縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐出
した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発さ
せて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）と、放熱器
（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速
度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル
（４１０）、ノズル（４１０）から噴射する高い速度の
冷媒流により蒸発器（３００）にて蒸発した気相冷媒を
吸引する混合部（４２０）、及びノズル（４１０）から
噴射する冷媒と蒸発器（３００）から吸引した冷媒とを
混合させながら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換
して冷媒の圧力を昇圧させるディフューザ（４３０）を
有するエジェクタ（４００）と、冷媒を気相冷媒と液相
冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離器（５００）と
を備え、ノズル（４１０）は、通路途中に通路面積が最
も縮小した喉部（４１０ａ）を有し、かつ、喉部（４１
０ａ）からノズル（４１０）の出口までの寸法（Ｂ）が
通路断面積が縮小し始める部位から喉部（４１０ａ）ま
での寸法（Ａ）がより大きい末広ノズルであって、混合
部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、ディフューザ（４３０）の拡がり角度（θｄ）
を０．２度以上、３４度以下としたことを特徴とする。

【００１７】これにより、高いエジェクタ効率ηｅを維
持しながらエジェクタサイクルを稼働させることができ
る。

【００１８】請求項７に記載の発明では、冷媒を吸入圧
縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐出
した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発さ
せて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）と、放熱器
（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速
度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル
（４１０）、ノズル（４１０）から噴射する高い速度の
冷媒流により蒸発器（３００）にて蒸発した気相冷媒を
吸引する混合部（４２０）、及びノズル（４１０）から
噴射する冷媒と蒸発器（３００）から吸引した冷媒とを
混合させながら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換
して冷媒の圧力を昇圧させるディフューザ（４３０）を
有するエジェクタ（４００）と、冷媒を気相冷媒と液相
冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離器（５００）と
を備え、ノズル（４１０）は、通路途中に通路面積が最
も縮小した喉部（４１０ａ）を有し、かつ、喉部（４１
０ａ）からノズル（４１０）の出口までの寸法（Ｂ）が
通路断面積が縮小し始める部位から喉部（４１０ａ）ま
での寸法（Ａ）がより大きい末広ノズルであって、混合
部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、ディフューザ（４３０）の拡がり角度（θｄ）
を０．２度以上、７度以下としたことを特徴とする。

【００１９】これにより、デュフューザ（２３０）で気
液二相流の薄利が生じ難くなるので、高いエジェクタ効
率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働させる
ことができる。

【００２０】請求項８に記載の発明では、冷媒を吸入圧
縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐出
した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発さ
せて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）と、放熱器
（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速
度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル
（４１０）、ノズル（４１０）から噴射する高い速度の
冷媒流により蒸発器（３００）にて蒸発した気相冷媒を
吸引する混合部（４２０）、及びノズル（４１０）から
噴射する冷媒と蒸発器（３００）から吸引した冷媒とを
混合させながら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換
して冷媒の圧力を昇圧させるディフューザ（４３０）を
有するエジェクタ（４００）と、冷媒を気相冷媒と液相
冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離器（５００）と
を備え、混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する
前記混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が
１２０以下であり、ノズル（４１０）は、先端側に向か
うほど通路面積が縮小する先細ノズルであり、かつ、そ
の先細角度（θｎ１）が０．０５度以上、２０度以下で
あることを特徴とする。

【００２１】これにより、高いエジェクタ効率ηｅを維
持しながらエジェクタサイクルを稼働させることができ
る。

【００２２】請求項９に記載の発明では、冷媒を吸入圧
縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐出
した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発さ
せて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）と、放熱器
（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速
度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル
（４１０）、ノズル（４１０）から噴射する高い速度の
冷媒流により蒸発器（３００）にて蒸発した気相冷媒を
吸引する混合部（４２０）、及びノズル（４１０）から
噴射する冷媒と蒸発器（３００）から吸引した冷媒とを
混合させながら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換
して冷媒の圧力を昇圧させるディフューザ（４３０）を
有するエジェクタ（４００）と、冷媒を気相冷媒と液相
冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離器（５００）と
を備え、混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する
前記混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が
１２０以下であり、ノズル（４１０）は、通路途中に通
路面積が最も縮小した喉部を有する末広ノズルであっ
て、入口側の先細角度（θｎ１）が０．０５度以上、２
０度以下であり、かつ、出口側の末広角度（θｎ２）が
０．０５度以上、１７．５度以下としたことを特徴とす
る。

【００２３】これにより、高いエジェクタ効率ηｅを維
持しながらエジェクタサイクルを稼働させることができ
る。

【００２４】請求項１０に記載の発明では、冷媒を吸入
圧縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐
出した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発
させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）と、放熱器
（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速
度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル
（４１０）、ノズル（４１０）から噴射する高い速度の
冷媒流により蒸発器（３００）にて蒸発した気相冷媒を
吸引する混合部（４２０）、及びノズル（４１０）から
噴射する冷媒と蒸発器（３００）から吸引した冷媒とを
混合させながら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換
して冷媒の圧力を昇圧させるディフューザ（４３０）を
有するエジェクタ（４００）と、冷媒を気相冷媒と液相
冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離器（５００）と
を備え、混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する
前記混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が
１２０以下であり、ノズル（４１０）は、ノズル（４１
０）の冷媒入口側から冷媒出口側にかけて冷媒が略等エ
ントロピー変化するような形状となっていることを特徴
とする。

【００２５】これにより、ノズル（４１０）において、
冷媒を断熱的に膨張させることができるので、ディフィ
ーザ（４３０）にて昇圧させる（エネルギ回収する）こ
とができる膨張エネルギを増大させることができ、エジ
ェクタ効率ηｅを向上させることができる。

【００２６】請求項１１に記載の発明では、冷媒を吸入
圧縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐
出した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発
させて吸熱する蒸発器（３００）と、放熱器（２００）
から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギ
ーに変換して冷媒を減圧膨張させる複数本のノズル（４
１０）からなるノズル群（４４０）、及びノズル群（４
４０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）から吸引し
た冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧力エネル
ギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる昇圧部（４２
０、４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷媒を
気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄えるととも
に、気相冷媒を圧縮機（１００）の吸入側に供給し、液
相冷媒を蒸発器（３００）に供給する気液分離器（５０
０）と、複数本のノズル（４１０）に流入する冷媒の流
量を、それぞれ独立に制御するバルブ（４５１〜４５
３）とを備え、混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に
対する混合部（４２０）の相当直径（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ
２）が１２０以下であることを特徴とする。

【００２７】これにより、運転条件により各バルブ（４
５１）を制御することにより、高いエジェクタ効率ηｅ
を維持しながらエジェクタサイクルを稼働させることが
できる。

【００２８】請求項１２に記載の発明では、冷媒を吸入
圧縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐
出した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発
させて吸熱する蒸発器（３００）と、放熱器（２００）
から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギ
ーに変換して冷媒を減圧膨張させる複数本のノズル（４
１０）からなるノズル群（４４０）、及びノズル群（４
４０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）から吸引し
た冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧力エネル
ギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる昇圧部（４２
０、４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷媒を
気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄えるととも
に、気相冷媒を圧縮機（１００）の吸入側に供給し、液
相冷媒を蒸発器（３００）に供給する気液分離器（５０
０）と、ノズル群（４４０）に流入する冷媒流量を制御
するバルブ（４５４）とを備えることを特徴とする。

【００２９】これにより、運転条件によりバルブ（４５
４）を制御することにより、高いエジェクタ効率ηｅを
維持しながらエジェクタサイクルを稼働させることがで
きる。

【００３０】また、各ノズル（４１０）をそれぞれ独立
に制御する発明に比べて、バルブの個数を低減すること
ができる。

【００３１】請求項１３に記載の発明では、複数本のノ
ズル（４１０）は、同心円上に並んでいることを特徴と
する。

【００３２】これにより、複数本のノズル（４１０）を
並列に並べた場合に比べて、ノズル群（４４０）が大型
化することを防止しつつ、ノズル群（４４０）から噴射
される駆動冷媒流と、蒸発器（３００）からエジェクタ
（４００）に吸引される吸引冷媒流との接触面積を増大
させることができる。したがって、吸引冷媒流を確実に
吸引することができるので、吸引冷媒流と駆動冷媒流と
の混合性を向上させることができる。

【００３３】請求項１４に記載の発明では、冷媒を吸入
圧縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐
出した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発
させて吸熱する蒸発器（３００）と、放熱器（２００）
から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギ
ーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル（４１０、４
４０）、及びノズル（４１０、４４０）から噴射する冷
媒と蒸発器（３００）から吸引した冷媒とを混合させな
がら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の
圧力を昇圧させる昇圧部（４２０、４３０）を有するエ
ジェクタ（４００）と、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに
分離して冷媒を蓄えるとともに、気相冷媒を圧縮機（１
００）の吸入側に供給し、液相冷媒を蒸発器（３００）
に供給する気液分離器（５００）とを備え、ノズル（４
１０）は、通路途中に通路面積が最も縮小した喉部（４
１０ａ）を有し、かつ、喉部（４１０ａ）からノズル
（４１０）の出口までの寸法（Ｂ）が通路断面積が縮小
し始める部位から喉部（４１０ａ）までの寸法（Ａ）が
より大きい末広ノズルであって、昇圧部（４２０、４３
０）の最小相当直径（Ｄ２）に対する昇圧部（４２０、
４３０）の長さ（Ｌ）の比が１２０以下であり、昇圧部
（４２３）は、冷媒流れ上流側から下流側に掛けて冷媒
通路断面積が略一定となるように構成されていることを
特徴とする。

【００３４】これにより、後述するように、十分な機能
（昇圧能力）を確保しつつ、混合部とディフィーザとを
一体化してエジェクタ（４００）の構造を簡単なものと
してエジェクタ（４００）の製造原価低減を図ることが
できる。

【００３５】また、後述の図１４に示されるように、従
来品（混合部とディフィーザとが明確に区分されたも
の）では、混合部とディフィーザと繋ぎ部において、急
拡大による圧力損失が発生するので、本発明に係るエジ
ェクタ（４００）と同等の圧力まで圧力を上昇させるに
は、ディフィーザの長さを十分に長くする必要がある。

【００３６】したがって、本発明に係るエジェクタ（４
００）によれば、混合部（４２３）の長さを小さくして
も、エジェクタ（４００）において、従来品（混合部と
ディフィーザとが明確に区分されたもの）同等以上の冷
媒圧力を得ることができるので、エジェクタ（４００）
の小型化を図ることができる。

【００３７】請求項１５に記載の発明では、冷媒を吸入
圧縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐
出した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発
させて吸熱する蒸発器（３００）と、放熱器（２００）
から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギ
ーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル（４１０、４
４０）、及びノズル（４１０、４４０）から噴射する冷
媒と蒸発器（３００）から吸引した冷媒とを混合させな
がら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の
圧力を昇圧させる昇圧部（４２０、４３０）を有するエ
ジェクタ（４００）と、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに
分離して冷媒を蓄えるとともに、気相冷媒を圧縮機（１
００）の吸入側に供給し、液相冷媒を蒸発器（３００）
に供給する気液分離器（５００）とを備え、ノズル（４
１０）は、通路途中に通路面積が最も縮小した喉部（４
１０ａ）を有し、かつ、喉部（４１０ａ）からノズル
（４１０）の出口までの寸法（Ｂ）が通路断面積が縮小
し始める部位から喉部（４１０ａ）までの寸法（Ａ）が
より大きい末広ノズルであって、昇圧部（４２０、４３
０）の最小相当直径（Ｄ２）に対する昇圧部（４２０、
４３０）の長さ（Ｌ）の比が１２０以下であり、昇圧部
（４２３）は、冷媒流れ上流側から下流側に向かうほど
冷媒通路断面積が増大するように構成されていることを
特徴とする。

【００３８】これにより、後述するように、十分な機能
（昇圧能力）を確保しつつ、混合部とディフィーザとを
一体化してエジェクタ（４００）の構造を簡単なものと
してエジェクタ（４００）の製造原価低減を図ることが
できる。

【００３９】また、後述の図１４に示されるように、従
来品（混合部とディフィーザとが明確に区分されたも
の）では、混合部とディフィーザと繋ぎ部において、急
拡大による圧力損失が発生するので、本発明に係るエジ
ェクタ（４００）と同等の圧力まで圧力を上昇させるに
は、ディフィーザの長さを十分に長くする必要がある。

【００４０】したがって、本発明に係るエジェクタ（４
００）によれば、混合部（４２３）の長さを小さくして
も、エジェクタ（４００）において、従来品（混合部と
ディフィーザとが明確に区分されたもの）同等以上の冷
媒圧力を得ることができるので、エジェクタ（４００）
の小型化を図ることができる。

【００４１】なお、請求項１６に記載の発明のごとく、
昇圧部（４２３）の広がり角度（θｄ）は、４°以下と
することが望ましい。

【００４２】また、請求項１７に記載の発明のごとく、
ノズル（４４０）を複数本のノズル（４１０）からなる
ノズル群により構成してもよい。

【００４３】請求項１８に記載の発明では、冷媒を吸入
圧縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐
出した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発
させて吸熱する蒸発器（３００）と、放熱器（２００）
から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギ
ーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル（４１０、４
４０）、及びノズル（４１０、４４０）から噴射する冷
媒と蒸発器（３００）から吸引した冷媒とを混合させな
がら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の
圧力を昇圧させる昇圧部（４２０、４３０）を有するエ
ジェクタ（４００）と、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに
分離して冷媒を蓄えるとともに、気相冷媒を圧縮機（１
００）の吸入側に供給し、液相冷媒を蒸発器（３００）
に供給する気液分離器（５００）とを備え、ノズル（４
１０）は、通路途中に通路面積が最も縮小した喉部（４
１０ａ）を有し、かつ、喉部（４１０ａ）からノズル
（４１０）の出口までの寸法（Ｂ）が通路断面積が縮小
し始める部位から喉部（４１０ａ）までの寸法（Ａ）が
より大きい末広ノズルであって、昇圧部（４２０、４３
０）の最小相当直径（Ｄ２）に対する昇圧部（４２０、
４３０）の長さ（Ｌ）の比が１２０以下であり、昇圧部
（４２３）は、冷媒入口側から冷媒出口側にかけて、冷
媒が略等エントロピー変化するような形状となっている
ことを特徴とする。

【００４４】これにより、混合部（４２３）において、
冷媒を断熱的に膨張させることができるので、エジェク
タ効率ηｅを向上させることができる。

【００４５】請求項１９に記載の発明では、冷媒を吸入
圧縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐
出した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発
させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）と、放熱器
（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速
度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル
（４１０）と、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して
冷媒を蓄える気液分離器（５００）とを備え、ノズル
（４１０）の冷媒噴射口（４１０ａ、４１１ａ）側を気
液分離（５００）に接続することにより、気液分離（５
００）内おいて、ノズル（４１０）から噴射する高い速
度の冷媒流により蒸発器（３００）にて蒸発した気相冷
媒を吸引するとともに、その吸引した冷媒とノズル（４
１０）から噴射する冷媒とを混合させながら速度エネル
ギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させ
ることを特徴とする。

【００４６】これにより、エジェクタサイクルの製造原
価を低減することができる。

【００４７】請求項２０に記載の発明では、冷媒を吸入
圧縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐
出した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発
させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）と、放熱器
（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速
度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル
（４１０）と、ノズル（４１０）の冷媒噴射口（４１０
ａ、４１１ａ）側に接続され、ノズル（４１０）から噴
射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて蒸
発した気相冷媒を吸引するとともに、その吸引した冷媒
とノズル（４１０）から噴射する冷媒とを混合させる混
合部（４２０）と、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離
して冷媒を蓄える気液分離器（５００）とを備え、混合
部（４２０）の冷媒出口側を気液分離（５００）に接続
することにより、気液分離（５００）内おいて、混合部
（４２０）から流出する冷媒の速度エネルギーを圧力エ
ネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させることを特徴
とする。

【００４８】これにより、エジェクタサイクルの小型化
を図りつつ、製造原価を低減することができる。

【００４９】請求項２１に記載の発明では、冷媒を吸入
圧縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐
出した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発
させて吸熱する蒸発器（３００）と、放熱器（２００）
から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギ
ーに変換して冷媒を減圧膨張させる第１ノズル（４１
０）、第１ノズル（４１０）内に配置されて第１ノズル
（４１０）から噴射する冷媒により蒸発器（３００）か
ら吸引して噴射する第２ノズル（４１１）、及び第１ノ
ズル（４１０）から噴射する冷媒と第２ノズル（４１
１）から噴射する冷媒とを混合させながら速度エネルギ
ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
昇圧部（４２０、４３０）を有するエジェクタ（４０
０）と、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を
蓄えるとともに、気相冷媒を圧縮機（１００）の吸入側
に供給し、液相冷媒を蒸発器（３００）に供給する気液
分離器（５００）とを備え、第１、２ノズル（４１０、
４１１）の冷媒噴射口（４１０ａ、４１１ａ）の位置
は、エジェクタ（４００）内の冷媒流通経路において、
略同一位置に設けられていることを特徴とする。

【００５０】ところで、仮に第１ノズル（４１０）が第
２ノズル（４１１）よりエジェクタ（４００）の冷媒入
り口側に位置していると、第１ノズル（４１０）から噴
射する冷媒と第２ノズル（４１１）から噴射する冷媒と
の混合流が減圧されて性能が低下し、一方、仮に第１ノ
ズル（４１０）が第２ノズル（４１１）よりエジェクタ
（４００）の冷媒出口側に位置していると、第１ノズル
（４１０）から噴射する冷媒と第２ノズル（４１１）か
ら噴射する冷媒とを十分に混合するに必要な距離を確保
することができる性能が低下してしまう。

【００５１】これに対して、本発明では、第１、２ノズ
ル（４１０、４１１）の冷媒噴射口（４１０ａ、４１１
ａ）の位置は、エジェクタ（４００）内の冷媒流通経路
において、略同一位置に設けられているので、エジェク
タサイクルの性能を向上させることができる。

【００５２】請求項２２に記載の発明では、冷媒を吸入
圧縮する圧縮機（１００）と、圧縮機（１００）から吐
出した冷媒を冷却する放熱器（２００）と、冷媒を蒸発
させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）と、放熱器
（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネルギーを速
度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるノズル
（４１０）、ノズル（４１０）から噴射する高い速度の
冷媒流により蒸発器（３００）にて蒸発した気相冷媒を
吸引し、この吸引した吸引流とノズル（４１０）から噴
射する駆動流を混合させる混合部（４２０）、及び混合
部（４２０）から流出する冷媒の速度エネルギーを圧力
エネルギーに変換するディフューザ（４３０）を有する
エジェクタ（４００）と、冷媒を気相冷媒と液相冷媒と
に分離して冷媒を蓄える気液分離器（５００）とを備
え、エジェクタ（４００）は、混合部（４２０）にて吸
引流の流速と駆動流の流速とが略同一になった後に、冷
媒がディフィーザ（４３０）に流入するように構成され
ていることを特徴とする。

【００５３】ところで、混合部（４２０）においては、
後述する図１９に示すように、駆動流冷媒の運動量と吸
引流冷媒の運動量との和が保存されるように駆動流冷媒
と吸引流冷媒とが混合するので、混合部（４２０）にお
いても冷媒の圧力が（静圧）が上昇する。一方、ディフ
ィーザ４３０においては、前述のごとく、通路断面積を
徐々に拡大することにより、冷媒の速度エネルギー（動
圧）を圧力エネルギー（静圧）に変換するので、エジェ
クタ（４００）においては、混合部（４２０）及びディ
フィーザ４３０の両者にて冷媒圧力を昇圧する。

【００５４】つまり、理想的なエジェクタ（４００）に
おいては、混合部（４２０）で駆動流冷媒の運動量と吸
引流冷媒の運動量との和が保存されるように冷媒圧力が
増大し、ディフィーザ（４３０）でエネルギーが保存さ
れるように冷媒圧力が増大する。

【００５５】このとき、混合部（４２０）の出口（ディ
フィーザ（４３０）の入口）において、駆動流冷媒の流
速と吸引流冷媒の流速とが略同一速度になっておらず、
流速分布に大きな偏りがあると、ディフィーザ（４３
０）にて効率良く冷媒の速度エネルギー（動圧）を圧力
エネルギー（静圧）に変換することができないので、デ
ィフィーザ（４３０）での昇圧量が低下してしまう。

【００５６】逆に、駆動流冷媒の流速と吸引流冷媒の流
速とが略同一速度になった後（駆動流冷媒と吸引流冷媒
とが十分に混合した後）に、通路断面積が略一定の部分
（ディフィーザ機能を有していない部分）が続くと、管
摩擦によりディフィーザ（４３０）に流入する際の冷媒
流速が低下してしまうので、この場合にもディフィーザ
（４３０）での昇圧量が低下してしまう。

【００５７】これに対して、本発明では、エジェクタ
（４００）は、混合部（４２０）にて吸引流の流速と駆
動流の流速とが略同一になった後に、冷媒がディフィー
ザ（４３０）に流入するように構成されているので、エ
ジェクタ効率ηｅを向上させることができる。

【００５８】請求項２３に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引し、この吸引した吸引流とノズ
ル（４１０）から噴射する駆動流を混合させる混合部
（４２０）、及び混合部（４２０）から流出する冷媒の
速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフュー
ザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷媒を
気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離
器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、エジ
ェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混合部
（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）
が５０％以上となるように構成されていることを特徴と
する。

【００５９】これにより、後述する図２１、２２より明
らかなようにエジェクタ効率ηｅを向上させることがで
きる。

【００６０】請求項２４に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引し、この吸引した吸引流とノズ
ル（４１０）から噴射する駆動流を混合させる混合部
（４２０）、及び混合部（４２０）から流出する冷媒の
速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフュー
ザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷媒を
気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離
器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、エジ
ェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混合部
（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）
が５５％以上、８０％以下となるように構成されている
ことを特徴とする。

【００６１】これにより、後述する図２１、２２より明
らかなようにエジェクタ効率ηｅを向上させることがで
きる。

【００６２】請求項２５に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力未満となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引し、この吸引した吸引流とノズ
ル（４１０）から噴射する駆動流を混合させる混合部
（４２０）、及び混合部（４２０）から流出する冷媒の
速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフュー
ザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷媒を
気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離
器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、エジ
ェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混合部
（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）
が３０％以上となるように構成されていることを特徴と
する。

【００６３】これにより、後述する図２３、２４より明
らかなようにエジェクタ効率ηｅを向上させることがで
きる。

【００６４】請求項２６に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力未満となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引し、この吸引した吸引流とノズ
ル（４１０）から噴射する駆動流を混合させる混合部
（４２０）、及び混合部（４２０）から流出する冷媒の
速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフュー
ザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷媒を
気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離
器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、エジ
ェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混合部
（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）
が３５％以上、８０％以下となるように構成されている
ことを特徴とする。

【００６５】これにより、後述する図２３、２４より明
らかなようにエジェクタ効率ηｅを向上させることがで
きる。

【００６６】請求項２７に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及びノ
ズル（４１０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）か
ら吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧
力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフ
ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷
媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液
分離器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、
エジェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混
合部（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／Δ
Ｐ）が５５％以上、８０％以下となるように構成され、
混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、さらに、ノズル（４１０）の出口相当直径（Ｄ
１）に対する昇圧部（４２０、４３０）の最小相当直径
（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）を１．０５以上、１０以下
としたことを特徴とする。

【００６７】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００６８】請求項２８に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力未満となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及びノ
ズル（４１０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）か
ら吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧
力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフ
ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷
媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液
分離器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、
エジェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混
合部（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／Δ
Ｐ）が３５％以上、８０％以下となるように構成され、
混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、さらに、ノズル（４１０）の出口相当直径（Ｄ
１）に対する混合部の相当直径（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ
１）を１．０５以上、１０以下としたことを特徴とす
る。

【００６９】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００７０】請求項２９に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力未満となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引し、この吸引した吸引流とノズ
ル（４１０）から噴射する駆動流を混合させる混合部
（４２０）、及び混合部（４２０）から流出する冷媒の
速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフュー
ザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷媒を
気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離
器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、エジ
ェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混合部
（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）
が３５％以上、８０％以下となるように構成され、混合
部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部（４２
０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下であ
り、さらに、ノズル（４１０）の出口相当直径（Ｄ１）
に対する混合部の相当直径（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）
を１．０５以上、１０以下としたことを特徴とする。

【００７１】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００７２】請求項３０に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力未満となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引し、この吸引した吸引流とノズ
ル（４１０）から噴射する駆動流を混合させる混合部
（４２０）、及び混合部（４２０）から流出する冷媒の
速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフュー
ザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷媒を
気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離
器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、エジ
ェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混合部
（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）
が３５％以上、８０％以下となるように構成され、混合
部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部（４２
０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下であ
り、冷媒としてフロンを用いるとともに、ノズル（４１
０）の出口相当直径（Ｄ１）に対する混合部の相当直径
（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）を１．０５以上、４．５以
下としたことを特徴とする。

【００７３】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００７４】請求項３１に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及びノ
ズル（４１０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）か
ら吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧
力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフ
ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷
媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液
分離器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、
エジェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混
合部（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／Δ
Ｐ）が５５％以上、８０％以下となるように構成され、
混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、ディフューザ（４３０）の拡がり角度（θｄ）
を０．２度以上、３４度以下としたことを特徴とする。

【００７５】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００７６】請求項３２に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力未満となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及びノ
ズル（４１０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）か
ら吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧
力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフ
ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷
媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液
分離器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、
エジェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混
合部（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／Δ
Ｐ）が３５％以上、８０％以下となるように構成され、
混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、ディフューザ（４３０）の拡がり角度（θｄ）
を０．２度以上、３４度以下としたことを特徴とする。

【００７７】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００７８】請求項３３に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及びノ
ズル（４１０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）か
ら吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧
力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフ
ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷
媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液
分離器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、
エジェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混
合部（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／Δ
Ｐ）が５５％以上、８０％以下となるように構成され、
混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、ディフューザ（４３０）の拡がり角度（θｄ）
を０．２度以上、７度以下としたことを特徴とする。

【００７９】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００８０】請求項３４に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力未満となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及びノ
ズル（４１０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）か
ら吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧
力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフ
ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷
媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液
分離器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、
エジェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混
合部（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／Δ
Ｐ）が３５％以上、８０％以下となるように構成され、
混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、ディフューザ（４３０）の拡がり角度（θｄ）
を０．２度以上、７度以下としたことを特徴とする。

【００８１】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００８２】請求項３５に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及びノ
ズル（４１０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）か
ら吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧
力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフ
ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷
媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液
分離器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、
エジェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混
合部（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／Δ
Ｐ）が５５％以上、８０％以下となるように構成され、
混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、混合部（４２０）及びディフィーザ（４３０）
は、冷媒流れ上流側から下流側に掛けて冷媒通路断面積
が略一定となるように構成されていることを特徴とす
る。

【００８３】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００８４】請求項３６に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力未満となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及びノ
ズル（４１０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）か
ら吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧
力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフ
ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷
媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液
分離器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、
エジェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混
合部（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／Δ
Ｐ）が３５％以上、８０％以下となるように構成され、
混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、混合部（４２０）及びディフィーザ（４３０）
は、冷媒流れ上流側から下流側に掛けて冷媒通路断面積
が略一定となるように構成されていることを特徴とす
る。

【００８５】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００８６】請求項３７に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力未満となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及びノ
ズル（４１０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）か
ら吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧
力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフ
ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷
媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液
分離器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、
エジェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混
合部（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／Δ
Ｐ）が３５％以上、８０％以下となるように構成され、
混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、混合部（４２０）及びディフィーザ（４３０）
は、冷媒流れ上流側から下流側に向かうほど冷媒通路断
面積が増大するように構成されていることを特徴とす
る。

【００８７】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００８８】請求項３８に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力未満となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及びノ
ズル（４１０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）か
ら吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧
力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフ
ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷
媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液
分離器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、
エジェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混
合部（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／Δ
Ｐ）が３５％以上、８０％以下となるように構成され、
混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、混合部（４２０）及びディフィーザ（４３０）
は、冷媒流れ上流側から下流側に向かうほど冷媒通路断
面積が増大するように構成されていることを特徴とす
る。

【００８９】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００９０】請求項３９に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力未満となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及びノ
ズル（４１０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）か
ら吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧
力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフ
ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷
媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液
分離器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、
エジェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混
合部（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／Δ
Ｐ）が３５％以上、８０％以下となるように構成され、
混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、混合部（４２０）及びディフィーザ（４３０）
は、冷媒入口側から冷媒出口側にかけて、冷媒が略等エ
ントロピー変化するような形状となっていることを特徴
とする。

【００９１】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００９２】請求項４０に記載の発明では、高圧側の冷
媒圧力が冷媒の臨界圧力未満となるエジェクタサイクル
であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、圧
縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱器（２
００）と、冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器
（３００）と、放熱器（２００）から流出した高圧冷媒
の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減
圧膨張させるノズル（４１０）、ノズル（４１０）から
噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器（３００）にて
蒸発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及びノ
ズル（４１０）から噴射する冷媒と蒸発器（３００）か
ら吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧
力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフ
ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、冷
媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液
分離器（５００）とを備え、エジェクタ（４００）は、
エジェクタ（４００）での全昇圧量（ΔＰ）に対する混
合部（４２０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／Δ
Ｐ）が３５％以上、８０％以下となるように構成され、
混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する混合部
（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２０以下
であり、混合部（４２０）及びディフィーザ（４３０）
は、冷媒入口側から冷媒出口側にかけて、冷媒が略等エ
ントロピー変化するような形状となっていることを特徴
とする。

【００９３】これにより、後述するように、高いエジェ
クタ効率ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼働
させることができる。

【００９４】因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。

【００９５】

【発明の実施の形態】（第１実施形態）本実施形態は、
本発明に係るエジェクタサイクルを二酸化炭素を冷媒と
する車両用空調装置に適用したものであり、図１は本実
施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。

【００９６】１００は走行用エンジン等の駆動源（図示
せず。）から駆動力を得て冷媒を吸入圧縮する圧縮機で
あり、２００は圧縮機１００から吐出した冷媒と室外空
気とを熱交換して冷媒を冷却する放熱器（ガスクーラ）
である。

【００９７】３００は室内に吹き出す空気と液相冷媒と
を熱交換させて液相冷媒を蒸発させることにより冷凍能
力を発揮する蒸発器であり、４００は放熱器２００から
流出する冷媒を減圧膨張させて蒸発器３００にて蒸発し
た気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力
エネルギーに変換して圧縮機１００の吸入圧を上昇させ
るエジェクタである。

【００９８】ここで、エジェクタ４００は、図２に示す
ように、放熱器２００から流出した高圧冷媒の圧力エネ
ルギー（圧力ヘッド）を速度エネルギー（速度ヘッド）
に変換して冷媒を減圧膨張させるノズル４１０、ノズル
４１０から噴射する高い速度の冷媒流（ジェット流）に
より蒸発器３００にて蒸発した気相冷媒を吸引する混合
部４２０、及びノズル４１０から噴射する冷媒と蒸発器
３００から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネル
ギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させ
るディフューザ４３０等からなるものである。

【００９９】そして、本実施形態では、ノズル４１０の
出口相当直径Ｄ１に対する混合部４２０の相当直径の比
（＝Ｄ２／Ｄ１）である相当直径比Ｄ２／Ｄ１を１．０
５以上となるようにノズル４１０及び混合部４２０の穴
径が選定されている。

【０１００】なお、相当直径とは、冷媒通路の断面積を
円に換算したときの直径を言うもので、本実施形態で
は、ノズル４１０の出口及び混合部４２０は円形である
ので、相当直径Ｄはノズル４１０の出口及び混合部４２
０の直径となる。

【０１０１】なお、本実施形態では、混合部４２０の相
当直径Ｄ２はディフューザ４３０まで一定であるが、混
合部４２０の断面積Ｓ２をディフューザ４３０に向かう
ほど大きくなるようにテーパ状としてもよい。但し、こ
の場合は、混合部４２０の相当直径を混合部４２０の入
口で規定する。

【０１０２】因みに、本実施形態に係るノズル４１０
は、通路途中に通路面積が最も縮小した喉部４１０ａを
有し、かつ、喉部４１０ａからノズル４１０の出口まで
の寸法Ｂが通路断面積が縮小し始める部位から喉部４１
０ａまでの寸法Ａより大きい末広ノズル（ｄｉｖｅｒｇ
ｅｎｔ Ｎｏｚｚｌｅ、ｄｅ Ｌａｖａｌ Ｎｏｚｚｌ
ｅ）である。

【０１０３】また、図１中、５００はエジェクタ４００
から流出した冷媒が流入するとともに、その流入した冷
媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液
分離器であり、分離された気相冷媒は圧縮機１００に吸
引され、分離された液相冷媒は蒸発器３００側に吸引さ
れる。

【０１０４】なお、気液分離器５００と蒸発器３００と
を結ぶ冷媒通路３０１は蒸発器３００に吸引される冷媒
を減圧して蒸発器３００内の圧力（蒸発圧力）を確実に
低下させるために、キャピラリチューブや固定絞りのご
とく、冷媒が流通することにより所定の圧力損失が発生
するように設定されている。

【０１０５】次に、エジェクタサイクルの概略作動を述
べる。

【０１０６】圧縮機１００が起動すると、気液分離器５
００から気相冷媒が圧縮機１００に吸入され、圧縮され
た冷媒が放熱器２００に吐出される。そして、放熱器２
００にて冷却された冷媒は、エジェクタ４００のノズル
４１０にて減圧膨張して蒸発器３００内の冷媒を吸引す
る。

【０１０７】次に、蒸発器３００から吸引された冷媒と
ノズル４１０から吹き出す冷媒とは、混合部４２０にて
混合しながらディフィーザ４３０にてその動圧が静圧に
変換されて気液分離器５００に戻る。

【０１０８】一方、エジェクタ４００にて蒸発器３００
内の冷媒が吸引されるため、蒸発器３００には気液分離
器５００から液相冷媒が流入し、その流入した冷媒は、
室内に吹き出す空気から吸熱して蒸発する。

【０１０９】因みに、図３は本実施形態に係るエジェク
タサイクルの作動を示すｐ−ｈ線図であり、図３に示す
番号は図１に示す番号の位置における冷媒の状態を示す
ものである。

【０１１０】そして、圧縮機１００の吸入圧上昇分ΔＰ
は、混合部４２０及びディフューザ４３０での効率によ
ってその絶対値は変化するものの、ノズル４１０の冷媒
入口（図３の６で示す点）とディフューザ４３０の冷媒
入口（図２の３で示す点）での比エンタルピ差（断熱熱
落差）が大きくなるほど、大きくなる。

【０１１１】次に、本実施形態の特徴（作用効果）を述
べる。

【０１１２】図４は冷媒の質量流量（以下、冷媒流量と
略す。）をパラメータとして相当直径比Ｄ２／Ｄ１とエ
ジェクタ効率ηｅとの関係を示す数値シミュレーション
結果であり、このグラフからも明らかなように、相当直
径比Ｄ２／Ｄ１が１．０５以上となると、冷媒流量よら
ず、エジェクタ効率ηｅが急激に向上し、相当直径比Ｄ
２／Ｄ１が約４以降は穏やかに低下していくことが判
る。

【０１１３】したがって、相当直径比Ｄ２／Ｄ１が１．
０５以上、望ましくは、１０以上、１００以下とすれ
ば、高いエジェクタ効率ηｅを維持しながらエジェクタ
サイクルを稼働させることができる。

【０１１４】また、相当直径比Ｄ２／Ｄ１を１．３以
上、５．３以下とすれば、４０％以上のエジェクタ効率
ηｅを維持しながらエジェクタサイクルを稼動させるこ
とができるので、外気温が高くＣＯＰが低下し易い状況
（アイドリング運転時）であっても、Ｒ１３４ａを冷媒
に用いた車両用空調装置よりＣＯＰが勝るようになる。

【０１１５】なお、エジェクタ効率ηｅとは、放熱器２
００（高圧側熱交換器）を流通する冷媒流量Ｇｎとノズ
ル４１０の出入口のエンタルピ差Δｉｅとの積を分母と
し、分子には、圧縮機１００の仕事としてエネルギがど
の程度回収されたかを示す冷媒流量Ｇｎと蒸発器３００
（低圧側熱交換器）を流通する冷媒流量Ｇｅとの和とエ
ジェクタ４００での圧力回復ΔＰを置いて定義したもの
である。具体的には、エジェクタ４００に吸引される前
の吸引冷媒の速度エネルギを考慮して、以下の数式１で
定義した。

【０１１６】

【数１】

【０１１７】但し、ｉ２、ｉ３、ｉ８、ｉ８’は、図３
の２、３、８、８’で示す点での比エンタルピを示す。

【０１１８】ところで、図５は混合形状比Ｌ／Ｄ２とエ
ジェクタ効率ηｅとの関係を示す数値シミレーション結
果であり、図５からも明らかなように、混合形状比Ｌ／
Ｄ２を１７０以下とすれば、二酸化炭素を冷媒とするエ
ジェクタサイクルにおいては、５％以上のエジェクタ効
率ηｅを確保することができる。

【０１１９】なお、混合形状比Ｌ／Ｄ２とは、混合部４
２０の相当直径Ｄ２に対する混合部４２０の長さＬの比
を言うもであり、本実施形態では、混合形状比Ｌ／Ｄ２
を１２０以下として、２０％以上のエジェクタ効率ηｅ
を確保している。

【０１２０】ここで、混合部４２０の長さＬとは、図２
に示すように、ノズル４１０の冷媒出口からディフィー
ザ４３０の冷媒入口までの寸法を言う。

【０１２１】なお、２０％以上のエジェクタ効率ηｅを
確保すれば、図６に示すように、膨張弁を用いた単純な
蒸気圧縮式冷凍サイクルに対して、二酸化炭素を冷媒と
する場合には約３％以上、Ｒ４０４ａを冷媒とする場合
には約８％以上、Ｒ１３４ａを冷媒とする場合には１０
％以上、サイクルの成績係数を向上させることができ
る。

【０１２２】因みに、図５、６に示す数値シミレーショ
ンは、外気温（放熱器２００の配置された場所の雰囲気
温度）を−３０℃〜５５とし、内気温（蒸発器２００の
配置された場所の雰囲気温度）を−３０℃〜５５とし
て、運転条件を変化させたときの結果である。

【０１２３】（第２実施形態）第１実施形態では、冷媒
として二酸化炭素を用いたが、本実施形態は冷媒として
フロン（Ｒ１３４ａ）を用いたものである。

【０１２４】そして、図７に示す試験結果から明らかよ
うに、冷媒としてフロンを用いた場合には、相当直径比
Ｄ２／Ｄ１が１．５以上となると、冷媒流量によらず、
エジェクタ効率ηｅが急激に向上することが判る。した
がって、本実施形態では、相当直径比Ｄ２／Ｄ１を１．
５以上、４．５以下とすることによりエジェクタ効率η
ｅの向上を図っている。

【０１２５】なお、図７から明らかなように、フロンに
おいても相当直径比Ｄ２／Ｄ１を１．０２以上とすれ
ば、実用上十分なエジェクタ効率ηｅを得ることができ
る。また、本実施形態及び以下の実施形態において、特
に記載がない場合には、エジェクタ４００は、混合形状
比Ｌ／Ｄ２が１２０以下であり、かつ、ノズル４１０と
して末広ノズルを採用している。

【０１２６】（第３実施形態）本実施形態は、ディフィ
ーザ４３０の拡がり角度θｄ（図２参照）を最適化する
ことによりエジェクタ効率ηｅの向上を図ったものであ
る。具体的には、拡がり角度θｄを０．２度以上、３４
度以下ある。因みに、本実施形態では、拡がり角度θｄ
は６．５度である。

【０１２７】なお、図８はディフィーザ４３０の拡がり
角度θｄエジェクタ効率ηｅとの関係を示す数値シミレ
ーション結果であり、図８からも明らかなように、拡が
り角度θｄを０．２度以上、３４度以下とすれば、二酸
化炭素を冷媒とするエジェクタサイクルにおいては、２
０％以上のエジェクタ効率ηｅを確保することができ
る。

【０１２８】因みに、図８に示す数値シミレーションに
示す数値シミレーションは、外気温（放熱器２００の配
置された場所の雰囲気温度）を−３０℃〜５５とし、内
気温（蒸発器２００の配置された場所の雰囲気温度）を
−３０℃〜５５として、運転条件を変化させたときの結
果である。

【０１２９】なお、図８に示す２本のグラフのうち上側
のグラフは内部熱交換器（圧縮機１００の吸入される冷
媒と放熱器２００出口側の冷媒とを熱交換する熱交換
器）を有するエジェクタサイクルにおける数値シミレー
ション結果であり、下側のグラフは内部熱交換器を有し
ていないエジェクタサイクルにおける数値シミレーショ
ン結果である。

【０１３０】（第４実施形態）本実施形態は、ノズル４
１０の形状を最適化することによりエジェクタ効率ηｅ
の向上を図ったものである。具体的には、ノズル４１０
の冷媒通路形状を、ノズル４１０の冷媒入口側から冷媒
出口側にかけて冷媒が略等エントロピー変化するような
形状としたものである。

【０１３１】これにより、ノズル４１０において、冷媒
を断熱的に膨張させることができるので、ディフィーザ
４３０にて昇圧させる（エネルギ回収する）ことができ
る膨張エネルギを増大させることができ、エジェクタ効
率ηｅを向上させることができる。

【０１３２】なお、本明細書において、ノズル４１０の
冷媒入口側から冷媒出口側にかけて冷媒が略等エントロ
ピー変化するとは、ノズル前後の断熱熱落差の７０％以
上を運動エネルギーに変換することができる程度を言
う。

【０１３３】因みに、図９は本実施形態に係るノズル形
状の一例を示すものであり、（ａ）は通路途中に通路面
積が最も縮小した喉部を有する末広ノズル（ｄｉｖｅｒ
ｇｅｎｔ Ｎｏｚｚｌｅ、ｄｅ Ｌａｖａｌ Ｎｏｚｚ
ｌｅ）であって、入口側の先細角度θｎ１が０．０５度
以上、２０度以下であり、かつ、出口側の末広角度θｎ
２が０．０５度以上、１７．５度以下としたものであ
り、（ｂ）は先端側に向かうほど通路面積が縮小する先
細ノズル（Ｃｏｎｖｅｒｇｅｎｔ Ｎｏｚｚｌｅ）であ
り、かつ、その先細角度θｎ１が０．０５度以上、２０
度以下とした例である。

【０１３４】なお、ノズル形状を決定するにあたって
は、下記の数式２で示す連立方程式を解くことにより求
める。

【０１３５】

【数２】

【０１３６】（第５実施形態）上述の実施形態では、１
本のノズル４１０からなるエジェクタ４００を用いた
が、本実施形態は、図１０（ａ）に示すように、複数本
（本実施形態では、３本）のノズル４１０を同心円上に
並べてノズル群４４０を構成し、複数本のノズル４１０
に流入する冷媒の流量を、それぞれ独立に制御するバル
ブ４５１〜４５３を設けたものである。なお、本実施形
態においても混合形状比Ｌ／Ｄ２を１２０以下とし、ノ
ズル４１０として末広ノズルを採用している。

【０１３７】そして、サイクルの稼動状態に応じて各バ
ルブ４５１〜４５３の開度を制御する。具体的には、サ
イクルの熱負荷（蒸発器３００で必要とする吸熱能力、
又は放熱器２００で必要とする放熱能力）が増大したと
きは、稼動するノズル４１０（冷媒が流通するノズル４
１０）の個数を増大させ、サイクルの熱負荷が減少した
ときは、稼動するノズル４１０の個数を減少させる。

【０１３８】また、複数本のノズル４１０を同心円上に
並べているので、複数本のノズル４１０を並列に並べた
場合に比べて、ノズル群４４０が大型化することを防止
しつつ、ノズル群４４０から噴射される駆動冷媒流と、
蒸発器３００からエジェクタ４００に吸引される吸引冷
媒流との接触面積を増大させることができる。したがっ
て、吸引冷媒流を確実に吸引することができるので、吸
引冷媒流と駆動冷媒流との混合性を向上させることがで
きる。

【０１３９】（第６実施形態）本実施形態は、図１１に
示すように、複数本（本実施形態では、３本）のノズル
４１０を同心円上に並べてノズル群４４０を構成し、ノ
ズル群４４０に流入する冷媒の流量を制御するバルブ４
５４を設けたものである。なお、本実施形態においても
混合形状比Ｌ／Ｄ２を１２０以下とし、ノズル４１０と
して末広ノズルを採用している。

【０１４０】そして、サイクルの熱負荷が増大したとき
は、バルブ４５４の開度を増大させてノズル群４４０に
流入する冷媒流量を増大させ、逆に、サイクルの熱負荷
が減少したときは、バルブ４５４の開度を縮小させてノ
ズル群４４０に流入する冷媒流量を減少させる。

【０１４１】これにより、ノズル４１０をそれぞれ独立
に制御する第５実施形態に比べて、バルブ４５４の個数
を低減することができる。

【０１４２】因みに、図１１（ａ）は、各ノズル４１０
から吹き出す冷媒の軸線が略平行となるように各ノズル
４１０を配置した例であり、図１１（ｂ）は各ノズル４
１０から吹き出す冷媒の軸線が交差するように各ノズル
４１０を配置した例である。

【０１４３】（第７実施形態）上述の実施形態では、エ
ジェクタ４００のうち、昇圧部である混合部４２０とデ
ィフィーザ４３０とが明確に区別されていたが、本実施
形態は、図１２に示すように、混合部４２０とディフィ
ーザ４３０とを一体化して、冷媒流れ上流側から下流側
に向かうほど冷媒通路断面積が増大する部分（以下、昇
圧部４２３と呼ぶ。）にてノズル４１０から噴射する冷
媒（以下、この冷媒を駆動流と呼ぶ。）と蒸発器３００
から吸引される冷媒（以下、この冷媒を吸引流と呼
ぶ。）とを混合しながら、冷媒圧力を昇圧（回復）させ
ている。

【０１４４】ところで、図１３は昇圧部４２３の広がり
角度θｄとエジェクタ４００での昇圧量（蒸発器３００
からエジェクタ４００に吸引される冷媒の圧力Ｐ１（図
１２参照）とエジェクタ４００出口での冷媒圧力Ｐ２
（図１２参照）との差圧）との関係を示す数値シミレー
ション結果であり、図１３明らかなように、広がり角度
θｄを０．２°以上、４°以下（望ましくは、１．２
°）とすれば、上述の実施形態（混合部４２０とディフ
ィーザ４３０とが明確に区別されたエジェクタ４００）
と同等以上の昇圧量を確保することができる。

【０１４５】因みに、計算条件は、第４、５実施形態と
同じである。また、広がり角度θｄは、図１２にから明
らかなように、混合部４２３の内壁面と混合部４２３の
中心線と平行な基準線とのなす角を言うものである。

【０１４６】したがって、本実施形態では、十分な機能
（昇圧能力）を確保しつつ、混合部４２０とディフィー
ザ４３０とを一体化してエジェクタ４００の構造を簡単
なものとしてエジェクタ４００の製造原価低減を図るこ
とができる。

【０１４７】また、図１４は本実施形態に係るエジェク
タ４００（混合部４２０とディフィーザ４３０とを一体
化したもの）及び従来品（混合部４２０とディフィーザ
４３０とが明確に区分されたもの）における昇圧部４２
３（混合部４２０）入口からの距離と冷媒圧力との関係
を示すグラフ（数値シミレーション結果）であり、図１
４からも明らかなように、従来品（混合部４２０とディ
フィーザ４３０とが明確に区分されたもの）では、混合
部４２０とディフィーザ４３０と繋ぎ部において、急拡
大による圧力損失が発生するので、本実施形態に係るエ
ジェクタ４００と同等の圧力まで圧力を上昇させるに
は、ディフィーザ４３０の長さを十分に長くする必要が
ある。

【０１４８】つまり、本実施形態に係るエジェクタ４０
０によれば、混合部４２３（エジェクタ４００）の長さ
を小さくしても、エジェクタ４００において、従来品
（混合部４２０とディフィーザ４３０とが明確に区分さ
れたもの）同等以上の冷媒圧力を得ることができるの
で、エジェクタ４００の小型化を図ることができる。

【０１４９】なお、図１３から明らかなように、広がり
角度θｄ＝０°（昇圧部４２３の冷媒通路断面積を略一
定）としても、駆動流と吸引流とを混合しながら冷媒圧
力を昇圧（回復させる）できる。

【０１５０】また、エジェクタサイクルにおいては、図
１２に示すように、駆動流が噴射するノズル４１０（駆
動ノズル、第１ノズル）４１０内ににおいて、同軸上に
吸引流が噴射する吸引ノズル４１１を配置するとととも
に、両ノズル４１０、４１１の冷媒噴射口４１０ａ、４
１１ａの位置は、エジェクタ４００内の冷媒流通経路に
おいて略同一位置（本実施形態では、昇圧部４２３の入
口部）に配置することが望ましい。

【０１５１】（第８実施形態）本実施形態は、図１５に
示すように、第８実施形態と第６、７実施形態とを組合
わせたものである。具体的には、エジェクタ４００内の
ノズルを複数本のノズル４１０からなるノズル群４４０
としたものである。

【０１５２】（第９実施形態）本実施形態は、図１６に
示すように、昇圧部４２３において、冷媒が冷媒入口側
から冷媒出口側にかけて略等エントロピー変化するよう
に構成したものである。

【０１５３】これにより、混合部４２３において、冷媒
を断熱的に膨張させることができるので、エジェクタ効
率ηｅを向上させることができる。

【０１５４】（第１０実施形態）本実施形態では、図１
７に示すように、混合部４２０及びディフィーザ４３０
（混合部４２３）を廃止するとともに、ノズル４１０の
冷媒噴射口４１０ａ側を気液分離５００に接続すること
により、気液分離５００内おいて、駆動流により蒸発器
３００にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、その
吸引した冷媒（吸引流）と駆動流とを混合させながら速
度エネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を
昇圧させるようにしたものである。

【０１５５】これにより、エジェクタサイクルの製造原
価を低減することができる。

【０１５６】（第１１実施形態）本実施形態は、図１８
に示すように、混合部４２０の冷媒出口側を気液分離５
００に接続することにより、気液分離５００内おいて、
混合部４２０から流出する冷媒の速度エネルギーを圧力
エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるものであ
る。

【０１５７】これにより、エジェクタサイクルの製造原
価を低減することができる。

【０１５８】（第１２実施形態）混合部４２０において
は、図１９に示すように、駆動流冷媒の運動量と吸引流
冷媒の運動量との和が保存されるように駆動流冷媒と吸
引流冷媒とが混合するので、混合部４２０においても冷
媒の圧力が（静圧）が上昇する。一方、ディフィーザ４
３０においては、前述のごとく、通路断面積を徐々に拡
大することにより、冷媒の速度エネルギー（動圧）を圧
力エネルギー（静圧）に変換するので、エジェクタ４０
０においては、混合部４２０及びディフィーザ４３０の
両者にて冷媒圧力を昇圧する。

【０１５９】つまり、理想的なエジェクタ４００におい
ては、混合部４２０で駆動流冷媒の運動量と吸引流冷媒
の運動量との和が保存されるように冷媒圧力が増大し、
ディフィーザ４３０でエネルギーが保存されるように冷
媒圧力が増大する。

【０１６０】なお、図１９において、ガス速度はノズル
４１０から噴射する冷媒の速度を１としたときの大きさ
であり、軸方向寸法はノズル４１０の冷媒出口を基準と
した寸法であり、半径寸法はエジェクタ４００を回転対
称体としてその中心線からの寸法を表している。

【０１６１】ところで、混合部４２０の出口（ディフィ
ーザ４３０の入口）において、駆動流冷媒の流速と吸引
流冷媒の流速とが略同一速度になっておらず、流速分布
に大きな偏りがあると、ディフィーザ４３０にて効率良
く冷媒の速度エネルギー（動圧）を圧力エネルギー（静
圧）に変換することができないので、ディフィーザ４３
０での昇圧量が低下してしまう。

【０１６２】逆に、駆動流冷媒の流速と吸引流冷媒の流
速とが略同一速度になった後（駆動流冷媒と吸引流冷媒
とが十分に混合した後）に、通路断面積が略一定の部分
（ディフィーザ機能を有していない部分）が続くと、管
摩擦によりディフィーザ４３０に流入する際の冷媒流速
が低下してしまうので、この場合にもディフィーザ４３
０での昇圧量が低下してしまう。

【０１６３】そこで、本実施形態では、混合部４２０に
て吸引流の流速と駆動流の流速とが略同一になった後
に、冷媒がディフィーザ４３０に流入するように混合部
４２０の長さＬを選定することにより、エジェクタ効率
ηｅを高めている。

【０１６４】なお、混合部４２０にて吸引流の流速と駆
動流の流速とが略同一になると、図２０に示すように、
混合部４２０内の冷媒圧力が略一定となる（圧力の上昇
率が略０となる）ので、ノズル４１０の冷媒出口からの
圧力変化を測定すれば、吸引流の流速と駆動流の流速と
が略同一になったか否かを判定することができる。

【０１６５】（第１３実施形態）エジェクタ４００にお
いては、前述のごとく、混合部４２０で駆動流冷媒の運
動量と吸引流冷媒の運動量との和が保存されるように冷
媒圧力が増大し、ディフィーザ４３０でエネルギーが保
存されるように冷媒圧力が増大するが、混合部４２０で
の昇圧量を大きくすべく、混合部４２０の通路断面積を
増大させると、ディフィーザ４３０での通路断面積の拡
大量が減少するので、ディフィーザ４３０での昇圧量が
減少する。

【０１６６】したがって、エジェクタ効率ηｅが最大
（極大）となる、エジェクタ４００での全昇圧量ΔＰに
対する混合部４２０での昇圧量ΔＰｍの比（＝ΔＰｍ／
ΔＰ）が存在し得る。なお、全昇圧量ΔＰは、混合部４
２０での昇圧量ΔＰｍとディフィーザ４３０での昇圧量
ΔＰｄとの和であり、以下、ΔＰｍ／ΔＰを昇圧比βと
呼ぶ。

【０１６７】そして、図２１は二酸化炭素を冷媒とした
場合において、流量比α（＝冷媒流量Ｇｅ／冷媒流量Ｇ
ｎ）をパラメータとしたときの昇圧比βとエジェクタ効
率ηｅとの関係を示す数値シミレーション結果であり、
図２２は最大エジェクタ効率ηｅとなる昇圧比βと流量
比αとの関係を示すものである。なお、シミレーション
は、外気温度を１５℃〜４５℃の範囲で変化させた。

【０１６８】また、図２３はＨＦＣを冷媒とした場合に
おいて、流量比αをパラメータとしたときの昇圧比βと
エジェクタ効率ηｅとの関係を示す数値シミレーション
結果であり、図２４は最大エジェクタ効率ηｅと流量比
αとの関係を示すものである。なお、シミレーション
は、外気温度を−２０℃〜４５℃の範囲で変化させた。

【０１６９】これらから明らかなように、冷媒を二酸化
炭素とするときには、昇圧比βを５０％以上、望ましく
は５５％以上、８０％以下とすればよい。また、冷媒を
ＨＦＣとするときには、昇圧比βを３０％以上、望まし
くは３５％以上、８０％以下とすればよい。

【０１７０】（その他の実施形態）上述の実施形態で
は、二酸化炭素又はフロンを冷媒としたが、本発明はこ
れに限定されるものではなく、例えばエチレン、エタ
ン、酸化窒素、プロパン等の炭化水素系冷媒等のその他
の冷媒であってもよい。

【０１７１】また、本発明は上述の実施形態に示された
ものに限定されるものではなく、例えば上述の実施形態
のうち少なくとも２種類の実施形態を組み合わせてもよ
い。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態に係るエジェクタサイクルの
模式図である。

【図２】本発明の実施形態に係るエジェクタの拡大模式
図である。

【図３】本発明の第１実施形態に係るエジェクタサイク
ルのｐ−ｈ（モリエル）線図である。

【図４】本発明の第１実施形態に係るエジェクタサイク
ルにおけるエジェクタ効率ηｅと相当直径比との関係を
示すグラフである。

【図５】本発明の第１実施形態に係るエジェクタサイク
ルにおける混合形状比Ｌ／Ｄ２とエジェクタ効率ηｅと
の関係を示すグラフである。

【図６】エジェクタ効率ηｅと膨張弁を用いた単純な蒸
気圧縮式冷凍サイクルに対する性能向上比との関係を示
すグラフである。

【図７】本発明の第２実施形態に係るエジェクタサイク
ルにおけるエジェクタ効率ηｅと相当直径比との関係を
示すグラフである。

【図８】本発明の第３実施形態に係るエジェクタサイク
ルにおけるディフィーザの拡がり角θｄとエジェクタ効
率ηｅとの関係を示すグラフである。

【図９】本発明の第４実施形態に係るエジェクタサイク
ルにおけるノズルの断面形状を示す模式図である。

【図１０】（ａ）は本発明の第５実施形態に係るエジェ
クタサイクルにおけるノズルの模式図であり、（ｂ）は
（ａ）の右側面図である。

【図１１】本発明の第６実施形態に係るエジェクタサイ
クルにおけるノズルの模式図である。

【図１２】本発明の第７実施形態に係るエジェクタサイ
クルにおけるエジェクタの模式図である。

【図１３】昇圧部の広がり角度θｄと昇圧量との関係を
示すグラフである。

【図１４】昇圧量と昇圧部入口からの距離との関係を示
すグラフである。

【図１５】本発明の第８実施形態に係るエジェクタサイ
クルにおけるエジェクタの模式図である。

【図１６】本発明の第９実施形態に係るエジェクタサイ
クルにおけるエジェクタの模式図である。

【図１７】本発明の第１０実施形態に係るエジェクタサ
イクルにおけるエジェクタ一体型気液分離器の模式図で
ある。

【図１８】本発明の第１１実施形態に係るエジェクタサ
イクルにおけるエジェクタ一体型気液分離器の模式図で
ある。

【図１９】ノズルの冷媒出口からディフィーザの冷媒出
口までにおける、エジェクタの冷媒通路断面の中央部を
基準とした半径方向の位置と冷媒流速との関係を示す三
次元特性図である。

【図２０】ノズル出口部からの距離と昇圧量との関係を
示すグラフである。

【図２１】二酸化炭素を冷媒とした場合における、流量
比αをパラメータとしたときの昇圧比βとエジェクタ効
率ηｅとの関係を示すグラフである。

【図２２】二酸化炭素を冷媒とした場合における、最大
エジェクタ効率ηｅとなる昇圧比βと流量比αとの関係
を示すグラフである。

【図２３】ＨＦＣを冷媒とした場合における、流量比α
をパラメータとしたときの昇圧比βとエジェクタ効率η
ｅとの関係を示すグラフである。

【図２４】ＨＦＣを冷媒とした場合における、最大エジ
ェクタ効率ηｅとなる昇圧比βと流量比αとの関係を示
すグラフである。

【符号の説明】

４００…エジェクタ、４１０…ノズル、４２０…混合
部、４３０…ディフューザ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号 特願2001−128034(P2001−128034) (32)優先日 平成13年４月25日(2001．4．25) (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (72)発明者 押谷 洋 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 尾形 豪太 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内

Claims (40)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
   と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
   器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
   と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
   ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
   るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
   る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
   発した気相冷媒を吸引し、前記ノズル（４１０）から噴
   射する冷媒と前記蒸発器（３００）から吸引した冷媒と
   を混合させながら速度エネルギーを圧力エネルギーに変
   換して冷媒の圧力を昇圧させる昇圧部（４２０、４３
   ０）を有するエジェクタ（４００）と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
   液分離器（５００）とを備え、 前記ノズル（４１０）は、通路途中に通路面積が最も縮
   小した喉部（４１０ａ）を有し、かつ、前記喉部（４１
   ０ａ）から前記ノズル（４１０）の出口までの寸法
   （Ｂ）が通路断面積が縮小し始める部位から前記喉部
   （４１０ａ）までの寸法（Ａ）より大きい末広ノズルで
   あって、 前記昇圧部（４２０、４３０）の最小相当直径（Ｄ２）
   に対する前記昇圧部（４２０、４３０）の長さ（Ｌ）の
   比が１２０以下であり、 さらに、前記ノズル（４１０）の出口相当直径（Ｄ１）
   に対する前記昇圧部（４２０、４３０）の最小相当直径
   （Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）を１．０５以上、１０以下
   としたことを特徴とするエジェクタサイクル。
2. 【請求項２】 冷媒として二酸化炭素を用いたことを特
   徴とする請求項１に記載のエジェクタサイクル。
3. 【請求項３】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
   と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
   器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
   と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
   ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
   るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
   る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
   発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
   ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
   ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
   ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
   ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
   と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
   液分離器（５００）とを備え、 前記ノズル（４１０）は、通路途中に通路面積が最も縮
   小した喉部（４１０ａ）を有し、かつ、前記喉部（４１
   ０ａ）から前記ノズル（４１０）の出口までの寸法
   （Ｂ）が通路断面積が縮小し始める部位から前記喉部
   （４１０ａ）までの寸法（Ａ）より大きい末広ノズルで
   あって、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
   混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
   ０以下であり、 さらに、前記ノズル（４１０）の出口相当直径（Ｄ１）
   に対する前記混合部の相当直径（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ
   １）を１．０５以上、１０以下としたことを特徴とする
   エジェクタサイクル。
4. 【請求項４】 前記ノズル（４１０）の出口相当直径
   （Ｄ１）に対する前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ
   ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）を１．３以上、５．３以下とし
   たことを特徴とする請求項２に記載のエジェクタサイク
   ル。
5. 【請求項５】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
   と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
   器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
   と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
   ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
   るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
   る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
   発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
   ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
   ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
   ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
   ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
   と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
   液分離器（５００）とを備え、 前記ノズル（４１０）は、通路途中に通路面積が最も縮
   小した喉部（４１０ａ）を有し、かつ、前記喉部（４１
   ０ａ）から前記ノズル（４１０）の出口までの寸法
   （Ｂ）が通路断面積が縮小し始める部位から前記喉部
   （４１０ａ）までの寸法（Ａ）より大きい末広ノズルで
   あって、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
   混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
   ０以下であり、 冷媒としてフロンを用いるとともに、前記ノズル（４１
   ０）の出口相当直径（Ｄ１）に対する前記混合部の相当
   直径（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）を１．０５以上、４．
   ５以下としたことを特徴とするエジェクタサイクル。
6. 【請求項６】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
   と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
   器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
   と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
   ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
   るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
   る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
   発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
   ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
   ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
   ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
   ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
   と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
   液分離器（５００）とを備え、 前記ノズル（４１０）は、通路途中に通路面積が最も縮
   小した喉部（４１０ａ）を有し、かつ、前記喉部（４１
   ０ａ）から前記ノズル（４１０）の出口までの寸法
   （Ｂ）が通路断面積が縮小し始める部位から前記喉部
   （４１０ａ）までの寸法（Ａ）より大きい末広ノズルで
   あって、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
   混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
   ０以下であり、 前記ディフューザ（４３０）の拡がり角度（θｄ）を
   ０．２度以上、３４度以下としたことを特徴とするエジ
   ェクタサイクル。
7. 【請求項７】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
   と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
   器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
   と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
   ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
   るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
   る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
   発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
   ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
   ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
   ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
   ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
   と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
   液分離器（５００）とを備え、 前記ノズル（４１０）は、通路途中に通路面積が最も縮
   小した喉部（４１０ａ）を有し、かつ、前記喉部（４１
   ０ａ）から前記ノズル（４１０）の出口までの寸法
   （Ｂ）が通路断面積が縮小し始める部位から前記喉部
   （４１０ａ）までの寸法（Ａ）より大きい末広ノズルで
   あって、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
   混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
   ０以下であり、 前記ディフューザ（４３０）の拡がり角度（θｄ）を
   ０．２度以上、７度以下としたことを特徴とするエジェ
   クタサイクル。
8. 【請求項８】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
   と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
   器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
   と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
   ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
   るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
   る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
   発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
   ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
   ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
   ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
   ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
   と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
   液分離器（５００）とを備え、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
   混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
   ０以下であり、 前記ノズル（４１０）は、先端側に向かうほど通路面積
   が縮小する先細ノズルであり、かつ、その先細角度（θ
   ｎ１）が０．０５度以上、２０度以下であることを特徴
   とするエジェクタサイクル。
9. 【請求項９】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
   と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
   器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
   と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
   ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
   るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
   る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
   発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
   ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
   ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
   ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
   ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
   と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
   液分離器（５００）とを備え、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
   混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
   ０以下であり、 前記ノズル（４１０）は、通路途中に通路面積が最も縮
   小した喉部を有する末広ノズルであって、入口側の先細
   角度（θｎ１）が０．０５度以上、２０度以下であり、
   かつ、出口側の末広角度（θｎ２）が０．０５度以上、
   １７．５度以下としたことを特徴とするエジェクタサイ
   クル。
10. 【請求項１０】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
    と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
    ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
    ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
    ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
    ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 前記ノズル（４１０）は、前記ノズル（４１０）の冷媒
    入口側から冷媒出口側にかけて冷媒が略等エントロピー
    変化するような形状となっていることを特徴とするエジ
    ェクタサイクル。
11. 【請求項１１】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
    と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて吸熱する蒸発器（３００）と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    る複数本のノズル（４１０）からなるノズル群（４４
    ０）、及び前記ノズル群（４４０）から噴射する冷媒と
    前記蒸発器（３００）から吸引した冷媒とを混合させな
    がら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の
    圧力を昇圧させる昇圧部（４２０、４３０）を有するエ
    ジェクタ（４００）と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄えると
    ともに、気相冷媒を前記圧縮機（１００）の吸入側に供
    給し、液相冷媒を前記蒸発器（３００）に供給する気液
    分離器（５００）と、 前記複数本のノズル（４１０）に流入する冷媒の流量
    を、それぞれ独立に制御するバルブ（４５１〜４５３）
    とを備え、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の相当直径（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が
    １２０以下であることを特徴とするエジェクタサイク
    ル。
12. 【請求項１２】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
    と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて吸熱する蒸発器（３００）と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    る複数本のノズル（４１０）からなるノズル群（４４
    ０）、及び前記ノズル群（４４０）から噴射する冷媒と
    前記蒸発器（３００）から吸引した冷媒とを混合させな
    がら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の
    圧力を昇圧させる昇圧部（４２０、４３０）を有するエ
    ジェクタ（４００）と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄えると
    ともに、気相冷媒を前記圧縮機（１００）の吸入側に供
    給し、液相冷媒を前記蒸発器（３００）に供給する気液
    分離器（５００）と、 前記ノズル群（４４０）に流入する冷媒流量を制御する
    バルブ（４５４）とを備えることを特徴とするエジェク
    タサイクル。
13. 【請求項１３】 前記複数本のノズル（４１０）は、同
    心円上に並んでいることを特徴とする請求項１１又は１
    ２に記載のエジェクタサイクル。
14. 【請求項１４】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
    と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて吸熱する蒸発器（３００）と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０、４４０）、及び前記ノズル（４１
    ０、４４０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３００）
    から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを
    圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる昇圧
    部（４２０、４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄えると
    ともに、気相冷媒を前記圧縮機（１００）の吸入側に供
    給し、液相冷媒を前記蒸発器（３００）に供給する気液
    分離器（５００）とを備え、 前記ノズル（４１０）は、通路途中に通路面積が最も縮
    小した喉部（４１０ａ）を有し、かつ、前記喉部（４１
    ０ａ）から前記ノズル（４１０）の出口までの寸法
    （Ｂ）が通路断面積が縮小し始める部位から前記喉部
    （４１０ａ）までの寸法（Ａ）より大きい末広ノズルで
    あって、 前記昇圧部（４２０、４３０）の最小相当直径（Ｄ２）
    に対する前記昇圧部（４２０、４３０）の長さ（Ｌ）の
    比が１２０以下であり、 前記昇圧部（４２３）は、冷媒流れ上流側から下流側に
    掛けて冷媒通路断面積が略一定となるように構成されて
    いることを特徴とするエジェクタサイクル。
15. 【請求項１５】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
    と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて吸熱する蒸発器（３００）と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０、４４０）、及び前記ノズル（４１
    ０、４４０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３００）
    から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを
    圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる昇圧
    部（４２０、４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄えると
    ともに、気相冷媒を前記圧縮機（１００）の吸入側に供
    給し、液相冷媒を前記蒸発器（３００）に供給する気液
    分離器（５００）とを備え、 前記ノズル（４１０）は、通路途中に通路面積が最も縮
    小した喉部（４１０ａ）を有し、かつ、前記喉部（４１
    ０ａ）から前記ノズル（４１０）の出口までの寸法
    （Ｂ）が通路断面積が縮小し始める部位から前記喉部
    （４１０ａ）までの寸法（Ａ）より大きい末広ノズルで
    あって、 前記昇圧部（４２０、４３０）の最小相当直径（Ｄ２）
    に対する前記昇圧部（４２０、４３０）の長さ（Ｌ）の
    比が１２０以下であり、 前記昇圧部（４２３）は、冷媒流れ上流側から下流側に
    向かうほど冷媒通路断面積が増大するように構成されて
    いることを特徴とするエジェクタサイクル。
16. 【請求項１６】 前記昇圧部（４２３）の広がり角度
    （θｄ）は、４°以下であることを特徴とする請求項１
    ５に記載のエジェクタサイクル。
17. 【請求項１７】 前記ノズル（４４０）は、複数本のノ
    ズル（４１０）からなるノズル群により構成されている
    ことを特徴とする請求項１４ないし１６のいずれか１つ
    に記載のエジェクタサイクル。
18. 【請求項１８】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
    と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて吸熱する蒸発器（３００）と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０、４４０）、及び前記ノズル（４１
    ０、４４０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３００）
    から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを
    圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる昇圧
    部（４２０、４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄えると
    ともに、気相冷媒を前記圧縮機（１００）の吸入側に供
    給し、液相冷媒を前記蒸発器（３００）に供給する気液
    分離器（５００）とを備え、 前記ノズル（４１０）は、通路途中に通路面積が最も縮
    小した喉部（４１０ａ）を有し、かつ、前記喉部（４１
    ０ａ）から前記ノズル（４１０）の出口までの寸法
    （Ｂ）が通路断面積が縮小し始める部位から前記喉部
    （４１０ａ）までの寸法（Ａ）より大きい末広ノズルで
    あって、 前記昇圧部（４２０、４３０）の最小相当直径（Ｄ２）
    に対する前記昇圧部（４２０、４３０）の長さ（Ｌ）の
    比が１２０以下であり、 前記昇圧部（４２３）は、冷媒入口側から冷媒出口側に
    かけて、冷媒が略等エントロピー変化するような形状と
    なっていることを特徴とするエジェクタサイクル。
19. 【請求項１９】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
    と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記ノズル（４１０）の冷媒噴射口（４１０ａ、４１１
    ａ）側を前記気液分離（５００）に接続することによ
    り、前記気液分離（５００）内おいて、前記ノズル（４
    １０）から噴射する高い速度の冷媒流により前記蒸発器
    （３００）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、
    その吸引した冷媒と前記ノズル（４１０）から噴射する
    冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧力エネルギ
    ーに変換して冷媒の圧力を昇圧させることを特徴とする
    エジェクタサイクル。
20. 【請求項２０】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
    と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）と、 前記ノズル（４１０）の冷媒噴射口（４１０ａ、４１１
    ａ）側に接続され、前記ノズル（４１０）から噴射する
    高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸発
    した気相冷媒を吸引するとともに、その吸引した冷媒と
    前記ノズル（４１０）から噴射する冷媒とを混合させる
    混合部（４２０）と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記混合部（４２０）の冷媒出口側を前記気液分離（５
    ００）に接続することにより、前記気液分離（５００）
    内おいて、前記混合部（４２０）から流出する冷媒の速
    度エネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を
    昇圧させることを特徴とするエジェクタサイクル。
21. 【請求項２１】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
    と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて吸熱する蒸発器（３００）と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    る第１ノズル（４１０）、前記第１ノズル（４１０）内
    に配置されて前記第１ノズル（４１０）から噴射する冷
    媒により前記蒸発器（３００）から吸引して噴射する第
    ２ノズル（４１１）、及び前記第１ノズル（４１０）か
    ら噴射する冷媒と前記第２ノズル（４１１）から噴射す
    る冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧力エネル
    ギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる昇圧部（４２
    ０、４３０）を有するエジェクタ（４００）と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄えると
    ともに、気相冷媒を前記圧縮機（１００）の吸入側に供
    給し、液相冷媒を前記蒸発器（３００）に供給する気液
    分離器（５００）とを備え、 前記第１、２ノズル（４１０、４１１）の冷媒噴射口
    （４１０ａ、４１１ａ）の位置は、前記エジェクタ（４
    ００）内の冷媒流通経路において、略同一位置に設けら
    れていることを特徴とするエジェクタサイクル。
22. 【請求項２２】 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）
    と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引し、この吸引した吸引流と前記ノ
    ズル（４１０）から噴射する駆動流を混合させる混合部
    （４２０）、及び前記混合部（４２０）から流出する冷
    媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフ
    ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記混合部（４２０）に
    て吸引流の流速と前記駆動流の流速とが略同一になった
    後に、冷媒がディフィーザ（４３０）に流入するように
    構成されていることを特徴とするエジェクタサイクル。
23. 【請求項２３】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以
    上となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引し、この吸引した吸引流と前記ノ
    ズル（４１０）から噴射する駆動流を混合させる混合部
    （４２０）、及び前記混合部（４２０）から流出する冷
    媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフ
    ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が５０
    ％以上となるように構成されていることを特徴とするエ
    ジェクタサイクル。
24. 【請求項２４】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以
    上となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引し、この吸引した吸引流と前記ノ
    ズル（４１０）から噴射する駆動流を混合させる混合部
    （４２０）、及び前記混合部（４２０）から流出する冷
    媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフ
    ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が５５
    ％以上、８０％以下となるように構成されていることを
    特徴とするエジェクタサイクル。
25. 【請求項２５】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力未
    満となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引し、この吸引した吸引流と前記ノ
    ズル（４１０）から噴射する駆動流を混合させる混合部
    （４２０）、及び前記混合部（４２０）から流出する冷
    媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフ
    ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が３０
    ％以上となるように構成されていることを特徴とするエ
    ジェクタサイクル。
26. 【請求項２６】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力未
    満となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引し、この吸引した吸引流と前記ノ
    ズル（４１０）から噴射する駆動流を混合させる混合部
    （４２０）、及び前記混合部（４２０）から流出する冷
    媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフ
    ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が３５
    ％以上、８０％以下となるように構成されていることを
    特徴とするエジェクタサイクル。
27. 【請求項２７】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以
    上となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
    ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
    ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
    ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
    ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が５５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 さらに、前記ノズル（４１０）の出口相当直径（Ｄ１）
    に対する前記昇圧部（４２０、４３０）の最小相当直径
    （Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）を１．０５以上、１０以下
    としたことを特徴とするエジェクタサイクル。
28. 【請求項２８】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力未
    満となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
    ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
    ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
    ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
    ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が３５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 さらに、前記ノズル（４１０）の出口相当直径（Ｄ１）
    に対する前記混合部の相当直径（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ
    １）を１．０５以上、１０以下としたことを特徴とする
    エジェクタサイクル。
29. 【請求項２９】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力未
    満となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引し、この吸引した吸引流と前記ノ
    ズル（４１０）から噴射する駆動流を混合させる混合部
    （４２０）、及び前記混合部（４２０）から流出する冷
    媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフ
    ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が３５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 さらに、前記ノズル（４１０）の出口相当直径（Ｄ１）
    に対する前記混合部の相当直径（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ
    １）を１．０５以上、１０以下としたことを特徴とする
    エジェクタサイクル。
30. 【請求項３０】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力未
    満となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引し、この吸引した吸引流と前記ノ
    ズル（４１０）から噴射する駆動流を混合させる混合部
    （４２０）、及び前記混合部（４２０）から流出する冷
    媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフ
    ューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が３５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 冷媒としてフロンを用いるとともに、前記ノズル（４１
    ０）の出口相当直径（Ｄ１）に対する前記混合部の相当
    直径（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）を１．０５以上、４．
    ５以下としたことを特徴とするエジェクタサイクル。
31. 【請求項３１】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以
    上となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
    ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
    ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
    ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
    ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が５５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 前記ディフューザ（４３０）の拡がり角度（θｄ）を
    ０．２度以上、３４度以下としたことを特徴とするエジ
    ェクタサイクル。
32. 【請求項３２】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力未
    満となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
    ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
    ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
    ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
    ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が３５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 前記ディフューザ（４３０）の拡がり角度（θｄ）を
    ０．２度以上、３４度以下としたことを特徴とするエジ
    ェクタサイクル。
33. 【請求項３３】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以
    上となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
    ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
    ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
    ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
    ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が５５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 前記ディフューザ（４３０）の拡がり角度（θｄ）を
    ０．２度以上、７度以下としたことを特徴とするエジェ
    クタサイクル。
34. 【請求項３４】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力未
    満となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
    ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
    ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
    ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
    ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が３５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 前記ディフューザ（４３０）の拡がり角度（θｄ）を
    ０．２度以上、７度以下としたことを特徴とするエジェ
    クタサイクル。
35. 【請求項３５】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以
    上となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
    ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
    ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
    ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
    ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が５５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 前記混合部（４２０）及び前記ディフィーザ（４３０）
    は、冷媒流れ上流側から下流側に掛けて冷媒通路断面積
    が略一定となるように構成されていることを特徴とする
    エジェクタサイクル。
36. 【請求項３６】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力未
    満となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
    ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
    ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
    ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
    ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が３５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 前記混合部（４２０）及び前記ディフィーザ（４３０）
    は、冷媒流れ上流側から下流側に掛けて冷媒通路断面積
    が略一定となるように構成されていることを特徴とする
    エジェクタサイクル。
37. 【請求項３７】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力未
    満となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
    ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
    ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
    ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
    ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が３５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 前記混合部（４２０）及び前記ディフィーザ（４３０）
    は、冷媒流れ上流側から下流側に向かうほど冷媒通路断
    面積が増大するように構成されていることを特徴とする
    エジェクタサイクル。
38. 【請求項３８】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力未
    満となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
    ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
    ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
    ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
    ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が３５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 前記混合部（４２０）及び前記ディフィーザ（４３０）
    は、冷媒流れ上流側から下流側に向かうほど冷媒通路断
    面積が増大するように構成されていることを特徴とする
    エジェクタサイクル。
39. 【請求項３９】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力未
    満となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
    ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
    ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
    ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
    ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が３５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 前記混合部（４２０）及び前記ディフィーザ（４３０）
    は、冷媒入口側から冷媒出口側にかけて、冷媒が略等エ
    ントロピー変化するような形状となっていることを特徴
    とするエジェクタサイクル。
40. 【請求項４０】 高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力未
    満となるエジェクタサイクルであって、 冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却する放熱
    器（２００）と、 冷媒を蒸発させて冷凍能力を発揮する蒸発器（３００）
    と、 前記放熱器（２００）から流出した高圧冷媒の圧力エネ
    ルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させ
    るノズル（４１０）、前記ノズル（４１０）から噴射す
    る高い速度の冷媒流により前記蒸発器（３００）にて蒸
    発した気相冷媒を吸引する混合部（４２０）、及び前記
    ノズル（４１０）から噴射する冷媒と前記蒸発器（３０
    ０）から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギ
    ーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させる
    ディフューザ（４３０）を有するエジェクタ（４００）
    と、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気
    液分離器（５００）とを備え、 前記エジェクタ（４００）は、前記エジェクタ（４０
    ０）での全昇圧量（ΔＰ）に対する前記混合部（４２
    ０）での昇圧量（ΔＰｍ）の比（ΔＰｍ／ΔＰ）が３５
    ％以上、８０％以下となるように構成され、 前記混合部（４２０）の相当直径（Ｄ２）に対する前記
    混合部（４２０）の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ２）が１２
    ０以下であり、 前記混合部（４２０）及び前記ディフィーザ（４３０）
    は、冷媒入口側から冷媒出口側にかけて、冷媒が略等エ
    ントロピー変化するような形状となっていることを特徴
    とするエジェクタサイクル。