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JP2003080083A - メタル触媒担体 - Google Patents

メタル触媒担体

Info

Publication number
JP2003080083A
JP2003080083A JP2001280532A JP2001280532A JP2003080083A JP 2003080083 A JP2003080083 A JP 2003080083A JP 2001280532 A JP2001280532 A JP 2001280532A JP 2001280532 A JP2001280532 A JP 2001280532A JP 2003080083 A JP2003080083 A JP 2003080083A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
honeycomb structure
metal catalyst
catalyst carrier
brazing
outer cylinder
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2001280532A
Other languages
English (en)
Inventor
Hiroshi Tanabe
博 田辺
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Marelli Corp
Original Assignee
Calsonic Kansei Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Calsonic Kansei Corp filed Critical Calsonic Kansei Corp
Priority to JP2001280532A priority Critical patent/JP2003080083A/ja
Priority to EP02019895A priority patent/EP1293650B1/en
Priority to DE60209970T priority patent/DE60209970T2/de
Priority to US10/242,432 priority patent/US6660402B2/en
Publication of JP2003080083A publication Critical patent/JP2003080083A/ja
Pending legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
    • F01N3/24—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by constructional aspects of converting apparatus
    • F01N3/28—Construction of catalytic reactors
    • F01N3/2803—Construction of catalytic reactors characterised by structure, by material or by manufacturing of catalyst support
    • F01N3/2807—Metal other than sintered metal
    • F01N3/281—Metallic honeycomb monoliths made of stacked or rolled sheets, foils or plates
    • F01N3/2814—Metallic honeycomb monoliths made of stacked or rolled sheets, foils or plates all sheets, plates or foils being corrugated
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES
    • F01N2260/00—Exhaust treating devices having provisions not otherwise provided for
    • F01N2260/10—Exhaust treating devices having provisions not otherwise provided for for avoiding stress caused by expansions or contractions due to temperature variations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES
    • F01N2330/00—Structure of catalyst support or particle filter
    • F01N2330/30—Honeycomb supports characterised by their structural details
    • F01N2330/32—Honeycomb supports characterised by their structural details characterised by the shape, form or number of corrugations of plates, sheets or foils
    • F01N2330/321—Honeycomb supports characterised by their structural details characterised by the shape, form or number of corrugations of plates, sheets or foils with two or more different kinds of corrugations in the same substrate
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/1234—Honeycomb, or with grain orientation or elongated elements in defined angular relationship in respective components [e.g., parallel, inter- secting, etc.]

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  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Toxicology (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Exhaust Gas After Treatment (AREA)
  • Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【課題】 メタル触媒担体の熱容量を低く抑えながら、
セル密度を高くして、排気浄化性能を向上させる。 【解決手段】 外筒２にロウ付けされたハニカム構造体
５は、板厚２０μｍの大波板と小波板を交互に重ね巻き
し拡散接合して円柱状に形成され、セル密度を１インチ
平方あたり９００とする。大波板は波高さ０．８１ｍ
ｍ、ピッチ１．７１ｍｍとし、小波板は波高さを０．０
５ｍｍ〜０．１８ｍｍ、ピッチを１．２９ｍｍ〜１．３
９ｍｍとすることにより熱膨張時の発生応力を小さくし
ている。ロウ付けは、ロウ箔材１０を排気流れ方向にお
ける後半側でハニカム構造体５の後端面から間隔Ｄをお
いて行い、ロウ付け時の加熱によるロウ上がりは外筒２
に形成したビード部３に阻止される。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両の排気系に設
置されるメタル触媒担体の構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】車両の排気系には、排気中の有害成分を
酸化あるいは還元するため触媒を担持したメタル触媒担
体が設置されており、従来より、比較的に凸凹の大きい
大波板と凸凹の小さい小波板を交互に重ね巻きしたもの
が多く提案されている。このメタル触媒担体では各波板
間に多数のセルが形成され、排気との接触面積を確保す
るようになっている。波板の材料としては、耐酸化性を
考慮して一般に２０Ｃｒ−５Ａｌ−Ｆｅ材の厚さ５０〜
３０μｍとした箔材が使用される。そして、各波板間を
ニッケル（Ｎｉ）ロウ付けで結合し、セル密度は１イン
チ平方あたり６００セルを限度としていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来のメ
タル触媒担体では、波板間をニッケルロウ付けで結合し
ているため、ニッケルロウ材のフィレット中に母材のＡ
ｌ、Ｃｒが拡散してゆく一方、ロウ材のＮｉが母材へ侵
入する。そのため、波板箔材中のＡｌ、Ｃｒが希釈され
る結果となり、耐酸化性が低下するという問題を有して
いた。また、排気浄化への要求性能の高まりに応じて、
上記のように波板を巻いて成形したメタル触媒において
も、セル密度をさらに高くして担体触媒担持面の排気と
の接触面積を増大させる必要がある。しかしながら、従
来の材料で単にセル密度をさらに高くしてみると、運転
開始初期の低温時において期待した排気浄化作用が得ら
れないことが判明した。
【０００４】この理由を検討してみると、メタル触媒担
体の全域にわたる温度上昇が従来より遅延することによ
るものである。すなわち、セル密度を高くすることによ
って表面積は増大するものの、波板の巻き数も増大する
ためその質量が増し、熱容量が増大するので、メタル触
媒担体の全域にわたる温度上昇が遅延することに原因が
あると考えられる。
【０００５】したがって本発明は、上記に鑑み、熱容量
を低く抑えながら、セル密度を高くして、一層の排気浄
化性能の向上を図ったメタル触媒担体を提供することを
目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】このため、請求項１の本
発明は、大波板と小波板を重ね巻きして形成されるハニ
カム構造体を外筒内に保持したメタル触媒担体であっ
て、大波板および小波板の板厚を２０μｍとし、ハニカ
ム構造体のセル密度を１平方インチ当たり９００セルと
したものである。
【０００７】請求項２の発明は、ハニカム構造体におけ
る大波板と小波板を拡散接合により結合したものとし
た。
【０００８】請求項３の発明は、大波板の波高さを０．
７６ｍｍ以上、０．８６ｍｍ以下、ピッチを１．６６ｍ
ｍ以上、１．７６ｍｍ以下とし、小波板の波高さを０．
０５ｍｍ以上、０．１８ｍｍ以下、ピッチを１．２９ｍ
ｍ以上、１．３９ｍｍ以下としたものである。
【０００９】請求項４の発明は、ハニカム構造体の最外
周が小波板を複数重巻きしてあるものとした。また、請
求項５の発明は、ハニカム構造体が、排気の流れ方向後
半側においてハニカム構造体の後端面から所定の間隔を
おいた領域に配したロウ箔材により、外筒の内周面にロ
ウ付けされているものとした。請求項６の発明は、外筒
に、ロウ付け前のロウ箔材を挟んでハニカム構造体の後
端面と反対側に、半径方向外方へ膨らんだビードが全周
に形成されているものとした。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。図１は実施の形態にかかるメタル触媒担体
の構造図であり、一点鎖線で示す軸中心線より上半分は
縦断面を、下半分は外側面を示している。外筒２は２ｍ
ｍ厚のステンレス材（ＳＵＳ）で長さ約１１５ｍｍ、外
径１０６ｍｍの円筒形に形成されている。外筒２の軸方
向（長手方向）中央位置には半径方向外方へ膨らんだ幅
約１０ｍｍのビード３が全周に形成されている。
【００１１】外筒２の内部には長さ１１０ｍｍのハニカ
ム構造体５が挿入され、ハニカム構造体５の両端は外筒
２の各端面よりも内側に引っ込んでおり、ハニカム構造
体５の端面の損傷を防止するようになっている。ハニカ
ム構造体５の外周面は外筒２の排気流れ方向における後
半側において外筒２の内周面にロウ付けされている。ロ
ウ付けは、幅約２５ｍｍのロウ箔材１０を中央のビード
３寄り全周に配して行い、ハニカム構造体５の後端面と
ロウ箔材１０との間には１７ｍｍの間隔Ｄを設けてい
る。これにより、ロウ付け時の加熱によるロウ上がりは
ビード部３によって阻止され、また、端面への流れ出し
も防止される。
【００１２】ハニカム構造体５は、凸凹の大きい大波板
７と凸凹の小さい小波板８を交互に重ね巻きして円柱状
に形成したもので、大波板７および小波板８は、いずれ
も板厚２０μｍの箔材から成形される。重ねて巻いたあ
と、拡散接合により大波板７と小波板８の各接触点が結
合される。なお、とくに図示しないが最外周は小波板８
を重ね巻き、例えば３重巻きしてある。各波板７、８の
表面には触媒が担持される。大波板７および小波板８の
材質は、Ｃｒ：１９．０〜２１．０（ｗｔ％）、Ａｌ：
５．０〜６．０、Ｍｎ：１．００以下、Ｓｉ：１．００
以下、Ｃ：０．０１５以下、Ｐ：０．０４以下、Ｓ：
０．０３以下、Ｌａ：０．０６〜０．１２、Ｆｅ：残と
なっている。
【００１３】ここでは、セル密度を１インチ平方あたり
９００セルとするため、大波板７の波形状は、図２の
（ａ）に示すように、波高さ０．８１ｍｍ、ピッチ１．
７１ｍｍとされ、小波板８は、（ｂ）のように、波高さ
０．１１ｍｍ、ピッチ１．３４ｍｍとなっている。な
お、大波板７の波高さおよびピッチに対する寸法誤差は
それぞれ＋−０．０５ｍｍ、小波板８のピッチに対する
寸法誤差は＋−０．０５ｍｍを許容できる。すなわち、
大波板７の波高さは０．７６〜０．８６ｍｍ、ピッチは
１．６６〜１．７６ｍｍとなり、小波板８のピッチは
１．２９〜１．３９ｍｍとなる。
【００１４】これらの大波板７と小波板８を重ねた状態
を図３に実線で示す。ここで、ハニカム構造体５が曝さ
れる温度を９００°として、破線で示すように、この熱
により最も大きい応力が発生すると想定される方向、す
なわち隣接する大波板７、７同士が対向する方向に熱膨
張したケースをシミュレートした。そのシミュレーショ
ンによる接触点での発生応力は、膨張後の大波板７’と
小波板８’の接触位置によって変化するが、図３内に示
すように、３５．６ｋｇ・ｆ／ｍｍ２、３５．２ｋｇ・
ｆ＜ｍｍ２、１３．４ｋｇ・ｆ／ｍｍ２、５２．５ｋｇ
・ｆ／ｍｍ２であり、その平均値（平均発生応力）は３
４ｋｇ・ｆ／ｍｍ２の低レベルとなっている。
【００１５】また、図４の（ａ）に示すように、若干断
面形状が異なるが上記大波板７と同じ波高さとピッチを
有する大波板７Ａと、（ｂ）に示すような波高さ０．１
７ｍｍ、ピッチ１．３４ｍｍの小波板８Ａとを重ねた場
合には、図５に示すように、隣接する大波板７、７同士
が対向する方向に膨張したとき、膨張後の大波板７’と
小波板８Ａ’の各接触点での発生応力は、それぞれ８
０．９ｋｇ・ｆ／ｍｍ２、６５．５ｋｇ・ｆ／ｍｍ２、
５５．１ｋｇ・ｆ／ｍｍ２、そして１３４．０ｋｇ・ｆ
／ｍｍ２となった。平均値は８４ｋｇ・ｆ／ｍｍ２であ
る。
【００１６】図６は、小波板８のピッチは１．３４ｍｍ
に保持して波高さを変化させたときの平均発生応力の状
態を示すグラフである。９００℃における各波板７、８
の箔材の引張り強度は２．２ｋｇ・ｆ／ｍｍ２（２２０
ｋｇ・ｆ／ｃｍ２）であるので、これを許容限界値とし
て、平均発生応力を許容限界値に安全率０．５を乗じた
レベルに設定すると、図６に示されるように、小波板８
の波高さは略０．０５ｍｍ以上、０．１８ｍｍ以下とす
るのが好ましい。
【００１７】一方、比較例として、板厚２０μｍで図４
の（ａ）に示したと同一形状の大波板７Ａと、同じく板
厚２０μｍの平板９とを重ねた場合には、図７に示すよ
うに、隣接する大波板７Ａ、７Ａ同士が対向する方向に
熱膨張したとき、膨張後の破線で示す大波板７Ａ’と平
板９’の各接触点での発生応力は２８３．０ｋｇ・ｆ／
ｍｍ２の高レベルとなる。
【００１８】つぎに、図８は波板（７、８）の板厚とセ
ル密度の設定に対する表面積と熱容量の変化を示す。従
来の板厚３０μｍのまま、セル密度を１インチ平方あた
り６００セルから９００セルへ増大させると、表面積は
４７ｃｍ２／ｃｍ３から５８ｃｍ２／ｃｍ３に増える
が、熱容量は６７ｃａｌ／℃から８１ｃａｌ／℃へと増
大することになる。これに対して、本実施の形態のよう
に、板厚２０μｍと組み合わせてセル密度を９００セル
／平方インチとすると、表面積が４７ｃｍ２／ｃｍ３か
ら５９ｃｍ ２／ｃｍ３へ略２６％増えるとともに、熱容
量は６７ｃａｌ／℃から５４ｃａｌ／℃へ２０％も低減
した。これにより、図９に実車評価を示すように、エミ
ッション（ここではＨＣ）の浄化性能が向上する。
【００１９】本実施の形態は以上のように構成され、大
波板７と小波板８を重ね巻きして形成されるハニカム構
造体５を外筒２内に保持したメタル触媒担体１におい
て、両波板の板厚を２０μｍとし、セル密度を９００セ
ル／平方インチとすることにより、従来の板厚３０μ
ｍ、セル密度６００セル／平方インチに対して、触媒が
排気と接触する表面積が顕著に増大するとともに、熱容
量も低減する。したがって、表面積の増大と熱容量の低
減とが相乗して、運転開始初期からの排気浄化性能が格
段に向上するという効果を有し、また軽量化される。
【００２０】そして、重ね巻きした大波板７と小波板８
は拡散接合により結合するので、各波板の箔材中のＡ
ｌ、Ｃｒの希釈が発生せず、耐酸化性の低下を招かな
い。したがって板厚を２０μｍとしたにもかかわらず高
い高温耐久性を維持する。さらに、大波板７の形状を波
高さ０．８１ｍｍ、ピッチ１．７１ｍｍとし、小波板８
の波高さを所定値（略０．０５ｍｍ以上、０．１８ｍｍ
以下、とくに０．１１ｍｍ）とし、ピッチ１．３４ｍｍ
とすることにより、熱膨張時の発生応力が低レベルとな
り、これによってさらに高温耐久性が向上する。
【００２１】また、ハニカム構造体５の最外周は小波板
８を３重巻きしてあるので、波板の板厚を薄い２０μｍ
にしても外周の剛性が高く、外筒２とのロウ付け部位の
強度が向上する。そして、外筒２とハニカム構造体５間
のロウ付けは、外筒２の排気流れ方向の後半側において
ハニカム構造体５の後端から間隔Ｄをおいた中央寄りで
行っており、外筒２とハニカム構造体５の両者が十分均
一な温度になっていて、しかも後端面での放熱の影響を
受けない領域で結合されているので、外筒２とハニカム
構造体５間での熱応力も緩和される。
【００２２】なお、実施の形態では外形が円筒形の丸型
メタル触媒担体について説明したが、本発明はこれに限
定されず、いわゆるレーシングトラック型のメタル触媒
担体にも適用できることはもちろんである。
【００２３】
【発明の効果】以上のとおり、本発明は、大波板と小波
板を重ね巻きしたハニカム構造体を外筒に保持したメタ
ル触媒担体において、大波板および小波板の板厚を２０
μｍとし、ハニカム構造体のセル密度を１平方インチ当
たり９００セルとしたので、触媒が排気と接触する表面
積が顕著に増大するとともに、熱容量も低減する。これ
により、運転開始初期からの排気浄化性能が格段に向上
するという効果を有する。
【００２４】また、ハニカム構造体における大波板と小
波板は拡散接合により結合することにより、耐酸化性の
低下を招かないから、板厚２０μｍでも高い高温耐久性
を維持する。
【００２５】とくに、大波板の波高さを０．７６ｍｍ以
上、０．８６ｍｍ以下、ピッチを１．６６ｍｍ以上、
１．７６ｍｍ以下とし、小波板の波高さを０．０５ｍｍ
以上、０．１８ｍｍ以下、ピッチを１．２９ｍｍ以上、
１．３９ｍｍ以下とすることにより、熱膨張時に各波板
に発生する応力が低レベルに抑えられ、さらに高温耐久
性が向上する。
【００２６】さらに、ハニカム構造体の最外周が小波板
を例えば３重巻きなど複数重巻きしてあるものとするこ
とにより、外周の剛性が高まり、外筒とのロウ付け部位
の強度が向上するという利点が得られる。
【００２７】また、ハニカム構造体と外筒内周面とのロ
ウ付けにおいて、そのロウ箔材を排気の流れ方向後半側
においてハニカム構造体の後端面から所定の間隔をおい
た領域に配することにより、外筒とハニカム構造体間で
の熱応力が緩和される。さらに、外筒には、ロウ付け前
のロウ箔材を挟んでハニカム構造体の後端面と反対側
に、半径方向外方へ膨らんだビードを全周に形成するこ
とにより、ロウ付け時の加熱によるロウ上がりがビード
部により阻止される。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態にかかるメタル触媒担体を
示す図である。
【図２】実施の形態における大波板と小波板の組み合わ
せ形状を示す図である。
【図３】図２の波板の組み合わせにおける熱変形状態と
発生応力を示す図である。
【図４】他の波板の組み合わせ形状例を示す図である。
【図５】図４の波板の組み合わせにおける熱変形状態と
発生応力を示す図である。
【図６】小波板の波高さを変化させたときの平均発生応
力の変化を示す図である。
【図７】大波板と平板の組み合わせにおける熱変形状態
と発生応力を示す図である。
【図８】波板の板厚とセル密度に対する表面積と熱容量
の変化を示す図である。
【図９】排気浄化の実車評価を示す図である。
【符号の説明】
１ メタル触媒担体 ２ 外筒 ３ ビード ５ ハニカム構造体 ７、７Ａ 大波板 ８、８Ａ 小波板 ９ 平板 １０ ロウ箔材
フロントページの続き Ｆターム(参考） 3G091 AA02 AB01 BA03 BA39 FA02 FA04 FA12 FA13 FB02 FC04 FC07 GA07 GA08 GA09 GA12 GA13 GB01X 4D048 BB02 CA01 CC08 EA06 4G069 AA01 AA08 BA17 CA03 DA06 EA25 ED06 FB71 FB72 FB73

Claims (6)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 大波板と小波板を重ね巻きして形成され
    るハニカム構造体を外筒内に保持したメタル触媒担体で
    あって、前記大波板および小波板の板厚を２０μｍと
    し、前記ハニカム構造体のセル密度を１平方インチ当た
    り９００セルとしたことを特徴とするメタル触媒担体。
  2. 【請求項２】 前記ハニカム構造体における大波板と小
    波板は拡散接合により結合されていることを特徴とする
    請求項１記載のメタル触媒担体。
  3. 【請求項３】 前記大波板の波高さを０．７６ｍｍ以
    上、０．８６ｍｍ以下、ピッチを１．６６ｍｍ以上、
    １．７６ｍｍ以下とし、小波板の波高さを０．０５ｍｍ
    以上、０．１８ｍｍ以下、ピッチを１．２９ｍｍ以上、
    １．３９ｍｍ以下としたことを特徴とする請求項１また
    は２記載のメタル触媒担体。
  4. 【請求項４】 前記ハニカム構造体の最外周は前記小波
    板を複数重巻きしてあることを特徴とする請求項１、２
    または３記載のメタル触媒担体。
  5. 【請求項５】 前記ハニカム構造体は、排気の流れ方向
    後半側においてハニカム構造体の後端面から所定の間隔
    をおいた領域に配したロウ箔材により、前記外筒の内周
    面にロウ付けされていることを特徴とする請求項１、
    ２、３または４記載のメタル触媒担体。
  6. 【請求項６】 前記外筒には、ロウ付け前の前記ロウ箔
    材を挟んで前記ハニカム構造体の後端面と反対側に、半
    径方向外方へ膨らんだビードが全周に形成されているこ
    とを特徴とする請求項５記載のメタル触媒担体。
JP2001280532A 2001-09-14 2001-09-14 メタル触媒担体 Pending JP2003080083A (ja)

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EP02019895A EP1293650B1 (en) 2001-09-14 2002-09-10 Metal substrate
DE60209970T DE60209970T2 (de) 2001-09-14 2002-09-10 Metallsubstrat
US10/242,432 US6660402B2 (en) 2001-09-14 2002-09-13 Metal substrate

Applications Claiming Priority (1)

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EP (1) EP1293650B1 (ja)
JP (1) JP2003080083A (ja)
DE (1) DE60209970T2 (ja)

Cited By (1)

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