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JP2002521570A - 直接製錬法 - Google Patents

直接製錬法

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JP2002521570A
JP2002521570A JP2000562565A JP2000562565A JP2002521570A JP 2002521570 A JP2002521570 A JP 2002521570A JP 2000562565 A JP2000562565 A JP 2000562565A JP 2000562565 A JP2000562565 A JP 2000562565A JP 2002521570 A JP2002521570 A JP 2002521570A
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JP
Japan
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metal
vessel
direct smelting
oxygen
smelting
Prior art date
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Application number
JP2000562565A
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English (en)
Inventor
ドライ、ロドニイ、ジェームズ
Original Assignee
テクノロジカル リソーシズ プロプライエタリー リミテッド
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Filing date
Publication date
Priority claimed from AUPP4839A external-priority patent/AUPP483998A0/en
Priority claimed from AUPP5406A external-priority patent/AUPP540698A0/en
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    • C21B13/02—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in shaft furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
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    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
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Abstract

(57)【要約】 金属を含む供給材料を直接製錬する方法が開示される。この製錬法は、金属を含む供給材料を部分還元する段階と、事前還元容器で石炭の揮発成分を実質的に除去する段階と、給送される部分還元した金属鉱物およびチャーを形成する段階とを含む。この製錬法はまた、給送される部分還元した金属鉱物を、エネルギー源および還元剤にチャーを使用して直接製錬容器で直接製錬する段階、および直接製錬処理で発生した反応ガスを、予熱した空気または酸素富化空気によって７０％を超える後燃焼レベルで後燃焼させて、製錬に必要な熱を発生させると共に、金属を溶融状態に保持する段階も含む。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】 本発明は、溶融浴を収容した金属用容器にて、特に決して鉄だけではなく、鉱
石、部分還元した鉱石、および金属を含有する廃物の流れのような金属を含む供
給材料から溶融金属（この用語は合金を含む）を形成する方法に関する。
【０００２】 本発明は特に、金属を含む供給材料から溶融金属を形成するための、溶融金属
浴を基本とする直接製錬法に関する。
【０００３】 金属を含む供給材料から直接に溶融金属を形成する方法は、一般に「直接製錬
法」と呼ばれる。
【０００４】 一般にロメルト法と呼ばれる１つの周知の直接製錬法は、頂部から投入された
金属酸化物を金属に製錬するための、およびガス状反応生成物を後燃焼させ、ま
た金属酸化物を連続製錬するのに必要な熱を伝達するための媒体として、大容積
で激しく撹拌されるスラグ浴の使用を基本としている。ロメルト法は、スラグを
撹拌させるために下方に配列された羽口からスラグ内へ酸素富化空気または酸素
を噴射すること、および後燃焼を促進するために上方に配列された羽口からスラ
グ内へ酸素を噴射することを含む。ロメルト法では、金属層は重要な反応媒体で
はない。
【０００５】 スラグを基本とする他の周知の一群の直接製錬法は、一般に「ディープ・スラ
グ（深いスラグ）法」として記載されている。ＤＩＯＳ法およびＡＩＳＩ法のよ
うなこれらの方法は、３つの領域、すなわち反応ガスを噴射した酸素によって後
燃焼させるための上側領域、金属酸化物を金属に製錬するための下側領域、上側
領域および下側領域を隔てる中間領域、を有する深いスラグ層の形成を基本とす
る。ロメルト法によるように、スラグ層の下側の金属層は重要な反応媒体ではな
い。
【０００６】 溶融金属層を反応媒体とする一般にＨＩ製錬法と称される他の周知の直接製錬
法は、本出願人の名前で出願された国際出願ＰＣＴ／ＡＵ９６／００１９７（Ｗ
Ｏ ９６／３１６２７）に記載されている。
【０００７】 この国際出願において記載されたＨＩ製錬法は、 （ａ） 容器内に金属層と、この金属層の上のスラグ層とを有する溶融浴を形
成する段階、 （ｂ） この溶融浴内に、 （ｉ） 金属を含む供給材料、典型的に金属酸化物を注入し、且つ （ｉｉ） 金属酸化物の還元剤として作用し、またエネルギー源として作用 する固形炭素質材料、典型的に石炭を注入する段階、および （ｃ） 金属を含む供給材料を金属層内で金属に製錬する段階、 を含む。
【０００８】 ＨＩ製錬法はまた、溶融浴からその上方の空間へ解放されたＣＯおよびＨ2の
ような反応ガスを酸素含有ガスによって後燃焼させ、その後燃焼により発生した
熱を溶融浴に伝達して、金属を含む供給材料を製錬するのに必要な熱エネルギー
とする段階も含む。
【０００９】 ＨＩ製錬法はまた、溶融浴の基準静止面の上方に遷移領域を形成する段階も含
み、遷移領域では溶融金属および（または）スラグの上昇、およびその後に降下
する溶滴または飛沫または流れが形成されて、それらの溶滴などが溶融浴の上方
における反応ガスの後燃焼によって発生した熱エネルギーを溶融浴に伝達する効
果的な媒体を成す。
【００１０】 本発明の１つの目的は、改良された直接製錬法を提供することである。
【００１１】 本発明によれば、 （ａ） 金属を含む供給材料および石炭を事前還元容器へ供給する段階、 （ｂ） 事前還元容器において金属を含む供給材料の部分還元および石炭の実
質的な揮発成分の除去を行い、部分還元した金属を含む供給材料およびチャーを
製造する段階、 （ｃ） 段階（ｂ）で製造された部分還元した金属を含む供給材料およびチャ
ーを直接製錬容器へ供給する段階、 （ｄ） 直接製錬容器へ予熱した空気または酸素富化空気を供給する段階、お
よび （ｅ） 直接製錬容器においてエネルギー源および還元剤としてチャーを使用
し、部分還元した金属を含む供給材料を溶融金属に直接製錬し、この直接製錬反
応に必要な熱を発生させるために、および金属を溶融状態に保持するために、直
接製錬処理で発生した反応ガスを７０％を超える後燃焼レベルまで、予熱した空
気または酸素富化空気によって後燃焼させる段階、 を含む金属を含む供給材料の直接製錬法が提供される。
【００１２】 この製錬法は特に、決して限定するわけではないが、中および高揮発性の石炭
に関係する。中揮発性の石炭は、本明細書では２０〜３０重量％の揮発成分を含
有する石炭を意味すると理解される。高揮発性の石炭は、本明細書では３０重量
％を超える揮発成分を含有する石炭を意味すると理解される。
【００１３】 中および高揮発性の石炭の場合、本発明の基本は、それらの種類の石炭を直接
製錬容器に投入する前の実質的な揮発成分の除去が、後燃焼のための酸素含有ガ
スとして加熱した空気または酸素富化空気を使用して７０％以上の後燃焼レベル
で直接製錬法を経済的に作動できるようにすることを実現することである。
【００１４】 段階（ｂ）は６５％未満の事前還元率で部分還元された金属を含む供給材料を
製造することが好ましい。
【００１５】 酸素富化空気の酸素濃度は５０体積％未満であるのが好ましい。
【００１６】 「実質的な揮発成分の除去」という用語は、石炭から少なくとも７０重量％の
揮発成分を除去することを意味する。
【００１７】 「後燃焼」という用語は、次のように定義される。すなわち、 ここで、 ［ＣＯ2］ ＝廃ガス中のＣＯ2の体積％ ［Ｈ2Ｏ］ ＝廃ガス中のＨ2Ｏの体積％ ［ＣＯ］ ＝廃ガス中のＣＯの体積％、および ［Ｈ2］ ＝廃ガス中のＨ2の体積％
【００１８】 「廃ガス」という用語は、本明細書では、製錬反応および後燃焼によって発生
したガスであって、例えば天然ガスのようないずれかの他の給送される炭素質材
料が任意に付加される前のガスとして定義される。
【００１９】 この製錬法は、段階（ｄ）のための空気または酸素富化空気を８００〜１４０
０゜Ｃの範囲の温度に予熱し、その後にこの予熱した空気または酸素富化空気を
段階（ｄ）における直接製錬容器へ供給する段階を含むことが好ましい。
【００２０】 その温度が１０００〜１２５０゜Ｃの範囲内であることがさらに好ましい。
【００２１】 この製錬法は、段階（ｄ）における直接製錬容器に加熱した空気または酸素富
化空気を供給する前に、空気または酸素富化空気を予熱するエネルギー源として
直接製錬容器から排出した廃ガスを使用する段階を含む。
【００２２】 この製錬法は、廃ガスをエネルギー源として使用する前に、直接製錬容器から
排出した廃ガスを冷却する段階を含むことが好ましい。
【００２３】 この製錬法は、段階（ｄ）における直接製錬容器に加熱した空気または酸素富
化空気を供給する前に、空気または酸素富化空気を予熱するエネルギー源として
事前還元容器から排出した廃ガスの一部を使用する段階を含むことが好ましい。
【００２４】 この製錬法は、１つ以上の熱風炉（ｈｏｔ ｂｌａｓｔ ｓｔｏｖｅ）で空気
または酸素富化空気を予熱する段階を含むことが好ましい。
【００２５】 この製錬法は、金属を含む供給材料を事前還元容器に供給する段階（ａ）の前
に、金属を含む供給材料を予熱する段階を含むことが好ましい。
【００２６】 この製錬法は、事前還元容器から排出した廃ガスを使用して金属を含む供給材
料を予熱する段階を含むことが好ましい。
【００２７】 事前還元容器は流動床であることが好ましい。
【００２８】 この製錬法は、流動床から排出された廃ガスを流動床へ再循環させる段階を含
むことがさらに好ましい。
【００２９】 この製錬法は、流動床から排出された廃ガスの少なくとも７０体積％を流動床
へ再循環させる段階を含むことが好ましい。
【００３０】 「流動床という用語」は、本明細書では泡立ち式（バブリング）および循環式
の両方を含むと理解される。泡立ち式および循環式の組み合わせも含まれる。
【００３１】 「金属を含む供給材料」という用語は、本明細書ではいずれの金属を含む供給
材料も意味すると理解され、それには鉱石、部分還元された鉱石、および金属を
含有する廃物のような金属酸化物の流れが含まれる。
【００３２】 段階（ｅ）はいずれかの適当な直接製錬法とすることができる。
【００３３】 段階（ｅ）は、 （ａ） 直接製錬容器内に金属層と、その金属層上のスラグ層とを有する溶融
浴を形成する段階、 （ｂ） 金属を含む供給材料およびチャーを複数のランス／羽口から金属層中
に噴射する段階、 （ｃ） 金属層中で金属を含む供給材料を実質的に溶融金属に製錬する段階、 （ｄ） 溶融浴の基準静止面より上方の空間へ飛散する飛沫、溶滴、および流
れとして溶融金属およびスラグを噴出させる段階、 （ｅ） １つ以上のランス／羽口から予熱した空気または酸素富化空気を直接
製錬容器内へ噴射し、また溶融浴から解放された反応ガスを後燃焼させる段階で
あって、これにより遷移領域を上昇、およびその後降下する溶融金属およびスラ
グの飛沫、溶滴および流れによって溶融浴に対する熱伝達を容易にし、またこれ
により遷移領域がそれに接する側壁を経て容器から失われる熱を最小限に抑制す
る段階、 を含むＨＩ製錬法によって部分的に還元した金属を含む供給材料を直接製錬する
段階を含む。
【００３４】 「金属層」という用語は、本明細書では金属が主な領域または区域を意味する
と理解される。特にこの用語は、金属の連続した体積中に分散した溶融スラグを
含む領域または区域を包含する。
【００３５】 溶融浴に関係した「静止面」という用語は、本明細書ではガス／固体の噴出が
無く、それ故に溶融浴の撹拌が起こらない処理状況のもとでの溶融浴の表面を意
味すると理解される。
【００３６】 本発明は添付図面を参照し、例を挙げてさらに説明される。
【００３７】 図１に示された好ましい実施例の説明は、鉄鉱から鉄を製造することに関係す
る。しかしながらこの好ましい実施例は、給送される他の金属鉱物から金属（合
金を含む）を製造するのに等しく適用できることが留意される。
【００３８】 図１を参照すれば、鉄鉱は予熱サイクロン１０３，１０５で７５０゜Ｃ程度の
温度に予熱され、また８００〜１０００゜Ｃ程度の温度で作動される流動床反応
装置１０７へ送られる。石炭（典型的には、中および（または）高揮発性の石炭
）、酸素、およびＣＯおよびＨ2を高レベルで含有する還元ガスも流動床反応装
置１０７へ供給される。予熱した鉄鉱は６５％未満であるのが好ましい事前還元
率に部分還元され、また石炭は実質的に揮発成分を除去されてチャーを形成する
。これに関係する「事前還元率」という用語は、Ｆｅ2０3の始点を想定して、ま
たＦｅが１００％事前還元されることを想定して、酸素が除去された百分率を意
味する。
【００３９】 流動床反応装置１０７から排出された廃ガスは、予熱サイクロン１０３，１０
５を通して送られ、それらのサイクロンに供給される鉄鉱を予熱する。廃ガスは
その後ベンチュリ式洗浄器１０８で冷却される。冷却した廃ガスは２つの流れに
分けられる。１つの流れは廃ガスの全体積の少なくとも７０％であり、ＣＯ2洗
浄器１１０へ供給され、再加熱された後、還元性流動床ガスとして流動床反応装
置１０７へ戻される。他の流れは熱風炉１０９へ供給され、この熱風炉を加熱す
る燃焼ガスととして使用される。
【００４０】 流動床反応装置１０７から排出された典型的に６００〜９００゜Ｃ程度の温度
である部分還元した鉄鉱およびチャー、および熱風炉１０９から排出された１２
００゜Ｃ程度の温度に予熱された空気は、直接製錬容器１１１へ供給される。
【００４１】 部分還元した鉄鉱は直接製錬容器１１１内で溶融鉄に製錬され、また予熱した
鉄鉱の製錬において発生したＣＯおよびＨ2のような反応ガスは少なくとも７０
％の後燃焼レベルまで後燃焼される。この後燃焼で発生した熱は直接製錬容器１
１１内の温度保持に使用される。
【００４２】 直接製錬容器１１１から排出された廃ガスの一部は、ベンチュリ式洗浄器１１
３を経て熱風炉１０９へ送られ、また熱風炉１０９の加熱をおこなう燃料ガスと
して使用される。
【００４３】 直接製錬容器１１１にて作動される直接製錬法は、いずれかの適当な方法とす
ることができる。
【００４４】 好ましい直接製錬法は、図２を参照して一般的に後述されるような、また本出
願人の名前で出願された国際出願ＰＣＴ／ＡＵ９９／００５３８に詳述されてい
るようなＨＩ製錬法である。その国際出願で提出された特許明細書の開示内容は
本明細書で援用される。
【００４５】 好ましい直接製錬法は、 （ａ） 直接製錬容器１１１内に金属層と、その金属層上のスラグ層とを有す
る溶融浴を形成する段階、 （ｂ） 金属を含む供給材料およびチャー（および任意に追加石炭のような他
の炭素質材料）を１以上のランス／羽口から金属層中に噴射する段階、 （ｃ） 金属層中で部分還元した鉄鉱を実質的に溶融鉄に製錬する段階、 （ｄ） 溶融浴の基準静止面より上方の空間へ飛散する飛沫、溶滴、および流
れとして溶融金属およびスラグを噴出させる段階、 （ｅ） １つ以上のランス／羽口から予熱した空気または酸素富化空気を直接
製錬容器１１１内へ噴射し、また溶融浴から解放された反応ガスを、７０％を超
える後燃焼レベルに後燃焼させて遷移領域内に２０００゜Ｃ程度以上のガス相温
度を生じる段階であって、これにより遷移領域を上昇、およびその後降下する溶
融金属およびスラグの飛沫、溶滴および流れによって溶融浴に対する熱伝達を容
易にし、またこれにより遷移領域がそれに接する側壁を経て容器から失われる熱
を最小限に抑制する段階、 を基本とする。
【００４６】 直接製錬容器１１１はいずれの適当な容器とすることができる。
【００４７】 好ましい直接製錬容器は、図２を参照して一般的に説明された、また本出願人
の名前で出願された国際出願ＰＣＴ／ＡＵ９９／００５３７に詳述されているよ
うな容器であり、その国際出願で提出された特許明細書は本明細書の開示内容で
援用される。
【００４８】 図２に示された直接製錬容器１１１は耐火レンガで形成された底部３および側
部５５を含んで成る炉床と、炉床の側部５５から上方へ延在し、上側胴体部分５
１および下側胴体部分５３を含んで成る一般に円筒形の胴体を形成している側壁
５と、屋根７と、廃ガスの出口９と、溶融金属を連続して排出する前炉５７と、
溶融スラグを排出するタップ穴６１とを有する。
【００４９】 使用において、定常処理状態では、直接製錬容器１１１は溶融金属層１５およ
びその金属層１５上の層１６を含んで成る鉄およびスラグの溶融浴を収容する。
符号１７を付された矢印は金属層１５の基準静止面の位置を示し、符号１９を付
された矢印はスラグ層１６の基準静止面の位置を示す。「静止面」という用語は
、容器内へガスおよび固体が噴射されていないときの表面を意味すると理解され
る。
【００５０】 直接製錬容器１１１はまた２つの固体噴射ランス／羽口１１を含み、これらの
ランス／羽口１１は垂直に対して３０〜６０゜の角度で側壁５を通してスラグ層
１６内へと下方且つ内方へ向かって延在する。ランス／羽口１１の位置は、それ
らの下端が定常処理状態のもとで金属層１５の静止面１７より上方に位置するよ
うに選ばれる。
【００５１】 使用において、定常処理状態では、流動床反応装置１０７から排出された部分
還元した鉄鉱およびチャー（および任意に石炭のような他の炭素質材料）、およ
びキャリヤ・ガス（典型的にＮ2）で運ばれるフラックス（典型的に石灰および
マグネシア）がランス／羽口１１から金属層１５の中へ噴射される。固体物質／
キャリヤ・ガスの運動量はそれらの固体物質およびガスを金属層１５の中へ侵入
させる。炭素は一部が金属中へ溶解され、一部は固体炭素として残る。鉄鉱は金
属に製錬され、その製錬反応は二酸化炭素ガスを発生する。金属層１５の中へ運
ばれたガス、および製錬処理で発生したガスは、溶融金属、固形炭素およびスラ
グ（固体／ガスを噴射した結果として金属層１５内へ引き込まれたもの）に対し
て金属層１５からの大きな浮揚力を発生し、これは上方へ飛散する飛沫、溶滴、
および溶融金属およびスラグの流れを発生させ、これらの飛沫、溶滴および 流れがスラグ層１６を通して移動するときにスラグを取り込む。
【００５２】 溶融金属、固形炭素およびスラグの浮揚力は金属層１５およびスラグ層１６内
にかなりの撹拌を生じ、その結果としてスラグ層１６は体積を拡張し、矢印３０
で示される表面を有すことになる。撹拌程度は、金属およびスラグ領域に、それ
らの各領域に３０゜Ｃ以下の温度変化で適当に均等な温度、典型的に１４５０〜
１５５０゜Ｃとする程度である。
【００５３】 さらに、溶融金属、固形炭素およびスラグの浮揚力により生じる飛沫、溶滴、
および溶融金属およびスラグの流れの上方へ向かう移動は、容器内の溶融物質の
上方の頂部空間３１内へ延在し、 （ａ） 遷移領域２３を形成し、および （ｂ） 幾分かの溶融物質（主にスラグ）を遷移領域を超えて、その遷移領域
２３より上方の側壁５の上側胴体部分５１の一部、および屋根７に打ち当てる。
【００５４】 一般的に、スラグ層１６は内部に気泡が存在する液体の連続した体積部分であ
り、遷移領域２３は飛沫、溶滴、および溶融金属およびスラグの流れを有するガ
スの連続した体積部分である。
【００５５】 直接製錬容器１１１は予熱した空気および酸素富化空気を出口９から直接製錬
容器１１１へ噴射するランス１３をさらに含む。ランス１３は中央に配置され、
容器内へ垂直下方に延在する。ランス１３の位置およびランス１３を通るガス流
量は、定常処理状態のもとで酸素富化ガスが遷移領域２３の中央部分に侵入し、
ランス１３の端部のまわりに本質的に金属／スラグの存在しない空間２５を保持
するように選ばれる。
【００５６】 使用において、定常処理状態のもとで、ランス１３からの酸素含有ガスの噴射
は反応ガスであるＣＯおよびＨ2を遷移領域２３で、またランス１３の端部のま
わりで、７０％を超える後燃焼レベルで後燃焼させ、ガス空間に２０００゜Ｃ程
度以上の高温のガス相温度を発生する。この熱はガス噴射領域において上昇およ
び降下する飛沫、溶滴および溶融物質の流れに伝達され、またその熱はその後そ
れらの金属／スラグが金属層１５へ戻るときに金属層１５へ一部が伝達される。
【００５７】 空間２５は高い後燃焼レベルを達成するために重要である。何故なら、遷移領
域２３の上方空間のガスをランス１３の端部領域へ運ぶことができ、これにより
利用できる反応ガスの後燃焼に対する露出を増大するからである。
【００５８】 ランス１３の位置、ランス１３を通るガス流量、および飛沫、溶滴および溶融
金属およびスラグの上方へ向かう移動の組合う効果がランス１３の下部領域のま
わりの遷移領域２３の形状（一般に符号２７で示される）を定める。この形状を
定められた領域は側壁５に対する輻射による熱伝達の部分的な障壁を形成する。
【００５９】 さらに、定常処理状態のもとで、上昇および降下する溶滴、飛沫、および金属
およびスラグの流れは、遷移領域２３から溶融浴へ熱を伝達する効果的な手段で
あり、その結果として側壁５の領域の遷移領域２３の温度は１４５０〜１５５０
゜Ｃ程度の温度になる。
【００６０】 直接製錬容器１１１は、処理が定常処理状態のもとで行われる場合は、直接製
錬容器１１１の中の金属層１５、スラグ層１６、および遷移領域２３のレベル位
置を参照して構成され、処理が定常運転状態のもとで行われる場合は、遷移領域
２３より上方の頂部空間３１へ噴射される溶融金属およびスラグの飛沫、溶滴お
よび流れを参照して構成され、これにより （ａ） 金属層１５／スラグ層１６と接触する側壁５の炉床および下側胴体部
分５３は耐火レンガ（図面に断面をハッチングして示されている）で形成され、 （ｂ） 側壁５の下側胴体部分５３の少なくとも一部は水冷パネル８で裏当て
され、および （ｃ） 遷移領域２３および頂部空間３１と接触する側壁５の上側胴体部分５
１および屋根７は水冷パネル５８，５９で形成される。
【００６１】 側壁５の上側胴体部分５１の水冷パネル８，５８，５９（
図示せず）の各々は平行な上縁と下縁および平行な側縁を有し、また円筒形の胴
体の一部を形成するように湾曲される。各パネルは内側水冷パイプおよび外側水
冷パイプを含む。これらのパイプは湾曲部分によって相互連結された水平部分を
有する曲がりくねった形状に形成される。各パイプはさらに水入口および水出口
を含む。パイプは垂直方向に配置され、従ってパネルの露出面、すなわち容器の
内側に露出された面から見たときに、外側パイプの水平部分は内側パイプの水平
部分の直ぐ後方に位置しない。各パネルは各パイプの隣接した水平部分の間の空
間およびパイプの間の空間を充填する打ち固められた耐火材をさらに含む。各パ
ネルはその外面を形成する支持プレートをさらに含む。
【００６２】 パイプの水入口および水出口は、パイプを通して大流量の水を循環させる水供
給回路（図示せず）に連結される。
【００６３】 多くの変更が本発明の精神および範囲から逸脱することなく上述の好ましい実
施例に対して成し得る。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の製錬法の、大きく模式化した系統図である。
【図２】 図１に示された製錬法に使用する直接製錬容器の好ましい形態を通る垂直断面
図である。
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成１２年２月２３日（２０００．２．２３）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，Ｅ Ａ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ， ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，Ｇ Ｅ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ， ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，Ｍ Ｎ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ， ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，Ｚ Ａ，ＺＷ

Claims (12)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 （ａ） 金属を含む供給材料および石炭を事前還元容器へ供
    給する段階、 （ｂ） 事前還元容器において金属を含む供給材料の部分還元および石炭の実
    質的な揮発成分の除去を行い、部分還元した金属を含む供給材料およびチャーを
    製造する段階、 （ｃ） 段階（ｂ）で製造された部分還元した金属を含む供給材料およびチャ
    ーを直接製錬容器へ供給する段階、 （ｄ） 直接製錬容器へ予熱した空気または酸素富化空気を供給する段階、お
    よび （ｅ） 直接製錬容器においてエネルギー源および還元剤としてチャーを使用
    し、部分還元した金属を含む供給材料を溶融金属に直接製錬し、この直接製錬反
    応に必要な熱を発生させるために、および金属を溶融状態に保持するために、直
    接製錬処理で発生した反応ガスを７０％を超える後燃焼レベルまで、予熱した空
    気または酸素富化空気によって後燃焼させる段階、 を含む金属を含む供給材料の直接製錬法。
  2. 【請求項２】 酸素富化空気の酸素濃度が５０体積％未満である請求項１に
    記載された直接製錬法。
  3. 【請求項３】 段階（ｄ）のための空気または酸素富化空気を８００〜１４
    ００゜Ｃの範囲の温度に予熱し、その後でこの予熱した空気または酸素富化空気
    を段階（ｄ）における直接製錬容器へ供給する段階を含む請求項１または請求項
    ２に記載された直接製錬法。
  4. 【請求項４】 温度が１０００〜１２５０゜Ｃの範囲内である請求項３に記
    載された直接製錬法。
  5. 【請求項５】 段階（ｄ）における直接製錬容器に加熱した空気または酸素
    富化空気を供給する前に、空気または酸素富化空気を予熱するエネルギー源とし
    て直接製錬容器から排出した廃ガスを使用する段階を含む請求項３または請求項
    ４に記載された直接製錬法。
  6. 【請求項６】 段階（ｄ）における直接製錬容器に加熱した空気または酸素
    富化空気を供給する前に、空気または酸素富化空気を予熱するエネルギー源とし
    て事前還元容器から排出した廃ガスの一部を使用する段階を含む請求項３から請
    求項５までのいずれか一項に記載された直接製錬法。
  7. 【請求項７】 １つ以上の熱風炉で空気または酸素富化空気を予熱する段階
    を含む請求項３から請求項６までのいずれか一項に記載された直接製錬法。
  8. 【請求項８】 事前還元容器が流動床である請求項１から請求項７までのい
    ずれか一項に記載された直接製錬法。
  9. 【請求項９】 流動床から排出された廃ガスを流動床へ再循環させる段階を
    含む請求項８に記載された直接製錬法。
  10. 【請求項１０】 流動床から排出された廃ガスの少なくとも７０体積％を流
    動床へ再循環させる段階を含む請求項９に記載された直接製錬法。
  11. 【請求項１１】 段階（ｅ）が、 （ｉ） 直接製錬容器内に金属層と、その金属層上のスラグ層とを有する溶融
    浴を形成する段階、 （ｉｉ） 金属を含む供給材料およびチャーを複数のランス／羽口から金属層
    中に噴射する段階、 （ｉｉｉ） 金属層中で金属を含む供給材料を実質的に溶融金属に製錬する段
    階、 （ｉｖ） 溶融浴の基準静止面より上方の空間へ飛散する飛沫、溶滴、および
    流れとして溶融金属およびスラグを噴出させる段階、 （ｖ） １つ以上のランス／羽口から予熱した空気または酸素富化空気を直接
    製錬容器内へ噴射し、また溶融浴から解放された反応ガスを後燃焼させる段階で
    あって、これにより遷移領域を上昇、およびその後降下する飛沫、溶滴、および
    溶融金属およびスラグの流れによって溶融浴に対する熱伝達を容易にし、またこ
    れにより遷移領域がそれに接する側壁を経て容器から失われる熱を最小限に抑制
    する段階、 を含む請求項１から請求項７までのいずれか一項に記載された直接製錬法。
  12. 【請求項１２】 直接製錬容器の中へ石炭を噴射する段階であって、これに
    より石炭がエネルギー源として、また容器中の還元剤として作用される段階をさ
    らに含む請求項１から請求項１１までのいずれか一項に記載された直接製錬法。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105936953A (zh) * 2008-09-16 2016-09-14 技术资源有限公司 材料供应装置及工艺

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MY119760A (en) * 1998-07-24 2005-07-29 Tech Resources Pty Ltd A direct smelting process
AUPQ599400A0 (en) * 2000-03-03 2000-03-23 Technological Resources Pty Limited Direct smelting process and apparatus
AUPQ695000A0 (en) * 2000-04-17 2000-05-11 Technological Resources Pty Limited A direct smelting process and apparatus
AUPR023100A0 (en) * 2000-09-19 2000-10-12 Technological Resources Pty Limited A direct smelting process and apparatus
ZA200603111B (en) * 2003-10-21 2007-08-29 Outokumpu Oy Direct smelting plant and process
AU2005217667B2 (en) * 2004-02-27 2009-12-03 Technological Resources Pty. Limited Direct smelting plant and process
CN101616873A (zh) * 2006-11-02 2009-12-30 罗克伍尔国际公司 用于生产矿物纤维的方法和设备
CN104854726B (zh) 2012-10-16 2018-09-21 安布里公司 电化学储能装置和外壳
US11721841B2 (en) 2012-10-18 2023-08-08 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US10541451B2 (en) 2012-10-18 2020-01-21 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US9520618B2 (en) 2013-02-12 2016-12-13 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US9735450B2 (en) 2012-10-18 2017-08-15 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US11387497B2 (en) 2012-10-18 2022-07-12 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US11211641B2 (en) 2012-10-18 2021-12-28 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US9312522B2 (en) 2012-10-18 2016-04-12 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US10270139B1 (en) 2013-03-14 2019-04-23 Ambri Inc. Systems and methods for recycling electrochemical energy storage devices
US9502737B2 (en) 2013-05-23 2016-11-22 Ambri Inc. Voltage-enhanced energy storage devices
US12347832B2 (en) 2013-09-18 2025-07-01 Ambri, LLC Electrochemical energy storage devices
EP3058605B1 (en) 2013-10-16 2023-12-06 Ambri Inc. Seals for high temperature reactive material devices
WO2015058165A1 (en) 2013-10-17 2015-04-23 Ambri Inc. Battery management systems for energy storage devices
US12142735B1 (en) 2013-11-01 2024-11-12 Ambri, Inc. Thermal management of liquid metal batteries
US10181800B1 (en) 2015-03-02 2019-01-15 Ambri Inc. Power conversion systems for energy storage devices
WO2016141354A2 (en) 2015-03-05 2016-09-09 Ambri Inc. Ceramic materials and seals for high temperature reactive material devices
US9893385B1 (en) 2015-04-23 2018-02-13 Ambri Inc. Battery management systems for energy storage devices
US11929466B2 (en) 2016-09-07 2024-03-12 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
EP3607603A4 (en) 2017-04-07 2021-01-13 Ambri Inc. MOLTEN SALT BATTERY WITH SOLID METAL CATHODE
EP3898421A4 (en) 2018-12-17 2022-10-05 Ambri Inc. High temperature energy storage systems and methods
NL2023109B1 (en) * 2019-05-10 2020-11-30 African Rainbow Minerals Ltd Process for the smelting of a metalliferous feedstock material
CN111360039A (zh) * 2020-04-10 2020-07-03 叶秋实 一种垃圾处理装置及方法
CN116424891B (zh) * 2023-03-27 2025-06-17 中南大学 驱除球团间隙填充氧装置及使用方法

Family Cites Families (94)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2647045A (en) 1948-12-06 1953-07-28 Rummel Roman Gasification of combustible materials
US3844770A (en) 1971-09-17 1974-10-29 I Nixon Manufacture of steel and ferrous alloys
US3845190A (en) 1972-06-20 1974-10-29 Rockwell International Corp Disposal of organic pesticides
DE2304369C2 (de) 1973-01-26 1974-12-12 Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf Verfahren und Vorrichtung zum pyrolytischen Aufbau von Abfallstoffen
FI50663C (fi) 1973-03-21 1976-05-10 Tampella Oy Ab Palamisilman syötön ja happiylimäärän säädön järjestely jätteenpolttou unissa
JPS5227467B2 (ja) 1973-11-21 1977-07-20
IT1038230B (it) * 1974-05-22 1979-11-20 Krupp Gmbh Procedimento per la produzione di acciaio
DE2519810C2 (de) * 1975-05-03 1983-01-13 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur Verarbeitung von staubförmigem Gut aus metallurgischen Abgasen
US4053301A (en) 1975-10-14 1977-10-11 Hazen Research, Inc. Process for the direct production of steel
US4145396A (en) 1976-05-03 1979-03-20 Rockwell International Corporation Treatment of organic waste
GB1600375A (en) 1977-03-16 1981-10-14 Glacier Metal Co Ltd Method and apparatus for reducing metal oxide
DE2759713C2 (de) 1977-10-11 1983-10-27 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Gefäßdeckel für einen Metallschmelzofen, insbesondere elektrischen Lichtbogenofen
SE7901372L (sv) 1979-02-15 1980-08-16 Luossavaara Kiirunavaara Ab Sett vid framstellning av stal
ATE5202T1 (de) 1979-12-11 1983-11-15 Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshuette Mbh Stahlerzeugungsverfahren.
MX154705A (es) 1979-12-21 1987-12-02 Korf Ikosa Ind Aco Horno mejorado para fundir y afinar chatarras,hierro esponja,hierro crudo y hierro liquido para la produccion de acero
DE3131293C2 (de) 1980-12-01 1987-04-23 Sumitomo Metal Industries, Ltd., Osaka Verfahren zur Vergasung von festem, teilchenförmigem, kohlenstoffhaltigem Brennstoff
US4400936A (en) 1980-12-24 1983-08-30 Chemical Waste Management Ltd. Method of PCB disposal and apparatus therefor
EP0063924B2 (en) 1981-04-28 1990-03-14 Kawasaki Steel Corporation Methods for melting and refining a powdery ore containing metal oxides and apparatuses for melt-refining said ore
JPS58133309A (ja) 1982-02-01 1983-08-09 Daido Steel Co Ltd ツインリアクタ−製鉄方法および装置
SE457265B (sv) 1981-06-10 1988-12-12 Sumitomo Metal Ind Foerfarande och anlaeggning foer framstaellning av tackjaern
DE3139375A1 (de) 1981-10-03 1983-04-14 Horst Dipl.-Phys. Dr. 6000 Frankfurt Mühlberger Verfahren zum herstellen von agglomeraten, wie pellets oder briketts, sowie zur metallgewinnung aus diesen
US4402274A (en) 1982-03-08 1983-09-06 Meenan William C Method and apparatus for treating polychlorinated biphenyl contamined sludge
US4431612A (en) 1982-06-03 1984-02-14 Electro-Petroleum, Inc. Apparatus for the decomposition of hazardous materials and the like
JPS5925335A (ja) 1982-07-30 1984-02-09 Kitamura Gokin Seisakusho:Kk Ｐｃｂの無害化処理装置
US4511396A (en) 1982-09-01 1985-04-16 Nixon Ivor G Refining of metals
US4455017A (en) 1982-11-01 1984-06-19 Empco (Canada) Ltd. Forced cooling panel for lining a metallurgical furnace
DE3244744A1 (de) 1982-11-25 1984-05-30 Klöckner-Werke AG, 4100 Duisburg Verfahren zur direktreduktion von eisenerz im schachtofen
US4468298A (en) 1982-12-20 1984-08-28 Aluminum Company Of America Diffusion welded nonconsumable electrode assembly and use thereof for electrolytic production of metals and silicon
US4468300A (en) 1982-12-20 1984-08-28 Aluminum Company Of America Nonconsumable electrode assembly and use thereof for the electrolytic production of metals and silicon
US4468299A (en) 1982-12-20 1984-08-28 Aluminum Company Of America Friction welded nonconsumable electrode assembly and use thereof for electrolytic production of metals and silicon
FI66648C (fi) 1983-02-17 1984-11-12 Outokumpu Oy Suspensionssmaeltningsfoerfarande och anordning foer inmatningav extra gas i flamsmaeltugnens reaktionsschakt
US4447262A (en) 1983-05-16 1984-05-08 Rockwell International Corporation Destruction of halogen-containing materials
DE3318005C2 (de) 1983-05-18 1986-02-20 Klöckner CRA Technologie GmbH, 4100 Duisburg Verfahren zur Eisenherstellung
US4664618A (en) 1984-08-16 1987-05-12 American Combustion, Inc. Recuperative furnace wall
US4622007A (en) 1984-08-17 1986-11-11 American Combustion, Inc. Variable heat generating method and apparatus
US4923391A (en) 1984-08-17 1990-05-08 American Combustion, Inc. Regenerative burner
DE3434004C2 (de) 1984-09-15 1987-03-26 Dornier System Gmbh, 7990 Friedrichshafen Verfahren und Vorrichtung zur Müllvergasung
US4684448A (en) 1984-10-03 1987-08-04 Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. Process of producing neodymium-iron alloy
SE453304B (sv) 1984-10-19 1988-01-25 Skf Steel Eng Ab Sett for framstellning av metaller och/eller generering av slagg fran oxidmalmer
US4602574A (en) 1984-11-08 1986-07-29 United States Steel Corporation Destruction of toxic organic chemicals
US4574714A (en) 1984-11-08 1986-03-11 United States Steel Corporation Destruction of toxic chemicals
US4572482A (en) 1984-11-19 1986-02-25 Corcliff Corporation Fluid-cooled metallurgical tuyere
US4565574A (en) 1984-11-19 1986-01-21 Nippon Steel Corporation Process for production of high-chromium alloy by smelting reduction
AU598237B2 (en) 1986-03-04 1990-06-21 Ausmelt Pty Ltd Recovery of values from antimony ores and concentrates
DE3607776A1 (de) 1986-03-08 1987-09-17 Kloeckner Cra Tech Verfahren zur herstellung von eisen
DE3607775A1 (de) 1986-03-08 1987-09-17 Kloeckner Cra Tech Verfahren zur schmelzreduktion von eisenerz
DE3607774A1 (de) 1986-03-08 1987-09-17 Kloeckner Cra Tech Verfahren zur zweistufigen schmelzreduktion von eisenerz
DE3608802C2 (de) 1986-03-15 1994-10-06 Mannesmann Ag Verfahren und Vorrichtung zum kontinuierlichen Einschmelzen von Schrott
US4701214A (en) * 1986-04-30 1987-10-20 Midrex International B.V. Rotterdam Method of producing iron using rotary hearth and apparatus
US4718643A (en) 1986-05-16 1988-01-12 American Combustion, Inc. Method and apparatus for rapid high temperature ladle preheating
US4999097A (en) 1987-01-06 1991-03-12 Massachusetts Institute Of Technology Apparatus and method for the electrolytic production of metals
AU604237B2 (en) 1987-02-16 1990-12-13 Moskovsky Institut Stali I Splavov Method and furnace for making iron-carbon intermediate products for steel production
CA1337241C (en) 1987-11-30 1995-10-10 Nkk Corporation Method for smelting reduction of iron ore and apparatus therefor
US4940488C2 (en) 1987-12-07 2002-06-18 Kawasaki Heavy Ind Ltd Method of smelting reduction of ores containing metal oxides
EP0327862B1 (en) 1988-02-12 1994-05-18 Klöckner Cra Patent Gmbh A process of and an apparatus for post combustion
FI84841C (sv) 1988-03-30 1992-01-27 Ahlstroem Oy Förfarande och anordning för reduktion av metalloxidhaltigt material
US5042964A (en) 1988-05-26 1991-08-27 American Combustion, Inc. Flash smelting furnace
US4890562A (en) 1988-05-26 1990-01-02 American Combustion, Inc. Method and apparatus for treating solid particles
DE3835332A1 (de) 1988-10-17 1990-04-19 Ralph Weber Verfahren zur herstellung von stahl aus feinerz
US5238646A (en) 1988-12-29 1993-08-24 Aluminum Company Of America Method for making a light metal-rare earth metal alloy
US5037608A (en) 1988-12-29 1991-08-06 Aluminum Company Of America Method for making a light metal-rare earth metal alloy
JPH02221336A (ja) 1989-02-21 1990-09-04 Nkk Corp Ｎｉ鉱石の溶融還元法
US5039480A (en) 1989-02-21 1991-08-13 Nkk Corporation Method for manufacturing molten metal containing Ni and Cr
KR100194133B1 (ko) 1989-06-02 1999-06-15 얀 로버트 난키벨 용융조반응기를 사용한 합금철의 제조방법
US5024737A (en) 1989-06-09 1991-06-18 The Dow Chemical Company Process for producing a reactive metal-magnesium alloy
US5005493A (en) 1989-11-08 1991-04-09 American Combustion, Inc. Hazardous waste multi-sectional rotary kiln incinerator
IN175954B (ja) 1990-03-13 1995-11-25 Cra Services
US5271341A (en) 1990-05-16 1993-12-21 Wagner Anthony S Equipment and process for medical waste disintegration and reclamation
US5177304A (en) 1990-07-24 1993-01-05 Molten Metal Technology, Inc. Method and system for forming carbon dioxide from carbon-containing materials in a molten bath of immiscible metals
US5332199A (en) 1990-09-05 1994-07-26 Fuchs Systemtechnik Gmbh Metallurgical vessel
DE4042176C2 (de) 1990-12-29 1993-12-09 Tech Resources Pty Ltd Verfahren zur Reduktion von Metalloxiden im schmelzflüssigen Zustand
US5191154A (en) 1991-07-29 1993-03-02 Molten Metal Technology, Inc. Method and system for controlling chemical reaction in a molten bath
US5279715A (en) 1991-09-17 1994-01-18 Aluminum Company Of America Process and apparatus for low temperature electrolysis of oxides
US5498277A (en) 1991-09-20 1996-03-12 Ausmelt Limited Process for production of iron
CA2103675C (en) 1991-12-06 2004-04-06 David Stewart Conochie Treatment of waste
DE4206828C2 (de) 1992-03-04 1996-06-20 Tech Resources Pty Ltd Schmelzreduktionsverfahren mit hoher Produktivität
US5222448A (en) 1992-04-13 1993-06-29 Columbia Ventures Corporation Plasma torch furnace processing of spent potliner from aluminum smelters
US5324341A (en) 1992-05-05 1994-06-28 Molten Metal Technology, Inc. Method for chemically reducing metals in waste compositions
RU2105785C1 (ru) 1992-06-29 1998-02-27 Текнолоджикал Ресорсиз Пти Лтд. Способ обработки неорганических твердых отходов
DE4234973C1 (de) 1992-10-16 1994-06-01 Tech Resources Pty Ltd Verfahren zum Schutz der feuerfesten Ausmauerung im Gasraum von metallurgischen Reaktionsgefäßen
DE4234974C2 (de) * 1992-10-16 1994-12-22 Tech Resources Pty Ltd Verfahren zur Verstärkung der Stoffumsätze in metallurgischen Reaktionsgefäßen
US5333558A (en) 1992-12-07 1994-08-02 Svedala Industries, Inc. Method of capturing and fixing volatile metal and metal oxides in an incineration process
US5301620A (en) 1993-04-01 1994-04-12 Molten Metal Technology, Inc. Reactor and method for disassociating waste
US5443572A (en) 1993-12-03 1995-08-22 Molten Metal Technology, Inc. Apparatus and method for submerged injection of a feed composition into a molten metal bath
DE4343957C2 (de) 1993-12-22 1997-03-20 Tech Resources Pty Ltd Konverterverfahren zur Produktion von Eisen
US5613997A (en) 1994-03-17 1997-03-25 The Boc Group Plc Metallurgical process
IT1280115B1 (it) 1995-01-17 1998-01-05 Danieli Off Mecc Procedimento di fusione per forno elettrico ad arco con sorgenti alternative di energia e relativo forno elettrico ad arco
US5529599A (en) * 1995-01-20 1996-06-25 Calderon; Albert Method for co-producing fuel and iron
NL9500264A (nl) 1995-02-13 1996-09-02 Hoogovens Staal Bv Werkwijze voor het produceren van vloeibaar ruwijzer.
DE19518343C2 (de) 1995-05-18 1997-08-21 Tech Resources Pty Ltd Schmelzreduktionsverfahren mit erhöhter Effektivität
US5741349A (en) 1995-10-19 1998-04-21 Steel Technology Corporation Refractory lining system for high wear area of high temperature reaction vessel
AUPN639995A0 (en) * 1995-11-03 1995-11-30 Technological Resources Pty Limited A method and an apparatus for producing metals and metal alloys
US5938815A (en) 1997-03-13 1999-08-17 The Boc Company, Inc. Iron ore refining method
MY119760A (en) * 1998-07-24 2005-07-29 Tech Resources Pty Ltd A direct smelting process

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105936953A (zh) * 2008-09-16 2016-09-14 技术资源有限公司 材料供应装置及工艺

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