JP2002361314A - 方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備および連続熱処理方法 - Google Patents
方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備および連続熱処理方法Info
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- JP2002361314A JP2002361314A JP2001216325A JP2001216325A JP2002361314A JP 2002361314 A JP2002361314 A JP 2002361314A JP 2001216325 A JP2001216325 A JP 2001216325A JP 2001216325 A JP2001216325 A JP 2001216325A JP 2002361314 A JP2002361314 A JP 2002361314A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 熱間圧延された方向性珪素鋼のストリップを
高品位、且つ、安定して、連続熱処理するラインと方法
を提供する。 【解決手段】 方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備
において、熱間圧延されたストリップの板厚を減少させ
るための圧延機６と、圧延機から出た前記板厚の減少し
たストリップを焼鈍させるための炉部８と、炉部からで
た前記焼鈍されたストリップのスケールを除去するため
の酸洗部９とを含む。連続処理ラインは炉部と酸洗部と
を有した従来からの熱延板焼鈍・酸洗ラインに、冷間圧
延機が炉部の上流に付加されている。また、この処理方
法は熱延板の品質を安定させるとともに、熱延板の焼鈍
前のストリップの長さ方向に沿った板厚の変化を最小に
し、熱延板の焼鈍条件をより均一にし、高い生産性と高
い品質を可能とする。
高品位、且つ、安定して、連続熱処理するラインと方法
を提供する。 【解決手段】 方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備
において、熱間圧延されたストリップの板厚を減少させ
るための圧延機６と、圧延機から出た前記板厚の減少し
たストリップを焼鈍させるための炉部８と、炉部からで
た前記焼鈍されたストリップのスケールを除去するため
の酸洗部９とを含む。連続処理ラインは炉部と酸洗部と
を有した従来からの熱延板焼鈍・酸洗ラインに、冷間圧
延機が炉部の上流に付加されている。また、この処理方
法は熱延板の品質を安定させるとともに、熱延板の焼鈍
前のストリップの長さ方向に沿った板厚の変化を最小に
し、熱延板の焼鈍条件をより均一にし、高い生産性と高
い品質を可能とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は方向性珪素鋼、特
に、強圧下１回冷延法で製造する最終製品の板厚の薄い
（０．２３mm以下）方向性珪素鋼、の生産を、高品質且
つ安定して生産することができる、方向性珪素鋼の熱延
板を連続熱処理するラインにおいて、焼鈍工程・酸洗工
程に、焼鈍する前の熱延板を冷間圧延する圧延工程を付
加する連続熱処理設備に関するものである。
に、強圧下１回冷延法で製造する最終製品の板厚の薄い
（０．２３mm以下）方向性珪素鋼、の生産を、高品質且
つ安定して生産することができる、方向性珪素鋼の熱延
板を連続熱処理するラインにおいて、焼鈍工程・酸洗工
程に、焼鈍する前の熱延板を冷間圧延する圧延工程を付
加する連続熱処理設備に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延された方向性珪素鋼（熱延板）
を高品質の最終の製品（板厚０．２３mm超）にするため
の、最も広範に用いられている強圧下１回冷延法の手順
は次のプロセスからなっている。即ち、（１）熱延板焼
鈍・酸洗、（２）冷間圧延、（３）脱炭焼鈍、（４）高
温焼鈍、（５）形状矯正焼鈍である。この時、一般的に
は、熱延板の板厚は、冷間圧延の板厚減少率が８０〜９
０％となるよう、公称で２〜３mmが一般的であり、冷間
圧延には、リバース式のモノブロック型２０段圧延機が
用いられることが多い。
を高品質の最終の製品（板厚０．２３mm超）にするため
の、最も広範に用いられている強圧下１回冷延法の手順
は次のプロセスからなっている。即ち、（１）熱延板焼
鈍・酸洗、（２）冷間圧延、（３）脱炭焼鈍、（４）高
温焼鈍、（５）形状矯正焼鈍である。この時、一般的に
は、熱延板の板厚は、冷間圧延の板厚減少率が８０〜９
０％となるよう、公称で２〜３mmが一般的であり、冷間
圧延には、リバース式のモノブロック型２０段圧延機が
用いられることが多い。
【０００３】更に、板厚の薄い高品質の最終製品を製造
する方案としては、以下の２つの方法がとられる。 （１）熱延板の板厚をさらに薄くし、冷間圧延の板厚減
少率を８０〜９０％確保する。 （２）冷間圧延を２回にわけ、１回目の冷間圧延（予備
冷間圧延）を熱延板焼鈍の前におこない、この予備冷間
圧延の板厚減少率を１５〜４０％とし、焼鈍後の冷間圧
延の板厚の減少率を８０〜９０％とする。
する方案としては、以下の２つの方法がとられる。 （１）熱延板の板厚をさらに薄くし、冷間圧延の板厚減
少率を８０〜９０％確保する。 （２）冷間圧延を２回にわけ、１回目の冷間圧延（予備
冷間圧延）を熱延板焼鈍の前におこない、この予備冷間
圧延の板厚減少率を１５〜４０％とし、焼鈍後の冷間圧
延の板厚の減少率を８０〜９０％とする。
【０００４】いずれの方案においても、熱延板焼鈍後の
冷間圧延の板厚減少率が９０％をこえると脱炭焼鈍後の
集合組織において（１１０）面強度が低下し細粒異常と
なり、鉄損の劣化をまねくし、一方、８０％未満である
と磁束密度が低下し、鉄損が増加するからである。ま
た、予備冷間圧延の板厚減少率は、４０％こえると磁束
密度が低下し、鉄損劣化がおきるし、１５％未満では、
線状細粒の異常が多く、鉄損が劣化するからである。更
に、冷間圧延では、中間パスにおいて５０〜３００℃の
温度でパス毎エージング効果による磁性の向上を狙いと
して、リバースミルによる圧延が行われる。特に、最終
製品の板厚が薄い製品において、これは必須である。
冷間圧延の板厚減少率が９０％をこえると脱炭焼鈍後の
集合組織において（１１０）面強度が低下し細粒異常と
なり、鉄損の劣化をまねくし、一方、８０％未満である
と磁束密度が低下し、鉄損が増加するからである。ま
た、予備冷間圧延の板厚減少率は、４０％こえると磁束
密度が低下し、鉄損劣化がおきるし、１５％未満では、
線状細粒の異常が多く、鉄損が劣化するからである。更
に、冷間圧延では、中間パスにおいて５０〜３００℃の
温度でパス毎エージング効果による磁性の向上を狙いと
して、リバースミルによる圧延が行われる。特に、最終
製品の板厚が薄い製品において、これは必須である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】これらのやり方には幾
つかの欠点がある。まず、（１）の方案は、第１に、板
厚のより薄い熱延板がより高価である。第２に、熱延板
は、板厚が薄くなるにつれ、仕上げの絶対温度が低下す
るとともに、ストリップの端から端までの温度差が大き
くなり、その長さ方向に沿って熱延仕上げ温度の減少が
非常に大きくなり、インヒビターの析出が熱延段階でお
き、熱延板素材そのものが異常となり、高温焼鈍で、２
次再結晶しないことを頻発する。第３に、熱延板の板厚
も大きな割合で変化し、その後の焼鈍を均一に行うこと
が難しく、その結果として、２次再結晶を不安定にす
る。特に、最終製品の板厚の薄い製品において、第２、
及び、第３の欠点はより顕著となる。
つかの欠点がある。まず、（１）の方案は、第１に、板
厚のより薄い熱延板がより高価である。第２に、熱延板
は、板厚が薄くなるにつれ、仕上げの絶対温度が低下す
るとともに、ストリップの端から端までの温度差が大き
くなり、その長さ方向に沿って熱延仕上げ温度の減少が
非常に大きくなり、インヒビターの析出が熱延段階でお
き、熱延板素材そのものが異常となり、高温焼鈍で、２
次再結晶しないことを頻発する。第３に、熱延板の板厚
も大きな割合で変化し、その後の焼鈍を均一に行うこと
が難しく、その結果として、２次再結晶を不安定にす
る。特に、最終製品の板厚の薄い製品において、第２、
及び、第３の欠点はより顕著となる。
【０００６】また、（２）の方案は、冷間圧延を２つの
プロセスにわけており、結果として、製造プロセスの増
加（酸洗プロセス、予備冷延プロセス）を招き、製造コ
ストの著しいアップを余儀なくされている。また、冷間
圧延の全パスをリバースミルで行うことにより、冷間圧
延の生産性も低くならざるを得ない。このように、いず
れの方案にしろ、最終製品の板厚が薄い製品を、高生産
性を確保しつつ、高品質且つ安定して製造することは、
難しく、あらたな設備、方案が切望されている。
プロセスにわけており、結果として、製造プロセスの増
加（酸洗プロセス、予備冷延プロセス）を招き、製造コ
ストの著しいアップを余儀なくされている。また、冷間
圧延の全パスをリバースミルで行うことにより、冷間圧
延の生産性も低くならざるを得ない。このように、いず
れの方案にしろ、最終製品の板厚が薄い製品を、高生産
性を確保しつつ、高品質且つ安定して製造することは、
難しく、あらたな設備、方案が切望されている。
【０００７】本発明は、従来の熱延板の焼鈍・酸洗工程
の上流に冷間圧延工程を付与し、熱延板の厚さを一定に
する（過度に薄くしない）とともに、従来プロセスから
増プロセスにならないことに着目したもので、熱間圧延
された方向性珪素鋼のストリップを高品位、且つ、安定
して、連続熱処理する設備と方法を提供することを目的
とする。
の上流に冷間圧延工程を付与し、熱延板の厚さを一定に
する（過度に薄くしない）とともに、従来プロセスから
増プロセスにならないことに着目したもので、熱間圧延
された方向性珪素鋼のストリップを高品位、且つ、安定
して、連続熱処理する設備と方法を提供することを目的
とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、 （１）方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備におい
て、熱間圧延されたコイルを巻き出していくペイオフリ
ールと、ストリップの板厚を減少させるための圧延機
と、前記圧延機から出た前記板厚の減少したストリップ
を焼鈍させるための炉部と、前記炉部から出た前記焼鈍
されたストリップのスケールを除去するための酸洗部
と、酸洗されたコイルの再巻きつけをおこなうテンショ
ンリールとを含むことを特徴とする方向性珪素鋼の熱延
板の連続熱処理設備。 （２）（１）に記載の熱延板の連続熱処理設備におい
て、前記圧延機は分割型２０段圧延機、及び／又は、１
２段圧延機からなるクラスから選択されることを特徴と
する方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備。 （３）（１）又は（２）に記載の熱延板の連続熱処理設
備において、前記圧延機の上流に、熱間圧延時に発生し
たストリップ表面のスケールを除去するメカニカルデス
ケーリング装置を配設したことを特徴とする方向性珪素
鋼の熱延板の連続熱処理設備。 （４）（３）に記載の熱延板の連続熱処理設備におい
て、メカニカルデスケーリング装置は、ベンディングロ
ーラー、及び／又は、ショットブラストから選択される
ことを特徴する方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設
備。 （５）（１）ないし（４）のいずれかに記載の熱延板の
連続熱処理設備において、前記酸洗部の下流に、ストリ
ップの板厚を更に減少させる第２の圧延機を配設したこ
とを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設
備。 （６）（５）に記載の熱延板の連続熱処理設備処理ライ
ンにおいて、前記第２の圧延機は分割型２０段圧延機、
及び／又は、１２段圧延機からなるクラスから選択され
ることを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理
設備。 （７）（５）又は（６）に記載の熱延板の連続熱処理設
備において、テンションリールでのコイルの再巻きつけ
時のユニット・テンションを１００〜２５０MPaとする
ことを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設
備。 （８）（５）ないし（７）のいずれかに記載の熱延板の
連続熱処理設備において、テンションリールでのコイル
の板温を１５０〜２５０℃とすることを特徴とする方向
性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備。 （９）方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法におい
て、１つの連続処理ラインの中で、熱延圧延されたコイ
ルを巻き出していく工程と、前記ストリップの板厚を減
少させるための冷間圧延工程と、前記板厚の減少したス
トリップを焼鈍する工程と、前記焼鈍されたストリップ
を酸洗する工程と、酸洗されたコイルの再巻きつけをす
る工程とを含むことを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板
の連続熱処理方法。 （１０）（９）記載の熱延板の連続熱処理方法におい
て、前記冷間圧延工程は、分割型２０段圧延機、及び／
又は、１２段圧延機によって圧延されることを特徴とす
る方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法。 （１１）（９）又は（１０）に記載の熱延板の連続熱処
理方法において、前記ラインの中の前記冷間圧延工程の
上流に、メカニカルデスケーリングする工程を含むこと
を特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法。 （１２）（１１）に記載の熱延板の連続熱処理方法にお
いて、メカニカルデスケーリング工程は、ベンディング
ローラー、及び／又は、ショットブラストによる処理を
施されることを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続
熱処理方法。 （１３）（９）ないし（１２）のいずれかに記載の熱延
板の連続熱処理方法について、前記ラインの中の焼鈍工
程の下流に、前記酸洗されたストリップの板厚を更に減
少させるための第２の冷間圧延工程を含むことを特徴と
する方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法。 （１４）（１３）に記載の熱延板の連続熱処理方法にお
いて、第２の冷間圧延工程は、分割型２０段圧延機、及
び／又は、１２段圧延機を設けることを特徴とする方向
性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法。 （１５）（１３）又は（１４）に記載の熱延板の連続熱
処理方法において、ユニット・テンション１００〜２５
０MPa で再巻きつけすることを特徴とする方向性珪素鋼
の熱延板の連続熱処理方法。 （１６）（１３）ないし（１５）のいずれかに記載の熱
延板の連続熱処理方法において、板温１５０〜２５０℃
で再巻きつけすることを特徴とする方向性珪素鋼の熱延
板の連続熱処理方法。 （１７）（１６）に記載の熱延板の連続熱処理方法にお
いて、再巻きつけコイルを、さらに、タンデム冷間圧延
することを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処
理方法。である。
て、熱間圧延されたコイルを巻き出していくペイオフリ
ールと、ストリップの板厚を減少させるための圧延機
と、前記圧延機から出た前記板厚の減少したストリップ
を焼鈍させるための炉部と、前記炉部から出た前記焼鈍
されたストリップのスケールを除去するための酸洗部
と、酸洗されたコイルの再巻きつけをおこなうテンショ
ンリールとを含むことを特徴とする方向性珪素鋼の熱延
板の連続熱処理設備。 （２）（１）に記載の熱延板の連続熱処理設備におい
て、前記圧延機は分割型２０段圧延機、及び／又は、１
２段圧延機からなるクラスから選択されることを特徴と
する方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備。 （３）（１）又は（２）に記載の熱延板の連続熱処理設
備において、前記圧延機の上流に、熱間圧延時に発生し
たストリップ表面のスケールを除去するメカニカルデス
ケーリング装置を配設したことを特徴とする方向性珪素
鋼の熱延板の連続熱処理設備。 （４）（３）に記載の熱延板の連続熱処理設備におい
て、メカニカルデスケーリング装置は、ベンディングロ
ーラー、及び／又は、ショットブラストから選択される
ことを特徴する方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設
備。 （５）（１）ないし（４）のいずれかに記載の熱延板の
連続熱処理設備において、前記酸洗部の下流に、ストリ
ップの板厚を更に減少させる第２の圧延機を配設したこ
とを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設
備。 （６）（５）に記載の熱延板の連続熱処理設備処理ライ
ンにおいて、前記第２の圧延機は分割型２０段圧延機、
及び／又は、１２段圧延機からなるクラスから選択され
ることを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理
設備。 （７）（５）又は（６）に記載の熱延板の連続熱処理設
備において、テンションリールでのコイルの再巻きつけ
時のユニット・テンションを１００〜２５０MPaとする
ことを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設
備。 （８）（５）ないし（７）のいずれかに記載の熱延板の
連続熱処理設備において、テンションリールでのコイル
の板温を１５０〜２５０℃とすることを特徴とする方向
性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備。 （９）方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法におい
て、１つの連続処理ラインの中で、熱延圧延されたコイ
ルを巻き出していく工程と、前記ストリップの板厚を減
少させるための冷間圧延工程と、前記板厚の減少したス
トリップを焼鈍する工程と、前記焼鈍されたストリップ
を酸洗する工程と、酸洗されたコイルの再巻きつけをす
る工程とを含むことを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板
の連続熱処理方法。 （１０）（９）記載の熱延板の連続熱処理方法におい
て、前記冷間圧延工程は、分割型２０段圧延機、及び／
又は、１２段圧延機によって圧延されることを特徴とす
る方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法。 （１１）（９）又は（１０）に記載の熱延板の連続熱処
理方法において、前記ラインの中の前記冷間圧延工程の
上流に、メカニカルデスケーリングする工程を含むこと
を特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法。 （１２）（１１）に記載の熱延板の連続熱処理方法にお
いて、メカニカルデスケーリング工程は、ベンディング
ローラー、及び／又は、ショットブラストによる処理を
施されることを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続
熱処理方法。 （１３）（９）ないし（１２）のいずれかに記載の熱延
板の連続熱処理方法について、前記ラインの中の焼鈍工
程の下流に、前記酸洗されたストリップの板厚を更に減
少させるための第２の冷間圧延工程を含むことを特徴と
する方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法。 （１４）（１３）に記載の熱延板の連続熱処理方法にお
いて、第２の冷間圧延工程は、分割型２０段圧延機、及
び／又は、１２段圧延機を設けることを特徴とする方向
性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法。 （１５）（１３）又は（１４）に記載の熱延板の連続熱
処理方法において、ユニット・テンション１００〜２５
０MPa で再巻きつけすることを特徴とする方向性珪素鋼
の熱延板の連続熱処理方法。 （１６）（１３）ないし（１５）のいずれかに記載の熱
延板の連続熱処理方法において、板温１５０〜２５０℃
で再巻きつけすることを特徴とする方向性珪素鋼の熱延
板の連続熱処理方法。 （１７）（１６）に記載の熱延板の連続熱処理方法にお
いて、再巻きつけコイルを、さらに、タンデム冷間圧延
することを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処
理方法。である。
【０００９】
【発明の実施の形態】図１は方向性珪素鋼の熱延板を焼
鈍・酸洗するための代表的な従来技術による連続熱処理
設備の準概略的な等角投影図である。このようなライン
は、実際には図示したものよりもっと複雑であることは
理解できるはずである。例えば、炉部分は一般的に加熱
領域、均熱領域、および冷却領域からなり、酸洗部分は
一般的に酸洗用の化学物質（ＨＣＬ等）を入れた幾つか
のタンクと、その化学物質を除去するための洗浄、乾燥
設備からなっている。このラインはまた酸洗用タンクの
上流にショットプラスト設備のようなメカニカルデスケ
ーリング装置を有していてもよい。
鈍・酸洗するための代表的な従来技術による連続熱処理
設備の準概略的な等角投影図である。このようなライン
は、実際には図示したものよりもっと複雑であることは
理解できるはずである。例えば、炉部分は一般的に加熱
領域、均熱領域、および冷却領域からなり、酸洗部分は
一般的に酸洗用の化学物質（ＨＣＬ等）を入れた幾つか
のタンクと、その化学物質を除去するための洗浄、乾燥
設備からなっている。このラインはまた酸洗用タンクの
上流にショットプラスト設備のようなメカニカルデスケ
ーリング装置を有していてもよい。
【００１０】しかしながら、その様なラインの主な要素
は、熱間圧延加工された方向性珪素鋼のコイル６０を装
荷して、そこから巻出していくためのペイオフリール
１、コイルの端部を切断して溶接のための準備をするた
めの入側剪断機２、連続的なコイルの端部を結合するた
めの溶接機３、コイルの溶接準備および溶接中に炉部お
よび酸洗部を減速・停止することなく通板可能とするス
トリップをストレージする入側ストレージルーパー４、
ストリップを焼鈍するために用いられる加熱、均熱、冷
却装置からなる炉部８、ストリップの表面からスケール
を除去するために用いられる酸洗タンクとストリップを
洗浄するための洗浄装置とからなる酸洗部９、コイルの
再巻付けが完了した時に出口剪断機１４が作動している
時に、コイルが炉部８および酸洗部９を減速・停止する
ことなく通板可能とするストリップをストレージする出
側ストレージルーパー１２、出側剪断機１４、および、
コイルの再巻きつけをおこなうためのテンションリール
１６とからなっている。通過ラインのブライドルロール
２１ａ、２１ｂ、２２ａ、２２ｂ、２７ａ、２７ｂ、２
９ａ、２９ｂは、ブライドル前後のストリップ張力を確
保するために配置されている。
は、熱間圧延加工された方向性珪素鋼のコイル６０を装
荷して、そこから巻出していくためのペイオフリール
１、コイルの端部を切断して溶接のための準備をするた
めの入側剪断機２、連続的なコイルの端部を結合するた
めの溶接機３、コイルの溶接準備および溶接中に炉部お
よび酸洗部を減速・停止することなく通板可能とするス
トリップをストレージする入側ストレージルーパー４、
ストリップを焼鈍するために用いられる加熱、均熱、冷
却装置からなる炉部８、ストリップの表面からスケール
を除去するために用いられる酸洗タンクとストリップを
洗浄するための洗浄装置とからなる酸洗部９、コイルの
再巻付けが完了した時に出口剪断機１４が作動している
時に、コイルが炉部８および酸洗部９を減速・停止する
ことなく通板可能とするストリップをストレージする出
側ストレージルーパー１２、出側剪断機１４、および、
コイルの再巻きつけをおこなうためのテンションリール
１６とからなっている。通過ラインのブライドルロール
２１ａ、２１ｂ、２２ａ、２２ｂ、２７ａ、２７ｂ、２
９ａ、２９ｂは、ブライドル前後のストリップ張力を確
保するために配置されている。
【００１１】図２は本発明の１つの実施例である、熱間
圧延加工された方向性珪素鋼用の代表的な焼鈍・酸洗ラ
インの準概略的な等角投影図であり、作図上２段に分離
したが実際にはラインとして連続したものである。図１
の従来ラインに比べ、ラインの中の入側ストレージルー
パー４と炉部８との間の位置において、冷間圧延機６、
レベラー１３、中央ストレージルーパー７、および、ブ
ライドルロール２３ａ、２３ｂ、２３ｃ、２３ｄ、２４
ａ、２４ｂが設置されている点が異なる。
圧延加工された方向性珪素鋼用の代表的な焼鈍・酸洗ラ
インの準概略的な等角投影図であり、作図上２段に分離
したが実際にはラインとして連続したものである。図１
の従来ラインに比べ、ラインの中の入側ストレージルー
パー４と炉部８との間の位置において、冷間圧延機６、
レベラー１３、中央ストレージルーパー７、および、ブ
ライドルロール２３ａ、２３ｂ、２３ｃ、２３ｄ、２４
ａ、２４ｂが設置されている点が異なる。
【００１２】このルーパー４と炉部８との間の位置にお
いては、ストリップ６０は入側溶接機３が作動している
時にも停止することなく冷間圧延されている。また、冷
間圧延機６のワークロール等はロールの磨耗、あるいは
また、キズ入りのとき、交換されるが、このときも、炉
部８でライン停止あるいは減速することなく処理が可能
である。なお、図２に示すラインのその他の部分は、図
１のラインと類似しており、同一の部品或いは装置につ
いては同一の番号が付けられている。
いては、ストリップ６０は入側溶接機３が作動している
時にも停止することなく冷間圧延されている。また、冷
間圧延機６のワークロール等はロールの磨耗、あるいは
また、キズ入りのとき、交換されるが、このときも、炉
部８でライン停止あるいは減速することなく処理が可能
である。なお、図２に示すラインのその他の部分は、図
１のラインと類似しており、同一の部品或いは装置につ
いては同一の番号が付けられている。
【００１３】冷間圧延機６としての条件は、熱延板を
(i)板厚減少率１５〜４０％減少させることが可能であ
り、(ii)冷間圧延後の板厚変動値が小さく、加えて、
(iii)ロール交換が容易であることが必要である。
(i)板厚減少率１５〜４０％減少させることが可能であ
り、(ii)冷間圧延後の板厚変動値が小さく、加えて、
(iii)ロール交換が容易であることが必要である。
【００１４】(i)を効率よく満足するには、圧延機のワ
ークロール径は、望ましくは６０〜１５０mmの範囲であ
る。ワークロール径が６０mm未満では、圧延機のワーク
ロールの磨耗が短時間で発生し、数コイル毎のワークロ
ール交換となり現実的でない。一方、ワークロール径が
１５０mm超では、圧延機の容量、台数が大きくなり非効
率である。
ークロール径は、望ましくは６０〜１５０mmの範囲であ
る。ワークロール径が６０mm未満では、圧延機のワーク
ロールの磨耗が短時間で発生し、数コイル毎のワークロ
ール交換となり現実的でない。一方、ワークロール径が
１５０mm超では、圧延機の容量、台数が大きくなり非効
率である。
【００１５】(ii)を改善する手立てとしてもっとも有効
なのは、ミル剛性の高い冷間圧延機である。望ましく
は、３００トン／mm以上のミル剛性である。３００トン
／mm未満では、熱延板の板厚変動、とりわけ、いわゆる
スキッドマークを解消することが難しく、本発明の狙い
である熱延板の熱処理をコイル全長にわたり均一に行う
ことが出来なくなるからである。
なのは、ミル剛性の高い冷間圧延機である。望ましく
は、３００トン／mm以上のミル剛性である。３００トン
／mm未満では、熱延板の板厚変動、とりわけ、いわゆる
スキッドマークを解消することが難しく、本発明の狙い
である熱延板の熱処理をコイル全長にわたり均一に行う
ことが出来なくなるからである。
【００１６】(iii)を満足させる冷間圧延機として、ワ
ークロール交換時に、上ハウジング及び下ハウジングの
少なくとも一方が大きく、上下方向に移動可能な分割型
冷間圧延機が有効である。
ークロール交換時に、上ハウジング及び下ハウジングの
少なくとも一方が大きく、上下方向に移動可能な分割型
冷間圧延機が有効である。
【００１７】以上のことより、上記冷間圧延機６は、高
ミル剛性を有する分割型２０段圧延機、及び／又は、１
２段式圧延機が望ましい。すなわち、分割型２０段圧延
機或いは１２段式圧延機のいずれかを１台又は複数台、
もしくは分割型２０段圧延機及び１２段式圧延機の両方
を併設してもよい。また、冷間圧延機６の台数は、必要
な板厚減少率等により決定されるが、板厚減少率３５％
以下なら１台、それ以上では２台が一般的である。
ミル剛性を有する分割型２０段圧延機、及び／又は、１
２段式圧延機が望ましい。すなわち、分割型２０段圧延
機或いは１２段式圧延機のいずれかを１台又は複数台、
もしくは分割型２０段圧延機及び１２段式圧延機の両方
を併設してもよい。また、冷間圧延機６の台数は、必要
な板厚減少率等により決定されるが、板厚減少率３５％
以下なら１台、それ以上では２台が一般的である。
【００１８】図３は本発明の別の１つの実施例である、
方向性珪素鋼の熱延板の代表的な焼鈍・酸洗ラインの準
概略の等角投影図であり、作図上２段に分離したが実際
には連続したものである。冷間圧延機６の上流に、メカ
ニカルデスケーリング装置が配置されていること、およ
び、酸洗部９の下流に第２の冷間圧延機１１、および、
それに伴うブライドルロール２８ａ〜２８ｄが配置され
ていることを除き、前記本発明例の図２のラインと同じ
である。
方向性珪素鋼の熱延板の代表的な焼鈍・酸洗ラインの準
概略の等角投影図であり、作図上２段に分離したが実際
には連続したものである。冷間圧延機６の上流に、メカ
ニカルデスケーリング装置が配置されていること、およ
び、酸洗部９の下流に第２の冷間圧延機１１、および、
それに伴うブライドルロール２８ａ〜２８ｄが配置され
ていることを除き、前記本発明例の図２のラインと同じ
である。
【００１９】メカニカルデスケリーング装置により、冷
間圧延機６に入る前の熱延板の表面のスケールに亀裂を
入れ、冷間圧延機６による圧延時に効果的にスケールを
除去し、よりキズの発生のない冷間圧延を可能とする。
この装置は、ベンディングローラー１０とショットブラ
スト５を組合せることにより、更に効果的にデスケーリ
ングが可能となるし、場合によってはこれらを単独或い
は複数配置することもできる。
間圧延機６に入る前の熱延板の表面のスケールに亀裂を
入れ、冷間圧延機６による圧延時に効果的にスケールを
除去し、よりキズの発生のない冷間圧延を可能とする。
この装置は、ベンディングローラー１０とショットブラ
スト５を組合せることにより、更に効果的にデスケーリ
ングが可能となるし、場合によってはこれらを単独或い
は複数配置することもできる。
【００２０】第２の冷間圧延機１１としての条件は、熱
延板を (i)板厚減少率４５〜５５％減少させることが可
能であり、(ii)冷間圧延後の板厚変動値が小さく、加え
て、(iii)ロール交換が容易であることが必要である。
延板を (i)板厚減少率４５〜５５％減少させることが可
能であり、(ii)冷間圧延後の板厚変動値が小さく、加え
て、(iii)ロール交換が容易であることが必要である。
【００２１】(i)を効率よく満足するには、圧延機のワ
ークロール径は、望ましくは６０〜１５０mmである。ワ
ークロール径が６０mm未満では、圧延機のワークロール
の磨耗が短時間で発生し、数コイル毎のワークロール交
換となり現実的でない。一方、１５０mm超では、圧延機
の容量、台数が大きくなり非効率である。
ークロール径は、望ましくは６０〜１５０mmである。ワ
ークロール径が６０mm未満では、圧延機のワークロール
の磨耗が短時間で発生し、数コイル毎のワークロール交
換となり現実的でない。一方、１５０mm超では、圧延機
の容量、台数が大きくなり非効率である。
【００２２】(ii)を改善する手立てとしてもっとも有効
なのは、ミル剛性の高い冷間圧延機である。望ましく
は、３００トン／mm以上のミル剛性である。３００トン
／mm未満では、冷間圧延板の板厚変動を小さくすること
が難しいからである。
なのは、ミル剛性の高い冷間圧延機である。望ましく
は、３００トン／mm以上のミル剛性である。３００トン
／mm未満では、冷間圧延板の板厚変動を小さくすること
が難しいからである。
【００２３】(iii)を満足させる冷間圧延機として、ワ
ークロール交換時に上ハウジング及び下ハウジングの少
なくとも一方が大きく、上下方向に移動可能な分割型の
冷間圧延機が有効である。
ークロール交換時に上ハウジング及び下ハウジングの少
なくとも一方が大きく、上下方向に移動可能な分割型の
冷間圧延機が有効である。
【００２４】以上のことより、上記第２の冷間圧延機１
１も、高ミル剛性を有する分割型２０段式圧延機、及び
／又は、１２段式圧延機が望ましい。すなわち、分割型
２０段圧延機或いは１２段式圧延機のいずれかを１台又
は複数台、もしくは分割型２０段圧延機及び１２段式圧
延機の両方を併設してもよい。また、第２の冷間圧延機
１１の台数は、その後の必要なパス毎エージングのパス
数、３〜４パスに必要な板厚減少率等により決定される
が、２台が一般的である。
１も、高ミル剛性を有する分割型２０段式圧延機、及び
／又は、１２段式圧延機が望ましい。すなわち、分割型
２０段圧延機或いは１２段式圧延機のいずれかを１台又
は複数台、もしくは分割型２０段圧延機及び１２段式圧
延機の両方を併設してもよい。また、第２の冷間圧延機
１１の台数は、その後の必要なパス毎エージングのパス
数、３〜４パスに必要な板厚減少率等により決定される
が、２台が一般的である。
【００２５】なお、図２に示す実施例においても、冷間
圧延機６の上流側に、メカニカルデスケリーング装置を
設置することも可能である。このメカニカルデスケリー
ング装置は、図３に示すようなベンディングローラー１
０とショットブラスト５の組合せ或いはそれぞれ単独の
もの等から適宜選択される。
圧延機６の上流側に、メカニカルデスケリーング装置を
設置することも可能である。このメカニカルデスケリー
ング装置は、図３に示すようなベンディングローラー１
０とショットブラスト５の組合せ或いはそれぞれ単独の
もの等から適宜選択される。
【００２６】図４は本発明のさらに別の１つの実施例で
ある、方向性珪素鋼の熱延板の代表的な焼鈍・酸洗ライ
ンの準概略の等角投影図であり、作図上２段に分離した
が実際には連続したものである。出側剪断機として走間
剪断機１７が、コイルの再巻きつけをおこなうためのテ
ンションリールとしてカローゼル式テンションリール１
８が、配置されていることを除き、前記本発明例の図３
のラインと同じである。
ある、方向性珪素鋼の熱延板の代表的な焼鈍・酸洗ライ
ンの準概略の等角投影図であり、作図上２段に分離した
が実際には連続したものである。出側剪断機として走間
剪断機１７が、コイルの再巻きつけをおこなうためのテ
ンションリールとしてカローゼル式テンションリール１
８が、配置されていることを除き、前記本発明例の図３
のラインと同じである。
【００２７】こうすることにより、第２の冷間圧延機１
１で、冷間圧延後の板温を高く保持し、１５０〜２５０
℃でリール１９ａ、１９ｂに再巻きつけできる構造とな
っている。１５０〜２５０℃でリールに巻きつけるの
は、１５０℃未満では、所謂冷間圧延の中間パスにおけ
るパス毎エージング効果が不足し、磁性の向上が充分で
ないからである。一方、２５０℃超では、リールに巻き
つけたあとのストリップに残存した圧延油の変質が大き
く、焼きつき、次いで行うタンデム圧延で除去されず、
模様あるいはキズとなるからである。
１で、冷間圧延後の板温を高く保持し、１５０〜２５０
℃でリール１９ａ、１９ｂに再巻きつけできる構造とな
っている。１５０〜２５０℃でリールに巻きつけるの
は、１５０℃未満では、所謂冷間圧延の中間パスにおけ
るパス毎エージング効果が不足し、磁性の向上が充分で
ないからである。一方、２５０℃超では、リールに巻き
つけたあとのストリップに残存した圧延油の変質が大き
く、焼きつき、次いで行うタンデム圧延で除去されず、
模様あるいはキズとなるからである。
【００２８】また、再巻きつけの際はユニット・テンシ
ョン１００〜２５０MPa でリールに巻きつけることが必
要である。１００MPa 未満では、次いで行うタンデム圧
延において、充分なバックテンションがとれず、充分な
圧下率がとれないからである。一方、２５０MPa 超で
は、再巻きつけ時のリールでの巻き締まりが大きく、リ
ールの製作が難しくなるからである。
ョン１００〜２５０MPa でリールに巻きつけることが必
要である。１００MPa 未満では、次いで行うタンデム圧
延において、充分なバックテンションがとれず、充分な
圧下率がとれないからである。一方、２５０MPa 超で
は、再巻きつけ時のリールでの巻き締まりが大きく、リ
ールの製作が難しくなるからである。
【００２９】いずれの発明においても、熱延板の熱延仕
上温度が、均一且つ高く維持できるようになり、また、
熱延板焼鈍時の板厚がより均一となり、結果として焼鈍
条件をより均一とすることが可能となり、きわめて、高
品位に安定して、最終製品の板厚の薄い方向性珪素鋼を
製造できる。尚、本発明は、強圧下１回冷延法に限定さ
れることなく、熱延板焼鈍を行う２回冷延法による方向
性珪素鋼の製造においても有効である。
上温度が、均一且つ高く維持できるようになり、また、
熱延板焼鈍時の板厚がより均一となり、結果として焼鈍
条件をより均一とすることが可能となり、きわめて、高
品位に安定して、最終製品の板厚の薄い方向性珪素鋼を
製造できる。尚、本発明は、強圧下１回冷延法に限定さ
れることなく、熱延板焼鈍を行う２回冷延法による方向
性珪素鋼の製造においても有効である。
【００３０】
【実施例】［実施例１］質量％で、Ｃ：０．００５％、
Ｓｉ：３．２５％、Ｍｎ：０．１％、Ｓ：０．００７
％、Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：０．００７０％、およ
び、Ｓｎ：０．０７％を含有する方向性珪素鋼のスラブ
を、１１５０℃の低温スラブ加熱した後、板厚２．３mm
の熱延コイルとした。この熱延コイルを図２で示す本発
明による熱延板の連続焼鈍・酸洗ラインで処理した。ま
ず、ワークロール径９０mmの分割型２０段圧延機で、板
厚１．８mmまで板厚を減少（板厚減少率２２％）した
後、１１００℃で焼鈍し、ついで酸洗した。尚、ミル剛
性は、３５０トン／mmであった。その後、ワークロール
径７０mmのモノブロック型２０段圧延機にて６パスで最
終板厚０．１８mm（板厚減少率９０％）とした。尚、６
パス中の中間の４パスで２００℃で５分間の時効処理を
行った。ついで、脱炭焼鈍、窒化焼鈍を行い、更に、マ
グネシアスラリーを塗布後、高温焼鈍し、最後にコーテ
ィング焼付けを兼ねた形状矯正焼鈍を行い製品とした。
Ｓｉ：３．２５％、Ｍｎ：０．１％、Ｓ：０．００７
％、Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：０．００７０％、およ
び、Ｓｎ：０．０７％を含有する方向性珪素鋼のスラブ
を、１１５０℃の低温スラブ加熱した後、板厚２．３mm
の熱延コイルとした。この熱延コイルを図２で示す本発
明による熱延板の連続焼鈍・酸洗ラインで処理した。ま
ず、ワークロール径９０mmの分割型２０段圧延機で、板
厚１．８mmまで板厚を減少（板厚減少率２２％）した
後、１１００℃で焼鈍し、ついで酸洗した。尚、ミル剛
性は、３５０トン／mmであった。その後、ワークロール
径７０mmのモノブロック型２０段圧延機にて６パスで最
終板厚０．１８mm（板厚減少率９０％）とした。尚、６
パス中の中間の４パスで２００℃で５分間の時効処理を
行った。ついで、脱炭焼鈍、窒化焼鈍を行い、更に、マ
グネシアスラリーを塗布後、高温焼鈍し、最後にコーテ
ィング焼付けを兼ねた形状矯正焼鈍を行い製品とした。
【００３１】製品品質は、熱延板板厚１．８mmのものに
くらべ、最高磁気特性は同じであったが、平均特性は向
上した。特に、熱延板の仕上げ温度不安定に起因する２
次時再結晶不安定による細粒の発生は皆無であった。
くらべ、最高磁気特性は同じであったが、平均特性は向
上した。特に、熱延板の仕上げ温度不安定に起因する２
次時再結晶不安定による細粒の発生は皆無であった。
【００３２】［実施例２］実施例１と同成分の方向性珪
素鋼のスラブを、１１５０℃の低温スラブ加熱した後、
板厚２．３mmの熱延コイルとした。この熱延コイルを図
３で示す本発明による熱延板の連続焼鈍・酸洗ラインで
処理した。まず、ワークロール９０mmの分割型２０段圧
延機で、板厚１．５mmまで板厚を減少（板厚減少率３５
％）した後、１１００℃で焼鈍し、ついで酸洗し、最後
にワークロール径９０mmの分割型２０段圧延機で、板厚
０．７１mm（板厚減少率５３％）まで冷間圧延した。
尚、いずれの圧延機もミル定数は、３５０トン／mmであ
った。その後、ワークロール径６０mmのモノブロック型
２０段圧延機にて４パスで最終板厚０．１５mm（板厚減
少率７９％）とした。尚、４パス中の前半３パスで２５
０℃で５分間の時効処理を行った。ついで、脱炭焼鈍
後、窒化焼鈍を行い、更に、マグネシアスラリーを塗布
後、高温焼鈍し、最後にコーティング焼付けを兼ねた形
状矯正焼鈍を行い製品とした。
素鋼のスラブを、１１５０℃の低温スラブ加熱した後、
板厚２．３mmの熱延コイルとした。この熱延コイルを図
３で示す本発明による熱延板の連続焼鈍・酸洗ラインで
処理した。まず、ワークロール９０mmの分割型２０段圧
延機で、板厚１．５mmまで板厚を減少（板厚減少率３５
％）した後、１１００℃で焼鈍し、ついで酸洗し、最後
にワークロール径９０mmの分割型２０段圧延機で、板厚
０．７１mm（板厚減少率５３％）まで冷間圧延した。
尚、いずれの圧延機もミル定数は、３５０トン／mmであ
った。その後、ワークロール径６０mmのモノブロック型
２０段圧延機にて４パスで最終板厚０．１５mm（板厚減
少率７９％）とした。尚、４パス中の前半３パスで２５
０℃で５分間の時効処理を行った。ついで、脱炭焼鈍
後、窒化焼鈍を行い、更に、マグネシアスラリーを塗布
後、高温焼鈍し、最後にコーティング焼付けを兼ねた形
状矯正焼鈍を行い製品とした。
【００３３】製品品質は、熱延板板厚１．５mmのものに
くらべ、最高磁気特性は同じであったが、平均特性は向
上した。特に、熱延板の仕上げ温度不安定に起因する２
次再結晶不安定による細粒の発生はこの例でも皆無であ
った。また、リバースミルでの圧延時間は、従来に比
べ、３０％減少した。加えて、熱延されたストリップの
コイル両端部も第２の冷間圧延機で圧延され、リバース
ミル特有のオフゲージは大幅に減少し、歩留も向上し
た。
くらべ、最高磁気特性は同じであったが、平均特性は向
上した。特に、熱延板の仕上げ温度不安定に起因する２
次再結晶不安定による細粒の発生はこの例でも皆無であ
った。また、リバースミルでの圧延時間は、従来に比
べ、３０％減少した。加えて、熱延されたストリップの
コイル両端部も第２の冷間圧延機で圧延され、リバース
ミル特有のオフゲージは大幅に減少し、歩留も向上し
た。
【００３４】［実施例３］実施例１と同成分の方向性珪
素鋼のスラブを、１１５０℃の低温スラブ加熱した後、
板厚２．３mmの熱延コイルとした。この熱延コイルを図
４で示す本発明による熱延板の連続焼鈍・酸洗ラインで
処理した。まず、ワークロール９０mmの分割型２０段圧
延機で、板厚１．５mmまで板厚を減少（板厚減少率３５
％）した後、１１００℃で焼鈍し、ついで酸洗し、最後
にワークロール径９０mmの分割型２０段圧延機で、板厚
０．７１mm（板厚減少率５３％）まで出側板温目標２５
０℃で、冷間圧延し、板温２３０℃、ユニット・テンシ
ョン１５０MPa でリールに巻きつけた。尚、いずれの圧
延機もミル定数は、３５０トン／mmであった。その後、
１時間後に、ワークロール径１２０mmの４スタンドの６
Ｈｉ型タンデム圧延機にて最終板厚０．１５mm（板厚減
少率７９％）とした。ついで、脱炭焼鈍後窒化焼鈍を行
い、更に、マグネシアスラリーを塗布後、高温焼鈍し、
最後にコーティング焼付けを兼ねた形状矯正焼鈍を行い
製品とした。
素鋼のスラブを、１１５０℃の低温スラブ加熱した後、
板厚２．３mmの熱延コイルとした。この熱延コイルを図
４で示す本発明による熱延板の連続焼鈍・酸洗ラインで
処理した。まず、ワークロール９０mmの分割型２０段圧
延機で、板厚１．５mmまで板厚を減少（板厚減少率３５
％）した後、１１００℃で焼鈍し、ついで酸洗し、最後
にワークロール径９０mmの分割型２０段圧延機で、板厚
０．７１mm（板厚減少率５３％）まで出側板温目標２５
０℃で、冷間圧延し、板温２３０℃、ユニット・テンシ
ョン１５０MPa でリールに巻きつけた。尚、いずれの圧
延機もミル定数は、３５０トン／mmであった。その後、
１時間後に、ワークロール径１２０mmの４スタンドの６
Ｈｉ型タンデム圧延機にて最終板厚０．１５mm（板厚減
少率７９％）とした。ついで、脱炭焼鈍後窒化焼鈍を行
い、更に、マグネシアスラリーを塗布後、高温焼鈍し、
最後にコーティング焼付けを兼ねた形状矯正焼鈍を行い
製品とした。
【００３５】製品品質は、実施例２（リバース圧延）の
ものにくらべ、平均特性は同等であった。また、圧延時
間は、従来に比べ、８５％強減少した。加えて、リバー
スミル特有のオフゲージは皆無となり、歩留は大幅に向
上した。
ものにくらべ、平均特性は同等であった。また、圧延時
間は、従来に比べ、８５％強減少した。加えて、リバー
スミル特有のオフゲージは皆無となり、歩留は大幅に向
上した。
【図１】方向性珪素鋼の熱板を焼鈍・酸洗するための代
表的な従来技術による処理ラインの準概略的な等角投影
図。
表的な従来技術による処理ラインの準概略的な等角投影
図。
【図２】本発明の１つの実施例である熱間圧延された方
向性珪素鋼鋼のための焼鈍・酸洗ラインの準概略的な等
角投影図（上下段は連続している）。
向性珪素鋼鋼のための焼鈍・酸洗ラインの準概略的な等
角投影図（上下段は連続している）。
【図３】本発明の他の実施例である熱間圧延された方向
性珪素鋼のための焼鈍、酸洗の準概略的な等角投影図
（上下段は連続している）。
性珪素鋼のための焼鈍、酸洗の準概略的な等角投影図
（上下段は連続している）。
【図４】本発明のさらに他の実施例である熱間圧延され
た方向性珪素鋼のための焼鈍、酸洗の準概略的な等角投
影図（上下段は連続している）。
た方向性珪素鋼のための焼鈍、酸洗の準概略的な等角投
影図（上下段は連続している）。
１ ペイオフリール ２ 入側剪断機 ３ 溶接機 ４ 入側ストレー
ジルーパー ５ ショットブラスト ６ 冷間圧延機 ７ 中央ストレージルーパー ８ 炉部 ９ 酸洗部 １０ べンディン
グローラー １１ 第２の冷間圧延機 １２ 出側ストレ
ージルーパー １３ レベラー １４ 出側剪断機 １６ テンションリール １７ 出側走間剪
断機 １８ カローゼル式テンションリール １９ａ、１９ｂ リール ２１ａ、２１ｂ、２２ａ、２２ｂ、２３ａ、２３ｂ、２
３ｃ、２３ｄ、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ、２８
ｃ、２８ｄ、２９ａ、２９ｂ、２９ｃ、２９ｄ ブラ
イドルロール ６０ ストリップ
ジルーパー ５ ショットブラスト ６ 冷間圧延機 ７ 中央ストレージルーパー ８ 炉部 ９ 酸洗部 １０ べンディン
グローラー １１ 第２の冷間圧延機 １２ 出側ストレ
ージルーパー １３ レベラー １４ 出側剪断機 １６ テンションリール １７ 出側走間剪
断機 １８ カローゼル式テンションリール １９ａ、１９ｂ リール ２１ａ、２１ｂ、２２ａ、２２ｂ、２３ａ、２３ｂ、２
３ｃ、２３ｄ、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ、２８
ｃ、２８ｄ、２９ａ、２９ｂ、２９ｃ、２９ｄ ブラ
イドルロール ６０ ストリップ
Claims (17)
- 【請求項１】 方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備
において、熱間圧延されたコイルを巻き出していくペイ
オフリールと、ストリップの板厚を減少させるための圧
延機と、前記圧延機から出た前記板厚の減少したストリ
ップを焼鈍させるための炉部と、前記炉部から出た前記
焼鈍されたストリップのスケールを除去するための酸洗
部と、酸洗されたコイルの再巻きつけをおこなうテンシ
ョンリールとを含むことを特徴とする方向性珪素鋼の熱
延板の連続熱処理設備。 - 【請求項２】 請求項１に記載の熱延板の連続熱処理設
備において、前記圧延機は分割型２０段圧延機、及び／
又は、１２段圧延機からなるクラスから選択されること
を特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の熱延板の連続熱
処理設備において、前記圧延機の上流に、熱間圧延時に
発生したストリップ表面のスケールを除去するメカニカ
ルデスケーリング装置を配設したことを特徴とする方向
性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備。 - 【請求項４】 請求項３に記載の熱延板の連続熱処理設
備において、メカニカルデスケーリング装置は、ベンデ
ィングローラー、及び／又は、ショットブラストから選
択されることを特徴する方向性珪素鋼の熱延板の連続熱
処理設備。 - 【請求項５】 請求項１ないし４のいずれか１項に記載
の熱延板の連続熱処理設備において、前記酸洗部の下流
に、ストリップの板厚を更に減少させる第２の圧延機を
配設したことを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続
熱処理設備。 - 【請求項６】 請求項５に記載の熱延板の連続熱処理設
備処理ラインにおいて、前記第２の圧延機は分割型２０
段圧延機、及び／又は、１２段圧延機からなるクラスか
ら選択されることを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の
連続熱処理設備。 - 【請求項７】 請求項５又は６に記載の熱延板の連続熱
処理設備において、テンションリールでのコイルの再巻
きつけ時のユニット・テンションを１００〜２５０MPa
とすることを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱
処理設備。 - 【請求項８】 請求項５ないし７のいずれか１項に記載
の熱延板の連続熱処理設備において、テンションリール
でのコイルの板温を１５０〜２５０℃とすることを特徴
とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備。 - 【請求項９】 方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法
において、１つの連続処理ラインの中で、熱延圧延され
たコイルを巻き出していく工程と、前記ストリップの板
厚を減少させるための冷間圧延工程と、前記板厚の減少
したストリップを焼鈍する工程と、前記焼鈍されたスト
リップを酸洗する工程と、酸洗されたコイルの再巻きつ
けをする工程とを含むことを特徴とする方向性珪素鋼の
熱延板の連続熱処理方法。 - 【請求項１０】 請求項９記載の熱延板の連続熱処理方
法において、前記冷間圧延工程は、分割型２０段圧延
機、及び／又は、１２段圧延機によって圧延されること
を特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法。 - 【請求項１１】 請求項９又は１０に記載の熱延板の連
続熱処理方法において、前記ラインの中の前記冷間圧延
工程の上流に、メカニカルデスケーリングする工程を含
むことを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理
方法。 - 【請求項１２】 請求項１１に記載の熱延板の連続熱処
理方法において、メカニカルデスケーリング工程は、ベ
ンディングローラー、及び／又は、ショットブラストに
よる処理を施されることを特徴とする方向性珪素鋼の熱
延板の連続熱処理方法。 - 【請求項１３】 請求項９ないし１２のいずれか１項に
記載の熱延板の連続熱処理方法について、前記ラインの
中の焼鈍工程の下流に、前記酸洗されたストリップの板
厚を更に減少させるための第２の冷間圧延工程を含むこ
とを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方
法。 - 【請求項１４】 請求項１３に記載の熱延板の連続熱処
理方法において、第２の冷間圧延工程は、分割型２０段
圧延機、及び／又は、１２段圧延機を設けることを特徴
とする方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法。 - 【請求項１５】 請求項１３又は１４の１項に記載の熱
延板の連続熱処理方法において、ユニット・テンション
１００〜２５０MPa で再巻きつけすることを特徴とする
方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理方法。 - 【請求項１６】 請求項１３ないし１５のいずれか１項
に記載の熱延板の連続熱処理方法において、板温１５０
〜２５０℃で再巻きつけすることを特徴とする方向性珪
素鋼の熱延板の連続熱処理方法。 - 【請求項１７】 請求項１６に記載の熱延板の連続熱処
理方法において、再巻きつけコイルを、さらに、タンデ
ム冷間圧延することを特徴とする方向性珪素鋼の熱延板
の連続熱処理方法。
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|---|---|---|---|
| JP2001216325A JP2002361314A (ja) | 2001-03-30 | 2001-07-17 | 方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備および連続熱処理方法 |
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|---|---|---|---|
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