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JP2002274974A - セラミックス球状多孔体およびその製造方法 - Google Patents

セラミックス球状多孔体およびその製造方法

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JP2002274974A
JP2002274974A JP2001075719A JP2001075719A JP2002274974A JP 2002274974 A JP2002274974 A JP 2002274974A JP 2001075719 A JP2001075719 A JP 2001075719A JP 2001075719 A JP2001075719 A JP 2001075719A JP 2002274974 A JP2002274974 A JP 2002274974A
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JP
Japan
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porous body
ceramic
spherical porous
weight
ceramic spherical
Prior art date
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Pending
Application number
JP2001075719A
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English (en)
Inventor
Hidekatsu Kawazu
英勝 河津
Osamu Yamanishi
修 山西
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sumitomo Chemical Co Ltd
Original Assignee
Sumitomo Chemical Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
Application filed by Sumitomo Chemical Co Ltd filed Critical Sumitomo Chemical Co Ltd
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Priority to US10/097,019 priority patent/US7067187B2/en
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 触媒担体として要求される物性を維持しなが
ら高い機械的強度を有するセラッミクス球状多孔体およ
びその製造方法を提供する。 【解決手段】 細孔半径１．８ｎｍ〜１００μｍの細孔
の容積が０．２５ｃｍ3／ｇ以上であり、細孔半径の最
頻値が１μｍ〜６μｍの範囲にあり、かつ充填密度が
０．７ｇ／ｃｍ3〜１ｇ／ｃｍ3であることを特徴とする
セラミックス球状多孔体。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はセラミックス球状多
孔体およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】コージェライト、ムライト、窒化チタン
のようなセラミックスの多孔体が排ガス浄化用触媒担
体、石油精製用触媒担体、石油化学反応用触媒担体に使
用されている。また、これらのセラミックス多孔体のう
ち、一部のものはＮＯｘ吸着剤の担体としても利用され
ている。
【０００３】従来より、セラミックス多孔体として、
球、ハニカム、リングなど様々な形状ものが知られてお
り、またその組成についても各種提案されている。さら
に、それらの物性を改良するため、各種の改良製法も提
案されている。
【０００４】近年、触媒寿命の長期間化の要請などか
ら、触媒の担体として用いられるセラミックス球状多孔
体についても、一層の強度向上が求められるようになっ
ている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、触媒
担体として要求される物性を維持しながら高い機械的強
度を有するセラッミクス球状多孔体を提供することにあ
る。本発明の他の目的は、このセラッミクス球状多孔体
の簡易な製造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、セラミッ
クス球状成形体の機械的強度の向上について検討した結
果、本発明を完成するに至った。
【０００７】すなわち本発明は、細孔半径１．８ｎｍ〜
１００μｍの細孔の容積が０．２５ｃｍ3／ｇ以上であ
り、細孔半径の最頻値が１μｍ〜６μｍの範囲にあり、
かつ充填密度が０．７ｇ／ｃｍ3〜１ｇ／ｃｍ3であるこ
とを特徴とするセラミックス球状多孔体を提供するもの
である。このように微細な細孔を有し、細孔半径の最頻
度が特定のところに現れ、かつ充填密度が特定範囲とな
るようにすることによって、触媒担体として要求される
物性を維持しながら、高い機械的強度を示すものとな
る。
【０００８】また本発明は、再水和性を有する無機酸化
物と他の無機化合物を含む混合粉末を転動造粒し、この
造粒物を焼成することを特徴とするセラミックス球状多
孔体の製造方法を提供するものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下本発明を詳細に説明する。本
発明のセラミックス多孔体は、球状であって、かつ特定
の内部構造を有するものである。すなわち、本発明のセ
ラミックス球状多孔体は、微細な細孔を有し、細孔半径
１．８ｎｍ〜１００μｍの細孔の容積が０．２５ｃｍ3
／ｇ以上であることを要件の一つとする。触媒の担持量
を増やすことができることから、前記細孔の容積は大き
いほど好ましく、０．３ｃｍ3／ｇ以上であることが好
ましい。一方、細孔の容積があまり大きくなると、機械
的強度が低下することがあるので、０．４ｃｍ3／ｇ以
下であることが適当である。なお、細孔容積は水銀圧入
法により測定することができる。
【００１０】また、このセラミックス球状多孔体は、細
孔半径の最頻度が１μｍ〜６μｍの範囲にあることを要
件の一つとする。細孔半径の最頻度は、その半径付近の
細孔がその球状多孔体中に最も多く存在することを意味
する値であり、例えば、水銀圧入法により細孔半径１．
８ｎｍから１００μｍまでの間の分布を測定したとき
に、横軸を細孔半径とし、縦軸を微分細孔容積とする頻
度細孔分布曲線の最大ピーク位置で表すことができる。
微分細孔容積は、累積細孔分布を微分して得られる値な
ので、こう呼ぶこととする。細孔半径の最頻値は、２μ
ｍ以上、さらには２．５μｍ以上にあることが好まし
く、また４μｍ以下にあることが好ましい。
【００１１】さらに、このセラミックス球状多孔体は、
充填密度が０．７ｇ／ｃｍ3以上、１ｇ／ｃｍ3以下であ
ることを要件の一つとする。ここでの充填密度は、セラ
ミックス球状多孔体を容器に入れ、この容器を振動させ
た後のセラミックス球状多孔体の見かけ密度を表す。セ
ラミックス球状多孔体の充填密度が０．７ｇ／ｃｍ 3未
満である場合、このセラミックス球状多孔体に触媒成分
を担持して得られる触媒は、固定床式反応塔で使用する
とき、反応塔内で流動化しやすいので、反応を安定して
行うことが困難となる。一方、セラミックス球状多孔体
の充填密度が１ｇ／ｃｍ3を超える場合、得られる触媒
の充填密度が高くなり、単位容積当りの触媒重量が増加
するので、反応塔の剛性を高めることが必要となり、反
応塔設計の自由度が小さくなる。
【００１２】本発明のセラミックス球状多孔体は、真球
またはそれに近い形状であるのが好ましく、その程度と
して形状係数を用いることができる。ここでいう形状係
数とは、画像解析により投影画像の投影面積Ａとその外
周の長さＬを測定し、下式(I) 形状係数＝Ｌ2／（４×π×Ａ） (I) により求められる値である。真球であれば形状係数は１
となり、真球から遠ざかるに従って形状係数は大きくな
る。本発明のセラミックス球状多孔体は、この形状係数
が１．１以下であるのが好ましい。形状係数が１．１を
超えると、反応塔内で粉化しやすくなる。また本発明の
セラミックス球状多孔体は、平均粒子径が０．５ｍｍ以
上、１０ｍｍ以下であるのが好ましい。平均粒子径が
０．５ｍｍ未満であると、反応塔に充填したとき、圧力
損失が大きくなることがある。一方、平均粒子径が１０
ｍｍを超えるセラミックス球状多孔体では、触媒成分を
担持したとき、十分な触媒活性を得ることができないこ
とがある。また、このセラミックス球状多孔体は、ＢＥ
Ｔ比表面積が１０ｍ2／ｇ以下であるのが好ましい。
【００１３】セラミックス球状多孔体の結晶相は、用
途、使用環境に応じて適宜決めればよく、結晶相として
は、例えばコージェライト（理論組成は２ＭｇＯ・２Ａ
ｌ2Ｏ3・５ＳｉＯ2であり、結晶系は斜方晶であ
る。）、インディアライト（理論組成は２ＭｇＯ・２Ａ
ｌ2Ｏ3・５ＳｉＯ2であり、結晶系は六方晶である）、
ムライト（理論組成は３Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2であ
る）、窒化チタン（理論組成はＴｉＮである）またはバ
リウム系酸化物（例えばＢａ3Ｙ4Ｏ9、ＢａＬａ2Ｏ4）
等であり、好ましくはコージェライト、インディアライ
トである。多結晶であり、かつ主結晶相がコージェライ
トまたはインディアライトであるセラミックス球状多孔
体は熱衝撃に優れるものとなる。結晶相はＸ線回折によ
り分析し、得られたＸ線回折スペクトルのピークデータ
から同定することができ、また相対ピーク強度から主た
る結晶相を求めることができる。セラミックス球状多孔
体の組成は、その結晶相により異なり一義的ではない
が、主結晶相がコージェライトまたはインディアライト
であるときは、それらの理論組成であるＭｇＯ含有量１
３．７重量％、Ａｌ2Ｏ3含有量３４．９重量％、ＳｉＯ
2含有量５１．４重量％を中心に、通常、ＭｇＯ含有量
１２〜１６重量％、Ａｌ2Ｏ3含有量２５〜５０重量％、
ＳｉＯ2含有量３４〜６４重量％の範囲にあることが好
ましい。
【００１４】本発明のセラミックス球状多孔体は、ホウ
珪酸ガラスのようなガラス、珪酸カリウム、珪酸ナトリ
ウムのような無機結合材、シリカ繊維、アルミナ繊維、
チタニア繊維、炭化珪素繊維のような無機繊維を含むも
のであってもよい。
【００１５】特定の細孔容積をもち、細孔半径の最頻値
が特定の範囲に現れ、かつ特定の充填密度をもつ本発明
のセラミックス球状多孔体は、高い機械的強度を有する
ものであり、圧壊強度で表して、通常１０００Ｎ／ｃｍ
2以上、好ましくは２０００Ｎ／ｃｍ2以上となる。ま
た、このセラミックス球状多孔体は摩耗しにくいもので
あり、例えば、篩振動機を使用し、これを１５分間振動
させた場合に、摩耗で削り取られた重量の元の多孔体重
量に対する割合で表される摩耗率が、通常１％以下、好
ましくは０．５％以下である。
【００１６】このセラミックス球状多孔体（以下、省略
して「多孔体」ということがある。）の製造方法を以下
に説明する。多孔体の製造には無機酸化物が使用され
る。この無機酸化物は、例えば再水和性を有する金属酸
化物等であり、金属酸化物の具体例としては酸化アルミ
ニウム、酸化マグネシウム、酸化バリウム、酸化ランタ
ン、酸化イットリウム等が挙げられる。ここで、再水和
性とは、無機酸化物を室温〜２００℃の温度で、水また
は水蒸気と接触させたとき反応して無機水酸化物になる
性質をいう。例えば再水和性を有する酸化アルミニウム
は、室温〜１００℃の温度で水と接触させたとき反応し
て水酸化アルミニウムになる。これらの無機酸化物は所
望とする多孔体の組成に応じて選択される。例えば、コ
ージェライトまたはインディアライトを主結晶相とする
多孔体を得る場合には、酸化アルミニウムを用いること
ができ、中でも水酸化アルミニウムを瞬間的に仮焼する
方法で得られる活性酸化アルミニウムを用いることが推
奨される。この活性酸化アルミニウムは、結晶構造が通
常ρアルミナ型またはηアルミナ型である。この活性酸
化アルミニウムは、温度５００〜１２００℃、線速度約
５〜５０ｍ／ｓの高温気流中にギブサイト型水酸化アル
ミニウム粉末を導入し、約０．１〜１０秒間保持して、
粉末の灼熱減量が３〜１０重量％となるように加熱処理
する方法で調製することができる。
【００１７】また、多孔体の製造に使用される無機酸化
物は、平均粒子径が通常１μｍ以上、２０μｍ以下であ
る。
【００１８】多孔体の製造には上で示した無機酸化物に
加えて他の無機化合物が使用される。ここで使用される
他の無機化合物は、所望とする多孔体の組成に応じて選
択される。アルミニウム源となる他の無機化合物として
は、例えば水酸化アルミニウム、γ、χ、θ、δ、κも
しくはα型の結晶構造をもつ酸化アルミニウム、無定形
のアルミナゾル、アルミナゲル、非晶質アルミナ、硫酸
アルミニウム、硝酸アルミニウム、塩化アルミニウム、
カオリン（典型的な組成はＡｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ 2・２Ｈ2
Ｏ）またはムライト（理論組成は３Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ
2）等がある。マグネシウム源となる他の無機化合物と
しては、例えばタルク（典型的な組成は３ＭｇＯ・４Ｓ
ｉＯ2・Ｈ2Ｏ）、炭酸マグネシウム、水酸化マグネシウ
ムまたは酸化マグネシウム等がある。珪素源となる他の
無機化合物としては、例えば、シリカゲル、シリカゾル
または石英等がある。また、上で示したカオリン、ムラ
イトおよびタルクは珪素を含むので珪素源としても使用
することができる。チタン源、バリウム源、イットリウ
ム源、ランタン源等となる他の無機化合物についても、
それらの化合物を適宜選択して使用すればよい。ここで
使用される他の無機化合物は、平均粒子径が通常１μｍ
以上、２０μｍ以下である。
【００１９】再水和性を有する無機酸化物は他の無機化
合物と混合され、混合粉末とされる。混合は、水平円筒
型、傾斜円筒型、Ｖ型、二重円錐型、正立方型、Ｓ字
型、連続Ｖ型のような各型容器回転式混合機、リボン
型、スクリュー型、ロッド型、ピン型、複軸パドル型、
円錐スクリュー型、高速流動型、回転円板型、マラー型
のような各型機械攪拌式混合機、移動層型、流動層型の
ような気流式混合機、または振動式混合機等で行うこと
ができる。再水和性を有する無機酸化物と他の無機化合
物との混合は、再水和性を有する無機酸化物の割合が再
水和性を有する無機酸化物と他の無機化合物との合計量
を基準に５重量％以上、さらには１０重量％以上となる
ように行うことが好ましく、また２５重量％以下、さら
には２０重量％以下となるように行うことが適当であ
る。混合ではセルロ−ス類、植物果実殻のような有機
物、または硫酸アンモニウム、硝酸アンモニウムのよう
な無機物を添加してもよい。これらの添加により、得ら
れる多孔体の細孔分布を制御することができる。このと
きの有機物または無機物の添加量は、再水和性を有する
無機酸化物と他の無機化合物との合計量１００重量部に
対して通常２重量部以上、さらには５重量部以上であ
り、また２０重量部以下、さらには１０重量部以下が適
当である。これら有機物または無機物の形状は通常粒子
状であり、その平均粒子径は１〜１００μｍ程度であ
る。
【００２０】上で得られた混合粉末は、造粒される。造
粒は転動造粒法で行うことができる。転動造粒とは、回
転運動する容器の中に原料粉末を連続的に供給しなが
ら、水などの液体結合剤を噴霧して凝集体を生成させる
方法であり、このために用いられる主な造粒機として
は、皿型造粒機やドラム型造粒機がある。この造粒で
は、造粒核を添加して行うことが好ましい。造粒核を添
加することにより、得られる造粒物の粒子径を均一に揃
えることができ、効率良く、所望とする粒子径のものを
得ることができる。造粒核については、所望とする多孔
体の平均粒子径に応じて、その粒子径、添加量を決定す
ればよく、例えば、平均粒子径1〜２ｍｍの多孔体を製
造する場合、造粒核の粒子径は通常０．１ｍｍ以上、さ
らには０．５ｍｍ以上であり、また１ｍｍ以下、さらに
は０．８ｍｍ以下であることが好ましく、その添加量
は、造粒用原料である混合粉末を基準にして通常５重量
％以上、１５重量％以下である。
【００２１】得られた造粒物には、圧密真球化を施すこ
とが好ましい。圧密真球化とは、造粒物に圧縮作用を及
ぼして見かけ密度を高くし、かつ球状化することをい
う。この圧密真球化は、例えば高速遠心転動機、ドラム
回転機、または上で示した機械攪拌式混合機等を用いて
行うことができる。圧密真球化を行うことにより、高い
機械的強度を有し、かつ低摩耗率の多孔体を得ることが
できる。圧密真球化を行うときには、転動造粒法で造粒
した後、速やかに行うことが好ましい。造粒物を長時間
大気中に放置すると、造粒物中の無機酸化物の再水和反
応が進行して造粒物が硬くなる。この硬くなった造粒物
に圧密真球化を行うと、粉化することがある。
【００２２】造粒物には、必要に応じて熟成が施され
る。熟成は、例えば造粒物を水または水蒸気の存在下に
保持する方法で行うことができる。熟成により造粒物中
の再水和性を有する無機酸化物が再水和反応して、得ら
れる多孔体の機械的強度をさらに向上させる。熟成温度
は通常５０℃以上、２００℃以下である。熟成温度が５
０℃未満であると、再水和反応を完結させるのに時間が
かかる。一方、熟成温度が２００℃より高いと、機械的
強度を向上させるといった熟成の効果が得られないばか
りか、多孔体の機械的強度を低下させることがある。
【００２３】上で得られた造粒物または任意に熟成が施
された造粒物は、焼成される。焼成は、例えば箱型電気
炉、トンネル炉、遠赤外線炉、マイクロ波加熱炉、シャ
フト炉、反射炉等を用いて行うことができ、そのときの
温度は通常１１００℃以上、１４００℃以下であり、時
間は通常１０分以上、２４時間以下である。焼成の熱源
は、燃焼ガスのような水蒸気を含む加熱ガスであること
が好ましい。このような加熱ガスを用いて焼成すると、
優れた機械的強度をもつ多孔体を得ることができる。
【００２４】
【実施例】以下、実施例により本発明を更に詳細に説明
するが、本発明はこれらの実施例により制限を受けるも
のではない。なお、セラミックス球状多孔体の評価は以
下の方法で行った。
【００２５】細孔容積（ｃｍ3／ｇ）および細孔半径の
最頻値（μｍ）： 細孔分布測定装置（商品名“オート
スキャン３３型”、カンタクローム製）を用いて、水銀
圧入法により試料の細孔分布を測定した。そして、横軸
を細孔半径とし、縦軸を累積細孔容積とする累積細孔分
布曲線、および横軸を細孔半径とし、縦軸を微分細孔容
積とする頻度細孔分布曲線を求め、累積細孔容積曲線か
ら細孔半径１．８ｎｍ〜１００μｍの間の細孔の累積容
積を求め、また頻度細孔分布曲線の最大ピークの位置を
もって細孔半径の最頻値とした。なお、累積細孔分布曲
線における縦軸の累積細孔容積は、１００μｍ以下で大
きい方から順次累積した値とした。充填密度（ｇ／ｃｍ
3）： 試料１００ｇを２００ｃｍ3シリンダーに入れ、
シリンダーを３０ｍｍの高さから１００回繰り返し落下
させた後、試料の容積Ｖ（ｃｍ3）を測定し、次式 充填密度＝１００／Ｖ により求めた。 結晶相： 試料をＸ線回折装置（商品名“ＲＡＤ−ＲＢ
ＲＵ-200"、理学電機製）により分析し、得られたＸ
線回折スペクトルのピークデータから結晶相を同定し、
そのうち相対ピーク強度の最も高いものを主結晶相とし
た。 形状係数： 試料６０〜８０個について、各々、画像解
析装置（商品名“ＰＩＡＳ−II”、ピアス製）で投影画
像の投影面積Ａと外周Ｌを測定し、前記式(I)により形
状係数を求め、それらの平均値で表した。 ＢＥＴ比表面積（ｍ2／ｇ）： 窒素吸着法により測定
した。 組成： 誘導結合プラズマ発光分光分析装置により、Ｍ
ｇＯ、Ａｌ2Ｏ3、ＳｉＯ 2、ＣａＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＴｉＯ2
の含有量（重量％）を求めた。
【００２６】機械的強度（Ｎ／ｃｍ2）： 試料１０個
について、各々、その直径Ｄ（ｃｍ）と圧縮試験機によ
り破壊強度Ｐ（Ｎ）を測定し、次式 機械的強度＝４×Ｐ／（π×Ｄ2） により機械的強度を求め、それらの平均値で表した。 摩耗率： 試料５０ｇと直径２３ｍｍ、厚さ１．５ｍｍ
の銅製円板５枚を目開き８５０μｍの篩に入れ、その篩
の下に目開き３５５μｍの篩と受け皿を順に重ね、上の
篩に蓋をした。これらのものを篩振動機に固定し、１５
分間篩振動機を動かした後、受け皿に落ちた試料の重量
Ｗ（ｇ）を測定し、次式 摩耗率（％）＝Ｗ／５０×１００ により求めた。
【００２７】実施例１ アルミン酸ナトリウム溶液を加水分解することにより得
られた水酸化アルミニウムを７００℃の加熱ガス中に投
入して仮焼し、この仮焼物を粉砕することによりアルミ
ナ粉末を得た。このアルミナ粉末は、灼熱減量が６％，
平均粒子径が５μｍであり、また粉末の結晶構造はρア
ルミナ型であった。このアルミナ粉末３０重量部、カオ
リン（商品名“金剛カオリン”、日興セラミックスコン
ポジット製）１００重量部、タルク（商品名“ミクロン
ホワイト5000SD”、林化成製）１００重量部および果実
殻粉砕品（商品名“ウォルナットフラワーF180”、日本
ウォルナット製、平均粒子径５０μｍ）２０重量部を円
錐スクリュー型機械式攪拌式混合機（商品名“ナウター
ミキサー”、ホソカワミクロン製）により混合して、造
粒用原料を調製した。
【００２８】皿の直径が１６００ｍｍであって、１７ｒ
ｐｍで回転する皿型造粒機を用い、その原料供給口へ上
で調製した造粒用原料を供給するとともに、粉体供給装
置により造粒用原料１００重量部に対して粒子径０.６
〜０.８ｍｍの活性アルミナ粉末６重量部を造粒核とし
て供給し、噴霧装置により造粒用原料１００重量部に対
して水５０重量部を噴霧して転動造粒を行い、１ｍｍ〜
２ｍｍの造粒物とした。この造粒物を蓋付容器に入れ、
水蒸気を吹き込んで密閉し、８０℃で４時間保持して熟
成した。得られた熟成物を目開き１．１８ｍｍと２．３
６ｍｍの篩を使って篩別し、２．３６ｍｍの篩を通過
し、１．１８ｍｍの篩上に残ったものを回収した。この
回収物を電気炉に入れ１３５０℃の空気中で２時間焼成
して、多孔体を得た。この多孔体は主結晶相がインディ
アライトであり、副結晶相がコージェライトであった。
この多孔体の物性を表１に、累積細孔分布曲線および頻
度細孔分布曲線をそれぞれ図１および図２に示す。図２
中、矢印は最大ピークを表す。
【００２９】実施例２ 実施例１において、高速遠心転動造粒機（商品名“マル
メライザーQ−400型”、不二パウダル製）を用い、回転
数３００ｒｐｍ、処理時間５分間の条件で、造粒物に真
球圧密化を施す操作を加えた以外は同様にして多孔体を
得た。この多孔体は主結晶相がインディアライトであ
り、副結晶相がコージェライトであった。この多孔体の
物性を表１に、組成を表２に示す。
【００３０】実施例３ 実施例１において、果実殻粉砕品の量を２０重量部から
３５重量部に変えた以外は同様にして多孔体を得た。こ
の多孔体は主結晶相がインディアライトであり、副結晶
相がコージェライトであった。この多孔体の物性を表１
に、組成を表２に示す。
【００３１】実施例４ 実施例３において、高速遠心転動造粒機（商品名“マル
メライザーQ−400型”、不二パウダル製）を用い、回転
数３００ｒｐｍ、処理時間５分間の条件で、造粒物に真
球圧密化を施す操作を加えた以外は同様にして多孔体を
得た。この多孔体の物性を表１に示す。
【００３２】実施例５ 実施例１において、造粒物に熟成を施さない以外は同様
にして多孔体を得た。この多孔体の物性を表１に示す。
【００３３】比較例１ 実施例１と同様にして調製した造粒用原料１００重量部
および水５０重量部を媒体攪拌型造粒機（商品名“スー
パーミキサー”、カワタ製）に供給し造粒して１ｍｍ〜
２ｍｍの造粒物とした後，この造粒物を蓋付容器に入
れ、水蒸気を吹き込み密閉し、８０℃で４時間保持して
熟成した。得られた熟成物を目開き１．１８ｍｍと２．
３６ｍｍの篩を使って篩別し、２．３６ｍｍの篩を通過
し、１．１８ｍｍの篩上に残ったものを回収した。この
回収物を電気炉に入れ１３５０℃の空気中で２時間焼成
して、多孔体を得た。この多孔体の物性を表１に、累積
細孔分布曲線および頻度細孔分布曲線をそれぞれ図３お
よび図４に示す。
【００３４】比較例２ 比較例１において、果実殻粉砕品の量を２０重量部から
３５重量部に変えた以外は同様にして、多孔体を得た。
この多孔体の物性を表１に、累積細孔分布曲線および頻
度細孔分布曲線をそれぞれ図５および図６に示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【発明の効果】本発明によれば、触媒担体として使用可
能な高い機械的強度を有するセラミックス球状多孔体が
提供される。また、本発明の製造方法によれば、このセ
ラミックス球状多孔体を容易に得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 実施例１で得られた多孔体の累積細孔分布曲
線。
【図２】 実施例１で得られた多孔体の頻度細孔分布曲
線。
【図３】 比較例１で得られた多孔体の累積細孔分布曲
線。
【図４】 比較例１で得られた多孔体の頻度細孔分布曲
線。
【図５】 比較例２で得られた多孔体の累積細孔分布曲
線。
【図６】 比較例２で得られた多孔体の頻度細孔分布曲
線。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ０１Ｊ 32/00 Ｂ０１Ｊ 32/00 Ｂ２８Ｂ 1/00 Ｂ２８Ｂ 1/00 Ｄ Ｃ０４Ｂ 35/195 Ｃ０４Ｂ 35/16 Ａ Ｆターム(参考） 4G030 AA36 BA20 BA34 CA07 CA09 GA05 HA05 HA08 HA18 4G069 AA01 AA08 BA01A BA01B BA13A BA13B DA05 EA04X EA04Y EC07X EC07Y EC13X EC13Y EC14X EC14Y EC15X EC15Y EC16X EC16Y EC17X EC17Y EC21X EC21Y EC27 FB62 FB64 FB80

Claims (9)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 細孔半径１．８ｎｍ〜１００μｍの細孔
    の容積が０．２５ｃｍ3／ｇ以上であり、細孔半径の最
    頻値が１μｍ〜６μｍの範囲にあり、かつ充填密度が
    ０．７ｇ／ｃｍ3〜１ｇ／ｃｍ3であることを特徴とする
    セラミックス球状多孔体。
  2. 【請求項２】 多結晶であり、かつ主結晶相がコージェ
    ライトまたはインディアライトである請求項１記載のセ
    ラミックス球状多孔体。
  3. 【請求項３】 投影面積をＡ、外周の長さをＬとしたと
    き、下式(I) 形状係数＝Ｌ2／（４×π×Ａ） (I) により求められる形状係数が１．１以下である請求項１
    または２記載のセラミックス球状多孔体。
  4. 【請求項４】 再水和性を有する無機酸化物と他の無機
    化合物を含む混合粉末を転動造粒し、この造粒物を焼成
    することを特徴とするセラミックス球状多孔体の製造方
    法。
  5. 【請求項５】 無機酸化物が酸化アルミニウムである請
    求項４記載の方法。
  6. 【請求項６】 焼成前に、造粒物が熟成される請求項４
    または５記載の方法。
  7. 【請求項７】 熟成が水または水蒸気の存在下で行われ
    る請求項６記載の方法。
  8. 【請求項８】 転動造粒後、この造粒物に圧密真球化が
    施される請求項４〜７のいずれか１項に記載の方法。
  9. 【請求項９】 焼成後、この焼成物に表面研磨が施され
    る請求項４〜８のいずれか１項に記載の方法。
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