JP2002263940A - 高速切削でスローアウエイチップがすぐれた耐チッピング性を発揮する正面フライス工具 - Google Patents
高速切削でスローアウエイチップがすぐれた耐チッピング性を発揮する正面フライス工具Info
- Publication number
- JP2002263940A JP2002263940A JP2001063466A JP2001063466A JP2002263940A JP 2002263940 A JP2002263940 A JP 2002263940A JP 2001063466 A JP2001063466 A JP 2001063466A JP 2001063466 A JP2001063466 A JP 2001063466A JP 2002263940 A JP2002263940 A JP 2002263940A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- milling tool
- phase
- face milling
- coating layer
- throw
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 高速切削でスローアウエイチップがすぐれた
耐チッピング性を発揮する正面フライス工具を提供す
る。 【解決手段】リング状正面フライス工具本体に着脱自在
に取り付けたスローアウエイチップの、炭窒化チタン基
サーメット基体の表面に、０．５〜１０μｍの平均層厚
を有する硬質被覆層を蒸着形成してなるスローアウエイ
チップで構成し、（ａ）炭窒化チタン基サーメット基体
を、硬質相が７５〜９５面積％、残りが結合相と不可避
不純物からなり、かつ硬質相が、ＴｉとＭの複合炭窒化
物（ただし、ＭはＴａ，Ｎｂ，Ｖ，Ｗ，およびＺｒのう
ちの１種または２種以上を示す）からなる有芯構造を有
し、結合相が、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｗ系合金からなる炭窒化チ
タン系サーメットで構成し、（ｂ）硬質被覆層を、組成
式：（Ｔｉ1-XＡｌX）Ｎを満足するＴｉとＡｌの複合窒
化物で構成し、（ｃ）スローアウエイチップのさらい刃
の逃げ面を基体露出研磨面とする。
耐チッピング性を発揮する正面フライス工具を提供す
る。 【解決手段】リング状正面フライス工具本体に着脱自在
に取り付けたスローアウエイチップの、炭窒化チタン基
サーメット基体の表面に、０．５〜１０μｍの平均層厚
を有する硬質被覆層を蒸着形成してなるスローアウエイ
チップで構成し、（ａ）炭窒化チタン基サーメット基体
を、硬質相が７５〜９５面積％、残りが結合相と不可避
不純物からなり、かつ硬質相が、ＴｉとＭの複合炭窒化
物（ただし、ＭはＴａ，Ｎｂ，Ｖ，Ｗ，およびＺｒのう
ちの１種または２種以上を示す）からなる有芯構造を有
し、結合相が、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｗ系合金からなる炭窒化チ
タン系サーメットで構成し、（ｂ）硬質被覆層を、組成
式：（Ｔｉ1-XＡｌX）Ｎを満足するＴｉとＡｌの複合窒
化物で構成し、（ｃ）スローアウエイチップのさらい刃
の逃げ面を基体露出研磨面とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、高い発熱を伴な
う高速切削で、スローアウエイチップがすぐれた耐チッ
ピング性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮
する正面フライス工具に関するものである。
う高速切削で、スローアウエイチップがすぐれた耐チッ
ピング性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮
する正面フライス工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、図２（ａ）に斜視図で、
図３（ａ）に半部切欠き正面図で、また図３（ｂ）に半
部縦断面拡大図で例示される通り、リング状工具本体の
正面に所定間隔をもって複数個のスローアウエイチップ
(以下、単にチップと云う)を着脱自在に取り付けてなる
構造の正面フライス工具が知られている。また、上記チ
ップが、図４（ａ）に斜視図で、図４（ｂ）にさらい刃
形成部分の縦断面図で例示される通り、炭窒化チタン基
サーメット（以下、単にサーメットという）の基体と、
この基体の表面に、０．５〜１０μｍの平均層厚で蒸着
形成してなる硬質被覆層で構成されることも知られてい
る。
図３（ａ）に半部切欠き正面図で、また図３（ｂ）に半
部縦断面拡大図で例示される通り、リング状工具本体の
正面に所定間隔をもって複数個のスローアウエイチップ
(以下、単にチップと云う)を着脱自在に取り付けてなる
構造の正面フライス工具が知られている。また、上記チ
ップが、図４（ａ）に斜視図で、図４（ｂ）にさらい刃
形成部分の縦断面図で例示される通り、炭窒化チタン基
サーメット（以下、単にサーメットという）の基体と、
この基体の表面に、０．５〜１０μｍの平均層厚で蒸着
形成してなる硬質被覆層で構成されることも知られてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に対する要
求は強く、切削加工装置の高性能化とも相俟って、切削
加工は高速化の傾向にあるが、従来正面フライス工具に
おいては、これを高速切削条件で使用すると、これを構
成するチップの基体切刃部に高速切削時に発生する高熱
によって熱塑性変形が起り、これが原因で硬質被覆層に
はチッピング（微小欠け）が発生し易くなることから、
比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に対する要
求は強く、切削加工装置の高性能化とも相俟って、切削
加工は高速化の傾向にあるが、従来正面フライス工具に
おいては、これを高速切削条件で使用すると、これを構
成するチップの基体切刃部に高速切削時に発生する高熱
によって熱塑性変形が起り、これが原因で硬質被覆層に
はチッピング（微小欠け）が発生し易くなることから、
比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、正面フライス工具のチップに着
目し、これを高速切削条件で使用してもチップがすぐれ
た耐チッピング性を発揮する正面フライス工具を開発す
べく、研究を行った結果、 （ａ）正面フライス工具のチップを構成する基体を、断
面の走査型電子顕微鏡による組織観察で、硬質相が７５
〜９５面積％を占め、残りが結合相と不可避不純物から
なる組織を示し、上記硬質相が、芯部および周辺部が実
質的にＴｉとＭの複合炭窒化物（ただし、ＭはＴａ，Ｎ
ｂ，Ｖ，Ｗ，およびＺｒのうちの１種または２種以上を
示す）［以下、（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで示す］からなる有芯
構造を有し、かつ上記結合相が、結合相に占める質量％
（以下、％は質量％を示す）で、Ｗ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：１０〜５０％、Ｃｏ：２０〜７０％、を含有するＣ
ｏ−Ｎｉ−Ｗ系合金（ただし、Ｗ＋Ｎｉ＋Ｃｏ＝９０％
以上）からなるサーメットで構成すると、この結果のサ
ーメット基体は、特に上記の硬質相の有芯構造および結
合相のＷ含有によってすぐれた耐熱塑性変形性をもつよ
うになることから、高速切削時の切刃部の塑性変形が著
しく抑制され、この結果これの表面に蒸着された硬質被
覆層におけるチッピング発生も抑制されること。
上述のような観点から、正面フライス工具のチップに着
目し、これを高速切削条件で使用してもチップがすぐれ
た耐チッピング性を発揮する正面フライス工具を開発す
べく、研究を行った結果、 （ａ）正面フライス工具のチップを構成する基体を、断
面の走査型電子顕微鏡による組織観察で、硬質相が７５
〜９５面積％を占め、残りが結合相と不可避不純物から
なる組織を示し、上記硬質相が、芯部および周辺部が実
質的にＴｉとＭの複合炭窒化物（ただし、ＭはＴａ，Ｎ
ｂ，Ｖ，Ｗ，およびＺｒのうちの１種または２種以上を
示す）［以下、（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで示す］からなる有芯
構造を有し、かつ上記結合相が、結合相に占める質量％
（以下、％は質量％を示す）で、Ｗ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：１０〜５０％、Ｃｏ：２０〜７０％、を含有するＣ
ｏ−Ｎｉ−Ｗ系合金（ただし、Ｗ＋Ｎｉ＋Ｃｏ＝９０％
以上）からなるサーメットで構成すると、この結果のサ
ーメット基体は、特に上記の硬質相の有芯構造および結
合相のＷ含有によってすぐれた耐熱塑性変形性をもつよ
うになることから、高速切削時の切刃部の塑性変形が著
しく抑制され、この結果これの表面に蒸着された硬質被
覆層におけるチッピング発生も抑制されること。
【０００５】（ｂ）正面フライス工具のチップを構成す
る硬質被覆層としてＴｉとＡｌの複合窒化物［以下、
（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎで示す］層を適用すると、この（Ｔ
ｉ，Ａｌ）Ｎ層は、組成式：（Ｔｉ1-XＡｌX）Ｎ（ただ
し、原子比で、Ｘは０．４５〜０．７５を示す）を満足
する場合、すぐれた高温強度（高温靭性）と、高い高温
硬さおよびすぐれた耐熱性を具備するようになるので、
高い発熱を伴なう高速切削ですぐれた耐チッピング性お
よび耐摩耗性を発揮すること。
る硬質被覆層としてＴｉとＡｌの複合窒化物［以下、
（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎで示す］層を適用すると、この（Ｔ
ｉ，Ａｌ）Ｎ層は、組成式：（Ｔｉ1-XＡｌX）Ｎ（ただ
し、原子比で、Ｘは０．４５〜０．７５を示す）を満足
する場合、すぐれた高温強度（高温靭性）と、高い高温
硬さおよびすぐれた耐熱性を具備するようになるので、
高い発熱を伴なう高速切削ですぐれた耐チッピング性お
よび耐摩耗性を発揮すること。
【０００６】（ｃ）正面フライス加工においては、基本
的に、チップのさらい刃の逃げ面が切削面に当接して移
動し、同主切刃によって切削加工が行なわれる切削態様
をとるので、前記主切刃のすくい面および逃げ面には上
記の硬質被覆層の形成が必要となるが、前記さらい刃の
逃げ面は前記硬質被覆層を必要としないこと。
的に、チップのさらい刃の逃げ面が切削面に当接して移
動し、同主切刃によって切削加工が行なわれる切削態様
をとるので、前記主切刃のすくい面および逃げ面には上
記の硬質被覆層の形成が必要となるが、前記さらい刃の
逃げ面は前記硬質被覆層を必要としないこと。
【０００７】（ｄ）その理由は以下に示す通りであるこ
と。すなわち、チップのさらい刃の逃げ面に硬質被覆層
が存在すると、これが熱伝導性の低下をもたらし、特に
高い発熱を伴なう高速切削では、熱伝導性低下が原因で
基体切刃部に熱塑性変形が発生するようになる。基体切
刃部に熱塑性変形が発生すると、主切刃に使用寿命短命
化の原因となる偏摩耗が発生するようになるばかりでな
く、硬質被覆層自体が著しく脆いものであるため基体切
刃部の熱塑性変形に満足に対応することができず、同じ
く使用寿命短命化の原因となるチッピングを起し易くな
り、さらにこのような基体切刃部の熱塑性変形および硬
質被覆層におけるチッピング発生は、切削面に沿って移
動するさらい刃の逃げ面の面荒れをもたらし、これが切
削面の表面粗さを著しく低下させる原因となるものであ
り、したがって上記チップのさらい刃の逃げ面を、図１
（ａ）に斜視図で、同（ｂ）にさらい刃形成部分の縦断
面図で示される通り、硬質被覆層が存在せず、基体露出
研磨面とすると、切削時に発生した高熱は前記基体露出
研磨面から熱伝導性の良好な基体を介して直接放熱され
るようになるので、基体切刃部における熱塑性変形の発
生が抑制され、この結果偏摩耗およびチッピングの発生
がなくなり、さらい刃の逃げ面は研磨面が保持されるこ
とから、前記チップは平滑性のすぐれた切削面を形成し
ながら、すぐれた耐摩耗性を長期に発揮するようになる
こと。以上（ａ）〜（ｄ）に示される研究結果を得たの
である。
と。すなわち、チップのさらい刃の逃げ面に硬質被覆層
が存在すると、これが熱伝導性の低下をもたらし、特に
高い発熱を伴なう高速切削では、熱伝導性低下が原因で
基体切刃部に熱塑性変形が発生するようになる。基体切
刃部に熱塑性変形が発生すると、主切刃に使用寿命短命
化の原因となる偏摩耗が発生するようになるばかりでな
く、硬質被覆層自体が著しく脆いものであるため基体切
刃部の熱塑性変形に満足に対応することができず、同じ
く使用寿命短命化の原因となるチッピングを起し易くな
り、さらにこのような基体切刃部の熱塑性変形および硬
質被覆層におけるチッピング発生は、切削面に沿って移
動するさらい刃の逃げ面の面荒れをもたらし、これが切
削面の表面粗さを著しく低下させる原因となるものであ
り、したがって上記チップのさらい刃の逃げ面を、図１
（ａ）に斜視図で、同（ｂ）にさらい刃形成部分の縦断
面図で示される通り、硬質被覆層が存在せず、基体露出
研磨面とすると、切削時に発生した高熱は前記基体露出
研磨面から熱伝導性の良好な基体を介して直接放熱され
るようになるので、基体切刃部における熱塑性変形の発
生が抑制され、この結果偏摩耗およびチッピングの発生
がなくなり、さらい刃の逃げ面は研磨面が保持されるこ
とから、前記チップは平滑性のすぐれた切削面を形成し
ながら、すぐれた耐摩耗性を長期に発揮するようになる
こと。以上（ａ）〜（ｄ）に示される研究結果を得たの
である。
【０００８】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、リング状工具本体の正面に複数個
のチップを着脱自在に取り付けてなる正面フライス工具
において、（ａ）上記チップを、サーメット基体の表面
に、０．５〜１０μｍの平均層厚を有する硬質被覆層を
蒸着形成してなるチップで構成し、（ｂ）上記サーメッ
ト基体を、断面の走査型電子顕微鏡による組織観察で、
硬質相が７５〜９５面積％を占め、残りが結合相と不可
避不純物からなる組織を示し、上記硬質相が、芯部およ
び周辺部が実質的に（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる有芯構造
を有し、かつ上記結合相が、結合相に占める割合で、
Ｗ：１５〜３５％、Ｎｉ：１０〜５０％、Ｃｏ：２０〜
７０％、を含有するＣｏ−Ｎｉ−Ｗ系合金（ただし、Ｗ
＋Ｎｉ＋Ｃｏ＝９０％以上）からなるサーメットで構成
し、（ｃ）上記硬質被覆層を、組成式：（Ｔｉ1-XＡｌ
X）Ｎ（ただし、原子比で、Ｘは０．４５〜０．７５を
示す）を満足する（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎで構成し、（ｄ）さ
らに、上記チップのさらい刃の逃げ面を基体露出研磨面
としてなる、高速切削でチップがすぐれた耐チッピング
性を発揮する正面フライス工具に特徴を有するものであ
る。
されたものであって、リング状工具本体の正面に複数個
のチップを着脱自在に取り付けてなる正面フライス工具
において、（ａ）上記チップを、サーメット基体の表面
に、０．５〜１０μｍの平均層厚を有する硬質被覆層を
蒸着形成してなるチップで構成し、（ｂ）上記サーメッ
ト基体を、断面の走査型電子顕微鏡による組織観察で、
硬質相が７５〜９５面積％を占め、残りが結合相と不可
避不純物からなる組織を示し、上記硬質相が、芯部およ
び周辺部が実質的に（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる有芯構造
を有し、かつ上記結合相が、結合相に占める割合で、
Ｗ：１５〜３５％、Ｎｉ：１０〜５０％、Ｃｏ：２０〜
７０％、を含有するＣｏ−Ｎｉ−Ｗ系合金（ただし、Ｗ
＋Ｎｉ＋Ｃｏ＝９０％以上）からなるサーメットで構成
し、（ｃ）上記硬質被覆層を、組成式：（Ｔｉ1-XＡｌ
X）Ｎ（ただし、原子比で、Ｘは０．４５〜０．７５を
示す）を満足する（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎで構成し、（ｄ）さ
らに、上記チップのさらい刃の逃げ面を基体露出研磨面
としてなる、高速切削でチップがすぐれた耐チッピング
性を発揮する正面フライス工具に特徴を有するものであ
る。
【０００９】つぎに、この発明の正面フライス工具のチ
ップを構成するサーメット基体の組成、並びに同硬質被
覆層の組成および平均層厚を上記の通りに限定した理由
を説明する。 （１）サーメット基体の組成 （ａ）硬質相の割合 その割合が７５面積％未満では、相対的に結合相の割合
が多くなりすぎて、所望の耐摩耗性を確保することがで
きず、一方その割合が９５面積％を超えると、焼結性が
低下し、所望の強度を確保することができなくなること
から、その割合を７５〜９５面積％と定めた。
ップを構成するサーメット基体の組成、並びに同硬質被
覆層の組成および平均層厚を上記の通りに限定した理由
を説明する。 （１）サーメット基体の組成 （ａ）硬質相の割合 その割合が７５面積％未満では、相対的に結合相の割合
が多くなりすぎて、所望の耐摩耗性を確保することがで
きず、一方その割合が９５面積％を超えると、焼結性が
低下し、所望の強度を確保することができなくなること
から、その割合を７５〜９５面積％と定めた。
【００１０】（ｂ）結合相の組成 結合相に固溶含有するＷ成分には、結合相の耐熱性およ
び高温強度を著しく向上させ、もってサーメット基体に
すぐれた耐熱塑性変形性を具備せしめる作用があるが、
その割合が１５％未満では、所望のすぐれた耐熱塑性変
形性向上効果を確保することができず、一方その割合が
３５％を超えると、結合相の靭性が低下し、切刃部にチ
ッピングが発生し易くなることから、その割合を１５〜
３５％と定めた。また、Ｎｉ成分には、硬質相との濡れ
性を向上させ、もってサーメット基体の耐チッピング性
を向上させる作用があるが、その割合が１０％未満で
は、所望の耐チッピング性向上効果が得られず、一方そ
の割合が５０％を超えると、結合相の耐熱性および高温
強度が低下し、これが熱塑性変形の原因となることか
ら、その割合を１０〜５０％と定めた。さらに、Ｃｏ成
分には、焼結性を向上させ、もってサーメット基体の強
度を向上させる作用があるが、その割合が２０％未満で
は、所望の強度を確保することができず、一方その割合
が７０％を超えると、耐熱塑性変形性に低下傾向が現
れ、切刃部に欠けやチッピングが発生し易くなることか
ら、その割合を２０〜７０％と定めた。なお、この場合
Ｗ＋Ｎｉ＋Ｃｏが９０％未満になると結合相の高温強度
が急激に低下し、この結果切刃部にチッピングが発生し
易くなることから、Ｗ＋Ｎｉ＋Ｃｏの割合を９０％以上
にしなければならない。
び高温強度を著しく向上させ、もってサーメット基体に
すぐれた耐熱塑性変形性を具備せしめる作用があるが、
その割合が１５％未満では、所望のすぐれた耐熱塑性変
形性向上効果を確保することができず、一方その割合が
３５％を超えると、結合相の靭性が低下し、切刃部にチ
ッピングが発生し易くなることから、その割合を１５〜
３５％と定めた。また、Ｎｉ成分には、硬質相との濡れ
性を向上させ、もってサーメット基体の耐チッピング性
を向上させる作用があるが、その割合が１０％未満で
は、所望の耐チッピング性向上効果が得られず、一方そ
の割合が５０％を超えると、結合相の耐熱性および高温
強度が低下し、これが熱塑性変形の原因となることか
ら、その割合を１０〜５０％と定めた。さらに、Ｃｏ成
分には、焼結性を向上させ、もってサーメット基体の強
度を向上させる作用があるが、その割合が２０％未満で
は、所望の強度を確保することができず、一方その割合
が７０％を超えると、耐熱塑性変形性に低下傾向が現
れ、切刃部に欠けやチッピングが発生し易くなることか
ら、その割合を２０〜７０％と定めた。なお、この場合
Ｗ＋Ｎｉ＋Ｃｏが９０％未満になると結合相の高温強度
が急激に低下し、この結果切刃部にチッピングが発生し
易くなることから、Ｗ＋Ｎｉ＋Ｃｏの割合を９０％以上
にしなければならない。
【００１１】（２）硬質被覆層 （ａ）組成 硬質被覆層を構成する（Ｔｉ，Ａｌ）ＮにおけるＡｌは
ＴｉＮに対して耐熱性および高温硬さを向上させるため
に固溶するものであり、したがって組成式：（Ｔｉ1-X
ＡｌX）ＮのＸ値が原子比で０．４５未満では所望の耐
熱性および高温硬さを確保することができず、一方その
値が同０．７５を越えると、ＴｉＮによってもたらされ
るすぐれた高温強度（高温靭性）が急激に低下するよう
になり、チッピングが発生し易くなるという理由で、Ｘ
値を原子比で０．４５〜０．７５と定めた。
ＴｉＮに対して耐熱性および高温硬さを向上させるため
に固溶するものであり、したがって組成式：（Ｔｉ1-X
ＡｌX）ＮのＸ値が原子比で０．４５未満では所望の耐
熱性および高温硬さを確保することができず、一方その
値が同０．７５を越えると、ＴｉＮによってもたらされ
るすぐれた高温強度（高温靭性）が急激に低下するよう
になり、チッピングが発生し易くなるという理由で、Ｘ
値を原子比で０．４５〜０．７５と定めた。
【００１２】平均層厚 （ｂ） その平均層厚が０．５μｍでは所望のすぐれた
耐摩耗性を長期に亘って確保することができず、一方そ
の平均層厚が１０μｍを越えると、切刃部にチッピング
が発生し易くなることから、その平均層厚を０．５〜１
０μｍと定めた。
耐摩耗性を長期に亘って確保することができず、一方そ
の平均層厚が１０μｍを越えると、切刃部にチッピング
が発生し易くなることから、その平均層厚を０．５〜１
０μｍと定めた。
【００１３】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の正面フライス
工具を実施例により具体的に説明する。まず、硬質相芯
部形成用原料粉末として、いずれも１〜２μmの範囲内
の所定の平均粒径を有し、かついずれも原子比で、（Ｔ
ｉ0.9Ｔａ0.1）Ｃ0.7Ｎ0.3の組成もったＴｉとＴａの複
合炭窒化物［表１，２では、（Ｔｉ，Ｔａ）ＣＮで示
す］粉末、（Ｔｉ0.9Ｎｂ0.1）Ｃ0.7Ｎ0.3の組成もった
ＴｉとＮｂの複合炭窒化物［同じく、（Ｔｉ，Ｎｂ）Ｃ
Ｎで示す］粉末、（Ｔｉ0.8Ｔａ0.1Ｚｒ0.1）Ｃ0.5Ｎ0.
5の組成もったＴｉとＴａとＺｒの複合炭窒化物［同
（Ｔｉ，Ｔａ，Ｚｒ）ＣＮで示す］粉末、（Ｔｉ0.7Ｗ
0.3）Ｃ0.5Ｎ0.5の組成もったＴｉとＷの複合炭窒化物
［同（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮで示す］粉末、Ｔｉ0.7Ｗ0.2Ｎｂ
0.1）Ｃ0.4Ｎ0.6の組成もったＴｉとＷとＮｂの複合炭
窒化物［同（Ｔｉ，Ｗ，Ｎｂ）ＣＮで示す］粉末、（Ｔ
ｉ0.9Ｖ0.1）Ｃ0.6Ｎ0.4の組成もったＴｉとＶの複合炭
窒化物［同（Ｔｉ，Ｖ）ＣＮで示す］粉末、（Ｔｉ0.8
Ｖ0.1Ｚｒ0.1）Ｃ0.7Ｎ0. 3の組成もったＴｉとＶとＺ
ｒの複合炭窒化物［同（Ｔｉ，Ｖ，Ｚｒ）ＣＮで示す］
粉末、（Ｔｉ0.7Ｚｒ0.3）Ｃ0.5Ｎ0.5の組成もったＴｉ
とＺｒの複合炭窒化物［同（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮで示す］
粉末、（Ｔｉ0.8Ｔａ0.1Ｎｂ0.1）Ｃ0.7Ｎ0.3の組成も
ったＴｉとＴａとＮｂの複合炭窒化物［同（Ｔｉ，Ｔ
ａ，Ｎｂ）ＣＮで示す］粉末、および（Ｔｉ0.7Ｔａ0.1
Ｖ0.1Ｗ0.1）Ｃ0.6Ｎ0.4の組成もったＴｉとＴａとＶと
Ｗの複合炭窒化物［同（Ｔｉ，Ｔａ，Ｖ，Ｗ）ＣＮで示
す］粉末を用意し、また、硬質相周辺部形成用原料粉末
として、同じくいずれも１〜２μmの範囲内の所定の平
均粒径を有する、ＴｉＮ粉末、ＺｒＣ粉末、ＴａＣ粉
末、ＮｂＣ粉末、およびＷC粉末を用意し、さらに結合
相形成用原料粉末として、同じくいずれも１〜２μmの
範囲内の所定の平均粒径を有する、Ｗ粉末、Ｎｉ粉末、
およびＣｏ粉末を用意した。
工具を実施例により具体的に説明する。まず、硬質相芯
部形成用原料粉末として、いずれも１〜２μmの範囲内
の所定の平均粒径を有し、かついずれも原子比で、（Ｔ
ｉ0.9Ｔａ0.1）Ｃ0.7Ｎ0.3の組成もったＴｉとＴａの複
合炭窒化物［表１，２では、（Ｔｉ，Ｔａ）ＣＮで示
す］粉末、（Ｔｉ0.9Ｎｂ0.1）Ｃ0.7Ｎ0.3の組成もった
ＴｉとＮｂの複合炭窒化物［同じく、（Ｔｉ，Ｎｂ）Ｃ
Ｎで示す］粉末、（Ｔｉ0.8Ｔａ0.1Ｚｒ0.1）Ｃ0.5Ｎ0.
5の組成もったＴｉとＴａとＺｒの複合炭窒化物［同
（Ｔｉ，Ｔａ，Ｚｒ）ＣＮで示す］粉末、（Ｔｉ0.7Ｗ
0.3）Ｃ0.5Ｎ0.5の組成もったＴｉとＷの複合炭窒化物
［同（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮで示す］粉末、Ｔｉ0.7Ｗ0.2Ｎｂ
0.1）Ｃ0.4Ｎ0.6の組成もったＴｉとＷとＮｂの複合炭
窒化物［同（Ｔｉ，Ｗ，Ｎｂ）ＣＮで示す］粉末、（Ｔ
ｉ0.9Ｖ0.1）Ｃ0.6Ｎ0.4の組成もったＴｉとＶの複合炭
窒化物［同（Ｔｉ，Ｖ）ＣＮで示す］粉末、（Ｔｉ0.8
Ｖ0.1Ｚｒ0.1）Ｃ0.7Ｎ0. 3の組成もったＴｉとＶとＺ
ｒの複合炭窒化物［同（Ｔｉ，Ｖ，Ｚｒ）ＣＮで示す］
粉末、（Ｔｉ0.7Ｚｒ0.3）Ｃ0.5Ｎ0.5の組成もったＴｉ
とＺｒの複合炭窒化物［同（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮで示す］
粉末、（Ｔｉ0.8Ｔａ0.1Ｎｂ0.1）Ｃ0.7Ｎ0.3の組成も
ったＴｉとＴａとＮｂの複合炭窒化物［同（Ｔｉ，Ｔ
ａ，Ｎｂ）ＣＮで示す］粉末、および（Ｔｉ0.7Ｔａ0.1
Ｖ0.1Ｗ0.1）Ｃ0.6Ｎ0.4の組成もったＴｉとＴａとＶと
Ｗの複合炭窒化物［同（Ｔｉ，Ｔａ，Ｖ，Ｗ）ＣＮで示
す］粉末を用意し、また、硬質相周辺部形成用原料粉末
として、同じくいずれも１〜２μmの範囲内の所定の平
均粒径を有する、ＴｉＮ粉末、ＺｒＣ粉末、ＴａＣ粉
末、ＮｂＣ粉末、およびＷC粉末を用意し、さらに結合
相形成用原料粉末として、同じくいずれも１〜２μmの
範囲内の所定の平均粒径を有する、Ｗ粉末、Ｎｉ粉末、
およびＣｏ粉末を用意した。
【００１４】これら原料粉末を表１，２に示される配合
組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥
した後、１００ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、
この圧粉体を、１５５０℃まで真空中、２℃／分の昇温
速度で昇温、１５５０℃に昇温後、雰囲気を１０Ｐａの
減圧窒素雰囲気に変えて１．５時間保持して、炉冷の条
件で燒結し、焼結後、主切刃およびさらい刃にそれぞれ
０．０５ｍｍのホーニングを施すことにより、いずれも
ＳＥＥＮ１２０３ＡＦＴＮ１の形状を有する本発明チッ
プ用サーメット基体Ａ〜Ｊ、および結合相にＷ成分を含
有しない、あるいは含有しても含有量がこの発明の範囲
から低い方に外れた比較チップ用サーメット基体ａ〜ｊ
をそれぞれ製造した。
組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥
した後、１００ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、
この圧粉体を、１５５０℃まで真空中、２℃／分の昇温
速度で昇温、１５５０℃に昇温後、雰囲気を１０Ｐａの
減圧窒素雰囲気に変えて１．５時間保持して、炉冷の条
件で燒結し、焼結後、主切刃およびさらい刃にそれぞれ
０．０５ｍｍのホーニングを施すことにより、いずれも
ＳＥＥＮ１２０３ＡＦＴＮ１の形状を有する本発明チッ
プ用サーメット基体Ａ〜Ｊ、および結合相にＷ成分を含
有しない、あるいは含有しても含有量がこの発明の範囲
から低い方に外れた比較チップ用サーメット基体ａ〜ｊ
をそれぞれ製造した。
【００１５】ついで、これらサーメット基体Ａ〜Ｊおよ
びａ〜ｊを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態
で、それぞれ図５に概略説明図で示される通常のアーク
イオンプレーティング装置に装入し、一方カソード電極
（蒸発源）には種々の組成をもったＴｉ−Ａｌ合金を装
着し、装置内を排気して１．３×１０−３Ｐａの真空に
保持しながら、ヒーターで装置内を５００℃に加熱した
後、Ａｒガスを装置内に導入して２．５ＰａのＡｒ雰囲
気とし、この状態でサーメット基体に−８００ｖのバイ
アス電圧を印加してサーメット基体表面をＡｒガスボン
バート洗浄し、ついで装置内をに２．５Ｐａの窒素ガス
（反応ガス）の雰囲気とすると共に、前記サーメット基
体に印加するバイアス電圧を−１００ｖに下げて、前記
カソード電極とアノード電極との間にアーク放電を発生
させ、もって前記サーメット基体Ａ〜Ｊおよびａ〜ｊの
それぞれの表面に、表３、４に示される目標組成および
目標層厚の硬質被覆層を蒸着し、硬質被覆層形成後、前
記サーメット基体Ａ〜Ｊに硬質被覆層を形成したものに
対してはさらい刃の逃げ面の硬質被覆層を研削除去する
ことにより、サーメット基体の結合相が合金成分として
Ｗ成分を含有し、かつさらい刃の逃げ面を基体露出研磨
面とした本発明チップ１〜１０、およびサーメット基体
の結合相が実質的に合金成分としてＷ成分を含有せず、
かつ全面に硬質被覆層が形成された比較チップ１〜１０
をそれぞれ製造した。
びａ〜ｊを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態
で、それぞれ図５に概略説明図で示される通常のアーク
イオンプレーティング装置に装入し、一方カソード電極
（蒸発源）には種々の組成をもったＴｉ−Ａｌ合金を装
着し、装置内を排気して１．３×１０−３Ｐａの真空に
保持しながら、ヒーターで装置内を５００℃に加熱した
後、Ａｒガスを装置内に導入して２．５ＰａのＡｒ雰囲
気とし、この状態でサーメット基体に−８００ｖのバイ
アス電圧を印加してサーメット基体表面をＡｒガスボン
バート洗浄し、ついで装置内をに２．５Ｐａの窒素ガス
（反応ガス）の雰囲気とすると共に、前記サーメット基
体に印加するバイアス電圧を−１００ｖに下げて、前記
カソード電極とアノード電極との間にアーク放電を発生
させ、もって前記サーメット基体Ａ〜Ｊおよびａ〜ｊの
それぞれの表面に、表３、４に示される目標組成および
目標層厚の硬質被覆層を蒸着し、硬質被覆層形成後、前
記サーメット基体Ａ〜Ｊに硬質被覆層を形成したものに
対してはさらい刃の逃げ面の硬質被覆層を研削除去する
ことにより、サーメット基体の結合相が合金成分として
Ｗ成分を含有し、かつさらい刃の逃げ面を基体露出研磨
面とした本発明チップ１〜１０、およびサーメット基体
の結合相が実質的に合金成分としてＷ成分を含有せず、
かつ全面に硬質被覆層が形成された比較チップ１〜１０
をそれぞれ製造した。
【００１６】この結果得られた各種のチップのサーメッ
ト基体については、その任意断面を走査型電子顕微鏡を
用いて組織観察し、その組織から画像解析装置を用い
て、いずれも有芯構造を有する硬質相の割合を測定した
ところ、表３、４に示される値を示した。また、同じく
サーメット基体の結合相について、湿式成分分析法を用
いて、Ｗ、Ｎｉ、およびＣｏの含有量（結合相に占める
割合）を測定したところ、同じく表３、４に示される値
を示した。さらに、同じく硬質被覆層については、その
厚さ断面中央部をオージェ分光分析装置を用いて測定し
たところ、それぞれ表３、４に示される目標Ｘ値と実質
的に同じＸ値を示し、また、その厚さを、走査型電子顕
微鏡を用いて断面測定したところ、いずれも同じく表
３、４に示される目標層厚と実質的に同じ値を示した
ト基体については、その任意断面を走査型電子顕微鏡を
用いて組織観察し、その組織から画像解析装置を用い
て、いずれも有芯構造を有する硬質相の割合を測定した
ところ、表３、４に示される値を示した。また、同じく
サーメット基体の結合相について、湿式成分分析法を用
いて、Ｗ、Ｎｉ、およびＣｏの含有量（結合相に占める
割合）を測定したところ、同じく表３、４に示される値
を示した。さらに、同じく硬質被覆層については、その
厚さ断面中央部をオージェ分光分析装置を用いて測定し
たところ、それぞれ表３、４に示される目標Ｘ値と実質
的に同じＸ値を示し、また、その厚さを、走査型電子顕
微鏡を用いて断面測定したところ、いずれも同じく表
３、４に示される目標層厚と実質的に同じ値を示した
【００１７】ついで、上記の各種チップのそれぞれを、
図２に示される通り、正面直径：２００ｍｍのリング状
工具本体の正面に１０個を１組として等間隔に取り付け
て（ネジ止め）正面フライス工具とし、この状態で、 被削材：ＪＩＳ：ＳＣＭ４４０の板材、 切削速度：３５０ｍ／ｍｉｎ、 切り込み：１ｍｍ、 送り：０．３mm／刃、 時間：２０分、 の条件で合金鋼の乾式高速切削試験を行い、１組：１０
個のそれぞれのチップの最大逃げ面摩耗幅を測定し、こ
の結果を表３、４に１０個の平均値として示した。
図２に示される通り、正面直径：２００ｍｍのリング状
工具本体の正面に１０個を１組として等間隔に取り付け
て（ネジ止め）正面フライス工具とし、この状態で、 被削材：ＪＩＳ：ＳＣＭ４４０の板材、 切削速度：３５０ｍ／ｍｉｎ、 切り込み：１ｍｍ、 送り：０．３mm／刃、 時間：２０分、 の条件で合金鋼の乾式高速切削試験を行い、１組：１０
個のそれぞれのチップの最大逃げ面摩耗幅を測定し、こ
の結果を表３、４に１０個の平均値として示した。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】
【発明の効果】表１〜４に示される結果から、基体が、
硬質相を上記の通りに特定し、かつ結合相に高い割合で
Ｗ成分を含有させたサーメットで構成され、硬質被覆層
が上記の通りの特定組成を有し、さらい刃の逃げ面を基
体露出研磨面とした本発明チップ１〜１０を取り付けて
なる正面フライス工具においては、高い発熱を伴なう高
速切削に用いてもチップ自体がすぐれた耐熱塑性変形性
を具備することから、切刃部に偏摩耗やチッピングの発
生がなく、すぐれた切削性能を発揮するのに対して、サ
ーメット基体の結合相がＷ成分を実質的に合金成分とし
て含有せず、かつ前記基体露出研磨面の形成もない比較
チップ１〜１０を取り付けてなる正面フライス工具にお
いては、熱塑性変形を起し、これが原因でいずれも切刃
部にチッピングが発生し、比較的短時間で使用寿命に至
ることが明らかである。上述のように、この発明の正面
フライス工具は、通常の条件でのフライス切削加工は勿
論のこと、高速切削条件でもすぐれた切削性能を発揮す
るものであるから、切削加工の省力化および省エネ化、
さらに低コスト化に満足に対応できるものである。
硬質相を上記の通りに特定し、かつ結合相に高い割合で
Ｗ成分を含有させたサーメットで構成され、硬質被覆層
が上記の通りの特定組成を有し、さらい刃の逃げ面を基
体露出研磨面とした本発明チップ１〜１０を取り付けて
なる正面フライス工具においては、高い発熱を伴なう高
速切削に用いてもチップ自体がすぐれた耐熱塑性変形性
を具備することから、切刃部に偏摩耗やチッピングの発
生がなく、すぐれた切削性能を発揮するのに対して、サ
ーメット基体の結合相がＷ成分を実質的に合金成分とし
て含有せず、かつ前記基体露出研磨面の形成もない比較
チップ１〜１０を取り付けてなる正面フライス工具にお
いては、熱塑性変形を起し、これが原因でいずれも切刃
部にチッピングが発生し、比較的短時間で使用寿命に至
ることが明らかである。上述のように、この発明の正面
フライス工具は、通常の条件でのフライス切削加工は勿
論のこと、高速切削条件でもすぐれた切削性能を発揮す
るものであるから、切削加工の省力化および省エネ化、
さらに低コスト化に満足に対応できるものである。
【図1】（ａ）は本発明チップを示す斜視図、（ｂ）は
本発明チップの縦断面図である。
本発明チップの縦断面図である。
【図２】正面フライス工具を示す斜視図である。
【図３】（ａ）は正面フライス工具の半部切欠き正面
図、（ｂ）はこれの半部縦断面拡大図（ｂ）である。
図、（ｂ）はこれの半部縦断面拡大図（ｂ）である。
【図４】（ａ）は従来チップを示す斜視図、（ｂ）は従
来チップの縦断面図である。
来チップの縦断面図である。
【図５】アークイオンプレーティング装置の概略説明図
である。
である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２３Ｐ 15/28 Ｂ２３Ｐ 15/28 Ａ Ｃ２２Ｃ 29/04 Ｃ２２Ｃ 29/04 Ｚ
Claims (1)
- 【請求項1】 リング状工具本体の正面に複数個のスロ
ーアウエイチップを着脱自在に取り付けてなる正面フラ
イス工具において、 （ａ）上記スローアウエイチップを、炭窒化チタン基サ
ーメット基体の表面に、０．５〜１０μｍの平均層厚を
有する硬質被覆層を蒸着形成してなるスローアウエイチ
ップで構成し、 （ｂ）上記炭窒化チタン基サーメット基体を、 断面の走査型電子顕微鏡による組織観察で、硬質相が７
５〜９５面積％を占め、残りが結合相と不可避不純物か
らなる組織を示し、 上記硬質相が、芯部および周辺部が実質的にＴｉとＭの
複合炭窒化物（ただし、ＭはＴａ，Ｎｂ，Ｖ，Ｗ，およ
びＺｒのうちの１種または２種以上を示す）からなる有
芯構造を有し、 かつ上記結合相が、結合相に占める質量％で、 Ｗ：１５〜３５％、 Ｎｉ：１０〜５０％、 Ｃｏ：２０〜７０％、 を含有するＣｏ−Ｎｉ−Ｗ系合金（ただし、Ｗ＋Ｎｉ＋
Ｃｏ＝９０％以上）からなる炭窒化チタン系サーメット
で構成し、 （ｃ）上記硬質被覆層を、組成式：（Ｔｉ1-XＡｌX）Ｎ
（ただし、原子比で、Ｘは０．４５〜０．７５を示す）
を満足するＴｉとＡｌの複合窒化物で構成し、 （ｄ）さらに、上記スローアウエイチップのさらい刃の
逃げ面を基体露出研磨面としたこと、を特徴とする高速
切削でスローアウエイチップがすぐれた耐チッピング性
を発揮する正面フライス工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001063466A JP2002263940A (ja) | 2001-03-07 | 2001-03-07 | 高速切削でスローアウエイチップがすぐれた耐チッピング性を発揮する正面フライス工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001063466A JP2002263940A (ja) | 2001-03-07 | 2001-03-07 | 高速切削でスローアウエイチップがすぐれた耐チッピング性を発揮する正面フライス工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002263940A true JP2002263940A (ja) | 2002-09-17 |
Family
ID=18922458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001063466A Withdrawn JP2002263940A (ja) | 2001-03-07 | 2001-03-07 | 高速切削でスローアウエイチップがすぐれた耐チッピング性を発揮する正面フライス工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002263940A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2270736C1 (ru) * | 2004-07-26 | 2006-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный технологический институт (технический университет)" | Способ изготовления твердого сплава на основе карбида вольфрама и сложного карбонитрида титана-вольфрама |
| WO2006134944A1 (ja) * | 2005-06-14 | 2006-12-21 | Mitsubishi Materials Corporation | サーメット製インサート及び切削工具 |
| JP2006346776A (ja) * | 2005-06-14 | 2006-12-28 | Mitsubishi Materials Corp | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ |
| JP2007069310A (ja) * | 2005-09-07 | 2007-03-22 | Mitsubishi Materials Corp | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ |
| JP2007069309A (ja) * | 2005-09-07 | 2007-03-22 | Mitsubishi Materials Corp | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ |
| JP2007069311A (ja) * | 2005-09-07 | 2007-03-22 | Mitsubishi Materials Corp | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ |
| JP2007111786A (ja) * | 2005-10-18 | 2007-05-10 | Ngk Spark Plug Co Ltd | サーメット製インサート及び切削工具 |
| WO2007057995A1 (ja) * | 2005-11-18 | 2007-05-24 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 高品位表面性状加工用ｃＢＮ焼結体及びｃＢＮ焼結体切削工具およびこれを用いた切削加工方法 |
| JP2007136656A (ja) * | 2005-10-18 | 2007-06-07 | Ngk Spark Plug Co Ltd | サーメット製インサート及び切削工具 |
| EP1829990A1 (en) * | 2006-03-03 | 2007-09-05 | Sandvik Intellectual Property AB | Coated cermet cutting tool and use thereof |
| JP2022553276A (ja) * | 2019-10-21 | 2022-12-22 | マパル ファブリック フュール プラツィジョンズベルクゼウグ ドクトル．クレス カーゲー | 工具部品および工具部品を製造するための方法 |
-
2001
- 2001-03-07 JP JP2001063466A patent/JP2002263940A/ja not_active Withdrawn
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2270736C1 (ru) * | 2004-07-26 | 2006-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный технологический институт (технический университет)" | Способ изготовления твердого сплава на основе карбида вольфрама и сложного карбонитрида титана-вольфрама |
| CN100569421C (zh) * | 2005-06-14 | 2009-12-16 | 日本特殊陶业株式会社 | 金属陶瓷制刀片及切削工具 |
| WO2006134944A1 (ja) * | 2005-06-14 | 2006-12-21 | Mitsubishi Materials Corporation | サーメット製インサート及び切削工具 |
| WO2006134936A1 (ja) * | 2005-06-14 | 2006-12-21 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | サーメット製インサート及び切削工具 |
| JP2006346776A (ja) * | 2005-06-14 | 2006-12-28 | Mitsubishi Materials Corp | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ |
| KR101267151B1 (ko) | 2005-06-14 | 2013-05-23 | 니뽄 도쿠슈 도교 가부시키가이샤 | 서멧제 인서트 및 절삭 공구 |
| US8007561B2 (en) | 2005-06-14 | 2011-08-30 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Cermet insert and cutting tool |
| KR100973626B1 (ko) | 2005-06-14 | 2010-08-02 | 니혼도꾸슈도교 가부시키가이샤 | 서멧제 인서트 및 절삭공구 |
| US7762747B2 (en) | 2005-06-14 | 2010-07-27 | Mitsubishi Materials Corporation | Cermet insert and cutting tool |
| CN100574944C (zh) * | 2005-06-14 | 2009-12-30 | 三菱麻铁里亚尔株式会社 | 金属陶瓷制刀片及切削工具 |
| JP2007069309A (ja) * | 2005-09-07 | 2007-03-22 | Mitsubishi Materials Corp | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ |
| JP2007069311A (ja) * | 2005-09-07 | 2007-03-22 | Mitsubishi Materials Corp | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ |
| JP2007069310A (ja) * | 2005-09-07 | 2007-03-22 | Mitsubishi Materials Corp | 高熱発生を伴なう高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイチップ |
| JP2007136656A (ja) * | 2005-10-18 | 2007-06-07 | Ngk Spark Plug Co Ltd | サーメット製インサート及び切削工具 |
| JP2007111786A (ja) * | 2005-10-18 | 2007-05-10 | Ngk Spark Plug Co Ltd | サーメット製インサート及び切削工具 |
| JPWO2007057995A1 (ja) * | 2005-11-18 | 2009-04-30 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 高品位表面性状加工用ｃＢＮ焼結体及びｃＢＮ焼結体切削工具およびこれを用いた切削加工方法 |
| CN100584804C (zh) * | 2005-11-18 | 2010-01-27 | 住友电工硬质合金株式会社 | 用于高表面完整性加工的cBN烧结体、cBN烧结体切削工具、以及使用该cBN烧结体切削工具的切削方法 |
| WO2007057995A1 (ja) * | 2005-11-18 | 2007-05-24 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 高品位表面性状加工用ｃＢＮ焼結体及びｃＢＮ焼結体切削工具およびこれを用いた切削加工方法 |
| US7771847B2 (en) | 2005-11-18 | 2010-08-10 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | cBN sintered body for high surface integrity machining, cBN sintered body cutting tool, and cutting method using the same |
| EP1829990A1 (en) * | 2006-03-03 | 2007-09-05 | Sandvik Intellectual Property AB | Coated cermet cutting tool and use thereof |
| US7799443B2 (en) | 2006-03-03 | 2010-09-21 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cermet cutting tool and use thereof |
| JP2022553276A (ja) * | 2019-10-21 | 2022-12-22 | マパル ファブリック フュール プラツィジョンズベルクゼウグ ドクトル．クレス カーゲー | 工具部品および工具部品を製造するための方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2002263940A (ja) | 高速切削でスローアウエイチップがすぐれた耐チッピング性を発揮する正面フライス工具 | |
| JP3948013B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐熱性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3931326B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3931325B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3844285B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3693001B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3695396B2 (ja) | 難削材の高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP4807575B2 (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| JP4697389B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3632667B2 (ja) | 難削材の高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3899501B2 (ja) | 高熱発生切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬材料製切削工具 | |
| JP3899500B2 (ja) | 高熱発生切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬材料製切削工具 | |
| JP2002273615A (ja) | 高速切削加工で切刃部がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆炭窒化チタン系サーメット製エンドミル | |
| JP2001310212A (ja) | 先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐熱塑性変形性を発揮する表面被覆超硬合金製エンドミル | |
| JP2000246507A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた高温熱伝導性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3928487B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP4474647B2 (ja) | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4725770B2 (ja) | 高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP4427730B2 (ja) | 難削材の高速断続切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆立方晶窒化硼素系焼結材料製切削工具 | |
| JP4711106B2 (ja) | 難削材の高速断続切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆立方晶窒化硼素系焼結材料製切削工具 | |
| JP4416960B2 (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイ式切削チップ | |
| JP2025061794A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP2002187005A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチップ | |
| JP4883474B2 (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| JP4683266B2 (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20080513 |