JP2002038390A - 抄紙機における抄替時のドライヤ蒸気圧操作方法およびその装置 - Google Patents
抄紙機における抄替時のドライヤ蒸気圧操作方法およびその装置Info
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- D21G—CALENDERS; ACCESSORIES FOR PAPER-MAKING MACHINES
- D21G9/00—Other accessories for paper-making machines
- D21G9/0009—Paper-making control systems
- D21G9/0036—Paper-making control systems controlling the press or drying section
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- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
- D21F5/00—Dryer section of machines for making continuous webs of paper
- D21F5/02—Drying on cylinders
- D21F5/022—Heating the cylinders
- D21F5/028—Heating the cylinders using steam
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Abstract
(57)【要約】
【課題】抄替時において、生産量変化の非直線性に起因
する水分率のばらつきを抑えることができないので、紙
にしわがよる、紙切れ、操業効率の低下などが発生する
という課題を解決する。 【解決手段】抄替前後の絶乾坪量と抄速から抄替時の生
産量の変化を求め、この生産量の変化の非直線部分に起
因する水分率のばらつきを抑えるように、ドライヤの蒸
気圧操作変更量を決定するようにした。また、従来の蒸
気圧操作方法と上記の操作方法を組み合わせるようにし
た。抄替時に水分率を一定にすることができるので、紙
切れなどのトラブルがなくなり、また抄替後に製品が完
全に切換わるまでの操業度を上げることができるという
効果がある。
する水分率のばらつきを抑えることができないので、紙
にしわがよる、紙切れ、操業効率の低下などが発生する
という課題を解決する。 【解決手段】抄替前後の絶乾坪量と抄速から抄替時の生
産量の変化を求め、この生産量の変化の非直線部分に起
因する水分率のばらつきを抑えるように、ドライヤの蒸
気圧操作変更量を決定するようにした。また、従来の蒸
気圧操作方法と上記の操作方法を組み合わせるようにし
た。抄替時に水分率を一定にすることができるので、紙
切れなどのトラブルがなくなり、また抄替後に製品が完
全に切換わるまでの操業度を上げることができるという
効果がある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、抄紙機における
抄替時のドライヤ蒸気圧の過渡操作方法の改善に関する
ものである。
抄替時のドライヤ蒸気圧の過渡操作方法の改善に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】図６に抄紙機の構成を示す。ヘッド・ボ
ックスＨＢから吐き出された原料は、ワイヤ・パートＷ
Ｐを通過する間に脱水され、ドライヤＤＲで乾燥されて
リールＲＬに巻き取られる。ワイヤ・パートＷＰの脱水
によって生じた白水はピットＰＴで受け取られて、ファ
ンポンプＰＭＰによってヘッド・ボックスＨＢに戻され
る。坪量と水分率は測定器ＢＭで測定され、制御装置Ｃ
ＭＴに入力される。制御装置ＣＭＴはこの測定値と設定
値の偏差に基づいて種口弁ＶＬＶを操作して原料の流入
量を調整し、蒸気圧調節計ＰＲＣを操作して乾燥のため
の蒸気圧を制御する。ＳＢは原料が入っている種箱であ
る。
ックスＨＢから吐き出された原料は、ワイヤ・パートＷ
Ｐを通過する間に脱水され、ドライヤＤＲで乾燥されて
リールＲＬに巻き取られる。ワイヤ・パートＷＰの脱水
によって生じた白水はピットＰＴで受け取られて、ファ
ンポンプＰＭＰによってヘッド・ボックスＨＢに戻され
る。坪量と水分率は測定器ＢＭで測定され、制御装置Ｃ
ＭＴに入力される。制御装置ＣＭＴはこの測定値と設定
値の偏差に基づいて種口弁ＶＬＶを操作して原料の流入
量を調整し、蒸気圧調節計ＰＲＣを操作して乾燥のため
の蒸気圧を制御する。ＳＢは原料が入っている種箱であ
る。
【０００３】抄替えを行うときは、制御装置ＣＭＴは種
口弁ＶＬＶを操作してヘッド・ボックスＨＢに注入する
原料の流量や抄速を調節し、また蒸気圧調節計ＰＲＣに
出力する蒸気圧操作量を変更する。しかし、種口弁ＶＬ
Ｖとヘッド・ボックスＨＢの間に距離があるために無駄
時間が発生する。また、ドライヤＤＲ系統は大きな遅れ
時定数を持っている。抄替のときは、これらの無駄時間
や遅れ時定数を考慮して制御しなければならない。出願
人は、特公昭５９−２７４３７号および特公昭５９―１
１７１８号明細書において、抄替時の蒸気圧操作方法に
ついて提案した。以下、この発明について説明する。
口弁ＶＬＶを操作してヘッド・ボックスＨＢに注入する
原料の流量や抄速を調節し、また蒸気圧調節計ＰＲＣに
出力する蒸気圧操作量を変更する。しかし、種口弁ＶＬ
Ｖとヘッド・ボックスＨＢの間に距離があるために無駄
時間が発生する。また、ドライヤＤＲ系統は大きな遅れ
時定数を持っている。抄替のときは、これらの無駄時間
や遅れ時定数を考慮して制御しなければならない。出願
人は、特公昭５９−２７４３７号および特公昭５９―１
１７１８号明細書において、抄替時の蒸気圧操作方法に
ついて提案した。以下、この発明について説明する。
【０００４】図７は水分率制御に着目したときの構成を
示し、無駄時間と１次遅れ系を開ループでフィードフォ
ワード制御したときのプロセスモデルを表したものであ
る。この図において、フィードフォワード制御装置ＣＯ
Ｎの出力はホールド回路ＨＬＤを通してプロセスＰＲＳ
に加えられ、その結果として操作による水分率変化Ｂ
(s)が得られる。このＢ(s)に外乱Ｄ(s)を合成したもの
が実際の水分率変化Ｃ(s)になる。
示し、無駄時間と１次遅れ系を開ループでフィードフォ
ワード制御したときのプロセスモデルを表したものであ
る。この図において、フィードフォワード制御装置ＣＯ
Ｎの出力はホールド回路ＨＬＤを通してプロセスＰＲＳ
に加えられ、その結果として操作による水分率変化Ｂ
(s)が得られる。このＢ(s)に外乱Ｄ(s)を合成したもの
が実際の水分率変化Ｃ(s)になる。
【０００５】ここで、ホールド回路ＨＬＤの伝達関数Ｈ
(s)およびプロセスＰＲＳの伝達関数Ｐ(s)を下式で表す 但し、 Ｔ：サンプル周期 Ｔ0:時定数 Ｌ：無駄時間（Ｌ＝ｍ*Ｔ（ｍは０または自然数）） Ｋ：プロセスゲイン
(s)およびプロセスＰＲＳの伝達関数Ｐ(s)を下式で表す 但し、 Ｔ：サンプル周期 Ｔ0:時定数 Ｌ：無駄時間（Ｌ＝ｍ*Ｔ（ｍは０または自然数）） Ｋ：プロセスゲイン
【０００６】この２つの伝達関数の合成関数をｚ変換す
ると、 となる。但し、 である。
ると、 となる。但し、 である。
【０００７】図７のＧ(z)が（Ｎ＋ｍ）・Ｔ（ｍは自然
数）の整定時間で有限整定するための必要十分条件は、
最終値の定理から、ある について、下記（１．１）、（１．２）式が成立するこ
とである。 ・・（１．１） ・・・・（１．２）
数）の整定時間で有限整定するための必要十分条件は、
最終値の定理から、ある について、下記（１．１）、（１．２）式が成立するこ
とである。 ・・（１．１） ・・・・（１．２）
【０００８】この（１．２）式から が得られ、この式を上記（１．１）式に代入すると、 但し、 が求められる。
【０００９】これらの式を整理してＧ（ｚ）の形を求め
ると、 ・・・・（１．３） になる。このとき、 ・・・・・（１．４） である。但し、 とする。
ると、 ・・・・（１．３） になる。このとき、 ・・・・・（１．４） である。但し、 とする。
【００１０】前記（１．３）式で、 とおくと、 になる。従って、 ・・・・・（１．５） になる。また、上式より、 が求められる。
【００１１】図８に上記（１．５）式と（１．６）式の
結果を図示したものを示す。同図の上側の図は制御装置
ＣＯＮの伝達関数Ｇ（ｚ）を、下側は水分変化Ｂ（ｚ）
を表す。横軸は時間である。なお、プロセスゲインＫ＝
１、Ｎ＝６，ｍ＝３とした。抄替時における生産量の変
化が直線的であると仮定して、蒸気圧操作による水分率
の変化がそれを打ち消すように、（１．６）式で蒸気圧
の操作方法を定めていた。
結果を図示したものを示す。同図の上側の図は制御装置
ＣＯＮの伝達関数Ｇ（ｚ）を、下側は水分変化Ｂ（ｚ）
を表す。横軸は時間である。なお、プロセスゲインＫ＝
１、Ｎ＝６，ｍ＝３とした。抄替時における生産量の変
化が直線的であると仮定して、蒸気圧操作による水分率
の変化がそれを打ち消すように、（１．６）式で蒸気圧
の操作方法を定めていた。
【００１２】つまり、図７から、実際の水分率Ｃ(s)は
外乱Ｄ(s)から操作による水分率変化Ｂ(s)を差し引いた
ものになる。従って、外乱Ｄ(s)が直線的に変化すると
仮定して、この外乱Ｄ(s)を補償するように、時刻ｔ0か
らＢ(s)を直線的に増加させるように制御していた。
外乱Ｄ(s)から操作による水分率変化Ｂ(s)を差し引いた
ものになる。従って、外乱Ｄ(s)が直線的に変化すると
仮定して、この外乱Ｄ(s)を補償するように、時刻ｔ0か
らＢ(s)を直線的に増加させるように制御していた。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな抄紙機における抄替方法には、次のような課題があ
った。
うな抄紙機における抄替方法には、次のような課題があ
った。
【００１４】実際には、抄替時におけるドライヤ負荷変
化の主な要因である生産量の変化は直線的ではない。し
かし、前述した従来技術では生産量が直線的に変化する
と仮定して、それを補償する水分率変化を与えるように
蒸気圧操作を行っていた。そのため、生産量の変化の非
直線部分については、補償できていなかった。その結
果、抄替の途中で一時的に水分率が目標値より高くなる
現象が現れ、操業上問題になるという課題があった。
化の主な要因である生産量の変化は直線的ではない。し
かし、前述した従来技術では生産量が直線的に変化する
と仮定して、それを補償する水分率変化を与えるように
蒸気圧操作を行っていた。そのため、生産量の変化の非
直線部分については、補償できていなかった。その結
果、抄替の途中で一時的に水分率が目標値より高くなる
現象が現れ、操業上問題になるという課題があった。
【００１５】水分率が高くなると、次のような問題点が
発生する。 抄替の途中で水分率が高くなると、紙にしわが寄っ
たり、紙切れの要因になる。 抄替終了時点で水分率が高くなると、水分率が目標
値に戻るまでに時間がかかる。また、水分率が高いと、
水分プロファイルの悪化を招く。その結果、抄替後次の
製品に完全に切換わるまでに時間がかかり、操業率が悪
化する。そのため、水分率を抄替中においても目標値に
できるだけ近づけることが要望されていた。
発生する。 抄替の途中で水分率が高くなると、紙にしわが寄っ
たり、紙切れの要因になる。 抄替終了時点で水分率が高くなると、水分率が目標
値に戻るまでに時間がかかる。また、水分率が高いと、
水分プロファイルの悪化を招く。その結果、抄替後次の
製品に完全に切換わるまでに時間がかかり、操業率が悪
化する。そのため、水分率を抄替中においても目標値に
できるだけ近づけることが要望されていた。
【００１６】従って本発明が解決しようとする課題は、
抄替時における生産量の変化を正確に見積もって、その
生産量の変化を補償するようにドライヤの蒸気圧を操作
して、抄替時に水分率が目標値に一致するような蒸気圧
操作方法を提供することにある。
抄替時における生産量の変化を正確に見積もって、その
生産量の変化を補償するようにドライヤの蒸気圧を操作
して、抄替時に水分率が目標値に一致するような蒸気圧
操作方法を提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るために、本発明のうち請求項１記載の発明は、抄替時
の生産量の変化から水分率の変化を求め、この水分率の
変化をうち消すようにドライヤの蒸気圧を操作するよう
にしたものである。生産量の変化に起因する水分率の変
化を抑え、目標値に一致させることができる。
るために、本発明のうち請求項１記載の発明は、抄替時
の生産量の変化から水分率の変化を求め、この水分率の
変化をうち消すようにドライヤの蒸気圧を操作するよう
にしたものである。生産量の変化に起因する水分率の変
化を抑え、目標値に一致させることができる。
【００１８】請求項２記載の発明は、請求項１記載の発
明において、抄替中の絶乾坪量と抄速から、そのときの
生産量を演算するようにしたものである。生産量の変化
を正確に求めることができる。
明において、抄替中の絶乾坪量と抄速から、そのときの
生産量を演算するようにしたものである。生産量の変化
を正確に求めることができる。
【００１９】請求項３記載の発明は、抄替後の蒸気圧予
測設定値に基づいて演算される蒸気圧操作変更量に、抄
替時の生産量の変化の非直線性から導出される蒸気圧操
作変更量に重み係数を乗算した値を加算した値を蒸気圧
操作変更量として用いるようにしたものである。従来の
操作方法に、生産量の変化の非直線性に起因する水分率
の変化を抑え、目標値に一致させる操作を付け加えるこ
とができる。
測設定値に基づいて演算される蒸気圧操作変更量に、抄
替時の生産量の変化の非直線性から導出される蒸気圧操
作変更量に重み係数を乗算した値を加算した値を蒸気圧
操作変更量として用いるようにしたものである。従来の
操作方法に、生産量の変化の非直線性に起因する水分率
の変化を抑え、目標値に一致させる操作を付け加えるこ
とができる。
【００２０】請求項４記載の発明は、抄替途中の生産量
が直線的に変化するとして求めた蒸気圧操作変更量を含
む蒸気圧操作変更量に、抄替時の生産量の変化の非直線
性部分から導出される第２の蒸気圧操作変更量に重み係
数を乗算した値を加算した値を蒸気圧操作変更量として
用いるようにしたものである。従来の操作方法に、生産
量の変化の非直線性に起因する水分率の変化を抑え、目
標値に一致させる操作を付け加えることができる。
が直線的に変化するとして求めた蒸気圧操作変更量を含
む蒸気圧操作変更量に、抄替時の生産量の変化の非直線
性部分から導出される第２の蒸気圧操作変更量に重み係
数を乗算した値を加算した値を蒸気圧操作変更量として
用いるようにしたものである。従来の操作方法に、生産
量の変化の非直線性に起因する水分率の変化を抑え、目
標値に一致させる操作を付け加えることができる。
【００２１】請求項５記載の発明は、請求項３または請
求項４記載の発明において、重み係数として、０以上
２．０以下の値を用いるようにしたものである。プロセ
スによって生産量の非直線性に起因する操作変更量の寄
与率を調節することができる。
求項４記載の発明において、重み係数として、０以上
２．０以下の値を用いるようにしたものである。プロセ
スによって生産量の非直線性に起因する操作変更量の寄
与率を調節することができる。
【００２２】請求項６記載の発明は、抄紙機における抄
替時のドライヤ蒸気圧操作装置を、抄替後の蒸気圧予測
設定値から蒸気圧操作量変更量を演算する第１の演算部
と、生産量の変化の非直線性部分から蒸気圧操作変更量
を演算する第２の演算部と、この第２の演算部の出力に
重み係数を乗算する乗算部と、この乗算部と前記第１の
演算部の出力とを加算する加算部とから構成するように
したものである。従来の操作方法に、生産量の変化の非
直線性に起因する水分率の変化を抑え、目標値に一致さ
せる操作を付け加えることができる。
替時のドライヤ蒸気圧操作装置を、抄替後の蒸気圧予測
設定値から蒸気圧操作量変更量を演算する第１の演算部
と、生産量の変化の非直線性部分から蒸気圧操作変更量
を演算する第２の演算部と、この第２の演算部の出力に
重み係数を乗算する乗算部と、この乗算部と前記第１の
演算部の出力とを加算する加算部とから構成するように
したものである。従来の操作方法に、生産量の変化の非
直線性に起因する水分率の変化を抑え、目標値に一致さ
せる操作を付け加えることができる。
【００２３】請求項７記載の発明は、抄紙機における抄
替時のドライヤ蒸気圧操作装置を、抄替途中の生産量が
直線的に変化するとして求めた蒸気圧操作変更量を含む
蒸気圧操作量変更量を演算する第１の演算部と、生産量
の変化の非直線性部分から蒸気圧操作変更量を演算する
第２の演算部と、この第２の演算部の出力に重み係数を
乗算する乗算部と、この乗算部と前記第１の演算部の出
力とを加算する加算部とから構成するようにしたもので
ある。従来の操作方法に、生産量の変化の非直線性に起
因する水分率の変化を抑え、目標値に一致させる操作を
付け加えることができる。
替時のドライヤ蒸気圧操作装置を、抄替途中の生産量が
直線的に変化するとして求めた蒸気圧操作変更量を含む
蒸気圧操作量変更量を演算する第１の演算部と、生産量
の変化の非直線性部分から蒸気圧操作変更量を演算する
第２の演算部と、この第２の演算部の出力に重み係数を
乗算する乗算部と、この乗算部と前記第１の演算部の出
力とを加算する加算部とから構成するようにしたもので
ある。従来の操作方法に、生産量の変化の非直線性に起
因する水分率の変化を抑え、目標値に一致させる操作を
付け加えることができる。
【００２４】請求項８記載の発明は、請求項６または請
求項７記載の発明において、重み係数として、０以上
２．０以下の値を用いるようにしたものである。プロセ
スによって生産量の非直線性に起因する操作変更量の寄
与率を調節することができる。
求項７記載の発明において、重み係数として、０以上
２．０以下の値を用いるようにしたものである。プロセ
スによって生産量の非直線性に起因する操作変更量の寄
与率を調節することができる。
【００２５】
【発明の実施の形態】以下に、図に基づいて本発明を詳
細に説明する。図１は本発明に係る抄替時のドライヤ蒸
気圧変更量の演算部の構成である。この図において、１
は蒸気圧操作変更量演算部であり、第１演算部１１，第
２演算部１２、この第２演算部１２の出力に重み係数を
乗算する乗算部１３および第１演算部１１と乗算部１３
の出力を加算する加算部１４から構成されている。
細に説明する。図１は本発明に係る抄替時のドライヤ蒸
気圧変更量の演算部の構成である。この図において、１
は蒸気圧操作変更量演算部であり、第１演算部１１，第
２演算部１２、この第２演算部１２の出力に重み係数を
乗算する乗算部１３および第１演算部１１と乗算部１３
の出力を加算する加算部１４から構成されている。
【００２６】第１演算部１１には蒸気圧予測設定値など
が入力され、抄替後の蒸気圧予測値から定まる蒸気圧操
作変更量を演算して出力する。また、生産量の変化以外
の外乱を補正するための蒸気圧操作変更量を演算して、
上記の蒸気圧操作変更量に加算して出力する場合もあ
る。
が入力され、抄替後の蒸気圧予測値から定まる蒸気圧操
作変更量を演算して出力する。また、生産量の変化以外
の外乱を補正するための蒸気圧操作変更量を演算して、
上記の蒸気圧操作変更量に加算して出力する場合もあ
る。
【００２７】第２演算部１２には絶乾坪量設定値や抄速
設定値などが入力され、抄替時の生産量変化の非直線性
部分を補正する蒸気圧操作変更量を演算して出力する。
乗算部１３はこの蒸気圧操作変更量に重み係数を乗算し
て出力する。乗算部１３の出力と第１演算部１１の出力
は加算部１４で加算されて、蒸気圧操作変更量として出
力される。重み係数としては０〜２．００の値が用いら
れる。
設定値などが入力され、抄替時の生産量変化の非直線性
部分を補正する蒸気圧操作変更量を演算して出力する。
乗算部１３はこの蒸気圧操作変更量に重み係数を乗算し
て出力する。乗算部１３の出力と第１演算部１１の出力
は加算部１４で加算されて、蒸気圧操作変更量として出
力される。重み係数としては０〜２．００の値が用いら
れる。
【００２８】従来例で説明したように、抄替え制御にお
いては抄速は直線的に変化する。この抄速の直線的な変
化に対応して、絶乾坪量も直線的に変化するように、種
口弁が操作される。このとき、ドライヤ負荷変化の主要
因である生産量、すなわち抄速と絶乾坪量の積の変化
は、次のようにして求められる。
いては抄速は直線的に変化する。この抄速の直線的な変
化に対応して、絶乾坪量も直線的に変化するように、種
口弁が操作される。このとき、ドライヤ負荷変化の主要
因である生産量、すなわち抄速と絶乾坪量の積の変化
は、次のようにして求められる。
【００２９】抄替前の絶乾坪量をＢ1、生産量基準抄速
をＶ1 、抄替後の絶乾坪量をＢ2、生産量基準抄速をＶ2と
し、ｉ回目の操作タイミングにおける絶乾坪量をＢ
(i)、抄速をＶ(i)とおくと、 但し、ｉ＝０，１，２，・・・・・Ｎ, Ｎは操作回数で
表される。このときの生産量Ｒ(i)は、 （ｉ＝０，１，２ …Ｎ） ・・・・・（１） になり、ｉについての２次式になる。
をＶ1 、抄替後の絶乾坪量をＢ2、生産量基準抄速をＶ2と
し、ｉ回目の操作タイミングにおける絶乾坪量をＢ
(i)、抄速をＶ(i)とおくと、 但し、ｉ＝０，１，２，・・・・・Ｎ, Ｎは操作回数で
表される。このときの生産量Ｒ(i)は、 （ｉ＝０，１，２ …Ｎ） ・・・・・（１） になり、ｉについての２次式になる。
【００３０】また、抄替前後で生産量が直線的に変化す
ると仮定したときの、ｉ回目の操作タイミングにおける
生産量Ｒ*(i)は、下式で表される。 この（１）式と（２）式の差ΔＲは、 （ｉ＝０，１，２ …Ｎ） ・・・（３） になる。一般に、 なので、上記（３）式は上に凸の放物線になり、ｉ＝Ｎ
／２で最大値 をとる。
ると仮定したときの、ｉ回目の操作タイミングにおける
生産量Ｒ*(i)は、下式で表される。 この（１）式と（２）式の差ΔＲは、 （ｉ＝０，１，２ …Ｎ） ・・・（３） になる。一般に、 なので、上記（３）式は上に凸の放物線になり、ｉ＝Ｎ
／２で最大値 をとる。
【００３１】前記（１）式から、ｉ回目の操作タイミン
グにおける生産量から抄替前の生産量を引いた変化分
は、下式で与えられる。 ・・・・（４） ここにおいて、R(i)：ｉ回目の操作タイミングにおける
生産量(ｉ＝０，１，・・・・・・Ｎ、Ｎは出力回数)Ｂ1：抄
替前の絶乾坪量(g/m2)Ｂ2：抄替後の絶乾坪量(g/m2)
Ｖ1：抄替前の抄速(m/min)Ｖ2：抄替後の抄速(m/min)で
ある。この（４）式を変形すると、下記（５）式にな
る。 ・・・・・（５）
グにおける生産量から抄替前の生産量を引いた変化分
は、下式で与えられる。 ・・・・（４） ここにおいて、R(i)：ｉ回目の操作タイミングにおける
生産量(ｉ＝０，１，・・・・・・Ｎ、Ｎは出力回数)Ｂ1：抄
替前の絶乾坪量(g/m2)Ｂ2：抄替後の絶乾坪量(g/m2)
Ｖ1：抄替前の抄速(m/min)Ｖ2：抄替後の抄速(m/min)で
ある。この（４）式を変形すると、下記（５）式にな
る。 ・・・・・（５）
【００３２】ここで、生産量変化に起因する水分率の変
化の割合Ｃ1とドライヤの蒸気圧設定値の変化に起因す
る水分率変化の割合Ｃ2の２つの定数を定義する。これ
らは、種口弁および蒸気圧のステップ応答テストの結果
から導かれる。 ΔMP：プレドライヤ出口水分率の変化（％） ΔBD：リール前絶乾坪量の変化（ｇ／ｍ2） BD：リール前絶乾坪量の設定値（ｇ／ｍ2） ΔP：ドライヤ蒸気圧の変化（ｋＰａ） Pf：ドライヤ蒸気圧の設定値（絶対圧） （ｋＰａ）
化の割合Ｃ1とドライヤの蒸気圧設定値の変化に起因す
る水分率変化の割合Ｃ2の２つの定数を定義する。これ
らは、種口弁および蒸気圧のステップ応答テストの結果
から導かれる。 ΔMP：プレドライヤ出口水分率の変化（％） ΔBD：リール前絶乾坪量の変化（ｇ／ｍ2） BD：リール前絶乾坪量の設定値（ｇ／ｍ2） ΔP：ドライヤ蒸気圧の変化（ｋＰａ） Pf：ドライヤ蒸気圧の設定値（絶対圧） （ｋＰａ）
【００３３】前記（５）、（６）式から、生産量の変化
に起因する水分率の増分Ｄi+1は下式で与えられる。 ｉ＝０，１，・・・・・・，Ｎ−１，Ｎ
に起因する水分率の増分Ｄi+1は下式で与えられる。 ｉ＝０，１，・・・・・・，Ｎ−１，Ｎ
【００３４】この生産量に起因する水分率の増分が、図
７における外乱Ｄ(s)に相当する。蒸気圧操作によりこ
れを打ち消すための水分率の変化Ｂ(s)は、次のように
計算する。 ｉ＝０，１，・・・・・・Ｎ−１ とおくと、 となり、操作量を前記（１．３）式で定義すると、
（１．４）式から無駄時間経過後の各サンプル時刻にお
ける蒸気圧操作によるMPの変化分は、 となる。
７における外乱Ｄ(s)に相当する。蒸気圧操作によりこ
れを打ち消すための水分率の変化Ｂ(s)は、次のように
計算する。 ｉ＝０，１，・・・・・・Ｎ−１ とおくと、 となり、操作量を前記（１．３）式で定義すると、
（１．４）式から無駄時間経過後の各サンプル時刻にお
ける蒸気圧操作によるMPの変化分は、 となる。
【００３５】従って、蒸気圧操作量を前記（１，３）式
で定義される値にＤNを乗じたもの、すなわち、 ｉ＝０，１，・・・・・・，Ｎ、 ａ-1＝０，ａ0＝１，ａN＝０ ・・・・・・（８） とすると、蒸気圧操作による水分率の変化分は、 ｉ＝０，１，・・・・・・，Ｎ−１ となり、蒸気圧操作により、生産量変化に起因する水分
率の増分を打ち消すことができる。
で定義される値にＤNを乗じたもの、すなわち、 ｉ＝０，１，・・・・・・，Ｎ、 ａ-1＝０，ａ0＝１，ａN＝０ ・・・・・・（８） とすると、蒸気圧操作による水分率の変化分は、 ｉ＝０，１，・・・・・・，Ｎ−１ となり、蒸気圧操作により、生産量変化に起因する水分
率の増分を打ち消すことができる。
【００３６】すなわち、前記（８）式を具体的に記述す
ると、下式になる。なお、係数Ｃ1、Ｃ2は前記（６）、
（７）式で与えられ、プロセスゲインＫについてはＫ＝
１００／Pf×Ｃ2となる。 ｉ＝１，・・・・・・Ｎ−１ ここで、 ΔＧi+1：プレドライヤ蒸気圧設定値変更量（ｋＰａ） α＝ｅｘｐ（−Ｔ／Ｔ0） Ｔ：操作周期（＝１０秒） Ｔ0：プロセス時定数（秒） である。
ると、下式になる。なお、係数Ｃ1、Ｃ2は前記（６）、
（７）式で与えられ、プロセスゲインＫについてはＫ＝
１００／Pf×Ｃ2となる。 ｉ＝１，・・・・・・Ｎ−１ ここで、 ΔＧi+1：プレドライヤ蒸気圧設定値変更量（ｋＰａ） α＝ｅｘｐ（−Ｔ／Ｔ0） Ｔ：操作周期（＝１０秒） Ｔ0：プロセス時定数（秒） である。
【００３７】実際の抄替におけるドライヤ負荷変化の外
乱としては、上述した生産量の変化以外に次のような要
因がある。抄速と坪量の変化や、原料配合の変化に起因
するワイヤーリテンションの変化やプレスにおける搾水
能力の変化によるプレドライヤ入り口での水分率の変
化。原料配合の変化に起因する乾燥効率の変化。ドライ
ヤシリンダ停汽状態の変更による乾燥能力の変化。
乱としては、上述した生産量の変化以外に次のような要
因がある。抄速と坪量の変化や、原料配合の変化に起因
するワイヤーリテンションの変化やプレスにおける搾水
能力の変化によるプレドライヤ入り口での水分率の変
化。原料配合の変化に起因する乾燥効率の変化。ドライ
ヤシリンダ停汽状態の変更による乾燥能力の変化。
【００３８】抄替後の蒸気圧設定値は、生産量の変化だ
けでなく、上に掲げた要因やその他の解析困難なプロセ
ス状態によって決定されなければならず、それらを考慮
したいくつかのアルゴリズムが考案されている。この実
施例では、抄替後の蒸気圧設定値についてはこれら既知
のアルゴリズムによって決定された値を用いることとす
る。実際の操作量は、抄替途中の生産量の非直線的な変
化を補償する操作量と、抄替後の蒸気圧設定値から決ま
る操作量を加算した値で決定される。
けでなく、上に掲げた要因やその他の解析困難なプロセ
ス状態によって決定されなければならず、それらを考慮
したいくつかのアルゴリズムが考案されている。この実
施例では、抄替後の蒸気圧設定値についてはこれら既知
のアルゴリズムによって決定された値を用いることとす
る。実際の操作量は、抄替途中の生産量の非直線的な変
化を補償する操作量と、抄替後の蒸気圧設定値から決ま
る操作量を加算した値で決定される。
【００３９】 抄替時の生産量の非直線性に起因する誤差を補償する蒸
気圧変更量は下式で与えられる。 ・・・・・・（９） なお、 は前記（３）式で与えられ、 である。Ｔは操作周期であり、例えば１０秒の値が用い
られる。（９）式を（３）式を用いて変形すると次式の
ようになる。 ・・・・・・（１０）
気圧変更量は下式で与えられる。 ・・・・・・（９） なお、 は前記（３）式で与えられ、 である。Ｔは操作周期であり、例えば１０秒の値が用い
られる。（９）式を（３）式を用いて変形すると次式の
ようになる。 ・・・・・・（１０）
【００４０】また、抄替後の蒸気圧予測設定値Ｐ2か
ら、従来方法、例えば特公昭５９−１１７８１８号明細
書に記載されている方法と同様にして次のように蒸気圧
操作変更量が決定される。 ・・・・・（１１） ここで、Ｐ1は抄替前のプレドライヤの蒸気圧設定値
（ｋＰａ）、Ｐ2は抄替後のプレドライヤの蒸気圧設定
値（ｋＰａ）である。
ら、従来方法、例えば特公昭５９−１１７８１８号明細
書に記載されている方法と同様にして次のように蒸気圧
操作変更量が決定される。 ・・・・・（１１） ここで、Ｐ1は抄替前のプレドライヤの蒸気圧設定値
（ｋＰａ）、Ｐ2は抄替後のプレドライヤの蒸気圧設定
値（ｋＰａ）である。
【００４１】実際の蒸気圧操作変更量ΔＧiは、前記
（１０）、（１１）式で決定した操作量に重み係数Ｃ0
を加味して、下式で与えられる。 ・・・・・（１２） 重み係数Ｃ0としては、０．０〜２．００の値が用いら
れる。
（１０）、（１１）式で決定した操作量に重み係数Ｃ0
を加味して、下式で与えられる。 ・・・・・（１２） 重み係数Ｃ0としては、０．０〜２．００の値が用いら
れる。
【００４２】なお、従来技術で説明したように、ドライ
ヤや種口弁の操作には大きな無駄時間や遅れ時定数があ
るので、実際の蒸気圧操作は、前記（１２）式で与えら
れる操作を、抄替開始時刻より蒸気圧操作による水分率
変化の無駄時間分だけ先行させて行われる。
ヤや種口弁の操作には大きな無駄時間や遅れ時定数があ
るので、実際の蒸気圧操作は、前記（１２）式で与えら
れる操作を、抄替開始時刻より蒸気圧操作による水分率
変化の無駄時間分だけ先行させて行われる。
【００４３】図２は本実施例における抄替時の動作の一
例を示したものである。なお、前記（６）式のＣ1を
０．５４９、（７）式のＣ2を０．０２６、ドライヤ蒸
気圧の設定値Ｐｆを３００，時定数Ｔ0＝８６（ｓｅ
ｃ），α＝ｅｘｐ（−１０／８６）＝0.890227として計
算した。また、抄替前の絶乾坪量、抄速、蒸気圧をそれ
ぞれ１０１．６ｇ／ｍ2、６８０ｍ／ｍｉｎ、２１１ｋ
Ｐａ、抄替え後のそれらをそれぞれ１２７．１ｇ／
ｍ2、５５０ｍ／ｍｉｎ、２１７ｋＰａとした。
例を示したものである。なお、前記（６）式のＣ1を
０．５４９、（７）式のＣ2を０．０２６、ドライヤ蒸
気圧の設定値Ｐｆを３００，時定数Ｔ0＝８６（ｓｅ
ｃ），α＝ｅｘｐ（−１０／８６）＝0.890227として計
算した。また、抄替前の絶乾坪量、抄速、蒸気圧をそれ
ぞれ１０１．６ｇ／ｍ2、６８０ｍ／ｍｉｎ、２１１ｋ
Ｐａ、抄替え後のそれらをそれぞれ１２７．１ｇ／
ｍ2、５５０ｍ／ｍｉｎ、２１７ｋＰａとした。
【００４４】この図の上の図は抄替時の蒸気圧の操作量
の変化を表したもので、（１）は本実施例の生産量の非
直線性に起因する誤差を補償する操作量（前記１０）式
の を、（２）は従来の制御における蒸気圧の操作量を、
（３）は本実施例の蒸気圧操作量のトータル値（前記１
２）式の を、（４）は生産量を表す。以下の例では、いずれも重
み係数ＣO＝１．０としている。本実施例の蒸気圧操作
量は従来のそれとは大きく違っており、かつ生産量が上
に凸の曲線であることがわかる。同図下側の図は坪量と
抄速の変化を表したものである。どちらも直線的に変化
していることがわかる。
の変化を表したもので、（１）は本実施例の生産量の非
直線性に起因する誤差を補償する操作量（前記１０）式
の を、（２）は従来の制御における蒸気圧の操作量を、
（３）は本実施例の蒸気圧操作量のトータル値（前記１
２）式の を、（４）は生産量を表す。以下の例では、いずれも重
み係数ＣO＝１．０としている。本実施例の蒸気圧操作
量は従来のそれとは大きく違っており、かつ生産量が上
に凸の曲線であることがわかる。同図下側の図は坪量と
抄速の変化を表したものである。どちらも直線的に変化
していることがわかる。
【００４５】図４は、図３とは若干条件を変えた場合の
例である。なお、図３と同じ要素には同一符号を付し、
説明を省略する。この実施例では、抄替前の絶乾坪量、
抄速、プレドライヤ蒸気圧をそれぞれ１３１．０５ｇ／
ｍ2、５８０ｍ／ｍｉｎ、２１２ｋＰａ、抄替後のそれ
らをそれぞれ１５３．０５ｇ／ｍ2、５００ｍ／ｍｉ
ｎ、２１７ｋＰａとした場合である。図３と同じような
傾向があることがわかる。
例である。なお、図３と同じ要素には同一符号を付し、
説明を省略する。この実施例では、抄替前の絶乾坪量、
抄速、プレドライヤ蒸気圧をそれぞれ１３１．０５ｇ／
ｍ2、５８０ｍ／ｍｉｎ、２１２ｋＰａ、抄替後のそれ
らをそれぞれ１５３．０５ｇ／ｍ2、５００ｍ／ｍｉ
ｎ、２１７ｋＰａとした場合である。図３と同じような
傾向があることがわかる。
【００４６】図５と図６は、図３、図４とは異なり、抄
替前後で生産量が減少し、従って、既往のアルゴリズム
による抄替後のプレドライヤ蒸気圧設定値Ｐ2が、抄替
前の蒸気圧設定値Ｐ1より大きくなる例である。図５で
は抄替前の絶乾坪量、抄速、プレ蒸気圧はそれぞれ１１
４．７９ｇ／ｍ2、６３０ｍ／ｍｉｎ、２６２ｋＰａ、
抄替後のそれらをそれぞれ７８．１３ｇ／ｍ2、７５０
ｍ／ｍｉｎ、１４２ｋＰａである。また、図６では抄替
前の絶乾坪量、抄速、プレ蒸気圧はそれぞれ１０４．４
ｇ／ｍ2、７２０ｍ／ｍｉｎ、２５４ｋＰａ、抄替後の
それらをそれぞれ７６．３８ｇ／ｍ2、７８０ｍ／ｍｉ
ｎ、１３５ｋＰａである。
替前後で生産量が減少し、従って、既往のアルゴリズム
による抄替後のプレドライヤ蒸気圧設定値Ｐ2が、抄替
前の蒸気圧設定値Ｐ1より大きくなる例である。図５で
は抄替前の絶乾坪量、抄速、プレ蒸気圧はそれぞれ１１
４．７９ｇ／ｍ2、６３０ｍ／ｍｉｎ、２６２ｋＰａ、
抄替後のそれらをそれぞれ７８．１３ｇ／ｍ2、７５０
ｍ／ｍｉｎ、１４２ｋＰａである。また、図６では抄替
前の絶乾坪量、抄速、プレ蒸気圧はそれぞれ１０４．４
ｇ／ｍ2、７２０ｍ／ｍｉｎ、２５４ｋＰａ、抄替後の
それらをそれぞれ７６．３８ｇ／ｍ2、７８０ｍ／ｍｉ
ｎ、１３５ｋＰａである。
【００４７】
【発明の効果】以上説明したことから明らかなように、
本発明によれば、次の効果が期待できる。 請求項１記
載の発明によれば、抄替時の生産量の変化から水分率の
変化を求め、この水分率の変化をうち消すようにドライ
ヤの蒸気圧を操作するようにした。そのため、生産量の
変化、特に非線形的な変化に起因する水分率のばらつき
を抑えて目標値に一致させることができ、紙切れなどの
トラブルを抑え、抄替後に製品が完全に切換わるまでの
時間を短縮し操業効率を上げることができるという効果
がある。
本発明によれば、次の効果が期待できる。 請求項１記
載の発明によれば、抄替時の生産量の変化から水分率の
変化を求め、この水分率の変化をうち消すようにドライ
ヤの蒸気圧を操作するようにした。そのため、生産量の
変化、特に非線形的な変化に起因する水分率のばらつき
を抑えて目標値に一致させることができ、紙切れなどの
トラブルを抑え、抄替後に製品が完全に切換わるまでの
時間を短縮し操業効率を上げることができるという効果
がある。
【００４８】請求項２記載の発明によれば、請求項１記
載の発明において、抄替中の絶乾坪量と抄速から、その
ときの生産量を演算するようにしたものである。生産量
の変化を正確に求めることができるので、生産量の非線
形な変化に起因する水分率のばらつきを抑え、目標値に
一致させることができるという効果がある。
載の発明において、抄替中の絶乾坪量と抄速から、その
ときの生産量を演算するようにしたものである。生産量
の変化を正確に求めることができるので、生産量の非線
形な変化に起因する水分率のばらつきを抑え、目標値に
一致させることができるという効果がある。
【００４９】請求項３記載の発明によれば、抄替後の蒸
気圧予測設定値に基づいて演算される蒸気圧操作変更量
に、抄替時の生産量の変化の非直線性から導出される蒸
気圧操作変更量に重み係数を乗算した値を加算した値を
蒸気圧操作変更量として用いるようにしたものである。
従来の抄替後の蒸気圧予測設定値による操作方法に、本
発明の生産量の変化の非直線性に起因する水分率の変化
を抑え、目標値に一致させる操作を組み合わせることが
できるという効果がある。
気圧予測設定値に基づいて演算される蒸気圧操作変更量
に、抄替時の生産量の変化の非直線性から導出される蒸
気圧操作変更量に重み係数を乗算した値を加算した値を
蒸気圧操作変更量として用いるようにしたものである。
従来の抄替後の蒸気圧予測設定値による操作方法に、本
発明の生産量の変化の非直線性に起因する水分率の変化
を抑え、目標値に一致させる操作を組み合わせることが
できるという効果がある。
【００５０】請求項４記載の発明によれば、抄替途中の
生産量が直線的に変化するとして求めた蒸気圧操作変更
量を含む蒸気圧操作変更量に、抄替時の生産量の変化の
非直線性部分から導出される第２の蒸気圧操作変更量に
重み係数を乗算した値を加算した値を蒸気圧操作変更量
として用いるようにしたものである。従来の生産量が直
線的に変化するとした操作方法に、本発明の生産量の変
化の非直線性に起因する水分率の変化を抑え、目標値に
一致させる操作を組み合わせることができるという効果
がある。
生産量が直線的に変化するとして求めた蒸気圧操作変更
量を含む蒸気圧操作変更量に、抄替時の生産量の変化の
非直線性部分から導出される第２の蒸気圧操作変更量に
重み係数を乗算した値を加算した値を蒸気圧操作変更量
として用いるようにしたものである。従来の生産量が直
線的に変化するとした操作方法に、本発明の生産量の変
化の非直線性に起因する水分率の変化を抑え、目標値に
一致させる操作を組み合わせることができるという効果
がある。
【００５１】請求項５記載の発明によれば、請求項３ま
たは請求項４記載の発明において、重み係数として、０
以上２．０以下の値を用いるようにしたものである。プ
ロセスによって生産量の非直線性に起因する操作変更量
の寄与率を調節することができるという効果がある。ま
た、重み係数を0とすれば従来の操作変更量と全く同じ
操作変更量となり、ソフトウエアの変更に伴い操業に急
激な変化を与えることを防止することができる。
たは請求項４記載の発明において、重み係数として、０
以上２．０以下の値を用いるようにしたものである。プ
ロセスによって生産量の非直線性に起因する操作変更量
の寄与率を調節することができるという効果がある。ま
た、重み係数を0とすれば従来の操作変更量と全く同じ
操作変更量となり、ソフトウエアの変更に伴い操業に急
激な変化を与えることを防止することができる。
【００５２】請求項６記載の発明によれば、抄紙機にお
ける抄替時のドライヤ蒸気圧操作装置を、抄替後の蒸気
圧予測設定値から蒸気圧操作量変更量を演算する第１の
演算部と、生産量の変化の非直線性部分から蒸気圧操作
変更量を演算する第２の演算部と、この第２の演算部の
出力に重み係数を乗算する乗算部と、この乗算部と前記
第１の演算部の出力とを加算する加算部とから構成する
ようにしたものである。従来の抄替後の蒸気圧予測設定
値による操作方法に、生産量の変化の非直線性に起因す
る水分率の変化を抑え、目標値に一致させる操作を組み
合わせることができるという効果がある。
ける抄替時のドライヤ蒸気圧操作装置を、抄替後の蒸気
圧予測設定値から蒸気圧操作量変更量を演算する第１の
演算部と、生産量の変化の非直線性部分から蒸気圧操作
変更量を演算する第２の演算部と、この第２の演算部の
出力に重み係数を乗算する乗算部と、この乗算部と前記
第１の演算部の出力とを加算する加算部とから構成する
ようにしたものである。従来の抄替後の蒸気圧予測設定
値による操作方法に、生産量の変化の非直線性に起因す
る水分率の変化を抑え、目標値に一致させる操作を組み
合わせることができるという効果がある。
【００５３】請求項７記載の発明によれば、抄紙機にお
ける抄替時のドライヤ蒸気圧操作装置を、抄替途中の生
産量が直線的に変化するとして求めた蒸気圧操作変更量
を含む蒸気圧操作量変更量を演算する第１の演算部と、
生産量の変化の非直線性部分から蒸気圧操作変更量を演
算する第２の演算部と、この第２の演算部の出力に重み
係数を乗算する乗算部と、この乗算部と前記第１の演算
部の出力とを加算する加算部とから構成するようにした
ものである。従来の生産量が直線的に変化するとした操
作方法に、生産量の変化の非直線性に起因する水分率の
変化を抑え、目標値に一致させる操作を組み合わせるこ
とができる。
ける抄替時のドライヤ蒸気圧操作装置を、抄替途中の生
産量が直線的に変化するとして求めた蒸気圧操作変更量
を含む蒸気圧操作量変更量を演算する第１の演算部と、
生産量の変化の非直線性部分から蒸気圧操作変更量を演
算する第２の演算部と、この第２の演算部の出力に重み
係数を乗算する乗算部と、この乗算部と前記第１の演算
部の出力とを加算する加算部とから構成するようにした
ものである。従来の生産量が直線的に変化するとした操
作方法に、生産量の変化の非直線性に起因する水分率の
変化を抑え、目標値に一致させる操作を組み合わせるこ
とができる。
【００５４】請求項８記載の発明によれば、請求項６ま
たは請求項７記載の発明において、重み係数として、０
以上２．０以下の値を用いるようにしたものである。プ
ロセスによって生産量の非直線性に起因する操作変更量
の寄与率を調節することができる。
たは請求項７記載の発明において、重み係数として、０
以上２．０以下の値を用いるようにしたものである。プ
ロセスによって生産量の非直線性に起因する操作変更量
の寄与率を調節することができる。
【図１】本発明の一実施例を示す構成図である。
【図２】本発明の効果を説明するための図である。
【図３】本発明の効果を説明するための図である。
【図４】本発明の効果を説明するための図である。
【図５】本発明の効果を説明するための図である。
【図６】抄紙機の構成を示す図である。
【図７】無駄時間＋１次遅れ系の構成図である。
【図８】従来の蒸気圧操作を説明するための図である。
１ 蒸気圧操作変更量演算部 １１ 第１演算部 １２ 第２演算部 １３ 乗算部 １４ 加算部 ＶＬＶ 種口弁 ＨＢ ヘッドボックス ＷＰ ワイヤ・パート ＤＲ ドライヤ ＰＲＣ 蒸気圧調節計
Claims (8)
- 【請求項１】抄紙機における抄替時のドライヤの蒸気圧
操作方法において、抄替時の生産量の変化から水分率の
変化を求め、この水分率の変化をうち消すようにドライ
ヤの蒸気圧を操作するようにしたことを特徴とする抄紙
機における抄替時のドライヤ蒸気圧操作方法。 - 【請求項２】抄替前後の絶乾坪量と抄速から、抄替途中
の生産量を演算するようにしたことを特徴とする請求項
１記載の抄紙機における抄替時のドライヤ蒸気圧操作方
法。 - 【請求項３】抄替後の蒸気圧予測設定値に基づいて演算
される第１の蒸気圧操作変更量と、抄替時の生産量の変
化の非直線性から導出される第２の蒸気圧操作変更量と
を有し、この第２の蒸気圧操作変更量に重み定数を乗算
した値に前記第１の蒸気圧操作変更量を加算した値を蒸
気圧操作変更量として用いたことを特徴とする抄紙機に
おける抄替時のドライヤ蒸気圧操作方法。 - 【請求項４】抄替途中の生産量が直線的に変化するとし
て求めた蒸気圧操作変更量を含む第１の蒸気圧操作変更
量と、抄替時の生産量の変化の非直線性部分から導出さ
れる第２の蒸気圧操作変更量とを有し、この第２の蒸気
圧操作変更量に重み係数を乗算した値に前記第１の蒸気
圧操作変更量を加算した値を蒸気圧操作変更量として用
いたことを特徴とする抄紙機における抄替時のドライヤ
蒸気圧操作方法。 - 【請求項５】重み係数として、０以上２．０以下の値を
用いたことを特徴とする請求項３または請求項４記載の
抄紙機における抄替時のドライヤ蒸気圧操作方法。 - 【請求項６】抄替後の蒸気圧予測設定値から蒸気圧操作
量変更量を演算する第１の演算部と、生産量の変化の非
直線性部分から蒸気圧操作変更量を演算する第２の演算
部と、この第２の演算部の出力が入力され、この入力値
に重み係数を乗算する乗算部と、この乗算部と前記第１
の演算部の出力とを加算する加算部とから構成される抄
紙機における抄替時のドライヤ蒸気圧操作装置。 - 【請求項７】抄替途中の生産量が直線的に変化するとし
て求めた蒸気圧操作変更量を含む蒸気圧操作量変更量を
演算する第１の演算部と、生産量の変化の非直線性部分
から蒸気圧操作変更量を演算する第２の演算部と、この
第２の演算部の出力が入力され、この入力値に重み係数
を乗算する乗算部と、この乗算部と前記第１の演算部の
出力とを加算する加算部とから構成される抄紙機におけ
る抄替時のドライヤ蒸気圧操作装置。 - 【請求項８】重み係数として、０以上２．０以下の値を
用いたことを特徴とする請求項６または請求項７記載の
抄紙機における抄替時のドライヤ蒸気圧操作装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000222052A JP2002038390A (ja) | 2000-07-24 | 2000-07-24 | 抄紙機における抄替時のドライヤ蒸気圧操作方法およびその装置 |
| US09/899,795 US6605185B2 (en) | 2000-07-24 | 2001-07-05 | Method of manipulating dryer steam pressure in paper machine during grade change and apparatus for the method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000222052A JP2002038390A (ja) | 2000-07-24 | 2000-07-24 | 抄紙機における抄替時のドライヤ蒸気圧操作方法およびその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002038390A true JP2002038390A (ja) | 2002-02-06 |
Family
ID=18716357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000222052A Pending JP2002038390A (ja) | 2000-07-24 | 2000-07-24 | 抄紙機における抄替時のドライヤ蒸気圧操作方法およびその装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JP2002038390A (ja) |
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| US7846299B2 (en) * | 2007-04-30 | 2010-12-07 | Honeywell Asca Inc. | Apparatus and method for controlling product grade changes in a paper machine or other machine |
| US8670945B2 (en) | 2010-09-30 | 2014-03-11 | Honeywell International Inc. | Apparatus and method for product movement planning to support safety monitoring in inventory management systems |
| US8630728B2 (en) * | 2011-01-28 | 2014-01-14 | Abb Technology Ag | System and method for generating indices to quantify operating transition performance of a continuous process |
| US9481777B2 (en) | 2012-03-30 | 2016-11-01 | The Procter & Gamble Company | Method of dewatering in a continuous high internal phase emulsion foam forming process |
| JP5946581B1 (ja) * | 2015-12-28 | 2016-07-06 | ユニ・チャーム株式会社 | 使い捨て着用物品 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3676295A (en) * | 1969-09-12 | 1972-07-11 | Industrial Nucleonics Corp | Noninteracting control of moisture and fiber content of fibrous sheet during manufacture |
| US3801426A (en) * | 1970-08-26 | 1974-04-02 | Westinghouse Electric Corp | Dryer control and grade change system for a paper machine |
| JP3094798B2 (ja) * | 1994-08-16 | 2000-10-03 | 王子製紙株式会社 | 抄紙機の抄替時の製品水分の制御方法およびその装置 |
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2000
- 2000-07-24 JP JP2000222052A patent/JP2002038390A/ja active Pending
-
2001
- 2001-07-05 US US09/899,795 patent/US6605185B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6605185B2 (en) | 2003-08-12 |
| US20020104636A1 (en) | 2002-08-08 |
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