JP2001328424A - 空調装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】冷媒通路における検圧口の位置変更が容易な空
調装置を提供すること。 【解決手段】圧力監視点はハウジング冷媒通路２９に設
定されている。同圧力監視点と容量可変型圧縮機の制御
弁ＣＶとは、検圧通路３８を介して連通されている。制
御弁ＣＶは、検圧通路３８を介して導入される圧力監視
点の監視圧力に基づいて、容量可変型圧縮機の吐出容量
を制御する。開口移設部材８１は、検圧通路３８の圧力
監視点側の開口３８ａに装着されており、同開口移設部
材８１が有する検圧口８３ａが検圧通路３８の圧力監視
点に対する実質的な開口とされている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば車両に搭載
される空調装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】この種の空調装置としては容量可変型圧
縮機を備えたものが存在し、さらには同圧縮機の吐出容
量を制御するために、例えば図７に示すような容量制御
機構が採用されている。すなわち、圧力監視点Ｐは、冷
媒循環回路の冷媒通路１０１に設定されている。圧力検
出手段１０２は圧力監視点Ｐの冷媒圧力を検出するため
のものである。検圧通路１０３は、圧力監視点Ｐと圧力
検出手段１０２とを連通し、同圧力監視点Ｐの冷媒圧力
を圧力検出手段１０２へ導入する。そして、圧縮機制御
手段１０４は、圧力検出手段１０２が検出した冷媒圧力
に基づいて容量可変型圧縮機の吐出容量を制御する。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところが、図７の拡大
円中に示すように、従来の容量制御機構においては、検
圧通路１０３を冷媒通路１０１内に直接開口（検圧口１
０３ａ）させる構成を採用していた。このため、同検圧
口１０３ａの冷媒通路１０１における開口位置を変更す
るには、検圧通路１０３の取り廻しまで変更する必要が
あり手間であった。

【０００４】特に、圧力監視点Ｐが、容量可変型圧縮機
のハウジング内に設けられた冷媒通路１０１に設定され
ている場合においては、同ハウジング内における検圧通
路１０３の取り廻しが、その他の圧縮機構成要素（例え
ば吸入室や吐出室等）の存在によって大きな制約を受け
ている。従って、この検圧通路１０３の取り廻しの不自
由さによって、検圧口１０３ａの適切な位置設定を行い
得ない問題を生じていた。

【０００５】本発明の目的は、冷媒通路における検圧口
の位置変更が容易な空調装置を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１の発明は、検圧通路の圧力監視点側の開口に
は開口移設部材が装着され、同開口移設部材が有する検
圧口が検圧通路の圧力監視点に対する実質的な開口とさ
れていることを特徴としている。

【０００７】この構成においては、冷媒通路における検
圧口の位置変更を行なう場合、所望の位置に検圧口を配
した開口移設部材を検圧通路の開口に装着し直せばよ
く、検圧通路の取り廻しまでも変更する必要がなくな
る。

【０００８】請求項２の発明は請求項１において、前記
開口移設部材は冷媒通路内に突出配置されていることを
特徴としている。この構成においては、例えば検圧口を
冷媒の流れに対向させることも簡単に実現することがで
きる。

【０００９】請求項３の発明は請求項１又は２におい
て、前記検圧通路の圧力監視点側は冷媒通路内で開口さ
れ、同開口を閉塞するようにして開口移設部材が冷媒通
路内に固定配置されていることを特徴としている。

【００１０】この構成においては、検圧通路の圧力監視
点側の開口に対する開口移設部材の装着は、同開口移設
部材を冷媒通路内に固定配置する簡単なもので済む。請
求項４の発明は請求項３において、前記冷媒通路内には
保持部が設けられ、同保持部には開口移設部材が嵌合さ
れていることを特徴としている。

【００１１】この構成においては、開口移設部材が保持
部によって嵌合保持されており、同開口移設部材の冷媒
通路内での取り付けを強固とすることができる。請求項
５の発明は請求項４において、前記開口移設部材は保持
部に圧入固定されていることを特徴としている。

【００１２】この構成においては、保持部に対する開口
移設部材の固定を、固定具等の別部材を用いることなく
簡単に行い得る。請求項６の発明は請求項４又は５にお
いて、前記開口移設部材と保持部とは、円筒面同士を以
って嵌合されていることを特徴としている。

【００１３】この構成においては、冷媒通路における検
圧口の位置（向き）を変更したい場合、開口移設部材を
円筒面の周方向に沿って保持部に対して回動させるのみ
の簡単な作業でよく、例えば検圧口の位置（向き）を現
物に合わせて微妙に調節するようなことも容易に行い得
る。

【００１４】請求項７の発明は請求項１〜６のいずれか
において、前記開口移設部材には、圧力検出手段側から
直線状に第１連通路が穿設されているとともに、同第１
連通路に連通する第２連通路が検圧口を形成しつつ直線
状に穿設されており、これら第１連通路及び第２連通路
が開口移設部材内において検圧通路の一部を構成してい
ることを特徴としている。

【００１５】この構成においては、各連通路が直線状を
なすため、開口移設部材内の通路構成を、ドリル加工等
の簡単な加工で形成することができる。また、同通路構
成を第１連通路と第２連通路とに分けているため、例え
ば開口移設部材において検圧口の位置を変更する場合に
は、第１連通路はそのままで第２連通路の形態を変更す
るのみで済む。

【００１６】請求項８の発明は請求項１〜７のいずれか
において、前記圧力監視点は、容量可変型圧縮機のハウ
ジング内に形成された冷媒通路に設定されていることを
特徴としている。

【００１７】この構成においては、圧力監視点までの検
圧通路の取り廻しが、その他の圧縮機構成要素（例えば
吐出室や吸入室等）の存在によって大きな制約を受け
る。従って、このような構成において開口移設部材を用
いることは、その効果（検圧通路の取り廻しを変更する
ことなく検圧口を位置変更できる）を奏するのに特に有
効となり、検圧口を適切な位置に設定することができ
る。

【００１８】さて、例えば車両用空調装置に用いられる
容量可変型圧縮機において、その容量制御機構として一
般的に採用されているのは、蒸発器の出口圧力（吸入圧
という）を所定の目標値（設定吸入圧という）に維持す
べく動作する構成のものである。ところが、吸入圧の絶
対値を指標とする圧縮機の吐出容量制御においては、例
えば同圧縮機を駆動する車両エンジンの回転速度が変動
し、それに応じて冷媒循環回路の冷媒流量が変動したか
らといって、直ちに圧縮機の吐出容量が変更されるとは
限らない。例えば、蒸発器での熱負荷が高い状態では、
エンジンの回転速度が増大し冷媒流量が増大しても、実
際の吸入圧が設定吸入圧を下回るまでは圧縮機の吐出容
量が減少されない。このため、エンジンの回転速度の増
大に比例して圧縮機を稼動させるのに必要な機械仕事が
増大するので、燃費が悪化してしまうという問題が発生
していた。

【００１９】そこで、請求項９の発明は請求項１〜８の
いずれかにおいて、前記圧力監視点は冷媒循環回路の上
流側の第１圧力監視点と下流側の第２圧力監視点の二つ
が設定されており、前記圧力検出手段は、第１圧力監視
点と第２圧力監視点との間の差圧を検出し、前記圧縮機
制御手段は、圧力検出手段が検出した差圧に基づいて、
同差圧が制御目標である設定差圧に近づくように容量可
変型圧縮機の吐出容量を制御し、前記第１圧力監視点は
第１検圧通路を介して圧力検出手段と連通されていると
ともに、第２圧力監視点は第２検圧通路を介して圧力検
出手段と連通されており、前記第１検圧通路及び第２検
圧通路の少なくとも一方においては、圧力監視点側の開
口に開口移設部材が装着されることで、同開口移設部材
が有する検圧口が圧力監視点に対する実質的な開口とさ
れていることを特徴としている。

【００２０】この構成においては、冷媒循環回路を流れ
る冷媒の流量が多くなるほど、同回路の単位長さ当りの
圧力損失も大きくなる。従って、冷媒循環回路に沿って
設定された二つの圧力監視点間の圧力損失（二点間差
圧）は、同回路における冷媒流量と正の相関を示す。つ
まり、蒸発器での熱負荷の大きさに影響される吸入圧そ
のものを、圧縮機制御手段による容量可変型圧縮機の吐
出容量制御における直接の指標とすることなく、冷媒循
環回路の冷媒流量が反映される二つの圧力監視点間の差
圧を直接の制御対象として容量可変型圧縮機の吐出容量
のフィードバック制御を実現している。

【００２１】よって、例えば車両用空調装置にあって
は、蒸発器での熱負荷状況にほとんど影響されることな
く、エンジンの回転速度の変動による冷媒流量の変動に
よって、容量可変型圧縮機の応答性及び制御性の高い吐
出容量の増加減少制御を行なうことができる。特に、エ
ンジンの回転速度が上昇した場合に、設定差圧を維持す
べく速やかに容量可変型圧縮機の吐出容量を減少できる
ことは、同エンジンの省燃費につながる。

【００２２】

【発明の実施の形態】以下、本発明を車両用空調装置に
具体化した一実施形態について説明する。（容量可変型
斜板式圧縮機）図１に示すように容量可変型斜板式圧縮
機（以下単に圧縮機とする）は、シリンダブロック１
と、その前端に接合固定されたフロントハウジング２
と、シリンダブロック１の後端に弁形成体３を介して接
合固定されたリヤハウジング４とを備えている。

【００２３】前記シリンダブロック１とフロントハウジ
ング２とで囲まれた領域にはクランク室５が区画されて
いる。クランク室５内には駆動軸６が回転可能に支持さ
れている。クランク室５において駆動軸６上には、ラグ
プレート１１が一体回転可能に固定されている。

【００２４】前記駆動軸６の前端部は、動力伝達機構Ｐ
Ｔを介して外部駆動源としての車両のエンジンＥに作動
連結されている。動力伝達機構ＰＴは、外部からの電気
制御によって動力の伝達／遮断を選択可能なクラッチ機
構（例えば電磁クラッチ）であってもよく、又は、その
ようなクラッチ機構を持たない常時伝達型のクラッチレ
ス機構（例えばベルト／プーリの組合せ）であってもよ
い。なお、本件では、クラッチレスタイプの動力伝達機
構ＰＴが採用されているものとする。

【００２５】前記クランク室５内にはカムプレートとし
ての斜板１２が収容されている。斜板１２は、駆動軸６
にスライド移動可能でかつ傾動可能に支持されている。
ヒンジ機構１３は、ラグプレート１１と斜板１２との間
に介在されている。従って、斜板１２は、ヒンジ機構１
３を介したラグプレート１１との間でのヒンジ連結、及
び駆動軸６の支持により、ラグプレート１１及び駆動軸
６と同期回転可能であるとともに、駆動軸６の軸線方向
へのスライド移動を伴いながら駆動軸６に対し傾動可能
となっている。

【００２６】複数（図面には一つのみ示す）のシリンダ
ボア１ａは、前記シリンダブロック１において駆動軸６
を取り囲むようにして貫設形成されている。片頭型のピ
ストン２０は、各シリンダボア１ａに往復動可能に収容
されている。シリンダボア１ａの前後開口は、弁形成体
３及びピストン２０によって閉塞されており、このシリ
ンダボア１ａ内にはピストン２０の往復動に応じて体積
変化する圧縮室が区画されている。各ピストン２０は、
シュー１９を介して斜板１２の外周部に係留されてい
る。従って、駆動軸６の回転にともなう斜板１２の回転
運動が、シュー１９を介してピストン２０の往復直線運
動に変換される。

【００２７】前記弁形成体３とリヤハウジング４との間
には、中心域に位置する吸入室２１と、それを取り囲む
吐出室２２とが区画形成されている。弁形成体３には各
シリンダボア１ａに対応して、吸入ポート２３及び同ポ
ート２３を開閉する吸入弁２４、並びに、吐出ポート２
５及び同ポート２５を開閉する吐出弁２６が形成されて
いる。吸入ポート２３を介して吸入室２１と各シリンダ
ボア１ａとが連通され、吐出ポート２５を介して各シリ
ンダボア１ａと吐出室２２とが連通される。

【００２８】そして、前記吸入室２１の冷媒ガスは、各
ピストン２０の上死点位置から下死点側への往動により
吸入ポート２３及び吸入弁２４を介してシリンダボア１
ａに吸入される。シリンダボア１ａに吸入された冷媒ガ
スは、ピストン２０の下死点位置から上死点側への復動
により所定の圧力にまで圧縮され、吐出ポート２５及び
吐出弁２６を介して吐出室２２に吐出される。

【００２９】前記斜板１２の傾斜角度（駆動軸６の軸線
に直交する平面との間でなす角度）は、この斜板１２の
回転時の遠心力に起因する回転運動のモーメント、ピス
トン２０の往復慣性力によるモーメント、ガス圧による
モーメント等の各種モーメントの相互バランスに基づい
て決定される。ガス圧によるモーメントとは、シリンダ
ボア１ａの内圧と、ピストン２０の背圧にあたる制御圧
としてのクランク室５の内圧（クランク圧Ｐｃ）との相
互関係に基づいて発生するモーメントであり、クランク
圧Ｐｃに応じて傾斜角度減少方向にも傾斜角度増大方向
にも作用する。

【００３０】この圧縮機では、後述する制御弁ＣＶを用
いてクランク圧Ｐｃを調節し前記ガス圧によるモーメン
トを適宜変更することにより、斜板１２の傾斜角度を最
小傾斜角度（図１において実線で示す状態）と最大傾斜
角度（図１において二点鎖線で示す状態）との間の任意
の角度に設定可能としている。

【００３１】（クランク室の圧力制御機構）斜板１２の
傾斜角度制御に関与するクランク圧Ｐｃを制御するため
のクランク圧制御機構は、図１に示す圧縮機ハウジング
内に設けられた抽気通路２７、及び給気通路２８並びに
制御弁ＣＶによって構成される。抽気通路２７は吸入圧
力（Ｐｓ）領域である吸入室２１とクランク室５とを接
続する。給気通路２８は吐出圧力（Ｐｄ）領域である吐
出室２２とクランク室５とを接続し、その途中には制御
弁ＣＶが設けられている。

【００３２】そして、前記制御弁ＣＶの開度を調節する
ことで、給気通路２８を介したクランク室５への高圧な
吐出ガスの導入量と抽気通路２７を介したクランク室５
からのガス導出量とのバランスが制御され、クランク圧
Ｐｃが決定される。クランク圧Ｐｃの変更に応じて、ピ
ストン２０を介してのクランク圧Ｐｃとシリンダボア１
ａの内圧との差が変更され、斜板１２の傾斜角度が変更
される結果、ピストン２０のストロークすなわち吐出容
量が調節される。

【００３３】（冷媒循環回路）図１及び図２に示すよう
に、車両用空調装置の冷媒循環回路（冷凍サイクル）
は、上述した圧縮機と外部冷媒回路３０とから構成され
る。外部冷媒回路３０は例えば、凝縮器３１、減圧装置
としての温度式膨張弁３２及び蒸発器３３を備えてい
る。膨張弁３２の開度は、蒸発器３３の出口側又は下流
側に設けられた感温筒３４の検知温度および蒸発圧力
（蒸発器３３の出口圧力）に基づいてフィードバック制
御される。膨張弁３２は、熱負荷に見合った液冷媒を蒸
発器３３に供給して外部冷媒回路３０における冷媒流量
を調節する。

【００３４】外部冷媒回路３０の下流域には、蒸発器３
３の出口と圧縮機の吸入室２１とをつなぐ冷媒ガスの流
通管３５が設けられている。外部冷媒回路３０の上流域
には、圧縮機の吐出室２２と凝縮器３１の入口とをつな
ぐ冷媒の流通管３６が設けられている。圧縮機は外部冷
媒回路３０の下流域から吸入室２１に導入された冷媒ガ
スを吸入して圧縮し、この圧縮したガスを外部冷媒回路
３０の上流域とつながる吐出室２２に吐出する。

【００３５】さて、冷媒循環回路を流れる冷媒の流量が
多くなるほど、同回路の単位長さ当りの圧力損失も大き
くなる。つまり、冷媒循環回路に沿って設定された二つ
の圧力監視点Ｐ１，Ｐ２間の圧力損失（差圧）は同回路
における冷媒流量と正の相関を示す。故に、二つの圧力
監視点Ｐ１，Ｐ２間の差圧（二点間差圧ΔＰｄ）を把握
することは、冷媒循環回路における冷媒流量を間接的に
検出することに他ならない。

【００３６】本実施形態では、吐出室２２内に上流側の
第１圧力監視点Ｐ１を定めると共に、リヤハウジング４
内において吐出室２２と流通管３６とを接続するハウジ
ング冷媒通路２９の途中に、下流側の第２圧力監視点Ｐ
２を定めている。第１圧力監視点Ｐ１での冷媒ガスの圧
力ＰｄＨを第１検圧通路３７を介して、又、第２圧力監
視点Ｐ２での冷媒ガスの圧力ＰｄＬを第２検圧通路３８
を介してそれぞれ制御弁ＣＶに導入している。

【００３７】前記ハウジング冷媒通路２９において両圧
力監視点Ｐ１，Ｐ２間には、二点間差圧拡大手段として
の固定絞り３９が配設されている。同固定絞り３９は、
両圧力監視点Ｐ１，Ｐ２をそれ程離して設定しなくと
も、二点間差圧ΔＰｄ（＝ＰｄＨ−ＰｄＬ）を明確化
（拡大）する役目をなしている。このように、固定絞り
３９を両圧力監視点Ｐ１，Ｐ２間に備えることで、特に
第２圧力監視点Ｐ２を吐出室２２寄りに設定することが
でき、ひいては同第２圧力監視点Ｐ２をハウジング冷媒
通路２９に設定することができた。よって、第２圧力監
視点Ｐ２と、圧縮機に備えられている制御弁ＣＶとの間
の第２検圧通路３８を短くすることができた。

【００３８】図１、図４（ａ）及び図４（ｂ）に示すよ
うに、前記ハウジング冷媒通路２９は、リヤハウジング
４内において吐出室２２の後方側に位置するように、同
リヤハウジング４の外周面から中心側に向かって穿設さ
れた大径通路４９と、同大径通路４９に直交し吐出室２
２に連通する小径通路３９とからなっている。小径通路
３９はその前後と比較して冷媒ガスの通過断面積が小さ
くされており、従って同小径通路３９は前述した固定絞
り３９の機能を兼ね備えている。大径通路４９の深さ
は、小径通路３９との中心軸線交差位置を大きく超えた
位置にまで到達されており、これによって形成された袋
小路状の部分が、保持部としての保持凹部５９をなして
いる。前記第２検圧通路３８は、保持凹部５９の内底面
５９ａの中心位置において大径通路４９（ハウジング冷
媒通路２９）へ開口されている。

【００３９】開口移設部材８１は、円柱状をなす基部８
１ａと、同基部８１ａにおいて中心位置から垂直方向に
立設された細円柱状の検圧部８１ｂとにより構成されて
いる。同開口移設部材８１は、基部８１ａ側から大径通
路４９内に挿入されるとともに、同基部８１ａの底面が
保持凹部５９の内底面５９ａに当接する位置まで押し込
められている。大径通路４９（保持凹部５９）の内壁面
５９ｂは、開口移設部材８１の基部外周面８１ｃより若
干小径な円筒面をなし、従って同保持凹部５９には開口
移設部材８１の基部８１ａが所定の締め代で以って圧入
固定されることとなる。

【００４０】前記開口移設部材８１内において基部８１
ａ及び検圧部８１ｂの中心位置には、同基部８１ａの底
面側から検圧部８１ｂの先端部付近に至るまで、ドリル
加工等によって直線状の第１連通路８２が穿設されてい
る。第２連通路８３は、検圧部８１ｂの先端部外周面に
検圧口８３ａを形成してなおかつ第１連通路８２に連通
するように、同じくドリル加工等によって直線状に穿設
されている。

【００４１】そして、前記開口移設部材８１は、その基
部８１ａの底面が保持凹部５９の内底面５９ａに当接し
た状態では、第１連通路８２が第２検圧通路３８の開口
３８ａに連続されることとなる。この状態を、第２検圧
通路３８の開口３８ａに対し、同開口３８ａを閉塞する
ようにして開口移設部材８１が装着されたこととする。
この開口移設部材８１の装着状態では、検圧部８１ｂの
先端部付近（検圧口８３ａ）が、大径通路４９内におい
て小径通路３９との軸線交差位置にまで延出された状態
となっている。

【００４２】従って、前記第１連通路８２及び第２連通
路８３が、開口移設部材８１内において第２検圧通路３
８の一部を構成し、さらには同開口移設部材８１が有す
る検圧口８３ａが、第２検圧通路３８のハウジング冷媒
通路２９（第２圧力監視点Ｐ２）に対する実質的な開口
とされている。

【００４３】（二点間差圧）上記のように第１圧力監視
点Ｐ１を吐出室２２内に設定することで、制御弁ＣＶに
は吐出室２２内の冷媒ガスの静圧が、同圧力監視点Ｐ１
の監視圧力ＰｄＨとして制御弁ＣＶに導入されることと
なる。つまり、体積の大きな吐出室２２内においては冷
媒ガスの流れが緩慢で全圧に占める動圧の割合は低く、
しかも吐出室２２内においては各シリンダボア１ａから
吐出される冷媒ガスの複数の流れが錯綜している。従っ
て、同吐出室２２に対して第１検圧通路３７を如何様に
接続しても、監視圧力ＰｄＨに冷媒ガスの動圧が反映さ
れることはほとんどないのである。なお、吐出室２２に
対する第１検圧通路３７の接続は、例えば図１において
点線で示すように、吐出ポート２５付近及びハウジング
冷媒通路２９（小径通路３９）との接続部分付近を避け
るような態様が、監視圧力ＰｄＨから動圧影響をほぼ排
除する点において好適である。

【００４４】他方、前記第２圧力監視点Ｐ２において開
口移設部材８１は、検圧口８３ａが小径通路３９の大径
通路４９に対する開口と正対されるように、言い換えれ
ば検圧口８３ａがハウジング冷媒通路２９において冷媒
ガスの流れに正対して配置されるように、保持凹部５９
に対して位置決め固定されている。従って、第２圧力監
視点Ｐ２を流れる冷媒ガスの全圧言い換えれば静圧に全
動圧成分を加えたものが、同圧力監視点Ｐ２の監視圧力
ＰｄＬとして、検圧口８３ａ及び第２検圧通路３８（第
１及び第２連通路８２，８３も含む）を介して制御弁Ｃ
Ｖに導入されることとなる。

【００４５】前記冷媒循環回路を流れる冷媒の流量が少
ない状態では、第２圧力監視点Ｐ２を流れる冷媒ガスの
全圧のほとんどを、圧力項である静圧が占めることとな
る。しかし、冷媒流量が多くなるほど言い換えれば冷媒
ガスの流速が速くなるほど、速度項である動圧が静圧よ
りも大きく上昇し、全圧に占める動圧の割合が多くなっ
てゆく。つまり、第２圧力監視点Ｐ２の静圧を監視圧力
ＰｄＬとする比較例（第１圧力監視点Ｐ１の監視圧力Ｐ
ｄＨも静圧）と比べて、冷媒流量が増加するほどより高
い監視圧力ＰｄＬを制御弁ＣＶに導入することができ
る。

【００４６】図５のグラフは、冷媒循環回路における冷
媒流量と二点間差圧ΔＰｄとの関係を示している。同グ
ラフにおいて各特性線を比較すれば明らかなように、冷
媒流量の増加により二点間差圧ΔＰｄが増大する傾向に
本実施形態及び比較例に違いはないが、この二点間差圧
ΔＰｄの増大度合が比較例よりも本実施形態の方が低く
なっていることがわかる。言い換えれば、同じ二点間差
圧ΔＰｄが示す冷媒流量が、比較例よりも本実施形態の
方が多くなり、この傾向は二点間差圧ΔＰｄが増大すれ
ばするほど顕著に現われてくる。

【００４７】（制御弁）図３に示すように制御弁ＣＶ
は、その上半部を占める入れ側弁部と、下半部を占める
ソレノイド部６０とを備えている。入れ側弁部は、吐出
室２２とクランク室５とをつなく給気通路２８の開度
（絞り量）を調節する。ソレノイド部６０は、制御弁Ｃ
Ｖ内に配設された作動ロッド４０を、外部からの通電制
御に基づき付勢制御するための一種の電磁アクチュエー
タである。作動ロッド４０は、先端部たる隔壁部４１、
連結部４２、略中央の弁体部４３及び基端部たるガイド
ロッド部４４からなる棒状部材である。弁体部４３はガ
イドロッド部４４の一部にあたる。

【００４８】前記制御弁ＣＶのバルブハウジング４５
は、キャップ４５ａと、入れ側弁部の主な外郭を構成す
る上半部本体４５ｂと、ソレノイド部６０の主な外郭を
構成する下半部本体４５ｃとから構成されている。バル
ブハウジング４５の上半部本体４５ｂ内には弁室４６及
び連通路４７が区画され、同上半部本体４５ｂとその上
部に外嵌固定されたキャップ４５ａとの間には感圧室４
８が区画されている。

【００４９】前記弁室４６及び連通路４７内には、作動
ロッド４０が軸方向（図面では垂直方向）に移動可能に
配設されている。弁室４６及び連通路４７は作動ロッド
４０の配置次第で連通可能となる。これに対して連通路
４７と感圧室４８とは、同連通路４７に嵌入された作動
ロッド４０の隔壁部４１によって遮断されている。

【００５０】前記弁室４６の底壁は後記固定鉄心６２の
上端面によって提供される。弁室４６を取り囲むバルブ
ハウジング４５の周壁には半径方向に延びるポート５１
が設けられ、このポート５１は給気通路２８の上流部を
介して弁室４６を吐出室２２に連通させる。連通路４７
を取り囲むバルブハウジング４５の周壁にも半径方向に
延びるポート５２が設けられ、このポート５２は給気通
路２８の下流部を介して連通路４７をクランク室５に連
通させる。従って、ポート５１、弁室４６、連通路４７
及びポート５２は制御弁内通路として、吐出室２２とク
ランク室５とを連通させる給気通路２８の一部を構成す
る。

【００５１】前記弁室４６内には作動ロッド４０の弁体
部４３が配置される。連通路４７の内径は、作動ロッド
４０の連結部４２の径よりも大きく且つガイドロッド部
４４の径よりも小さい。つまり、連通路４７の口径面積
（隔壁部４１の軸直交断面積）ＳＢは、連結部４２の断
面積より大きくガイドロッド部４４の断面積より小さ
い。このため、弁室４６と連通路４７との境界に位置す
る段差は弁座５３として機能し、連通路４７は一種の弁
孔となる。

【００５２】前記作動ロッド４０が図３の位置（最下動
位置）から弁体部４３が弁座５３に着座する最上動位置
へ上動すると、連通路４７が遮断される。つまり作動ロ
ッド４０の弁体部４３は、給気通路２８の開度を任意調
節可能な入れ側弁体として機能する。

【００５３】前記感圧室４８内には、感圧部材５４が軸
方向に移動可能に設けられている。この感圧部材５４は
有底円筒状をなすと共に、その底壁部で感圧室４８を軸
方向に二分し、同感圧室４８をＰ１圧力室５５とＰ２圧
力室５６とに区画する。感圧部材５４はＰ１圧力室５５
とＰ２圧力室５６との間の圧力隔壁の役目を果たし、両
圧力室５５，５６の直接連通を許容しない。なお、感圧
部材５４の軸直交断面積をＳＡとすると、その断面積Ｓ
Ａは連通路４７の口径面積ＳＢよりも大きい。

【００５４】Ｐ１圧力室５５内には、コイルバネよりな
る感圧部材付勢バネ５０が収容されている。この感圧部
材付勢バネ５０は、感圧部材５４をＰ１圧力室５５側か
らＰ２圧力室５６に向けて付勢する。

【００５５】前記Ｐ１圧力室５５は、キャップ４５ａに
形成されたＰ１ポート５７及び第１検圧通路３７を介し
て、第１圧力監視点Ｐ１である吐出室２２と連通する。
Ｐ２圧力室５６は、バルブハウジング４５の上半部本体
４５ａに形成されたＰ２ポート５８及び第２検圧通路３
８を介して第２圧力監視点Ｐ２と連通する。つまり、Ｐ
１圧力室５５には第１圧力監視点Ｐ１の監視圧力ＰｄＨ
が導かれ、Ｐ２圧力室５６には第２圧力監視点Ｐ２の監
視圧力ＰｄＬが導かれている。

【００５６】前記ソレノイド部６０は、有底円筒状の収
容筒６１を備えている。収容筒６１の上部には固定鉄心
６２が嵌合され、この嵌合により収容筒６１内にはソレ
ノイド室６３が区画されている。ソレノイド室６３に
は、可動鉄心６４が軸方向に移動可能に収容されてい
る。固定鉄心６２の中心には軸方向に延びるガイド孔６
５が形成され、そのガイド孔６５内には、作動ロッド４
０のガイドロッド部４４が軸方向に移動可能に配置され
ている。

【００５７】前記ソレノイド室６３は作動ロッド４０の
基端部の収容領域でもある。すなわち、ガイドロッド部
４４の下端は、ソレノイド室６３内にあって可動鉄心６
４の中心に貫設された孔に嵌合されると共にかしめによ
り嵌着固定されている。従って、可動鉄心６４と作動ロ
ッド４０とは常時一体となって上下動する。

【００５８】前記ソレノイド室６３において固定鉄心６
２と可動鉄心６４との間には、コイルバネよりなる弁体
付勢バネ６６が収容されている。この弁体付勢バネ６６
は、可動鉄心６４を固定鉄心６２から離間させる方向に
作用して、作動ロッド４０（弁体部４３）を図面下方に
向けて付勢する。

【００５９】前記固定鉄心６２及び可動鉄心６４の周囲
には、これら鉄心６２，６４を跨ぐ範囲にコイル６７が
巻回されている。このコイル６７には制御装置７０の指
令に基づき駆動回路７１から駆動信号が供給され、コイ
ル６７は、その電力供給量に応じた大きさの電磁吸引力
（電磁付勢力）Ｆを可動鉄心６４と固定鉄心６２との間
に発生させる。なお、コイル６７への通電制御は、同コ
イル６７への印加電圧を調整することでなされる。本実
施形態において印加電圧の調整には、デューティ制御が
採用されている。

【００６０】（制御弁の動作特性）前記制御弁ＣＶにお
いては、次のようにして作動ロッド４０の配置位置つま
り弁開度が決まる。なお、弁室４６、連通路４７及びソ
レノイド室６３の内圧が作動ロッド４０の位置決めに及
ぼす影響は無視するものとする。

【００６１】まず、図３に示すように、コイル６７への
通電がない場合（Ｄｔ＝０％）には、作動ロッド４０の
配置には感圧部材付勢バネ５０及び弁体付勢バネ６６の
下向き付勢力ｆ１＋ｆ２の作用が支配的となる。従っ
て、作動ロッド４０は最下動位置に配置され、弁体部４
３は連通路４７を全開とする。従って、クランク圧Ｐｃ
は、その時おかれた状況下において取り得る最大値とな
り、クランク圧Ｐｃとシリンダボア１ａの内圧とのピス
トン２０を介した差は大きくて、斜板１２は傾斜角度を
最小として圧縮機の吐出容量は最小となっている。

【００６２】前記コイル６７に対しデューティ比可変範
囲の最小デューティ比Ｄｔ（ｍｉｎ）（＞０）の通電が
なされると、上向きの電磁付勢力Ｆが感圧部材付勢バネ
５０及び弁体付勢バネ６６の下向き付勢力ｆ１＋ｆ２を
凌駕し、作動ロッド４０が上動を開始する。この状態で
は、弁体付勢バネ６６の下向きの付勢力ｆ２によって減
勢された上向き電磁付勢力Ｆが、感圧部材付勢バネ５０
の下向き付勢力ｆ１によって加勢された二点間差圧ΔＰ
ｄに基づく下向き押圧力に対抗する。従って、 （数式） ＰｄＨ・ＳＡ−ＰｄＬ（ＳＡ−ＳＢ）＝Ｆ−ｆ１−ｆ２ を満たすように、作動ロッド４０の弁体部４３が弁座５
３に対して位置決めされる。

【００６３】例えば、エンジンＥの回転速度が減少して
冷媒循環回路の冷媒流量が減少すると、下向きの二点間
差圧ΔＰｄが減少してその時点での電磁付勢力Ｆでは作
動ロッド４０に作用する上下付勢力の均衡が図れなくな
る。従って、作動ロッド４０が上動して感圧部材付勢バ
ネ５０及び弁体付勢バネ６６が蓄力され、この両バネ５
０，６６の下向き付勢力ｆ１＋ｆ２の増加分が下向きの
二点間差圧ΔＰｄの減少分を補償する位置に作動ロッド
４０の弁体部４３が位置決めされる。その結果、連通路
４７の開度が減少し、クランク圧Ｐｃが低下傾向とな
り、このクランク圧Ｐｃとシリンダボア１ａの内圧との
ピストン２０を介した差も小さくなって斜板１２が傾斜
角度増大方向に傾動し、圧縮機の吐出容量は増大され
る。圧縮機の吐出容量が増大すれば冷媒循環回路におけ
る冷媒流量も増大し、二点間差圧ΔＰｄは増加する。

【００６４】逆に、エンジンＥの回転速度が増大して冷
媒循環回路の冷媒流量が増大すると、下向きの二点間差
圧ΔＰｄが増大してその時点での電磁付勢力Ｆでは作動
ロッド４０に作用する上下付勢力の均衡が図れなくな
る。従って、作動ロッド４０が下動して感圧部材付勢バ
ネ５０及び弁体付勢バネ６６の蓄力も減り、この両バネ
５０，６６の下向き付勢力ｆ１＋ｆ２の減少分が下向き
の二点間差圧ΔＰｄの増大分を補償する位置に作動ロッ
ド４０の弁体部４３が位置決めされる。その結果、連通
路４７の開度が増加し、クランク圧Ｐｃが増大傾向とな
り、クランク圧Ｐｃとシリンダボア１ａの内圧とのピス
トン２０を介した差も大きくなって斜板１２が傾斜角度
減少方向に傾動し、圧縮機の吐出容量は減少される。圧
縮機の吐出容量が減少すれば冷媒循環回路における冷媒
流量も減少し、二点間差圧ΔＰｄは減少する。

【００６５】また、例えば、コイル６７への通電デュー
ティ比Ｄｔを大きくして電磁付勢力Ｆを大きくすると、
その時点での二点間差圧ΔＰｄでは上下付勢力の均衡が
図れないため、作動ロッド４０が上動して感圧部材付勢
バネ５０及び弁体付勢バネ６６が蓄力され、この両バネ
５０，６６の下向き付勢力ｆ１＋ｆ２の増加分が上向き
の電磁付勢力Ｆの増加分を補償する位置に作動ロッド４
０の弁体部４３が位置決めされる。従って、制御弁ＣＶ
の開度、つまり連通路４７の開度が減少し、圧縮機の吐
出容量が増大される。その結果、冷媒循環回路における
冷媒流量が増大し、二点間差圧ΔＰｄも増大する。

【００６６】逆に、コイル６７への通電デューティ比Ｄ
ｔを小さくして電磁付勢力Ｆを小さくすれば、その時点
での二点間差圧ΔＰｄでは上下付勢力の均衡が図れない
ため、作動ロッド４０が下動して感圧部材付勢バネ５０
及び弁体付勢バネ６６の蓄力も減り、この両バネ５０，
６６の下向き付勢力ｆ１＋ｆ２の減少分が上向きの電磁
付勢力Ｆの減少分を補償する位置に作動ロッド４０の弁
体部４３が位置決めされる。従って、連通路４７の開度
が増加し、圧縮機の吐出容量が減少する。その結果、冷
媒循環回路における冷媒流量が減少し、二点間差圧ΔＰ
ｄも減少する。

【００６７】以上のように制御弁ＣＶは、電磁付勢力Ｆ
によって決定された二点間差圧ΔＰｄの制御目標（設定
差圧）を維持するように、この二点間差圧ΔＰｄの変動
に応じて内部自律的に作動ロッド４０を位置決めする構
成となっている。また、この設定差圧は、電磁付勢力Ｆ
を変更することで、最小デューティ比Ｄｔ（ｍｉｎ）の
時の最小値と最大デューティ比Ｄｔ（ｍａｘ）（例えば
１００％）の時の最大値との間で変更される。

【００６８】（制御体系）図２及び図３に示すように、
車両用空調装置は同空調装置の制御全般を司る制御装置
７０を備えている。制御装置７０は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、
ＲＡＭ及びＩ／Ｏインターフェイスを備えたコンピュー
タ類似の制御ユニットであり、Ｉ／Ｏの入力端子には外
部情報検知手段７２が接続され、Ｉ／Ｏの出力端子には
駆動回路７１が接続されている。

【００６９】前記制御装置７０は、外部情報検知手段７
２から提供される各種の外部情報に基づいて適切なデュ
ーティ比Ｄｔを演算し、駆動回路７１に対しそのデュー
ティ比Ｄｔでの駆動信号の出力を指令する。駆動回路７
１は、命じられたデューティ比Ｄｔの駆動信号を制御弁
ＣＶのコイル６７に出力する。コイル６７に供給される
駆動信号のデューティ比Ｄｔに応じて、制御弁ＣＶのソ
レノイド部６０の電磁付勢力Ｆが変化する。

【００７０】前記外部情報検知手段７２は各種センサ類
を包括する機能実現手段である。外部情報検知手段７２
を構成するセンサ類としては、例えば、Ａ／Ｃスイッチ
（乗員が操作する空調装置のＯＮ／ＯＦＦスイッチ）７
３、車室内温度Ｔｅ（ｔ）を検出するための温度センサ
７４、車室内温度の好ましい設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）を
設定するための温度設定器７５があげられる。

【００７１】次に、図６のフローチャートを参照して制
御装置７０による制御弁ＣＶへのデューティ制御の概要
を簡単に説明する。車両のイグニションスイッチ（又は
スタートスイッチ）がＯＮされると、制御装置７０は電
力を供給され演算処理を開始する。制御装置７０は、ス
テップ１０１（以下単に「Ｓ１０１」という、他のステ
ップも以下同様）において初導プログラムに従い各種の
初期設定を行う。例えば、制御弁ＣＶのデューティ比Ｄ
ｔに初期値として「０」を与える（無通電状態）。その
後、処理はＳ１０２以下に示された状態監視及びデュー
ティ比の内部演算処理へと進む。

【００７２】Ｓ１０２では、Ａ／Ｃスイッチ７３がＯＮ
されるまで同スイッチ７３のＯＮ／ＯＦＦ状況が監視さ
れる。Ａ／Ｃスイッチ７３がＯＮされると、Ｓ１０３に
おいて制御弁ＣＶのデューティ比Ｄｔを最小デューティ
比Ｄｔ（ｍｉｎ）とし、同制御弁ＣＶの内部自律制御機
能（設定差圧維持機能）を起動する。

【００７３】Ｓ１０４において制御装置７０は、温度セ
ンサ７４の検出温度Ｔｅ（ｔ）が温度設定器７５による
設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）より大であるか否かを判定す
る。Ｓ１０４判定がＮＯの場合、Ｓ１０５において前記
検出温度Ｔｅ（ｔ）が設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）より小で
あるか否かを判定する。Ｓ１０５判定もＮＯの場合に
は、検出温度Ｔｅ（ｔ）が設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）に一
致していることになるため、冷房能力の変化につながる
デューティ比Ｄｔの変更の必要はない。それ故、制御装
置７０は駆動回路７１にデューティ比Ｄｔの変更指令を
発することなく、処理はＳ１０８に移行される。

【００７４】Ｓ１０４判定がＹＥＳの場合、車室内は暑
く熱負荷が大きいと予測されるため、Ｓ１０６において
制御装置７０はデューティ比Ｄｔを単位量ΔＤだけ増大
させ、その修正値（Ｄｔ＋ΔＤ）へのデューティ比Ｄｔ
の変更を駆動回路７１に指令する。従って、制御弁ＣＶ
の弁開度が若干減少し、圧縮機の吐出容量が増大して蒸
発器３３での除熱能力が高まり、温度Ｔｅ（ｔ）は低下
傾向となる。

【００７５】Ｓ１０５判定がＹＥＳの場合、車室内は寒
く熱負荷が小さいと予測されるため、Ｓ１０７において
制御装置７０はデューティ比Ｄｔを単位量ΔＤだけ減少
させ、その修正値（Ｄｔ−ΔＤ）へのデューティ比Ｄｔ
の変更を駆動回路７１に指令する。従って、制御弁ＣＶ
の弁開度が若干増加し、圧縮機の吐出容量が減少して蒸
発器３３での除熱能力が低まり、温度Ｔｅ（ｔ）は上昇
傾向となる。

【００７６】Ｓ１０８においては、 Ａ／Ｃスイッチ７
３がＯＦＦされたか否かが判定される。Ｓ１０８判定が
ＮＯなら処理はＳ１０４に移行される。逆にＳ１０８判
定がＹＥＳなら処理はＳ１０１に移行され、制御弁ＣＶ
は無通電状態とされる。

【００７７】以上のように、Ｓ１０６及び／又はＳ１０
７でのデューティ比Ｄｔの修正処理を経ることで、検出
温度Ｔｅ（ｔ）が設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）からずれてい
てもデューティ比Ｄｔが次第に最適化され、更に制御弁
ＣＶでの内部自律的な弁開度調節も相俟って温度Ｔｅ
（ｔ）が設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）付近に収束する。

【００７８】上記構成の本実施形態によれば、以下のよ
うな効果を得ることができる。 （１）例えば、第２圧力監視点Ｐ２の静圧を監視圧力Ｐ
ｄＬとして制御弁ＣＶへ導入するよう、本実施形態の空
調装置を変更する場合について考えてみる。この場合に
は、図４（ａ）及び図４（ｂ）において二点鎖線で示す
ように、検圧口８３ａが小径通路３９と反対側で開口す
る開口移設部材８１を、言い換えれば検圧口８３ａが冷
媒ガスの流れに対向されない構成の開口移設部材８１
を、第２検圧通路３８の開口３８ａに装着し直せばよ
い。従って、この検圧口８３ａの位置変更に際しては、
第２検圧通路３８の取り廻しを変更する必要がなく、そ
の作業を容易に行い得る。

【００７９】（２）開口移設部材８１の検圧部８１ｂ
は、ハウジング冷媒通路２９内に突出配置されている。
従って、本実施形態のように、検圧口８３ａを冷媒ガス
の流れに対向させる構成も簡単に実現することができ
る。言い換えれば、本実施形態のように、監視圧力Ｐｄ
Ｌに冷媒ガスの動圧を反映させることも、検圧部８１ｂ
を有した開口移設部材８１を利用することで簡単に実現
することができる。

【００８０】（３）第２検圧通路３８の開口３８ａに対
する開口移設部材８１の装着は、同開口移設部材８１を
ハウジング冷媒通路２９内に固定配置する簡単な作業で
済む。

【００８１】（４）開口移設部材８１は保持凹部５９に
よって嵌合保持されており、同開口移設部材８１のハウ
ジング冷媒通路２９内での取り付けを強固とすることが
できる。

【００８２】（５）保持凹部５９に対する開口移設部材
８１の固定は、固定具等の別部材を用いることなく圧入
によって簡単に行なうことができる。 （６）開口移設部材８１が、その円筒面８１ｃの中心軸
線を中心として何れの回動位置にあったとしても、同開
口移設部材８１を保持凹部５９（円筒面５９ｂ）に対し
て嵌合させることができる。従って、例えば、図４にお
いて実線で示す位置から二点鎖線で示す位置に検圧口８
３ａの位置（向き）を変更したい場合、開口移設部材８
１を保持凹部５９（大径通路４９）から一旦取り外し、
検圧口８３ａの位置を回動変更して再度保持凹部５９に
圧入固定させるのみの簡単な作業で済む。また、検圧口
８３ａの位置（向き）を現物に合わせて微妙に調節する
ようなことも容易に行い得る。

【００８３】（７）開口移設部材８１の各連通路８２，
８３はそれぞれ直線状をなしている。このため、同開口
移設部材８１内の通路構成を、ドリル加工等の簡単な加
工で形成することができる。また、開口移設部材８１内
の通路構成を、第１連通路８２と第２連通路８３とに分
けている。このため、例えば検圧口８３ａの位置を変更
する場合には、第１連通路８２はそのままで第２連通路
８３の形態を変更するのみで済む。

【００８４】（８）第２圧力監視点Ｐ２は、容量可変型
圧縮機のリヤハウジング４内に設けられたハウジング冷
媒通路２９に設定されている。同リヤハウジング４にお
ける第２検圧通路３８の取り廻しは、その他の圧縮機構
成要素（例えば吸入室２１や吐出室２２等）の存在によ
って大きな制約を受ける。従って、このような構成にお
いて開口移設部材８１を用いることは、その効果（第２
検圧通路３８の取り廻しを変更することなく検圧口８３
ａを位置変更できる）を奏するのに特に有効となり、検
圧口８３ａを適切な位置に設定することができる。

【００８５】（９）蒸発器３３での熱負荷の大きさに影
響される吸入圧Ｐｓそのものを制御弁ＣＶの弁開度制御
における直接の指標とすることなく、冷媒循環回路にお
ける二つの圧力監視点Ｐ１，Ｐ２間の差圧ΔＰｄを直接
の制御対象として圧縮機の吐出容量のフィードバック制
御を実現している。このため、蒸発器３３での熱負荷状
況にほとんど影響されることなく、エンジンＥの回転速
度の変動及び制御装置７０による外部制御によって、応
答性及び制御性の高い吐出容量の増加減少制御を行なう
ことができる。特に、エンジンＥの回転速度が上昇した
場合に、速やかに圧縮機の吐出容量を減少できること
は、同エンジンＥの省燃費につながる。

【００８６】（１０）制御弁ＣＶ（コイル６７）を制御
するデューティ比Ｄｔを変更することで、同制御弁ＣＶ
の弁開度調節動作の基準となる設定差圧を変更可能な構
成である。従って、電磁構成（ソレノイド部６０等）を
備えない言い換えれば単一の設定差圧しか持ち得ない制
御弁ＣＶと比較して、図６のフローチャートで示したよ
うに細やかな空調制御要求に対応することができる。

【００８７】（１１）比較例（両圧力監視点Ｐ１，Ｐ２
共に静圧を監視圧力ＰｄＨ，ＰｄＬとする例）におい
て、冷媒流量と二点間差圧ΔＰｄとの関係を変更するに
は、二つの圧力監視点Ｐ１，Ｐ２間の距離を変更する
か、或いは固定絞り３９の絞り量を変更するしかない。
しかし、本実施形態においては、第２圧力監視点Ｐ２の
静圧に動圧成分を加えたものを、同圧力監視点Ｐ２の監
視圧力ＰｄＬとして制御弁ＣＶに導入することで、冷媒
流量と二点間差圧ΔＰｄとの関係を比較例と異ならせる
ことができた。つまり、本実施形態においては、監視圧
力ＰｄＬに動圧を反映させるという、冷媒流量と二点間
差圧ΔＰｄとの関係を比較例から変更可能な新たな選択
肢を提案しており、空調装置の設計の自由度が大きくな
った。

【００８８】（１２）デューティ比Ｄｔが最大の時に、
前記数式を満たす二点間差圧ΔＰｄが、制御弁ＣＶの最
大設定差圧つまり制御可能な冷媒循環回路の最大冷媒流
量となる（図５参照）。上述したように、同じ二点間差
圧ΔＰｄでは、比較例よりも本実施形態の方が、冷媒循
環回路をより多くの冷媒が流れていることとなる。つま
り、本実施形態においては、冷媒循環回路の制御可能な
最大冷媒流量を比較例よりも高く設定することができ
る。

【００８９】ここで、前記比較例において、制御可能な
最大冷媒流量を引き上げるために、例えば固定絞り３９
の絞り量を小さくし（言い換えれば通過断面積を大きく
し）、冷媒流量が多くなっても二点間差圧ΔＰｄがそれ
ほど大きくならないようにすることが考えられる。とこ
ろが、固定絞り３９の絞り量を小さくすると、冷媒流量
が少ない時に同流量が変化しても二点間差圧ΔＰｄがほ
とんど変化しないことになる。このため、冷媒流量を少
流量域で制御しようとすると、極狭い範囲でデューティ
比Ｄｔを調節しなくてはならなくなり、精度の高い流量
制御を行い得ないのである。

【００９０】以上のように、第２圧力監視点Ｐ２の監視
圧力ＰｄＬに動圧を反映させる本実施形態によれば、少
流量域における冷媒流量の制御性を良好に維持しつつ、
制御可能な最大冷媒流量を高く設定することができる。

【００９１】（１３）車両用空調装置の圧縮機は、一般
的に車両の狭いエンジンンルームに配置されるため、そ
の体格が制限されている。従って、制御弁ＣＶの体格ひ
いてはソレノイド部６０（コイル６７）の体格も制限さ
れることとなる。また、一般的に、ソレノイド部６０の
作動電源としては、エンジン制御等のために車両に装備
されているバッテリが用いられており、この車両バッテ
リの電圧は例えば１２〜２４ｖで規定されている。

【００９２】つまり、前記比較例において制御可能な最
大冷媒流量を引き上げるために、ソレノイド部６０が発
生し得る最大電磁付勢力Ｆ（最大設定差圧）を大きくし
ようとしても、コイル６７の大型化及び作動電源の高電
圧化の何れの側からのアプローチも、既存周辺構成の大
きな変更をともなうためほぼ不可能である。言い換えれ
ば、車両用空調装置に用いられる圧縮機の制御弁ＣＶに
おいて、設定差圧変更手段として電磁アクチュエータ構
成を採用した場合、制御可能な最大冷媒流量を引き上げ
る手法として最も適しているのは、コイル６７（制御弁
ＣＶ）の大型化及び作動電源の高電圧化を伴わない本実
施形態によるものなのである。

【００９３】（１４）制御弁ＣＶ内において二点間差圧
ΔＰｄを機械的に検出し、同検出差圧ΔＰｄを作動ロッ
ド４０（弁体部４３）の位置決めに直接反映させてい
る。従って、二点間差圧ΔＰｄを電気的に検出する高価
な圧力センサ等を必要としない。二点間差圧ΔＰｄを電
気的に検出しないことは、デューティ比Ｄｔの算出パラ
メータを少なくして、制御装置７０の演算負荷を軽減す
ることにつながる。

【００９４】なお、本発明の趣旨から逸脱しない範囲で
以下の態様でも実施できる。 ・第１検圧通路３７において、第１圧力監視点Ｐ１側の
開口に開口移設部材８１を装着することで、同開口移設
部材８１が有する検圧口８３ａを、第１検圧通路３７の
第１圧力監視点Ｐ１に対する実質的な開口とすること。

【００９５】・第１検圧通路３７及び第２検圧通路３８
において、それぞれ圧力監視点Ｐ１，Ｐ２側の開口に開
口移設部材８１を装着することで、各開口移設部材８１
が有する検圧口８３ａを、各検圧通路３７，３８の圧力
監視点Ｐ１，Ｐ２に対する実質的な開口とすること。

【００９６】・開口移設部材と保持部との嵌合関係は、
上記実施形態のような開口移設部材側が凸で保持部側が
凹の関係に限定されるものではなく、開口移設部材側が
凹で保持部側が凸の関係であってもよい。

【００９７】・図２に別例として示すように、第１圧力
監視点Ｐ１を蒸発器３３と吸入室２１との間の吸入圧力
領域（図面においては流通管３５上）に設定するととも
に、第２圧力監視点Ｐ２を同じ吸入圧力領域において第
１圧力監視点Ｐ１の下流側（図面においては吸入室２１
内）に設定すること。

【００９８】・圧力検出手段として圧力センサを用いる
こと。 ・制御弁ＣＶを、給気通路２８ではなく抽気通路２７の
開度調節によりクランク圧Ｐｃを調節する、所謂抜き側
制御弁としても良い。

【００９９】・一つの圧力監視点を冷媒循環回路におい
て吸入圧力領域に設定し、同圧力監視点の吸入圧の絶対
値を指標として容量可変型圧縮機の吐出容量制御が行わ
れる容量制御機構において具体化すること。

【０１００】・ワッブル式の容量可変型圧縮機を備えた
空調装置において具体化すること。 ・動力伝達機構ＰＴとして、電磁クラッチ等のクラッチ
機構を備えたものを採用すること。

【０１０１】上記実施形態から把握できる技術的思想に
ついて記載する。 （１）前記設定差圧を変更可能な設定差圧変更手段を備
えた請求項９に記載の空調装置。

【０１０２】（２）前記容量可変型圧縮機は、カムプレ
ートを収容するクランク室の内圧を制御することで吐出
容量を変更可能であり、前記圧縮機制御手段はクランク
室の内圧を調節するための制御弁を備え、前記制御弁
は、第１圧力監視点と第２圧力監視点との間の差圧を機
械的に検出する前記圧力検出手段を内蔵し、同圧力検出
手段の検出差圧に基づいて自律的に弁開度調節可能な構
成であり、前記設定差圧変更手段は制御弁に接続される
電磁アクチュエータを備え、同電磁アクチュエータは圧
力検出手段が検出した差圧に基づく力に対抗する、電磁
付勢力に基づく力を外部からの電気制御によって調節す
ることで、制御弁の弁開度調節動作の基準となる設定差
圧を変更可能な構成である前記（１）に記載の空調装
置。

【０１０３】（３）前記第１圧力監視点及び第２圧力監
視点の少なくとも一方から圧力検出手段へは、同圧力監
視点を流れる冷媒の動圧を反映した監視圧力が導入され
る構成である前記（１）又は（２）に記載の空調装置。

【０１０４】（４）請求項１〜９、前記（１）〜（３）
のいずれかに記載の空調装置は車両用である。

【０１０５】

【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、冷
媒通路において検圧口の位置変更を行なうに際し、検圧
通路の取り廻しを変更する面倒がなくなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】容量可変型斜板式圧縮機の断面図。

【図２】冷媒循環回路の概要を示す回路図。

【図３】制御弁の断面図。

【図４】第２圧力監視点付近を示す断面図。

【図５】冷媒流量と二点間差圧との関係を示すグラフ。

【図６】制御弁の制御を説明するフローチャート。

【図７】従来技術を示す容量制御機構の概念図。

【符号の説明】

２９…冷媒通路としてのハウジング冷媒通路、３０…冷
媒循環回路を構成する外部冷媒回路、３１…凝縮器、３
２…減圧装置としての膨張弁、３３…蒸発器、３８…検
圧通路としての第２検圧通路、３８ａ…第２検圧通路の
第２圧力監視点側の開口、５４…圧力検出手段を構成す
る感圧部材、８１…開口移設部材、８３ａ…検圧口、Ｐ
２…圧力監視点としての第２圧力監視点、ＣＶ…圧縮機
制御手段を構成するとともに圧力検出手段を内蔵する制
御弁。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西村 健太 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 安谷屋 拓 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 松原 亮 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 福谷 義一 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 Ｆターム(参考） 3H045 AA04 AA10 AA13 AA27 BA19 CA01 CA02 CA03 DA25 EA33 3H076 AA06 BB50 CC12 CC20 CC41 CC83 CC84 CC92 CC93 CC98

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 凝縮器、減圧装置、蒸発器及び容量可変
   型圧縮機からなる冷媒循環回路と、 前記冷媒循環回路の冷媒通路に設定された圧力監視点
   と、 前記圧力監視点の冷媒圧力を検出するための圧力検出手
   段と、 前記圧力監視点と圧力検出手段とを連通し、圧力監視点
   の冷媒圧力を圧力検出手段へ導入するための検圧通路
   と、 前記圧力検出手段が検出した圧力に基づいて、容量可変
   型圧縮機の吐出容量を制御する圧縮機制御手段とを備え
   た空調装置において、 前記検圧通路の圧力監視点側の開口には開口移設部材が
   装着され、同開口移設部材が有する検圧口が検圧通路の
   圧力監視点に対する実質的な開口とされていることを特
   徴とする空調装置。
2. 【請求項２】 前記開口移設部材は冷媒通路内に突出配
   置されている請求項１に記載の空調装置。
3. 【請求項３】 前記検圧通路の圧力監視点側は冷媒通路
   内で開口され、同開口を閉塞するようにして開口移設部
   材が冷媒通路内に固定配置されている請求項１又は２に
   記載の空調装置。
4. 【請求項４】 前記冷媒通路内には保持部が設けられ、
   同保持部には開口移設部材が嵌合されている請求項３に
   記載の空調装置。
5. 【請求項５】 前記開口移設部材は保持部に圧入固定さ
   れている請求項４に記載の空調装置。
6. 【請求項６】 前記開口移設部材と保持部とは、円筒面
   同士を以って嵌合されている請求項４又は５に記載の空
   調装置。
7. 【請求項７】 前記開口移設部材には、圧力検出手段側
   から直線状に第１連通路が穿設されているとともに、同
   第１連通路に連通する第２連通路が検圧口を形成しつつ
   直線状に穿設されており、これら第１連通路及び第２連
   通路が開口移設部材内において検圧通路の一部を構成し
   ている請求項１〜６のいずれかに記載の空調装置。
8. 【請求項８】 前記圧力監視点は、容量可変型圧縮機の
   ハウジング内に設けられた冷媒通路に設定されている請
   求項１〜７のいずれかに記載の空調装置。
9. 【請求項９】 前記圧力監視点は冷媒循環回路の上流側
   の第１圧力監視点と下流側の第２圧力監視点の二つが設
   定されており、 前記圧力検出手段は、第１圧力監視点と第２圧力監視点
   との間の差圧を検出し、 前記圧縮機制御手段は、圧力検出手段が検出した差圧に
   基づいて、同差圧が制御目標である設定差圧に近づくよ
   うに容量可変型圧縮機の吐出容量を制御し、 前記第１圧力監視点は第１検圧通路を介して圧力検出手
   段と連通されているとともに、第２圧力監視点は第２検
   圧通路を介して圧力検出手段と連通されており、 前記第１検圧通路及び第２検圧通路の少なくとも一方に
   おいては、圧力監視点側の開口に開口移設部材が装着さ
   れることで、同開口移設部材が有する検圧口が圧力監視
   点に対する実質的な開口とされている請求項１〜８のい
   ずれかに記載の空調装置。