JP2001321980A

JP2001321980A - アーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤ

Info

Publication number: JP2001321980A
Application number: JP2000143794A
Authority: JP
Inventors: Tetsuya Hashimoto; 哲哉橋本; Kazuhiko Ito; 和彦伊藤
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2000-05-16
Filing date: 2000-05-16
Publication date: 2001-11-20
Anticipated expiration: 2020-05-16
Also published as: JP4467139B2

Abstract

(57)【要約】【課題】前進溶接での溶接時においてもスパッタ発生
量を低減することができると共に、優れた溶接作業性を
有するアーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤを提
供する。【解決手段】アーク溶接用メタル系ＦＣＷ１は、フラ
ックス率が２５乃至４５質量％であり、ＦＣＷ１の長手
方向に垂直な断面にて帯板幅方向の両端部同士が重なる
ラップ部４を有し、ラップ部４の外側の帯板幅方向端部
を点Ａとしたとき、フラックス３を介して反対側の外皮
２の外表面に至る線分のうち最も長い線分と前記外表面
との交点を点Ｂとし、この点Ｂを通ってラップ部４の内
側の帯板の幅方向端部に接する線分ＢＣにの延長線がラ
ップ部４の外側の帯板の外表面と交わる点を点Ｄとし、
点Ａと点Ｄとを結ぶ線分の長さをＲＬとしたとき、ＦＣ
Ｗ１の平均径Ｗｄに対するＲＬの割合Ｒｒ（＝（ＲＬ／
Ｗｄ）×１００（％））は３乃至３０％である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、フラックスに含ま
れるスラグ造滓剤を著しく減少させ、スラグの発生を著
しく低減させたアーク溶接用メタル系フラックス入りワ
イヤに関し、特に、溶接作業性の向上を図ったアーク溶
接用メタル系フラックス入りワイヤに関する。

【０００２】

【従来の技術】フラックス入りワイヤ（以下、ＦＣＷ
（flux-cored wire）という。）は、鋼製外皮の中にフ
ラックスを充填させており、そのフラックス量及び種類
が溶接作業生及び溶着金属性能等、ＦＣＷの品質に大き
く影響する。

【０００３】ＦＣＷの中には、スラグ造滓剤をフラック
ス質量当たり１０乃至５０質量％含有させ、溶接作業性
又は機械的性能等を付与させたものと、スラグ造滓剤を
極端に減少させ、スラグ発生が極端に少ないメタル系の
ものとがある。特に、メタル系のワイヤは、１９８０年
頃に開発され、従来のソリッドワイヤが使用されている
市場・分野向けのＦＣＷとして画期的なものである。

【０００４】メタル系ＦＣＷの最大の特徴は、ソリッド
ワイヤと比較して、高溶着の溶接が可能であり、且つフ
ラックスを含有することにより、溶接時のスパッタを低
減することができるということである。

【０００５】従来、特公平５−２１６７７号公報には、
フラックス率が１３乃至２５質量％の鉄粉系フラックス
入りワイヤが開示されている（従来例１）。この公報に
記載のフラックス入りワイヤにおいては、全ワイヤ中の
Ｃ含有量、及びフラックス成分を規定することによっ
て、鉄粉系フラックス入りワイヤにおけるスパッタ発生
量の低減及び作業能率の向上を図っている。

【０００６】また、特公平５−７１３５９号公報には、
継ぎ目ありの溶接用フラックス入りワイヤが開示されて
いる（従来例２）。この公報記載の溶接用フラックス入
りワイヤは、帯板をその幅方向に丸めて形成される外皮
内の中空部にフラックスが充填され、前記帯板の幅方向
の端部が略円周方向に重なるラップ部を有する。そし
て、この従来例２においては、ラップ部における外皮の
肉厚、ラップ部以外の外皮の肉厚及びラップ部の重なり
であるラップ代の長さを規定し、更にフラックス粒度を
規定することによって、フラックスのこぼれ及び潤滑剤
の巻き込みの低減化及びワイヤの耐錆性の向上を図って
いる。なお、この従来例２は、フラックス率が１３乃至
１６質量％である。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ソリッ
ドワイヤの市場において、従来例１等のメタル系のＦＣ
Ｗはあまり実用化されていないのが現状である。この原
因としては、メタル系ＦＣＷはソリッドワイヤと比較し
て溶着金属の粘性が低いことが挙げられる。特に、前進
溶接での溶着時にスパッタ発生量が多くなる傾向にあり
問題となっている。また、チタニヤ系のＦＣＷと比較す
ると、スパッタ発生量及びアークのソフト感等の点で大
きく劣っているという問題点がある。

【０００８】また、従来例２の技術においても、フラッ
クスのこぼれ及び潤滑剤の巻き込みを低減することはで
きるものの、スパッタ発生量が多く、溶接作業性が低い
という欠点がある。

【０００９】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、前進溶接での溶接時においてもスパッタ発
生量を低減することができると共に、優れた溶接作業性
を有するアーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤを
提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明に係るアーク溶接
用メタル系フラックス入りワイヤは、帯板をその幅方向
に丸めて形成された鋼製外皮中にフラックスを充填して
なるアーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤにおい
て、フラックス率が２５乃至４５質量％であり、前記ワ
イヤの長手方向に垂直な断面にて前記帯板幅方向の両端
部同士が重なるラップ部を有し、前記ラップ部の外側の
帯板幅方向端部を点Ａとしたとき、この点Ａから前記フ
ラックスを介して反対側の外皮の外表面に至る線分のう
ち最も長い線分と前記外表面との交点を点Ｂとし、この
点Ｂを通って前記ラップ部の内側の帯板幅方向端部に接
する線分ＢＣの延長線が前記ラップ部の外側の帯板の外
表面と交わる点を点Ｄとし、前記点Ａと前記点Ｄとを結
ぶ線分の長さをＲＬとしたとき、前記ワイヤの平均直径
Ｗｄに対する前記ＲＬの割合Ｒｒ（＝（ＲＬ／Ｗｄ）×
１００（％））は３乃至３０％であることを特徴とす
る。

【００１１】前記ワイヤの平均直径Ｗｄに対する前記外
皮の平均肉厚Ｆｔの割合Ｆｒ（＝（Ｆｔ／Ｗｄ）×１０
０（％））は１０乃至２０％であることが好ましい。

【００１２】本発明におけるワイヤの平均直径Ｗｄは、
前記ワイヤの最大径及び最小径の平均値とする。また、
外皮の平均肉厚Ｆｔは、シーム部近傍を除く最大肉厚及
び最小肉厚の平均値とする。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明について更に詳しく
説明する。本願発明者等は、前述の課題を解決すべく、
鋭意実験研究を行った。先ず、本願発明者等はメタル系
のＦＣＷは、フラックスの約９０質量％が合金成分であ
るため、フラックスの原料変更又は成分調整のみによる
方法では上述の課題は解決できないことを知見した。次
に、ＦＣＷのうち、その約８０質量％を占める外皮（フ
ープ）の化学成分を検討した。しかしながら、フープの
化学成分を種々検討した結果、化学成分の違いによる効
果の差はあるものの、その影響は余り大きくなかった。
そこで、更に研究を重ねた結果、本願発明者等は、ＦＣ
Ｗの性能にはＦＣＷの断面形状、つまり、ワイヤに占め
るフラックス率と、ワイヤの直径に対する外皮の重なり
度合いとが極めて大きく影響することを知見した。即
ち、従来のフラックス入りワイヤにおいて、例えば、従
来例１ではフラックス率が１３乃至２５質量％、また、
従来例２ではフラックス率が１３乃至１６質量％程度と
なっており、このようにフラックス率が低いことが、ス
パッタ発生量が多くなって溶接作業性を低下させてしま
う原因であって、フラックス率を２５質量％以上と高く
することにより、スパッタ発生量を低減できることを知
見した。更に、本発明においては、スパッタ発生量に
は、フラックス率のみでなく、ワイヤの直径に対する外
皮の重なり割合いも影響し、この値をフラックス率と共
に適切に規定することにより上述の課題を解決すること
ができることを見出した。

【００１４】以下、本発明のＦＣＷに断面形状のＲｒ及
びＦｒについて説明する。図１は、本発明の実施例に係
るアーク溶接用メタル系ＦＣＷを示す模式的断面図であ
る。図１に示すように、アーク溶接用メタル系ＦＣＷ１
においては、鋼製の帯板をその幅方向に丸めて形成され
た外皮２内にフラックス３が充填されている。このＦＣ
Ｗ１におけるフラックス率は２５乃至４５質量％であ
る。また、ＦＣＷ１は、帯板を幅方向に丸めて帯板の幅
方向の両端部を重ね合わせることによりラップ部４が形
成されており、これによりフラックス３が外皮２内に封
入されている。そして、このＦＣＷ１の長手方向に垂直
な方向の断面において、一端をラップ部４の外側の帯板
幅方向端部の点Ａとし、この点Ａからフラックス３を介
して反対側の外皮２の外表面に至る線分のうち最も長い
線分と前記外表面との交点を点Ｂとする。更に、この点
Ｂを通り、ラップ部４の内側の帯板幅方向端部である点
Ｃと接する線分ＢＣの延長線がラップ部４の外側の帯板
の外表面と交わる点を点Ｄとする。そして、点Ａと点Ｄ
とを結んだ線分の長さをＲＬとし、ＦＣＷ１の平均直径
をＷｄとしたとき、平均直径Ｗｄに対する線分ＡＤの長
さＲＬの割合Ｒｒ＝（ＲＬ／Ｗｄ）×１００（％）は、
３乃至３０％となっている。また、ＦＣＷ１の外皮２の
平均肉厚をＦｔとしたとき、平均直径Ｗｄに対するワイ
ヤの平均肉厚Ｆｔの割合Ｆｒ＝（Ｆｔ／Ｗｄ）×１００
（％）が１０乃至２０％となっている。なお、ＦＣＷ１
の平均直径Ｗｄは、ＦＣＷ１の最大径及び最小径の平均
値とする。また、外皮の平均肉厚Ｆｔは、シーム部以外
の最大肉厚及び最小肉厚の平均値とする。

【００１５】また、本発明では、ＦＣＷ１に対するフラ
ックス３の割合、即ち、フラックス率が２５乃至４５質
量％である。このようにフラックス率を高くすると、従
来種々の問題が生じていたため、このような高フラック
ス率のワイヤについてはその適用が回避されていた。例
えば、従来例１に記載されているように、フラックス率
が２５質量％より大きくなると製造上の問題、特に、伸
線性が劣化して断線する等の問題が生じるため、フラッ
クス率を２５質量％より高くすることができなかった。
また、フラックス率が高くなると、伸線潤滑剤のシーム
部への詰まり（拡散性水素量の増加）、フラックスのこ
ぼれ、及び溶接時のワイヤ送給性が劣化する等の問題が
生じる。このため、従来、フラックス率が２５質量％を
超えるような高フラックス率のワイヤは存在しない。

【００１６】しかしながら、本願発明者等は、スパッタ
発生量を低減して優れた溶接作業性が得られるメタル系
のＦＣＷについて鋭意実験研究した結果、フラックス率
が２５乃至４５質量％と高フラックス率の場合に、アー
クがソフトになり、前進溶接であってもスパッタが極端
に減少する効果を得ることができることを知見した。

【００１７】そして、本願発明者等は、フラックス率が
２５乃至４５質量％であるＦＣＷにおいて、前進溶接で
の溶接時においてもスパッタ発生量を低減することがで
きると共に優れた溶接作業性を有するためには、ラップ
部の重なり度合の影響が大きいことを知見した。即ち、
図１に示すＲｒが３０％以下であると、アークがソフト
になり、前進溶接であってもスパッタが極めて低減す
る。なお、従来例２においては、ワイヤ径が１．２ｍ
ｍ、ラップ代が０．３９乃至０．８０ｍｍであるＦＣＷ
が記載されているが、このラップ代はワイヤの直径に対
して、３２乃至６７％程度になっており、本発明で規定
するＲｒの上限値である３０％よりも大きい。従って、
従来例２ではスパッタ発生量が多く、本発明の効果は得
られない。一方、Ｒｒが小さくて、ラップ部の長さが短
過ぎると、フラックスのこぼれ及びシーム部への伸線潤
滑剤の詰まり等が起きるため、少なくともＲｒは３％以
上とする。このＲｒが３％以上であれば、フラックスの
こぼれ及びシーム部への伸線潤滑剤の詰まり等を実質的
に防止することができる。

【００１８】また、図１に示すＦｒが１０乃至２０％で
ある場合には、更にアークのソフト感が安定し、前進溶
接でのスパッタが減少する。これは、Ｆｒがフラックス
率及びＲｒのみから一義的に決定されるものではなく、
伸線法及びフラックス粒度等によって変化するためであ
る。

【００１９】以下、本発明で規定する数値限定理由につ
いて説明する。

【００２０】フラックス率：２５乃至４５質量％フラックス率が２５質量％未満の場合には、溶接作業性
を向上させる効果が小さい。一方、フラックス率が４５
質量％を超えると、溶接作業性は優れているものの、伸
線性が低下する。従って、優れた溶接作業性及び伸線性
を得るためには、フラックス率を２５乃至４５質量％と
する。

【００２１】なお、本発明において、フラックス率は、
成型工程終了後（線径：製品径乃至４．０ｍｍ程度）、
フラックス入りワイヤ全体の質量と、このフラックス入
りワイヤを捻って外皮を削ぎ、中のフラックスを除いた
後の外皮の質量とを測定し、この質量差から求めること
ができる。本発明においては、５つの測定値の平均値を
フラックス率とした。

【００２２】Ｒｒ＝（ＲＬ／Ｗｄ）×１００：３乃至３
０質量％Ｒｒが３％未満であると、フラックスのこぼれ及び伸線
潤滑剤の詰まりが多くなり、夫々溶接時のコンジットラ
イナ内の詰まり量の増加及び溶接時の拡散性水素量の増
加が生じる。逆に、Ｒｒが３０％を超えると、フラック
ス率が２５乃至４５質量％であっても、優れた溶接作業
性を得る効果が低減する。従って、フラックスのこぼれ
及び伸線潤滑剤のつまりを防止し、且つ優れた溶接作業
性得るために、Ｒｒは３乃至３０％とする。

【００２３】本発明において、Ｒｒは以下のように測定
される。即ち、製品径（２．０乃至０．９ｍｍ）に伸線
後、ワイヤの長手方向に垂直な断面において、例えば顕
微鏡（マイクロスコープ）等によるワイヤの断面写真等
によりＲＬ及びＷｄを測定することができる。ＲＬは、
図１に示したように、点Ａ乃至点Ｄを決定して点Ａと点
Ｄとの間の距離を測定し、また、Ｗｄは最大径及び最小
径を測定してその平均値により求める。

【００２４】Ｆｒ＝（Ｆｔ／Ｗｄ）×１００：１０乃至
２０％Ｆｒが１０％未満の場合には、アークのソフト感はある
ものの、溶滴のふらつきを増加させる。一方、Ｆｔが２
０％を超えると、アークのソフト感が低下する場合があ
るため、Ｆｒは１０乃至２０％が好ましい。

【００２５】なお、本発明において、Ｆｒは、製品径
（直径２．０乃至０．９ｍｍ）に伸線した後、ワイヤの
長手方向に垂直な３断面から平均値を求めることがで
き、Ｆｔはシーム部近傍を除く部位、即ち、外皮が重な
り合うラップ部を除く部位の最大肉厚及び最小肉厚の平
均値、Ｗｄは、上述した如く最大径及び最小径の平均値
として求める。測定方法としては、Ｒｒと同様、例えば
マイクロスコープ等によるワイヤの断面写真等から測定
することができる。

【００２６】このような断面形状となる本発明のアーク
溶接用メタル系フラックス入りワイヤの製造方法におい
ては、フラックスを充填する帯板の幅及びワイヤの伸線
率等を調整することにより、重なり部分の線分ＡＤの長
さＲＬを調整し、これによりＲｒを所望の値に制御する
ことができる。即ち、同径のワイヤにおいては、帯板の
幅を広くしてＲＬを大きくするか、又は幅を狭くしてＲ
Ｌを小さくすることにより、Ｒｒを調節できる。また、
帯板の厚さ及びワイヤの伸線方法を調整することによ
り、Ｆｔ及びＦｒを調整することができる。

【００２７】

【実施例】以下、本発明のアーク溶接用メタル系フラッ
クス入りワイヤを実際に製造し、本発明範囲から外れる
比較例と比較してその効果について説明する。

【００２８】下記表１に使用したワイヤのフラックス組
成を示す。この表１のフラックスを使用して、スラック
ス率、Ｒｒ及びＦｒ等を種々変更した。なお、フラック
ス率を変更する時にはワイヤ成分が同様になるように、
フラックス組成を変更した。また、表１におけるスラグ
形成剤は、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ａｌ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｂａ
等の金属酸化物（ＴｉＯ₂は除く）であり、メタル成分
は、Ｆｅ、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ａｌ、Ｎ
ｉ、Ｍｇ等である。

【００２９】ワイヤの線径は１．４ｍｍとし、外皮金属
としては、下記表２に示す軟鋼系を使用した。また、フ
ープサイズ（帯板サイズ）は下記表３に示すＲｒ及びＦ
ｒを有する断面形状になるように、厚さ及び幅を適宜調
整した。

【００３０】得られたフラックス入りワイヤの断面写真
から、上述した方法により、図１に示すＲＬ、Ｗｄ、及
びＦｔの長さを測定し、Ｒｒ及びＦｒの値を求めた。な
お、Ｗｄは、ワイヤの最大径及び最小径の平均値、Ｆｒ
は最大肉厚及び最小肉厚の平均値とし、更にＦｒは３断
面から求め、その平均値とした。

【００３１】図２（ａ）及び（ｂ）は夫々実施例１及び
比較例１のワイヤの断面写真のトレー図である。なお、
図２（ａ）及び（ｂ）は直径が１．４ｍｍで、夫々フラ
ックス率が３０及び１６質量％のワイヤの断面を倍率５
０倍で写した写真をトレースしたものである。図２
（ａ）に示す実施例１のワイヤに比べ、図２（ｂ）に示
す比較例１のワイヤはフラックス率が小さいため、外皮
の肉厚が厚い。

【００３２】得られたワイヤを使用して、溶接作業性
（スパッタ発生量）を評価した。溶接は、前進溶接によ
り、前進角１５゜とし、ビードオンプレートにおいて、
箱型スパッタ捕手法により実施した。溶接条件は、３２
０Ａ、適正電圧、供給速度３０ｃｍ／分、ワイヤ突き出
し長さ（Ｅｘｔ）を２５ｍｍとし、１分間に発生したス
パッタ量のトータル量で溶接作業性を評価した。スパッ
タ量が１．０ｇ／分未満のものを◎、１．０乃至１．２
ｇ／分のものを○、１．２乃至１．５ｇ／分のものを
△、１．５ｇ／分を超えるものを×とした。

【００３３】図３は、作製した溶接ワイヤの詰まり量を
測定するのに使用した試験機を示す図であって、図３
（ａ）はその平面図、図３（ｂ）はその側面図である。
図３（ａ）及び（ｂ）に示すように、スプール１１から
巻き解かれた溶接ワイヤ１３は、コンジットライナ１２
内を進行する。コンジットライナ１２は、トーチ（図示
せず）までの途中に直径が３００ｍｍの２つの円環部が
形成されており、溶接ワイヤ１３は、これらの円環部を
ワイヤ経路〜の順に通過し、トーチに運ばれる。ス
プール１１とコンジットライナ１２との間には、コンジ
ットライナ１２に溶接ワイヤ１３を適切に供給するため
のステンレス製のチューブ１５及びインレットガイド１
４が設けられている。この試験機を使用して、溶接ワイ
ヤ１３を１０ｋｇインチング送給したときの試験前後の
コンジットライナ１２、ステンレス製チューブ１５及び
インレットガイド１４の質量の増分により、コンジット
ライナ１２、ステンレス製のチューブ１５及びインレッ
トガイド１４内の詰まり量を定量した。そして、詰まり
量が０．０３ｇ／（１０ｋｇ・ワイヤ）以下を○、０．
０３ｇ／（１０ｋｇ・ワイヤ）より多いものを△とし
た。なお、試験前にはコンジットライナ２を十分に洗浄
した。また、実際には溶接は行わないものの、送給量
は、ワイヤ径１．４ｍｍ、３２０Ａの送給量に相当する
１０乃至１３ｍ／分とした。

【００３４】

【表１】

【００３５】Ｂａｌ．は残部を示す。

【００３６】

【表２】

【００３７】

【表３】

【００３８】従来例（Ｎｏ．１）は、フラックス率が少
ない従来のフラックス入りワイヤであり、前進角でのス
パッタ発生量が多く溶接作業性が劣った。

【００３９】比較例１（Ｎｏ．２）は、フラックス率を
２０％に上昇させたが、フラックス率及びＲｒが本発明
範囲から外れるため、溶接作業性は改善されるものの前
進角でのスパッタ発生量が十分ではない。

【００４０】実施例１（Ｎｏ．３）は、フラックス率を
２５質量％まで上昇させ、Ｒｒを３０．０％としてフラ
ックス率及びＲｒを本発明範囲内としたため、溶接作業
性が良好であった。

【００４１】比較例２（Ｎｏ．４）は、フラックス率を
２５質量％まで上昇させたが、Ｒｒが本発明範囲の上限
を超える３２．１％としたため、溶接作業性は比較例１
よりは改善されるのの十分ではない。

【００４２】実施例２（Ｎｏ．５）は、フラックス率及
びＲｒを本発明範囲内である夫々２５質量％及びＲｒを
３０．０％とし、更にＦｒを本発明の好ましい範囲内の
１８．９％としたため、溶接作業性が実施例１乃至９の
うちで最も良好となった。

【００４３】実施例３（Ｎｏ．６）は、フラックス率及
びＲｒを本発明範囲内である夫々２５．０質量％及び１
９．１％としたため、溶接作業性が実施例１と比較して
更に良好であった。

【００４４】実施例４（Ｎｏ．７）は、フラックス率を
更に上昇させ、フラックス率及びＲｒを本発明範囲内で
ある夫々３０．０質量％及び２５．１％としたため、溶
接作業性が良好であった。

【００４５】実施例５（Ｎｏ．８）は、フラックス率を
更に上昇させ、フラックス率及びＲｒを本発明範囲内で
ある夫々３５．０質量％及び２２．４％としたため、溶
接作業性が更に良好になった。

【００４６】実施例６（Ｎｏ．９）は、フラックス率を
更に上昇させ、フラックス率及びＲｒを本発明範囲内で
ある夫々４５．０質量％及び２０．７％としたため、溶
接作業性が更に良好であった。

【００４７】比較例３（Ｎｏ．１０）は、Ｒｒは本発明
範囲内の１０．２％であるものの、フラックス率を上昇
させ本発明範囲の上限を超える５０質量％とたため、溶
接作業性は極めて良好になるものの、伸線が困難とな
り、実用的でない。

【００４８】実施例７乃至９（Ｎｏ．１１乃至１３）
は、フラックス率及びＲｒを本発明範囲内である夫々３
０質量％及び５．３乃至１５．４％としたため、溶接作
業性が良好であった。

【００４９】比較例４（Ｎｏ．１４）は、フラックス率
は３０質量％で本発明範囲内であるものの、Ｒｒが２．
３％で本発明範囲の下限未満であったため溶接作業性は
良好であるものの詰まり量が増加した。

【００５０】実施例１０（Ｎｏ．１５）は、フラックス
率及びＲｒは、夫々３０質量％及び２５．１であり、溶
接作業性が良好であった。

【００５１】比較例６（Ｎｏ．１６）は、フラックス率
は３０質量％で本発明範囲内であるが、Ｒｒが３１．３
％で本発明範囲の上限を超えたため、溶接作業性が改善
されるものの充分ではない。

【００５２】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
フラックス率が２５乃至４５質量％と高くすると共にア
ーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤの平均直径に
対するラップ部の重なり具合を適切に規定することによ
り、フラックスのこぼれ及びシーム部への伸線潤滑剤の
詰まり等を防止して溶接時のコンジットライナ内の詰ま
り等を防止することができると共に前進溶接での溶接時
においてもスパッタ発生量を低減して優れた溶接作業性
を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例に係るアーク溶接用メタル系フ
ラックス入りワイヤを示す模式的断面図である。

【図２】（ａ）及び（ｂ）は夫々実施例１及び比較例１
のワイヤの断面写真をトレースした図である。

【図３】作製した溶接ワイヤの詰まり量を測定するのに
使用した試験機を示す図であって、（ａ）はその平面
図、（ｂ）はその側面図である。

【符号の説明】

１；ＦＣＷ２；外皮３；フラックス４；ラップ部１１；スプール１２；コンジットライナ１３；溶接ワイヤ１４；インレットガイド１５；ステンレス製チューブ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】帯板をその幅方向に丸めて形成された鋼
製外皮中にフラックスを充填してなるアーク溶接用メタ
ル系フラックス入りワイヤにおいて、フラックス率が２
５乃至４５質量％であり、前記ワイヤの長手方向に垂直
な断面にて前記帯板幅方向の両端部同士が重なるラップ
部を有し、前記ラップ部の外側の帯板幅方向端部を点Ａ
としたとき、この点Ａから前記フラックスを介して反対
側の外皮の外表面に至る線分のうち最も長い線分と前記
外表面との交点を点Ｂとし、この点Ｂを通って前記ラッ
プ部の内側の帯板幅方向端部に接する線分ＢＣの延長線
が前記ラップ部の外側の帯板の外表面と交わる点を点Ｄ
とし、前記点Ａと前記点Ｄとを結ぶ線分の長さをＲＬと
したとき、前記ワイヤの平均直径Ｗｄに対する前記ＲＬ
の割合Ｒｒ（＝（ＲＬ／Ｗｄ）×１００（％））は３乃
至３０％であることを特徴とするアーク溶接用メタル系
フラックス入りワイヤ。
【請求項２】前記ワイヤの平均直径Ｗｄに対する前記
外皮の平均肉厚Ｆｔの割合Ｆｒ（＝（Ｆｔ／Ｗｄ）×１
００（％））は１０乃至２０％であることを特徴とする
請求項１に記載のアーク溶接用メタル系フラックス入り
ワイヤ。