JP2001191204A - ダイレクトモータを用いた穴あけ加工方法 - Google Patents
ダイレクトモータを用いた穴あけ加工方法Info
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- JP2001191204A JP2001191204A JP2000049943A JP2000049943A JP2001191204A JP 2001191204 A JP2001191204 A JP 2001191204A JP 2000049943 A JP2000049943 A JP 2000049943A JP 2000049943 A JP2000049943 A JP 2000049943A JP 2001191204 A JP2001191204 A JP 2001191204A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 騒音を抑えつつ、容易かつ迅速に穴をあけて
施工作業の短縮化を図る。 【解決手段】 先端部にビット３ａが設けられた回転軸
３が挿通されて固定された筒状のロータと、このロータ
の外周に設けられた円筒状のステータとを有するダイレ
クトモータ１を、その回転軸３の中心を所定の穴あけ位
置に位置決めする。位置決めは、ダイレクトモータ１を
通電させ回転している状態で行うこともできる。ダイレ
クトモータ１に通電して高速にて回転軸３を回転させ、
ビット３ａを高速回転させてコンクリートＣに当接させ
て穴Ｈを形成する。
施工作業の短縮化を図る。 【解決手段】 先端部にビット３ａが設けられた回転軸
３が挿通されて固定された筒状のロータと、このロータ
の外周に設けられた円筒状のステータとを有するダイレ
クトモータ１を、その回転軸３の中心を所定の穴あけ位
置に位置決めする。位置決めは、ダイレクトモータ１を
通電させ回転している状態で行うこともできる。ダイレ
クトモータ１に通電して高速にて回転軸３を回転させ、
ビット３ａを高速回転させてコンクリートＣに当接させ
て穴Ｈを形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えば、コンク
リート構造物への後施工アンカー等の埋め込みにおける
穴をあける際などに行われるダイレクトモータを用いた
穴あけ加工方法に関するものである。
リート構造物への後施工アンカー等の埋め込みにおける
穴をあける際などに行われるダイレクトモータを用いた
穴あけ加工方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば、コンクリート構造物に後施工ア
ンカー等を埋め込む際には、このコンクリート構造物に
アンカーよりも一回り大きな径の穴をあけ、その穴に金
属拡張アンカーや接着系アンカーを配設し固定すること
が行われている。従来では、アンカー用の穴をあけるビ
ットを回転させる駆動源として、エンジン、油圧モータ
あるいはギア付き電動モータを用いていた。
ンカー等を埋め込む際には、このコンクリート構造物に
アンカーよりも一回り大きな径の穴をあけ、その穴に金
属拡張アンカーや接着系アンカーを配設し固定すること
が行われている。従来では、アンカー用の穴をあけるビ
ットを回転させる駆動源として、エンジン、油圧モータ
あるいはギア付き電動モータを用いていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記エ
ンジンや油圧モータは、回転数が高速でも約１５００rp
mと低く、特殊電動モータでも３０００〜３９００rpm程
度が最高であり、このため穿孔時間が長時間におよんで
しまうという問題があり、しかも、重量が大きいため取
り扱い性が悪く、さらには、騒音も大きい（９０db以
上）といった問題があった。
ンジンや油圧モータは、回転数が高速でも約１５００rp
mと低く、特殊電動モータでも３０００〜３９００rpm程
度が最高であり、このため穿孔時間が長時間におよんで
しまうという問題があり、しかも、重量が大きいため取
り扱い性が悪く、さらには、騒音も大きい（９０db以
上）といった問題があった。
【０００４】この発明は、上記事情に鑑みてなされたも
ので、騒音を抑えつつ、容易かつ迅速に穴をあけること
が可能なダイレクトモータを用いた穴あけ加工方法を提
供することを目的としている。
ので、騒音を抑えつつ、容易かつ迅速に穴をあけること
が可能なダイレクトモータを用いた穴あけ加工方法を提
供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１記載のダイレクトモータを用いた穴あけ加
工方法は、先端部にビットやドリル等の穴あけ工具が設
けられた回転軸が挿通されて固定された筒状のロータ
と、このロータの外周に設けられた円筒状のステータと
を有するダイレクトモータの前記回転軸を回転させるこ
とにより、その先端の前記穴あけ工具をギアを介さず直
接回転させ、この回転させた穴あけ工具によって被掘削
物へ穴を形成することを特徴としている。さらに、先端
部のコアピットやドリルは、径の大小に合わせて回転軸
の途中で繋ぎ合わせることもできる。
に、請求項１記載のダイレクトモータを用いた穴あけ加
工方法は、先端部にビットやドリル等の穴あけ工具が設
けられた回転軸が挿通されて固定された筒状のロータ
と、このロータの外周に設けられた円筒状のステータと
を有するダイレクトモータの前記回転軸を回転させるこ
とにより、その先端の前記穴あけ工具をギアを介さず直
接回転させ、この回転させた穴あけ工具によって被掘削
物へ穴を形成することを特徴としている。さらに、先端
部のコアピットやドリルは、径の大小に合わせて回転軸
の途中で繋ぎ合わせることもできる。
【０００６】このように、ギアを介さずビットやドリル
等の穴あけ工具を直接回転させることにより回転軸の振
れが最小限に抑えられた高剛性のダイレクトモータを用
いるので、穴あけ工具を高速回転させて穴を形成するこ
とが可能となり、従来の低速にて穴を形成していた場合
と比較して、その穿孔速度が大幅に高められる。これに
より、穴あけ加工を迅速に行うことが可能となり、穴あ
け作業を有する各種施工作業の工期の短縮化が図られ
る。また、ダイレクトモータを用いているので、エンジ
ン、油圧モータあるいはギア付き電動モータを用いた場
合と比較して、騒音が大幅に低減され、また、部品点数
が少ないので、メンテナンス作業にかかる労力も大幅に
低減される。
等の穴あけ工具を直接回転させることにより回転軸の振
れが最小限に抑えられた高剛性のダイレクトモータを用
いるので、穴あけ工具を高速回転させて穴を形成するこ
とが可能となり、従来の低速にて穴を形成していた場合
と比較して、その穿孔速度が大幅に高められる。これに
より、穴あけ加工を迅速に行うことが可能となり、穴あ
け作業を有する各種施工作業の工期の短縮化が図られ
る。また、ダイレクトモータを用いているので、エンジ
ン、油圧モータあるいはギア付き電動モータを用いた場
合と比較して、騒音が大幅に低減され、また、部品点数
が少ないので、メンテナンス作業にかかる労力も大幅に
低減される。
【０００７】請求項２記載のダイレクトモータを用いた
穴あけ加工方法は、請求項１記載のダイレクトモータを
用いた穴あけ加工方法において、穴あけ時における回転
軸の回転速度を４０００rpm以上とし、穴あけ加工径が
４０mm以下の穴を形成することを特徴としている。
穴あけ加工方法は、請求項１記載のダイレクトモータを
用いた穴あけ加工方法において、穴あけ時における回転
軸の回転速度を４０００rpm以上とし、穴あけ加工径が
４０mm以下の穴を形成することを特徴としている。
【０００８】つまり、ダイレクトモータによって回転軸
を４０００rpm以上にて回転させてビットやドリル等の
穴あけ工具によって穴あけ加工径が４０mm以下の穴を形
成するので、穿孔速度が大幅に高められる。
を４０００rpm以上にて回転させてビットやドリル等の
穴あけ工具によって穴あけ加工径が４０mm以下の穴を形
成するので、穿孔速度が大幅に高められる。
【０００９】請求項３記載のダイレクトモータを用いた
穴あけ加工方法は、請求項１または請求項２記載のダイ
レクトモータを用いた穴あけ加工方法において、穴あけ
工具として先端部にビットを有した円筒状のコアビット
を装着し、穴あけ加工時における前記ビットの周速を２
５０m/min以上としたことを特徴としている。
穴あけ加工方法は、請求項１または請求項２記載のダイ
レクトモータを用いた穴あけ加工方法において、穴あけ
工具として先端部にビットを有した円筒状のコアビット
を装着し、穴あけ加工時における前記ビットの周速を２
５０m/min以上としたことを特徴としている。
【００１０】このように、ダイレクトモータによって回
転軸を回転させることにより、先端部にビットを有する
円筒状のコアビットの周速を２５０m/min以上として穴
あけを行うことにより、穿孔速度が大幅に高められる。
転軸を回転させることにより、先端部にビットを有する
円筒状のコアビットの周速を２５０m/min以上として穴
あけを行うことにより、穿孔速度が大幅に高められる。
【００１１】請求項４記載のダイレクトモータを用いた
穴あけ加工方法は、請求項１〜３のいずれか１項記載の
穴あけ加工方法において、前記穴あけ工具が、ダイヤモ
ンド砥粒をバインダーによって固めたダイヤモンド工具
からなることを特徴としている。
穴あけ加工方法は、請求項１〜３のいずれか１項記載の
穴あけ加工方法において、前記穴あけ工具が、ダイヤモ
ンド砥粒をバインダーによって固めたダイヤモンド工具
からなることを特徴としている。
【００１２】このように、穴あけ工具がダイヤモンド砥
粒からなるものであるので、コンクリート等への穴あけ
を極めて円滑に行うことが可能となる。
粒からなるものであるので、コンクリート等への穴あけ
を極めて円滑に行うことが可能となる。
【００１３】請求項５記載のダイレクトモータを用いた
穴あけ加工方法は、請求項１〜４のいずれか１項記載の
ダイレクトモータを用いた穴あけ加工方法において、前
記ダイレクトモータのロータもしくはステータのいずれ
か一方が、ネオジウム・鉄・ボロン系もしくはサマリウ
ム・コバルト系の希土類の高密度マグネットとされてい
ることを特徴としている。
穴あけ加工方法は、請求項１〜４のいずれか１項記載の
ダイレクトモータを用いた穴あけ加工方法において、前
記ダイレクトモータのロータもしくはステータのいずれ
か一方が、ネオジウム・鉄・ボロン系もしくはサマリウ
ム・コバルト系の希土類の高密度マグネットとされてい
ることを特徴としている。
【００１４】このように、ロータもしくはステータのい
ずれか一方に設けられたマグネットがネオジウム・鉄・
ボロン系もしくはサマリウム・コバルト系の希土類の高
密度マグネットとされて、これらロータもしくはステー
タの大きさが小さくされて小型・軽量化されたハンドリ
ング性に優れたダイレクトモータを用いるので、ダイレ
クトモータによって穴あけ作業を行う際の作業者の負担
を大幅に低減させることができる。また、小型化された
モータを用いるので、特に、狭隘な場所や壁際等におけ
る作業も容易に行うことができる。
ずれか一方に設けられたマグネットがネオジウム・鉄・
ボロン系もしくはサマリウム・コバルト系の希土類の高
密度マグネットとされて、これらロータもしくはステー
タの大きさが小さくされて小型・軽量化されたハンドリ
ング性に優れたダイレクトモータを用いるので、ダイレ
クトモータによって穴あけ作業を行う際の作業者の負担
を大幅に低減させることができる。また、小型化された
モータを用いるので、特に、狭隘な場所や壁際等におけ
る作業も容易に行うことができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明のダイレクトモータ
を用いた穴あけ加工方法の実施の形態例を図によって説
明する。図１及び図２において、符号１は、ダイレクト
モータである。このダイレクトモータ１は、モータ本体
２と、このモータ本体２に挿通されて回転される円筒状
の回転軸３とを有しており、モータ本体２は、基台４に
立設された支柱５に、上下機構６によって摺動可能に支
持されている。
を用いた穴あけ加工方法の実施の形態例を図によって説
明する。図１及び図２において、符号１は、ダイレクト
モータである。このダイレクトモータ１は、モータ本体
２と、このモータ本体２に挿通されて回転される円筒状
の回転軸３とを有しており、モータ本体２は、基台４に
立設された支柱５に、上下機構６によって摺動可能に支
持されている。
【００１６】モータ本体２は、回転軸３が挿通可能な中
空部１１を有するロータ１２と、このロータ１２の外周
囲に設けられた円筒状のステータ１３と、ロータ１２の
両端に設けられた固定部１４ａ、１４ｂとを備えてい
る。このうち、ロータ１２とステータ１３とは上壁部１
５ａと下壁部１５ｂとを備えたハウジング１５の内部に
収容されている。
空部１１を有するロータ１２と、このロータ１２の外周
囲に設けられた円筒状のステータ１３と、ロータ１２の
両端に設けられた固定部１４ａ、１４ｂとを備えてい
る。このうち、ロータ１２とステータ１３とは上壁部１
５ａと下壁部１５ｂとを備えたハウジング１５の内部に
収容されている。
【００１７】ステータ１３の内側に設けられたロータ１
２は、中空円筒状に形成されたもので、円筒部１２ａ
と、この円筒部１２ａの内周面に固定された前記回転軸
３の長手方向に沿う形状を有した円筒状の回転支持部１
２ｂとを備えている。すなわち、中空部１１は、回転支
持部１２ｂの内周側に形成され回転軸３を挿通させるた
めの軸線方向に延びる貫通孔である。
２は、中空円筒状に形成されたもので、円筒部１２ａ
と、この円筒部１２ａの内周面に固定された前記回転軸
３の長手方向に沿う形状を有した円筒状の回転支持部１
２ｂとを備えている。すなわち、中空部１１は、回転支
持部１２ｂの内周側に形成され回転軸３を挿通させるた
めの軸線方向に延びる貫通孔である。
【００１８】ハウジング１５の上壁部１５ａ及び下壁部
１５ｂの内側には、ロータ１２を回転自在に支持するた
めの軸受１６ａ、１６ｂがそれぞれ設置されている。す
なわち、軸受１６ａ、１６ｂは、ロータ１２の回転支持
部１２ｂの上下両端を支持するようになっており、回転
軸３およびこれに連結されたロータ１２に作用するスラ
スト方向の力とラジアル方向の力とを受けることが可能
な構成となっている。
１５ｂの内側には、ロータ１２を回転自在に支持するた
めの軸受１６ａ、１６ｂがそれぞれ設置されている。す
なわち、軸受１６ａ、１６ｂは、ロータ１２の回転支持
部１２ｂの上下両端を支持するようになっており、回転
軸３およびこれに連結されたロータ１２に作用するスラ
スト方向の力とラジアル方向の力とを受けることが可能
な構成となっている。
【００１９】ロータ１２の回転支持部１２ｂの上下両端
には、中空部１１の内部に配された回転軸３を固定する
ための固定部１４ａ、１４ｂが設けられており、ロータ
１２の回転支持部１２ｂの上下両端にそれぞれ一体的に
固定されている。
には、中空部１１の内部に配された回転軸３を固定する
ための固定部１４ａ、１４ｂが設けられており、ロータ
１２の回転支持部１２ｂの上下両端にそれぞれ一体的に
固定されている。
【００２０】この固定部１４ａ、１４ｂは、例えばドリ
ルチャックやスクロールチャックといったチャック機構
またはスリーブ機構であって、ロータ１２の中空部１１
に挿通された回転軸３の外周面を締め付けることによっ
てこの回転軸３を固定するようになっている。すなわち
回転軸３は固定部１４ａ、１４ｂによってロータ１２と
一体的に連結されており、ロータ１２の回転は、回転軸
３に固定部１４ａ、１４ｂを介して直接伝達されるよう
になっている。そのため、固定部１４ａ、１４ｂに固定
された回転軸３は、ロータ１２の回転とともに回転され
るようになっている。
ルチャックやスクロールチャックといったチャック機構
またはスリーブ機構であって、ロータ１２の中空部１１
に挿通された回転軸３の外周面を締め付けることによっ
てこの回転軸３を固定するようになっている。すなわち
回転軸３は固定部１４ａ、１４ｂによってロータ１２と
一体的に連結されており、ロータ１２の回転は、回転軸
３に固定部１４ａ、１４ｂを介して直接伝達されるよう
になっている。そのため、固定部１４ａ、１４ｂに固定
された回転軸３は、ロータ１２の回転とともに回転され
るようになっている。
【００２１】回転軸３は、例えば円筒状部材の先端にビ
ット（穴あけ工具）３ａを備えたコアビットであって、
回転されることによりコンクリート（被掘削物）Ｃを掘
削することができるようになっている。このビット３ａ
は、ダイヤモンド砥粒をメタルボンドあるいはレジンボ
ンドをバインダーとして固めたダイヤモンド工具であ
る。
ット（穴あけ工具）３ａを備えたコアビットであって、
回転されることによりコンクリート（被掘削物）Ｃを掘
削することができるようになっている。このビット３ａ
は、ダイヤモンド砥粒をメタルボンドあるいはレジンボ
ンドをバインダーとして固めたダイヤモンド工具であ
る。
【００２２】なお、これらロータ１２とステータ１３と
を備えたダイレクトモータ１は、ブラシ付きモータある
いはブラシレスモータのいずれの形態でも良い。また、
ロータ１２がコイルを備えたものである場合には、ステ
ータ１３はマグネットあるいはコイルのどちらとしても
良く、一方ロータ１２の円筒部１１をマグネットとした
場合にはステータ１３はコイルを備えたものとすること
ができる。
を備えたダイレクトモータ１は、ブラシ付きモータある
いはブラシレスモータのいずれの形態でも良い。また、
ロータ１２がコイルを備えたものである場合には、ステ
ータ１３はマグネットあるいはコイルのどちらとしても
良く、一方ロータ１２の円筒部１１をマグネットとした
場合にはステータ１３はコイルを備えたものとすること
ができる。
【００２３】なお、マグネットを有するロータ１２ある
いはステータ１３の内のいずれか一方は、そのマグネッ
トとして、ネオジウム・鉄・ボロン系もしくはサマリウ
ム・コバルト系の希土類の高密度マグネットが用いられ
る。また、図中符号２０は、ロータ１２及びステータ１
３へ風を送って冷却する冷却ファンである。
いはステータ１３の内のいずれか一方は、そのマグネッ
トとして、ネオジウム・鉄・ボロン系もしくはサマリウ
ム・コバルト系の希土類の高密度マグネットが用いられ
る。また、図中符号２０は、ロータ１２及びステータ１
３へ風を送って冷却する冷却ファンである。
【００２４】次に、上記構成のダイレクトモータ１を用
いて被掘削物であるコンクリートＣに穴をあける場合に
ついて説明する。まず、支柱５の上方側へ位置させたダ
イレクトモータ１を、コンクリートＣの所定の穴あけ位
置に、回転軸３の軸線が一致するように位置決めし、基
台４をコンクリートＣに固定する。
いて被掘削物であるコンクリートＣに穴をあける場合に
ついて説明する。まず、支柱５の上方側へ位置させたダ
イレクトモータ１を、コンクリートＣの所定の穴あけ位
置に、回転軸３の軸線が一致するように位置決めし、基
台４をコンクリートＣに固定する。
【００２５】このようにダイレクトモータ１をコンクリ
ートＣに設置したら、ダイレクトモータ１のステータ１
３（あるいはロータ１２）のコイルに通電し、固定部１
４ａ、１４ｂに固定されたロータ１２を高速にて回転さ
せる。固定部１４ａ、１４ｂに固定された回転軸３は、
ロータ１２の回転とともに一体的に回転される。そし
て、この回転軸３の先端部のビット３ａをコンクリート
Ｃの表面に当接させる。
ートＣに設置したら、ダイレクトモータ１のステータ１
３（あるいはロータ１２）のコイルに通電し、固定部１
４ａ、１４ｂに固定されたロータ１２を高速にて回転さ
せる。固定部１４ａ、１４ｂに固定された回転軸３は、
ロータ１２の回転とともに一体的に回転される。そし
て、この回転軸３の先端部のビット３ａをコンクリート
Ｃの表面に当接させる。
【００２６】このとき、回転軸３の先端部のビット３ａ
は、回転軸３に直接回転力を付与させるダイレクトモー
タ１によって回転されるので、極めて高速（４０００rp
m以上）にて回転され、これにより、ビット３ａは、そ
の周速が極めて高速化される。そして、このように高速
にてビット３ａを回転させた状態にて、上下機構６によ
ってダイレクトモータ１を下降させる。
は、回転軸３に直接回転力を付与させるダイレクトモー
タ１によって回転されるので、極めて高速（４０００rp
m以上）にて回転され、これにより、ビット３ａは、そ
の周速が極めて高速化される。そして、このように高速
にてビット３ａを回転させた状態にて、上下機構６によ
ってダイレクトモータ１を下降させる。
【００２７】このようにすると、高速にて回転されてい
るビット３ａによってコンクリートＣに環状の穴Ｈが形
成される。ここで、ビット３ａの周速が高速化される
と、コンクリートＣへの穴あけ速度が、低速の場合と比
較して、大幅に高められる。
るビット３ａによってコンクリートＣに環状の穴Ｈが形
成される。ここで、ビット３ａの周速が高速化される
と、コンクリートＣへの穴あけ速度が、低速の場合と比
較して、大幅に高められる。
【００２８】その後、所定深さまで環状の穴Ｈを形成し
たら、ダイレクトモータ１を上昇させて穴Ｈからビット
３ａを引き抜く。
たら、ダイレクトモータ１を上昇させて穴Ｈからビット
３ａを引き抜く。
【００２９】以上説明したように、上記のダイレクトモ
ータを用いた穴あけ加工方法によれば、ギアを介さずビ
ット３ａを直接回転させることにより回転軸３の振れが
最小限に抑えられた高剛性のダイレクトモータ１を用い
るので、ビット３ａを高速回転させて穴Ｈを形成するこ
とが可能となり、従来の低速にて穴を形成していた場合
と比較して、その穿孔速度を大幅に高めることができ
る。これにより、穴あけ加工を迅速に行うことができ、
穴あけ作業を有する各種施工作業の工期の短縮化及び容
易化を図ることができる。また、ダイレクトモータを用
いているので、エンジン、油圧モータあるいはギア付き
電動モータを用いた場合と比較して、騒音を大幅（約７
０db程度）に低減させることができ、また、部品点数が
少ないので、メンテナンス作業にかかる労力も大幅に低
減させることができる。
ータを用いた穴あけ加工方法によれば、ギアを介さずビ
ット３ａを直接回転させることにより回転軸３の振れが
最小限に抑えられた高剛性のダイレクトモータ１を用い
るので、ビット３ａを高速回転させて穴Ｈを形成するこ
とが可能となり、従来の低速にて穴を形成していた場合
と比較して、その穿孔速度を大幅に高めることができ
る。これにより、穴あけ加工を迅速に行うことができ、
穴あけ作業を有する各種施工作業の工期の短縮化及び容
易化を図ることができる。また、ダイレクトモータを用
いているので、エンジン、油圧モータあるいはギア付き
電動モータを用いた場合と比較して、騒音を大幅（約７
０db程度）に低減させることができ、また、部品点数が
少ないので、メンテナンス作業にかかる労力も大幅に低
減させることができる。
【００３０】また、ロータ１２もしくはステータ１３の
いずれか一方に設けられたマグネットがネオジウム・鉄
・ボロン系もしくはサマリウム・コバルト系の希土類の
高密度マグネットとされて、これらロータ１２もしくは
ステータ１３の大きさが小さくされて小型・軽量化（モ
ータ部分で約５Kg）されたハンドリング性に優れたダイ
レクトモータ１を用いるので、ダイレクトモータ１によ
って穴あけ作業を行う際の作業者の負担を大幅に低減さ
せることができる。また、小型化されたモータを用いる
ので、特に、狭隘な場所や壁際等における作業も容易に
行うことができる。
いずれか一方に設けられたマグネットがネオジウム・鉄
・ボロン系もしくはサマリウム・コバルト系の希土類の
高密度マグネットとされて、これらロータ１２もしくは
ステータ１３の大きさが小さくされて小型・軽量化（モ
ータ部分で約５Kg）されたハンドリング性に優れたダイ
レクトモータ１を用いるので、ダイレクトモータ１によ
って穴あけ作業を行う際の作業者の負担を大幅に低減さ
せることができる。また、小型化されたモータを用いる
ので、特に、狭隘な場所や壁際等における作業も容易に
行うことができる。
【００３１】なお、形成する穴あけ加工径としては、Φ
４０mm以下が可能であり、Φ１５mm〜Φ３０mmが好適で
ある。また、上記の例では、穴あけ工具としてビット
（コアビット）を用いた例を説明したが、穴あけ工具と
しては、ビットに限らずいかなる穴あけ工具でも良く、
例えば、ドリルであっても良い。
４０mm以下が可能であり、Φ１５mm〜Φ３０mmが好適で
ある。また、上記の例では、穴あけ工具としてビット
（コアビット）を用いた例を説明したが、穴あけ工具と
しては、ビットに限らずいかなる穴あけ工具でも良く、
例えば、ドリルであっても良い。
【００３２】
【実施例】次に、上記ダイレクトモータ１を用いた穴あ
け加工方法の実施例を説明する。 （実施例１）ダイレクトモータ１によってダイヤモンド
工具からなるビット３ａを低速及び高速にて回転させ
て、深さ寸法１５０mm、直径Φ２５mmの環状の穴Ｈをコ
ンクリートＣに形成した際の穿孔時間及び騒音を測定し
た。
け加工方法の実施例を説明する。 （実施例１）ダイレクトモータ１によってダイヤモンド
工具からなるビット３ａを低速及び高速にて回転させ
て、深さ寸法１５０mm、直径Φ２５mmの環状の穴Ｈをコ
ンクリートＣに形成した際の穿孔時間及び騒音を測定し
た。
【００３３】
【表１】
【００３４】このように、回転速度を高速にすることに
より、低速と比較して、その穿孔時間は、約半分となる
ことがわかった。また、騒音は、低速、高速に関わらず
７０db台であった。なお、図３及び図４に、本実施例に
て用いたダイレクトモータ１の性能を示す。図３に示す
ものは、加負荷時低速回転の場合を示し、図４に示すも
のは、加負荷時高速回転の場合を示す。
より、低速と比較して、その穿孔時間は、約半分となる
ことがわかった。また、騒音は、低速、高速に関わらず
７０db台であった。なお、図３及び図４に、本実施例に
て用いたダイレクトモータ１の性能を示す。図３に示す
ものは、加負荷時低速回転の場合を示し、図４に示すも
のは、加負荷時高速回転の場合を示す。
【００３５】図３からわかるように、低速時（約３００
０rpm）においては、トルク値が約１０kg/cm程度であ
り、図４からわかるように、高速時（約６０００rpm）
においては、トルク値が約７kg/cm程度であった。つま
り、高速回転にて穴Ｈを形成する場合、トルク値は、低
速回転時よりも小さくなることがわかった。
０rpm）においては、トルク値が約１０kg/cm程度であ
り、図４からわかるように、高速時（約６０００rpm）
においては、トルク値が約７kg/cm程度であった。つま
り、高速回転にて穴Ｈを形成する場合、トルク値は、低
速回転時よりも小さくなることがわかった。
【００３６】（実施例２）通常の電動モータ及びダイレ
クトモータ１を用い、ダイヤモンド工具からなるビット
３ａによって直径２５mm（ビット径２５mm）、深さ２０
cmの穴Ｈを形成した。なお、回転数は、電動モータ：９
５０rpm、ダイレクトモータ１：５９８０rpmであった。
この結果、電動モータの場合は、穿孔時間が１分２５秒
であり、ダイレクトモータ１の場合は、３８秒であっ
た。また、そのときの上方からの押さえ付力（自重は除
く）は、通常モータでは３０〜４０kgf、ダイレクトモ
ータ１では５〜１５kgfであった。
クトモータ１を用い、ダイヤモンド工具からなるビット
３ａによって直径２５mm（ビット径２５mm）、深さ２０
cmの穴Ｈを形成した。なお、回転数は、電動モータ：９
５０rpm、ダイレクトモータ１：５９８０rpmであった。
この結果、電動モータの場合は、穿孔時間が１分２５秒
であり、ダイレクトモータ１の場合は、３８秒であっ
た。また、そのときの上方からの押さえ付力（自重は除
く）は、通常モータでは３０〜４０kgf、ダイレクトモ
ータ１では５〜１５kgfであった。
【００３７】（実施例３）通常の電動モータ及びダイレ
クトモータ１を用い、先端部にダイヤモンドビット３ａ
が設けられた円筒状のコアビットによって直径２０mm、
深さ１３０mmの穴Ｈを形成し、ビット３ａの周速の違い
による穿孔時間及び騒音を測定した。なお、このときの
回転数は、ダイレクトモータ１が約４６００rpmであ
り、通常の電動モータが約１０５０rpmであった。
クトモータ１を用い、先端部にダイヤモンドビット３ａ
が設けられた円筒状のコアビットによって直径２０mm、
深さ１３０mmの穴Ｈを形成し、ビット３ａの周速の違い
による穿孔時間及び騒音を測定した。なお、このときの
回転数は、ダイレクトモータ１が約４６００rpmであ
り、通常の電動モータが約１０５０rpmであった。
【００３８】
【表２】
【００３９】このように、ビット３ａの周速を高速（２
５０m/min以上）とすることにより、周速が低速である
場合と比較して、その穿孔時間が極めて短くなり、切削
能率が大幅に向上することがわかった。また、騒音は、
低速のときよりも１０db低くなった。
５０m/min以上）とすることにより、周速が低速である
場合と比較して、その穿孔時間が極めて短くなり、切削
能率が大幅に向上することがわかった。また、騒音は、
低速のときよりも１０db低くなった。
【００４０】
【発明の効果】以上、説明したように、本発明のダイレ
クトモータを用いた穴あけ加工方法によれば、下記の効
果を得ることができる。請求項１記載のダイレクトモー
タを用いた穴あけ加工方法によれば、ギアを介さずビッ
トやドリル等の穴あけ工具を直接回転させることにより
回転軸の振れが最小限に抑えられた高剛性のダイレクト
モータを用いるので、穴あけ工具を高速回転させて穴を
形成することが可能となり、従来の低速にて穴を形成し
ていた場合と比較して、その穿孔速度を大幅に高めるこ
とができる。これにより、穴あけ加工を迅速に行うこと
ができ、穴あけ作業を有する各種施工作業の工期の短縮
化を図ることができる。また、ダイレクトモータを用い
ているので、エンジン、油圧モータあるいはギア付き電
動モータを用いた場合と比較して、騒音を大幅に低減
（約７０db程度）させることができ、また、部品点数が
少ないので、メンテナンス作業にかかる労力も大幅に低
減させることができる。
クトモータを用いた穴あけ加工方法によれば、下記の効
果を得ることができる。請求項１記載のダイレクトモー
タを用いた穴あけ加工方法によれば、ギアを介さずビッ
トやドリル等の穴あけ工具を直接回転させることにより
回転軸の振れが最小限に抑えられた高剛性のダイレクト
モータを用いるので、穴あけ工具を高速回転させて穴を
形成することが可能となり、従来の低速にて穴を形成し
ていた場合と比較して、その穿孔速度を大幅に高めるこ
とができる。これにより、穴あけ加工を迅速に行うこと
ができ、穴あけ作業を有する各種施工作業の工期の短縮
化を図ることができる。また、ダイレクトモータを用い
ているので、エンジン、油圧モータあるいはギア付き電
動モータを用いた場合と比較して、騒音を大幅に低減
（約７０db程度）させることができ、また、部品点数が
少ないので、メンテナンス作業にかかる労力も大幅に低
減させることができる。
【００４１】請求項２記載のダイレクトモータを用いた
穴あけ加工方法によれば、ダイレクトモータによって回
転軸を４０００rpm以上にて回転させてビットやドリル
等の穴あけ工具によって穴あけ加工径が４０mm以下の穴
を形成するので、穿孔速度を大幅に高めることができ
る。
穴あけ加工方法によれば、ダイレクトモータによって回
転軸を４０００rpm以上にて回転させてビットやドリル
等の穴あけ工具によって穴あけ加工径が４０mm以下の穴
を形成するので、穿孔速度を大幅に高めることができ
る。
【００４２】請求項３記載のダイレクトモータを用いた
穴あけ加工方法によれば、ダイレクトモータによって回
転軸を回転させることにより、先端部にビットを有する
円筒状のコアビットの周速を２５０m/min以上として穴
あけを行うことにより、穿孔速度を大幅に高めることが
できる。
穴あけ加工方法によれば、ダイレクトモータによって回
転軸を回転させることにより、先端部にビットを有する
円筒状のコアビットの周速を２５０m/min以上として穴
あけを行うことにより、穿孔速度を大幅に高めることが
できる。
【００４３】請求項４記載のダイレクトモータを用いた
穴あけ加工方法によれば、穴あけ工具がダイヤモンド砥
粒からなるものであるので、コンクリート等への穴あけ
を極めて円滑に行うことが可能となる。
穴あけ加工方法によれば、穴あけ工具がダイヤモンド砥
粒からなるものであるので、コンクリート等への穴あけ
を極めて円滑に行うことが可能となる。
【００４４】請求項５記載のダイレクトモータを用いた
穴あけ加工方法によれば、ロータもしくはステータのい
ずれか一方に設けられたマグネットがネオジウム・鉄・
ボロン系もしくはサマリウム・コバルト系の希土類の高
密度マグネットとされて、これらロータもしくはステー
タの大きさが小さくされて小型・軽量化されたハンドリ
ング性に優れたダイレクトモータを用いるので、ダイレ
クトモータによって穴あけ作業を行う際の作業者の負担
を大幅に低減させることができる。また、小型化された
モータを用いるので、特に、狭隘な場所や壁際等におけ
る作業も容易に行うことができる。
穴あけ加工方法によれば、ロータもしくはステータのい
ずれか一方に設けられたマグネットがネオジウム・鉄・
ボロン系もしくはサマリウム・コバルト系の希土類の高
密度マグネットとされて、これらロータもしくはステー
タの大きさが小さくされて小型・軽量化されたハンドリ
ング性に優れたダイレクトモータを用いるので、ダイレ
クトモータによって穴あけ作業を行う際の作業者の負担
を大幅に低減させることができる。また、小型化された
モータを用いるので、特に、狭隘な場所や壁際等におけ
る作業も容易に行うことができる。
【図１】 本発明の実施の形態のダイレクトモータを用
いた穴あけ加工方法を説明するダイレクトモータの側面
図である。
いた穴あけ加工方法を説明するダイレクトモータの側面
図である。
【図２】 本発明の実施の形態のダイレクトモータを用
いた穴あけ加工方法を説明するダイレクトモータの断面
図である。
いた穴あけ加工方法を説明するダイレクトモータの断面
図である。
【図３】 本発明のダイレクトモータを用いた穴あけ加
工方法の実施例にて用いたダイレクトモータの性能を示
すグラフ図である。
工方法の実施例にて用いたダイレクトモータの性能を示
すグラフ図である。
【図４】 本発明のダイレクトモータを用いた穴あけ加
工方法の実施例にて用いたダイレクトモータの性能を示
すグラフ図である。
工方法の実施例にて用いたダイレクトモータの性能を示
すグラフ図である。
１ ダイレクトモータ ３ 回転軸 ３ａ ビット １２ ロータ １３ ステータ Ｃ コンクリート（被掘削物） Ｈ 穴
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 九州男 東京都千代田区外神田５−３−13 恩田ビ ル201 Ｆターム(参考） 3C036 CC00 CC03 EE18 KK02
Claims (5)
- 【請求項１】 先端部にビットやドリル等の穴あけ工具
が設けられた回転軸が挿通されて固定された筒状のロー
タと、このロータの外周に設けられた円筒状のステータ
とを有するダイレクトモータの前記回転軸を回転させる
ことにより、その先端の前記穴あけ工具をギアを介さず
直接回転させ、この回転させた穴あけ工具によって被掘
削物へ穴を形成することを特徴とするダイレクトモータ
を用いた穴あけ加工方法。 - 【請求項２】 穴あけ時における回転軸の回転速度を４
０００rpm以上とし、穴あけ加工径が４０mm以下の穴を
形成することを特徴とする請求項１記載のダイレクトモ
ータを用いた穴あけ加工方法。 - 【請求項３】 穴あけ工具として先端部にビットを有し
た円筒状のコアビットを装着し、穴あけ加工時における
前記ビットの周速を２５０m/min以上としたことを特徴
とする請求項１または請求項２記載のダイレクトモータ
を用いた穴あけ加工方法。 - 【請求項４】 前記穴あけ工具は、ダイヤモンド砥粒を
バインダーによって固めたダイヤモンド工具からなるこ
とを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項記載のダイ
レクトモータを用いた穴あけ加工方法。 - 【請求項５】 前記ダイレクトモータのロータもしくは
ステータのいずれか一方が、ネオジウム・鉄・ボロン系
もしくはサマリウム・コバルト系の希土類の高密度マグ
ネットとされていることを特徴とする請求項１〜４のい
ずれか１項記載のダイレクトモータを用いた穴あけ加工
方法。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000049943A JP2001191204A (ja) | 1999-10-22 | 2000-02-25 | ダイレクトモータを用いた穴あけ加工方法 |
| TW089116204A TW434363B (en) | 1999-10-22 | 2000-08-11 | High speed drilling apparatus and method |
| US09/671,014 US6394717B1 (en) | 1999-10-22 | 2000-09-28 | High speed-perforating apparatus |
| SG200005616A SG87177A1 (en) | 1999-10-22 | 2000-09-29 | High speed-perforating apparatus |
| EP00122231A EP1093897B1 (en) | 1999-10-22 | 2000-10-17 | High speed-perforating apparatus and method for using such an apparatus |
| DE60028495T DE60028495T2 (de) | 1999-10-22 | 2000-10-17 | Hochgeschwindigkeitskernbohrer und Verfahren zu dessen Anwendung |
| AT00122231T ATE328715T1 (de) | 1999-10-22 | 2000-10-17 | Hochgeschwindigkeitskernbohrer und verfahren zu dessen anwendung |
| KR1020000061367A KR20010051107A (ko) | 1999-10-22 | 2000-10-18 | 고속 구멍뚫는 장치 및 공법 |
| CNB001314734A CN1250376C (zh) | 1999-10-22 | 2000-10-20 | 高速打孔装置 |
| HK01106117.4A HK1035512B (en) | 1999-10-22 | 2001-08-29 | High speed perforating apparatus |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11-301753 | 1999-10-22 | ||
| JP30175399 | 1999-10-22 | ||
| JP2000049943A JP2001191204A (ja) | 1999-10-22 | 2000-02-25 | ダイレクトモータを用いた穴あけ加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001191204A true JP2001191204A (ja) | 2001-07-17 |
Family
ID=26562855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000049943A Pending JP2001191204A (ja) | 1999-10-22 | 2000-02-25 | ダイレクトモータを用いた穴あけ加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001191204A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013245969A (ja) * | 2012-05-23 | 2013-12-09 | Horiba Ltd | 車両性能試験システム |
| US8868280B2 (en) | 2012-05-23 | 2014-10-21 | Horiba, Ltd. | Test system and vehicle performance test system |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62290504A (ja) * | 1986-06-11 | 1987-12-17 | 日研ツール株式会社 | コンクリ−ト構造物への穿孔方法 |
| JPH0222044U (ja) * | 1988-07-29 | 1990-02-14 | ||
| JPH03245902A (ja) * | 1990-02-20 | 1991-11-01 | Hitachi Seiko Ltd | 穴明機の主軸 |
| JPH0623611A (ja) * | 1990-08-07 | 1994-02-01 | Pluritec Italia Spa | Ｎｃ工作機械の加工深さを制御する方法および装置 |
| JPH07276119A (ja) * | 1994-04-06 | 1995-10-24 | Tac Giken Kogyo:Kk | 電動加工装置 |
| JP2000024815A (ja) * | 1998-07-10 | 2000-01-25 | Sugino Mach Ltd | 電動加工装置 |
| JP2001173350A (ja) * | 1999-12-16 | 2001-06-26 | Mitsubishi Materials Corp | ターボブロア機能を有するダイレクトモータ及びそれを用いた掘削装置 |
| JP2001205619A (ja) * | 2000-01-27 | 2001-07-31 | Mitsubishi Materials Corp | 穴あけ装置及び穴あけ方法 |
-
2000
- 2000-02-25 JP JP2000049943A patent/JP2001191204A/ja active Pending
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62290504A (ja) * | 1986-06-11 | 1987-12-17 | 日研ツール株式会社 | コンクリ−ト構造物への穿孔方法 |
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| JPH0623611A (ja) * | 1990-08-07 | 1994-02-01 | Pluritec Italia Spa | Ｎｃ工作機械の加工深さを制御する方法および装置 |
| JPH07276119A (ja) * | 1994-04-06 | 1995-10-24 | Tac Giken Kogyo:Kk | 電動加工装置 |
| JP2000024815A (ja) * | 1998-07-10 | 2000-01-25 | Sugino Mach Ltd | 電動加工装置 |
| JP2001173350A (ja) * | 1999-12-16 | 2001-06-26 | Mitsubishi Materials Corp | ターボブロア機能を有するダイレクトモータ及びそれを用いた掘削装置 |
| JP2001205619A (ja) * | 2000-01-27 | 2001-07-31 | Mitsubishi Materials Corp | 穴あけ装置及び穴あけ方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013245969A (ja) * | 2012-05-23 | 2013-12-09 | Horiba Ltd | 車両性能試験システム |
| US8868280B2 (en) | 2012-05-23 | 2014-10-21 | Horiba, Ltd. | Test system and vehicle performance test system |
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