JP2001164344A

JP2001164344A - 磁気特性の優れた二方向性電磁鋼板およびその製造方法

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Publication number: JP2001164344A
Application number: JP34599599A
Authority: JP
Inventors: Seiji Okabe; 誠司岡部; Yasuyuki Hayakawa; 康之早川; Takeshi Imamura; 今村　　猛; Mitsumasa Kurosawa; 光正黒沢
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1999-12-06
Filing date: 1999-12-06
Publication date: 2001-06-19
Anticipated expiration: 2019-12-06
Also published as: JP4075258B2

Abstract

(57)【要約】【課題】加工歪みによる磁気特性の劣化を抑制した磁
気特性の優れた二方向性電磁鋼板を提供する。【解決手段】電磁鋼板の地鉄組織を、ミラー指数｛１
００｝＜００１＞に集積した二次再結晶粒から組織と
し、かつコーティングを除いた地鉄表面の酸化物の量を
酸素量換算で片面当たり1.0 g/m²以下に抑制する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、主として変圧器、
モーター、発電機等の鉄心材料に用いて好適な磁気特性
の優れた二方向性電磁鋼板およびその製造方法に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】電磁鋼板の鉄損、透磁率等の磁気特性
は、結晶方位に依存している。すなわち、鉄の結晶粒は
ミラー指数＜１００＞軸の方向に磁化され易く、この方
向では極めて良好な磁気特性を示す。従来、広く用いら
れている一方向性電磁鋼板は、ミラー指数｛１１０｝＜
００１＞で表されるゴス方位を二次再結晶させたもの
で、圧延方向（以下、Ｌ方向という）で良好な磁気特性
を示す。

【０００３】これに対してミラー指数｛１００｝＜００
１＞で表される正キューブ方位を二次再結晶させた二方
向性電磁鋼板は、圧延方向と圧延方向に直交する方向
（以下、Ｃ方向という）の２方向に良好な磁気特性を持
つ優れた特性を有する電磁鋼板である。二方向性電磁鋼
板を製造する方法としては、AlＮをインヒビター成分と
して含む鋼をクロス冷延する方法や表面エネルギーを利
用した二次再結晶による方法等が提案されている。しか
しながら、これらの製造方法では、広幅で均質の鋼帯を
安価に製造することができないため、大量生産されるま
でには至っていない。従って、かかる電磁鋼板が実際に
変圧器や発電機等の鉄心材料に加工されたときの特性に
ついては、未だ十分に研究されているとは言い難い。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】二方向性電磁鋼板を、
変圧器、モーター、発電機などに使用されている従来の
一方向性電磁鋼板や無方向性電磁鋼板と比較すると、加
工による特性劣化が大きいという問題がある。この理由
は、従来から知られている二次再結晶によって作られる
二方向性電磁鋼板は、無方向性電磁鋼板よりも結晶粒径
がはるかに大きいため、切断や打ち抜き加工の際に端部
の変形が生じ易く、大きい歪みが入り易いためである。

【０００５】また、高温の仕上げ焼鈍によって形成され
るフォルステライトを主とする硬質の酸化被膜も端部の
歪みを大きくする。この対策として、特開平５−275222
号公報では、表面の非磁性の酸化物を酸洗、研磨等で減
少させることを提案している。しかしながら、このよう
に表面の非金属物質を減少させるのみでは鋼板同士の絶
縁性が低下し、たとえ磁束密度は高くなっても鉄損が増
大するため鉄心素材としては好ましくない。また、酸洗
や研磨などでは、酸化物が不均一に取り除かれたり、歪
みが導入される等して、鉄損に悪影響を及ぼす。

【０００６】一方、同じように二次再結晶で作られる一
方向性電磁鋼板では、表面に形成したフォルステライト
被膜とシリカ−リン酸塩系コーティングによって鋼板に
張力を付加することにより、歪みの影響を緩和する技術
が利用されている。しかしながら、かような張力コーテ
ィングを二方向性電磁鋼板に適用すると、Ｌ方向、Ｃ方
向のいずれか一方の磁気特性は向上するものの、他方の
磁気特性は劣化するという問題がある。この理由は、工
業的に製造された多結晶の二方向性電磁鋼板は結晶粒方
位にばらつきがあるため、Ｌ方向、Ｃ方向のどちらかよ
り＜００１＞軸の集積が大きい方の特性のみが張力によ
って優先的に改善され、他方の特性はむしろ劣化するた
めである。この知見は、従来の一方向性電磁鋼板や結晶
粒方位のばらつきの小さい正キューブ方位の単結晶や小
さいサイズの切り出し試料を用いた実験結果からは予想
できない。

【０００７】本発明の目的は、このような加工歪みによ
る磁気特性の劣化を抑制した磁気特性の優れた二方向性
電磁鋼板を提案するところにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】さて、発明者らは、種々
の二方向性電磁鋼板について、加工歪みの影響を含めた
磁気特性を総合的に検討した結果、良好な磁気特性が得
られる二方向性電磁鋼板の製品形態を見出した。

【０００９】すなわち、加工歪みを増大させる鋼板表面
の酸化物は、主に仕上げ焼鈍によって形成される。この
仕上げ焼鈍は、二次再結晶とインヒビターとして含有さ
せたAlＮ等の純化を目的としており、通常1200℃もの高
温で行われるため、地鉄の成分の酸化を避けることがで
きない。また、高温になるほど、鋼板の変形も大きくな
り、鋼板同士の密着も生じ易くなるため、多量の焼純分
離剤が必要となる。しかしながら、焼鈍温度が高いほど
鋼板表面に形成される酸化物が増加し、また焼鈍分離剤
が多くなるほど焼鈍分離剤に含まれる水分や酸素によっ
てやはり鋼板表面に形成される酸化物が増加する。

【００１０】この点、予め鋼中成分から、純化を必要と
するようなインヒビター成分を除いておけば、仕上げ焼
鈍時の純化は不必要となり、焼鈍温度を低下させて酸化
物の発生を抑制することが可能となる。そこで、発明者
らは、インヒビター成分を含まないSi含有鋼から正キュ
ーブ方位の二次再結晶組織を得る方法を探索するため、
Al，Ｏ，Ｎ，Ｓ，Se等のインヒビターを低減した成分の
鋼スラブを素材として、熱間圧延、熱延板焼鈍、冷間圧
延、再結晶焼鈍、仕上げ焼鈍を行う実験を繰り返した。
その結果、正キューブ方位に集積した二次再結晶組織か
らなる二方向性電磁鋼板の製造方法を開発し、特願平11
−289523号明細書において提案した。

【００１１】次に、発明者らは、上記の技術を改良し
て、表面酸化物の量を一層低減すると共に、かかる酸化
物および表面に被成されるコーティングからの付与張力
による悪影響を排除して、磁気特性の一層の向上を図る
べく、仕上げ焼鈍雰囲気を種々に変化させ、また被成す
るコーティングの種類および厚さを変えて、打ち抜きに
より小型のＥＩコアを作製し、その磁気特性を評価しつ
つ、良好なコア特性が得られる条件を探索した。その結
果、試行錯誤の末に、以下に述べるような、良好な鉄心
特性が得られる二方向性電磁鋼板を開発するに至ったの
である。

【００１２】すなわち、本発明の要旨構成は次のとおり
である。１．表面にコーティングをそなえる電磁鋼板であって、
地鉄がミラー指数｛１００｝＜００１＞に集積した二次
再結晶粒からなり、かつコーティングを除いた地鉄表面
の酸化物の量を、酸素量換算で片面当たり1.0 g/m²以下
に抑制したことを特徴とする磁気特性の優れた二方向性
電磁鋼板。

【００１３】２．上記１において、地鉄表面の酸化物と
コーティングとが鋼板に及ぼす張力が５MPa 以下である
ことを特徴とする二方向性電磁鋼板。

【００１４】３．Ｃ：0.003 〜0.08wt％，Si：2.0 〜8.
0 wt％およびMn：0.005 〜3.0 wt％を含み、かつAlを0.
02wt％以下、Ｓ，Se，ＯおよびＮをそれぞれ30ppm 以下
に低減した成分組成になる鋼スラブを、熱間圧延し、必
要に応じて熱延板焼鈍を施したのち、１回または中間焼
鈍を挟む２回以上の冷間圧延を施して最終板厚に仕上
げ、ついで再結晶焼鈍後、必要に応じて焼鈍分離剤を塗
布してから、最終仕上げ焼鈍を施し、さらに必要に応じ
て平坦化焼鈍を施してから、コーティング被成処理を行
う一連の工程からなる二方向性電磁鋼板の製造方法にお
いて、(1) 最終冷延前の平均結晶粒径を 200μm 以上、
かつ最終冷延圧下率を60％以上、90％以下とする、(2)
最終仕上げ焼鈍を、露点≦10℃、O₂≦0.1vol％の雰囲気
中にて、1100℃以下の温度で行う、ことを特徴とする磁
気特性の優れた二方向性電磁鋼板の製造方法。

【００１５】４．上記３において、コーティング被成処
理として、有機樹脂コーティングまたは有機樹脂と無機
成分からなる半有機コーティングを膜厚５μm 以下で被
成するか、あるいは無機ガラス質のコーティングを膜
厚：２μm 以下で被成することを特徴とする二方向性電
磁鋼板の製造方法。

【００１６】５．上記３または４において、Al含有量が
0.01wt％未満の鋼スラブを用いることを特徴とする二方
向性電磁鋼板の製造方法。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、本発明を具体的に説明す
る。まず、本発明の二方向性電磁鋼板は、正キューブ方
位に集積した二次再結晶粒からなる。これはＬ、Ｃ両方
向の磁気特性を良好にするためである。成分としては、
Siを２〜８wt％含有させると交流励磁下での鉄損が効果
的に低減するが、含まない場合でも効果がある。板厚と
しては、0.6mm 以下が交流励磁下での鉄損低減に有利が
あるが、この板厚に限定されるものではない。

【００１８】次に、鋼板の表面に、主として仕上げ焼鈍
時に形成される酸化物は片面当たり酸素量換算で1.0 g/
m²以下に抑制することが重要である。というのは、これ
らの酸化物量が酸素量換算で1.0 g/m²を超えると切断あ
るいは打ち抜き加工時の切断面の変形が大きくなり、切
断部周辺に大きな歪みが導入され、鉄損の著しい劣化を
招くからである。

【００１９】この酸化物は、鋼中成分や焼鈍分離剤成分
の単独または複合酸化物で、フォルステライト、シリ
カ、アルミナ、マグネシアあるいはこれらのスピネル系
化合物が主である。なお、かかる酸化物は、仕上げ焼鈍
の他に、脱炭焼鈍や平坦化焼鈍等の熱処理でも形成され
ることがあるが、この場合も含めて、最終的に酸素量換
算で1.0 g/m²以下に抑制する必要がある。

【００２０】また、地鉄表面には絶縁性を高めるためコ
ーティングを被成する必要がある。さらに、表面の酸化
物とこのコーティングが地鉄に及ぼす合計の張力につい
ては、５MPa 以下とすることが好ましい。というのは、
この張力が５MPa よりも大きいとＬ方向、Ｃ方向のうち
＜１００＞軸の集積度の低い方の磁気特性が劣化するか
らである。この鋼板に及ぼす張力を小さくするために
は、酸化物およびコーティングの厚さを小さくするこ
と、コーティング材料として焼き付け温度の低いものを
適用すること、熱膨張係数が小さいかまたはヤング率が
小さいコーティングを適用することが有効である。

【００２１】次に、本発明の製造方法について説明す
る。素材の成分組成は次のとおりである。Ｃ：0.003 〜0.08wt％Ｃを 0.003〜0.08wt％の範囲で含有させることによっ
て、二次再結晶で正キューブ方位を好適に得ることがで
きる。この理由は、明確ではないが、固溶Ｃの影響で圧
延時に変形帯の形成が促進され、正キューブ方位の再結
晶核が増加することによるものと推測される。

【００２２】Si：2.0 〜8.0 wt％ Siは、電気抵抗を高め、鉄損を改善する有用元素である
が、含有量が 2.0wt％に満たないとその効果に乏しく、
またγ変態を生じ、熱延組織が大きく変化する他、最終
仕上焼鈍において変態し、良好な磁気特性を得ることが
できない。一方、Si量が 8.0wt％を超えると、製品の二
次加工性が悪化し、さらに飽和磁束密度も低下するの
で、Si量は 2.0〜8.0 wt％の範囲に制限した。

【００２３】Mn：0.005 〜3.0 wt％ Mnは、熱間加工性を良好にするために必要な元素である
が、0.005 wt％未満ではその添加効果に乏しく、一方
3.0wt％を超えると二次再結晶が困難になるので、Mn量
は 0.005〜3.0 wt％の範囲に制限した。

【００２４】Al：0.02wt％以下 Alを0.02wt％以下、好ましくは0.01wt％未満にすると、
二次再結晶がより低温で発現するので仕上げ焼鈍温度を
低下させることができ、コイルの密着防止だけでなく、
酸化物生成抑制効果を得ることができる。

【００２５】Ｓ，Se，ＯおよびＮ：30 ppm以下これらの元素はいずれも、二次再結晶の発現を阻害し、
しかも地鉄中に残存して鉄損を劣化させる有害元素であ
る。そこで、Se，Ｓ，ＯおびＮはいずれも30ppm 以下
（望ましくは20ppm 以下）に低減するものとした。

【００２６】上記の好適成分組成に調整した溶鋼を、通
常、造塊法や連続鋳造法によりスラブとする。また、直
接鋳造法を用いて 100mm以下の厚さの薄鋳片を直接製造
してもよい。スラブは、通常の方法で加熱して熱間圧延
するが、鋳造後、加熱せずに直ちに熱延に供してもよ
い。また、薄鋳片の場合には、熱間圧延を行っても良い
し、熱間圧延を省略してそのまま以後の工程に進めても
よい。スラブ加熱温度は、素材成分にインヒビター成分
を含まないので、熱間圧延が可能な最低温度の1100℃程
度で十分である。

【００２７】ついで、必要に応じて熱延板焼鈍を施した
のち、１回または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延を
施す。熱延板焼鈍は、磁気特性の向上に有用である。同
様に、中間焼鈍を冷間圧延の間に挟むことは、磁気特性
の安定化に有用である。しかしながら、いずれも生産コ
ストを上昇させることになるので、経済的観点および最
終冷延前の粒径を適正範囲にする必要から、熱延板焼鈍
や中間焼鈍の取捨選択および焼鈍温度と時間が決定され
る。

【００２８】本発明において、仕上げ焼鈍後に｛１０
０｝＜００１＞組織を成長させるためには、最終冷延前
の平均結晶粒径を 200μm 以上に大きくし、かつ圧下率
を60〜90％の範囲とすることが重要である。また、かか
る冷間圧延は 150℃以上の温度で行うことが、正キュー
ブ方位の二次再結晶を生じさせる上で有効である。さら
に、クロス圧延や低張力で鋼帯幅が拡大する圧延条件で
の冷延も適用することができる。

【００２９】次に、再結晶焼鈍を行う。焼鈍条件は、湿
水素雰囲気中において 800〜950 ℃, ５〜200 秒間程度
が好ましく、この焼鈍によって鋼中のＣを磁気時効の生
じない 0.003wt％以下まで低減することが好ましい。

【００３０】その後、必要に応じて焼鈍分離剤を適用す
る。焼鈍分離剤としては、シリカ、アルミナ、マグネシ
ア等の耐火物粉末のスラリーあるいはコロイド溶液が好
適である。また、これらの耐火物粉末を静電塗布等のド
ライコーティングにより鋼板に付着させる方法は、仕上
げ焼鈍雰囲気に水分を含ませないためより好ましい。さ
らに、これらの耐火物を溶射等で表面にコーティングし
た鋼板を挟み込む方法も適用できる。

【００３１】次に、仕上げ焼鈍を行う。ここで、仕上げ
焼鈍は、正キューブ方位を二次再結晶させ、十分に成長
させるため、 800℃以上の温度域に10時間以上保持する
ことが望ましい。一方、地鉄表面に形成される酸化物を
酸素量換算で片面当たり１g/m²以下とする必要があるの
で、雰囲気中の水蒸気、酸素濃度はそれぞれ、露点≦10
℃、O₂≦0.1vol％と十分に低減する必要がある。また、
酸化物の生成を抑制するためには、仕上げ焼鈍温度は11
00℃以下、より好ましくは 900℃以下にする必要があ
る。このように仕上げ焼鈍温度を 900℃以下に限定する
ためには、前述のように二次再結晶が発生する温度を下
げるため、Alを0.01wt％未満に限定するのが好ましい。

【００３２】次に、コーティング被成処理を施す。かか
るコーティング被成処理においては、鋼板に及ぼす張力
を小さくするために、酸化物およびコーティングの厚さ
を小さくすること、コーティング材料として焼き付け温
度の低いものを適用すること、熱膨張係数が小さいかま
たはヤング率が小さいコーティングを適用することが有
効である。

【００３３】コーティングの種類については、付与張力
が５MPa 以下であれば特に限定されることはないが、例
えば有機樹脂コーティング、または有機樹脂と無機成分
からなる半有機コーティングが好適である。このうち、
無機成分としては、リン酸、リン酸塩、クロム酸、クロ
ム酸塩、重クロム酸塩、ホウ酸、ケイ酸塩、シリカおよ
びアルミナのうちから選んだ１種または２種以上が挙げ
られる。これらの有機樹脂を含むコーティングは、切
断、打ち抜き加工時の切断部の歪みを抑制し鉄損劣化を
防止する効果もあり、好適である。なお、かかる有機樹
脂コーティングや半有機コーティングの膜厚について
は、層間絶縁性確保の面から 0.5μm 以上に、また張力
低減および占積率低下防止の面から５μm 以下程度とす
ることが好ましい。

【００３４】また、リン酸塩とクロム酸、クロム酸塩、
重クロム酸塩、ホウ酸から選ばれる１種または２種以上
の成分からなる無機ガラス質のコーティングも適用でき
る。この無機ガラス質コーティングの場合、張力を５MP
a 以下にするため、焼き付け温度は 400℃以下とし、コ
ーティングの厚さは片面当たり２μm 以下とすることが
好ましい。なお、耐熱性を向上させるためにシリカまた
はアルミナの微粉末あるいはコロイドを若干量含有させ
ても良い。

【００３５】

【実施例】実施例１ Si：3.1 wt％, Ｃ：0.012 wt％, Mn：0.1 wt％, Al：0.
009 wt％, Ｎ：10ppm, Ｏ：13ppm , Ｓ：５ppm およびS
e：４ppm を含み、残部は実質的にFeの組成になる鋼ス
ラブを、連続鋳造にて製造した。ついで、熱間圧延によ
り厚さ：2.7 mmの熱延板としたのち、1140℃、均熱60秒
の熱延板焼鈍を行い、冷間圧延を 270℃で行って厚さ：
0.35mmの最終板厚に仕上げた。ここに、最終冷延前の平
均結晶粒径は 280μm であった。ついで、40％H₂−60％
N₂、露点：50℃の雰囲気中で 920℃、均熱30秒の再結晶
焼鈍を行い、鋼中Ｃを0.002 wt％まで低減した。つい
で、この鋼板の表面に、シリカ粉末とアルミナ粉末を
３：１の割合で混合した焼鈍分離剤を静電塗布し、コイ
ルに巻き取ったのち、仕上げ焼鈍を行った。仕上げ焼鈍
は、常温から 800℃まで５時間で、 800℃から 950℃ま
では25時間で昇温し、さらに 950℃に36時間保持してか
ら、炉冷することにより行った。ここで、炉内の雰囲気
中に導入した水蒸気量を種々に変化させて、鋼板表面に
形成される酸化物の量を制御した。

【００３６】その後、コイルの焼鈍分離剤を洗浄除去
後、鋼帯に張力をかけながら５％H₂−95％N₂雰囲気中に
て 840℃で60秒焼鈍して平坦化し、さらに有機樹脂を重
クロム酸マグネシウム、ホウ酸からなる無機成分中に分
散させた半有機コーティングを1.0 μm の厚さで形成し
た。上記の工程により、粒径：約20mmの正キューブ方位
に集積した二次再結晶粒からなる二方向性電磁鋼板が得
られた。次に、この鋼板からＥＩ−48形のＥＩコア試料
を打ち抜き加工で製造し、1.5Ｔ、50Hzにおける鉄損特
性を測定した。得られた結果を鋼板表面の酸素目付量と
の関係で表１に示す。

【００３７】

【表１】

【００３８】表１に示したとおり、鋼板表面の酸化物量
が酸素量換算で1.0 g/m²以下に抑制した場合には、優れ
た鉄損特性を得ることができた。

【００３９】実施例２実施例１と同様にして製造した、表面の酸化物量が酸素
量換算で0.4 g/m²の正キューブ方位の二次再結晶粒から
なる鋼板に、厚さを変えて無機質のコーティングを被成
した。このコーティングは、リン酸アルミニウム、クロ
ム酸カリウム、ホウ酸からなる溶液にコロイダルシリカ
を混合したものを、800 ℃で焼き付けて厚さ１μm の被
膜にしたものである。ここで、コロイダルシリカの含有
量を増やすとコーティングの熱膨張係数が小さくなり、
鋼板に与える張力が増加する。この鋼板に、０〜６MPa
の圧縮応力をかけて磁歪を測定し、磁歪が急激に増加し
たときの圧縮応力を鋼板にかかっている張力とした。こ
の鋼板のＬ方向、Ｃ方向に 1.5Ｔ、50Hzで励磁したとき
の鉄損をエプスタイン試験で測定した結果を、表２に示
す。

【００４０】

【表２】

【００４１】表２から明らかなように、鋼板に対する付
与張力が５MPa を超えるとＣ方向の鉄損が大幅に劣化し
て、好ましくない。これに対し、付与張力の大きさが５
MPa 以下、特に３MPa 以下になると、Ｃ方向の鉄損劣化
が極めて小さくなり、好適な鉄損特性が得られている。
なお、コロイダルシリカを添加せず 350℃で焼き付けた
コーティングや実施例１で用いた半有機コーティング
は、鋼板にほとんど張力を与えず、従ってコーティング
被成後の鉄損もＬ方向平均：1.22W/kg、Ｃ方向平均：1.
45W/kgと良好な結果を得た。

【００４２】実施例３表３に示す成分組成になる鋼スラブを、熱間圧延、熱延
板焼鈍、冷間圧延、再結晶焼鈍および仕上げ焼鈍の条件
を種々に変えて0.35mm厚の電磁鋼板とした後、平坦化焼
鈍およびコーティング被成処理を行った。これらの試料
について 1.5Ｔ、50Hzにおける鉄損をエプスタイン試験
で評価した。なお、エプスタイン試験試料はＬ方向とＣ
方向に切り出した試料を半量ずつ用いた。同一成分の鋼
から種々の製造条件で得られた試料のうち、最も鉄損の
低かったものの測定結果を、表３に示す。

【００４３】

【表３】

【００４４】表３に示したとおり、本発明の成分組成範
囲を満足するものはいずれも、良好な鉄損が得られてい
るのに対して、Ｃ，Mn，Al，Ｓ，Se，Ｏ，Ｎのいずれか
が適正範囲を逸脱したものはいずれも鉄損が増大してお
り、鉄心材料としてふさわしくない。

【００４５】実施例４表３の適合例10の成分を基本として、Al含有量のみを変
更した鋼の二次再結晶開始温度について調査した。再結
晶焼鈍まで行った鋼板から、長さ：400 mm、幅：50mmに
切り出した試料を、 800〜1200℃の温度差がある電気炉
に装入し、50時間保持したのち、マクロエッチングを行
って二次再結晶の有無と対応する温度とを比較すること
によって、二次再結晶開始温度を評価した。表４に、得
られた結果を示す。

【００４６】

【表４】

【００４７】表４に示したように、Alを0.02wt％以下と
することにより２次再結晶が起こっている。特に、Al含
有量が0.01wt％未満では、二次再結晶開始温度が低くな
り、より低温での仕上げ焼鈍が可能となるので、鋼板表
面に生成する酸化物量を低減する上で極めて有利であ
る。

【００４８】

【発明の効果】かくして、本発明に従い、地鉄表面の酸
化物量を酸素量換算で1.0 g/m²以下に抑制することによ
って、加工による特性劣化の小さい二方向性電磁鋼板を
効果的に得ることができる。また、酸化物とコーティン
グとが鋼板に及ぼす張力の合計を５MPa 以下とすること
により、Ｌ方向とＣ方向の両方の磁気特性が良好な二方
向性電磁鋼板を得ることができる。そして、上記した本
発明の良好な磁気特性を示す二方向性電磁鋼板によっ
て、変圧器、モーターおよび発電機等の鉄心の鉄損につ
いて、格段に低減することができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｃ２３Ｃ 22/28 Ｃ２３Ｃ 22/28 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ａ 1/18 1/18 (72)発明者今村猛岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地なし）川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者黒沢光正岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地なし）川崎製鉄株式会社水島製鉄所内Ｆターム(参考） 4K026 AA03 AA22 BA01 BA02 BA03 BA08 BB05 BB10 CA16 CA20 CA22 CA24 CA39 CA41 DA16 EA07 EB08 EB11 4K033 RA04 SA03 TA02 5E041 AA02 AA19 BC01 BC05 BC08 CA02 CA04 HB05 HB07 HB11 NN01 NN05 NN06 NN17 NN18

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】表面にコーティングをそなえる電磁鋼板
であって、地鉄がミラー指数｛１００｝＜００１＞に集
積した二次再結晶粒からなり、かつコーティングを除い
た地鉄表面の酸化物の量を、酸素量換算で片面当たり1.
0 g/m²以下に抑制したことを特徴とする磁気特性の優れ
た二方向性電磁鋼板。
【請求項２】請求項１において、地鉄表面の酸化物と
コーティングとが鋼板に及ぼす張力が５MPa 以下である
ことを特徴とする二方向性電磁鋼板。
【請求項３】Ｃ：0.003 〜0.08wt％，Si：2.0 〜8.0
wt％およびMn：0.005 〜3.0 wt％を含み、かつAlを0.02
wt％以下、Ｓ，Se，ＯおよびＮをそれぞれ30ppm以下に
低減した成分組成になる鋼スラブを、熱間圧延し、必要
に応じて熱延板焼鈍を施したのち、１回または中間焼鈍
を挟む２回以上の冷間圧延を施して最終板厚に仕上げ、
ついで再結晶焼鈍後、必要に応じて焼鈍分離剤を塗布し
てから、最終仕上げ焼鈍を施し、さらに必要に応じて平
坦化焼鈍を施してから、コーティング被成処理を行う一
連の工程からなる二方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、(1) 最終冷延前の平均結晶粒径を 200μm 以上、か
つ最終冷延圧下率を60％以上、90％以下とする、(2) 最
終仕上げ焼鈍を、露点≦10℃、O₂≦0.1vol％の雰囲気中
にて、1100℃以下の温度で行う、ことを特徴とする磁気
特性の優れた二方向性電磁鋼板の製造方法。
【請求項４】請求項３において、コーティング被成処
理として、有機樹脂コーティングまたは有機樹脂と無機
成分からなる半有機コーティングを膜厚：５μm以下で
被成するか、あるいは無機ガラス質のコーティングを膜
厚：２μm 以下で被成することを特徴とする二方向性電
磁鋼板の製造方法。
【請求項５】請求項３または４において、Al含有量が
0.01wt％未満の鋼スラブを用いることを特徴とする二方
向性電磁鋼板の製造方法。