JP2001032034A

JP2001032034A - ハイドロフォーム加工用鋼管

Info

Publication number: JP2001032034A
Application number: JP11204117A
Authority: JP
Inventors: Tokiaki Nagamichi; 常昭長道; Kazutoshi Kunishige; 和俊国重; Keisuke Ichiiri; 啓介一入; Masayasu Kojima; 正康小嶋; Saburo Inoue; 三郎井上
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1999-07-19
Filing date: 1999-07-19
Publication date: 2001-02-06
Anticipated expiration: 2019-07-19
Also published as: JP3695233B2

Abstract

(57)【要約】【課題】熱間圧延のまま、あるいは、熱間圧延後に調整
冷却したままで製造でき、しかも、優れたハイドロフォ
ーミング性を有する鋼管の提供。【解決手段】C＜0.06％、Si≦1.0％、Mn：0.75〜2.50
％、Cu≦2.0％、Ni≦2.0％、Cr≦2.0％、Mo≦2.0％、V
≦0.5％、Nb≦0.5％、Ti≦0.5％、Al≦ 0.2％を含有
し、残部はFeと不純物からなり、Cu（％）＋Ni（％）＋
Cr（％）＋Mo（％）≦5.0％及びNb（％）＋V（％）＋Ti
（％）≦1.0％を満足するとともに、P≦ 0.2％、S≦0.0
3％、N≦0.01％を満たす化学組成で、更に、組織の95％
を超える部分がフェライト相であるハイドロフォーム加
工用鋼管。ここで、組織の割合は顕微鏡観察したときの
組織割合、つまり、面積率のことを指す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ハイドロフォーム
加工用鋼管に関する。詳しくは、鋼管内に液体による内
圧を加えて所定の形状に成形したり、鋼管内の液体によ
る内圧及び鋼管の軸方向圧縮とを組み合わせて所定の形
状に成形するハイドロフォーム加工（以下、「ハイドロ
フォーミング」ともいう）用として好適な鋼管に関す
る。具体的には、JIS Z 2201に規定された５号引張試験
片又は１２号引張試験片を用いた引張強さが３００〜１
０００ＭＰａで、後述のＲ付き引張試験片を用いて測定
される伸びが９５％以上のハイドロフォーミング用鋼管
に関する。

【０００２】

【従来の技術】鋼管をハイドロフォーミングすれば、従
来プレス加工と溶接の組み合わせで製造されていた各種
の大型部品が、低コスト且つ高能率で製造できる。更
に、ハイドロフォーミングの場合には、閉断面構造が得
られるので部品の剛性が高まる効果がある。このため、
各種製造分野においてハイドロフォーミングが利用され
始めている。

【０００３】なかでも自動車産業界においては、最近特
に、地球環境問題から燃費向上を目的とした部品の軽量
化が重要課題となってきたため、ハイドロフォーミング
を適用した部品の加工が始められており、今後更にハイ
ドロフォーミングの適用範囲の拡大が期待されている。

【０００４】ハイドロフォーミングに関しては、例え
ば、特開平１０−１７５０２７号公報に管軸方向のｒ値
が管周方向のｒ値よりも大きいハイドロフォーミング用
金属管が、特開平１０−１７５０２８に金属管をベロー
ズ管状に予成形した後でハイドロフォーミングして本成
形する成型方法が、又、特開平１０−１７６２２０号公
報に特定の化学組成を有する電縫鋼管を冷間加工した後
に特定の熱処理を施すハイドロフォーミング用鋼管の製
造方法が提案されている。

【０００５】上記の各公報で開示された技術のうち、特
開平１０−１７５０２７号公報で提案されたハイドロフ
ォーミング用金属管の場合には、具体的にはその明細書
中に記載されているように、冷間圧延した金属板の特定
の方向から板取りして金属管を製造しなければならない
ので、板取りに制約が生じてしまう。

【０００６】特開平１０−１７５０２８号公報で提案さ
れた成型方法の場合には、特殊な予変形を付与する必要
があるので、工程が複雑になることに加えて製造コスト
も嵩んでしまう。

【０００７】特開平１０−１７６２２０号公報で提案さ
れた技術の場合には、電縫鋼管を冷間加工した後、フェ
ライトとマルテンサイトなどの低温生成相とが特定の割
合からなる混合組織、具体的には、マルテンサイトなど
の低温生成相が５〜３０％で残りがフェライト相からな
る混合組織に調整するために特殊な熱処理を施す必要が
あり、やはり、工程が複雑になることに加えて製造コス
トも嵩んでしまう。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記現状に
鑑みなされたもので、その目的は、冷間加工、特殊な予
備成形加工、あるいは冷間加工後の特殊な熱処理などを
必要とせず、熱間圧延のまま、あるいは、熱間圧延後に
調整冷却したままで製造でき、しかも、優れたハイドロ
フォーミング性を有する鋼管を提供することである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記に
示すハイドロフォーム加工用鋼管にある。

【００１０】すなわち、「重量％で、Ｃ：０．０６％未
満、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：０．７５〜２．５０
％、Ｃｕ：２．０％以下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：
２．０％以下、Ｍｏ：２．０％以下、Ｖ：０．５％以
下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ａｌ：
０．２％以下を含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物か
らなり、下記式及び式を満足するとともに、不純物
中のＰ、Ｓ、Ｎがそれぞれ０．２％以下、０．０３％以
下、０．０１以下を満たす化学組成で、更に、組織の９
５％を超える部分がフェライト相であるハイドロフォー
ム加工用鋼管。

【００１１】Ｃｕ（％）＋Ｎｉ（％）＋Ｃｒ（％）＋Ｍｏ（％）≦５．０％・・・Ｎｂ（％）＋Ｖ（％）＋Ｔｉ（％）≦１．０％・・・ここで、組織の割合は顕微鏡観察したときの組織割合、
つまり、面積率のことを指す」である。

【００１２】本発明者らは、前記した課題を解決するた
めに、先ず、鋼管の組織とハイドロフォーミング性との
関係について検討を行った。その結果、下記の知見を得
た。

【００１３】（ａ）組織におけるフェライト相の割合が
大きく、マルテンサイト、パーライト及びセメンタイト
といった所謂「硬質第２相」の割合が小さい鋼管のハイ
ドロフォーミング性は良好である。

【００１４】そこで、次に鋼管のハイドロフォーミング
時の塑性変形挙動に関する基礎的な検討を行い、下記の
知見を得た。

【００１５】（ｂ）ハイドロフォーミングにおける膨出
変形は、鋼管の長手方向の変形が拘束された平面歪み変
形である。

【００１６】（ｃ）平面歪み変形においては、変形の初
期から所謂「３軸応力」が発生する。このため、組織中
にマルテンサイトなどの「硬質第２相」が占める割合が
大きければ、これらとフェライト相との界面から、比較
的変形の初期段階に割れが生じる。

【００１７】更に、鋼管のハイドロフォーミング性を簡
易に評価するために、鋼管の各種方向から、又、鋼管を
切り開いて平坦化しその各種方向からも、種々の形状の
引張試験片を採取して検討した。その結果、下記の知見
が得られた。

【００１８】（ｄ）鋼管を切り開いて平坦化し、元の鋼
管の管周方向に対応する方向から採取した特定形状の引
張試験片、つまり、後述の図２に示す「Ｒ付き引張試験
片」における伸びが鋼管のハイドロフォーミング性と良
い正の相関関係にある。

【００１９】本発明は、上記の知見に基づいて完成され
たものである。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の各要件について詳
しく説明する。なお、各元素の含有量の「％」表示は
「重量％」を意味する。

【００２１】（Ａ）鋼管の化学組成Ｃ：０．０６％未満Ｃは、経済的に強度を高める好ましい元素であるが、そ
の含有量が０．０６％以上になると、組織に占めるマル
テンサイト、パーライト及びセメンタイトといった「硬
質第２相」の割合が大きくなって、平面歪み状態での伸
びの低下をきたし、ハイドロフォーミング性が著しく劣
化する。したがって、Ｃの含有量を０．０６％未満とし
た。なお、Ｃ含有量は０．０４％以下とすることが好ま
しい。平面歪み状態での伸び、つまり、ハイドロフォー
ミング性の点からは、Ｃの含有量が少ないほど良いの
で、Ｃ含有量の下限は特に規定しなくてもよい。

【００２２】Ｓｉ：２．０％以下Ｓｉは、固溶強化作用を通して強度と平面歪み状態での
伸びのバランスを改善する作用を有する。又、Ｓｉは脱
酸作用も有する。こうした効果を確実に得るには、Ｓｉ
は０．０１％以上の含有量とすることが好ましい。しか
し、Ｓｉを過剰に含有させると鋼管の溶接性や表面性状
が損なわれ、特に、その含有量が２．０％を超えると、
鋼管の溶接性や表面性状の劣化が著しくなる。したがっ
て、Ｓｉの含有量を２．０％以下とした。極めて優れた
表面性状が要求される場合や溶融亜鉛メッキが施される
場合には、Ｓｉの含有量が少ないほどよいので、Ｓｉ含
有量の下限は特に規定しなくてもよい。なお、溶接性や
表面性状が特に重視される場合には、Ｓｉ含有量を０．
３０％以下とすることが好ましい。

【００２３】Ｍｎ：０．７５〜２．５０％Ｍｎも固溶強化作用を通して、強度と平面歪み状態での
伸びのバランスを改善する元素である。本発明に係る鋼
管の場合、ハイドロフォーミング性を高めるためにＣの
含有量を低く抑えているため、Ｍｎの含有量が０．７５
％未満では所望の引張強さ（JIS Z 2201に規定された５
号引張試験片又は１２号引張試験片を用いた場合の３０
０〜１０００ＭＰａの引張強さ）が得難い。一方、Ｍｎ
を過剰に含有させると、セメンタイト中に固溶して組織
に占める硬質第２相としてのパーライトの割合を多くし
たり、焼入れ性を高めてマルテンサイトなどの硬質第２
相の割合を多くして、ハイドロフォーミング性を低下さ
せてしまう。特にその含有量が２．５０％を超えるとハ
イドロフォーミング性の低下が著しくなる。したがっ
て、Ｍｎの含有量を０．７５〜２．５０％とした。な
お、Ｍｎ含有量が高い場合には、フェロマンガンなどの
合金鉄のほかに高価なメタリックＭｎを使用する必要が
生じるので、Ｍｎ含有量の上限を１．８０％とすること
が好ましい。

【００２４】Ｃｕ：２．０％以下Ｃｕは添加しなくても良い。添加すれば、固溶強化作用
を通じて強度と平面歪み状態での伸びのバランスを改善
する作用を有する。この効果を確実に得るには、Ｃｕは
０．２％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、
Ｃｕを２．０％を超えて含有させると、オーステナイト
からフェライトへの変態が遅くなるので、組織の９５％
を超える部分をフェライト相にすることが困難になる。
したがって、Ｃｕの含有量を２．０％以下とした。

【００２５】Ｎｉ：２．０％以下Ｎｉは添加しなくても良い。添加すれば、固溶強化作用
を通じて強度と平面歪み状態での伸びのバランスを改善
する作用を有する。この効果を確実に得るには、Ｎｉは
０．２％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、
Ｎｉを２．０％を超えて含有させると、オーステナイト
からフェライトへの変態が遅くなるので、組織の９５％
を超える部分をフェライト相にすることが困難になる。
したがって、Ｎｉの含有量を２．０％以下とした。

【００２６】Ｃｒ：２．０％以下Ｃｒも添加しなくても良い。添加すれば、固溶強化作用
を通じて強度と平面歪み状態での伸びのバランスを改善
する作用を有する。この効果を確実に得るには、Ｃｒは
０．２％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、
Ｃｒを２．０％を超えて含有させると、オーステナイト
からフェライトへの変態が遅くなるので、組織の９５％
を超える部分をフェライト相にすることが困難になる。
したがって、Ｃｒの含有量を２．０％以下とした。

【００２７】Ｍｏ：２．０％以下Ｍｏは添加しなくても良い。添加すれば、固溶強化作用
を通じて強度と平面歪み状態での伸びのバランスを改善
する作用を有する。この効果を確実に得るには、Ｍｏは
０．２％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、
Ｍｏを２．０％を超えて含有させると、オーステナイト
からフェライトへの変態が遅くなるので、組織の９５％
を超える部分をフェライト相にすることが困難になる。
したがって、Ｍｏの含有量を２．０％以下とした。

【００２８】Ｃｕ（％）＋Ｎｉ（％）＋Ｃｒ（％）＋Ｍ
ｏ（％）：５．０％以下Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ及びＭｏの含有量の上限をそれぞれ前
記の値にした場合でも、これらの元素の含有量の和が
５．０％を超えると、オーステナイトからフェライトへ
の変態が遅くなるので、組織の９５％を超える部分をフ
ェライト相にすることが困難になる。したがって、Ｃ
ｕ、Ｎｉ、Ｃｒ及びＭｏの含有量の和であるＣｕ（％）
＋Ｎｉ（％）＋Ｃｒ（％）＋Ｍｏ（％）の値を５．０％
以下とした。

【００２９】Ｖ：０．５％以下Ｖは添加しなくても良い。添加すれば、炭窒化物を形成
して析出強化作用を生じ、この強化作用を通して強度と
平面歪み状態での伸びのバランスを改善する作用を有す
る。この効果を確実に得るには、Ｖは０．０１％以上の
含有量とすることが好ましい。しかし、その含有量が
０．５％を超えると、却って平面歪み状態での伸びが低
下してハイドロフォーミング性が劣化する。更に、スラ
ブやビレットの加熱時に炭窒化物が粗大化して前記の効
果が大きく減少するし、コストも嵩む。したがって、Ｖ
の含有量を０．５％以下とした。

【００３０】Ｎｂ：０．５％以下Ｎｂは添加しなくても良い。添加すれば、炭窒化物を形
成して析出強化作用を生じ、この強化作用を通して強度
と平面歪み状態での伸びのバランスを改善する作用を有
する。この効果を確実に得るには、Ｎｂは０．０１％以
上の含有量とすることが好ましい。しかし、その含有量
が０．５％を超えると、却って平面歪み状態での伸びが
低下してハイドロフォーミング性が劣化する。更に、ス
ラブやビレットの加熱時に炭窒化物が粗大化して前記の
効果が大きく減少するし、コストも嵩む。したがって、
Ｎｂの含有量を０．５％以下とした。

【００３１】Ｔｉ：０．５％以下Ｔｉも添加しなくても良い。添加すれば、炭窒化物を形
成して析出強化作用を生じ、この強化作用を通して強度
と平面歪み状態での伸びのバランスを改善する作用を有
する。この効果を確実に得るには、Ｔｉは０．０１％以
上の含有量とすることが好ましい。しかし、その含有量
が０．５％を超えると、却って平面歪み状態での伸びが
低下してハイドロフォーミング性が劣化する。更に、ス
ラブやビレットの加熱時に炭窒化物が粗大化して前記の
効果が大きく減少するし、コストも嵩む。したがって、
Ｔｉの含有量を０．５％以下とした。

【００３２】Ｎｂ（％）＋Ｖ（％）＋Ｔｉ（％）：１．０％以下Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉの含有量の上限をそれぞれ前記の値にし
た場合でも、これらの元素の含有量の和が１．０％を超
えると、却って平面歪み状態での伸びが低下してハイド
ロフォーミング性が劣化する。したがって、Ｎｂ、Ｖ、
Ｔｉの含有量の和であるＮｂ（％）＋Ｖ（％）＋Ｔｉ
（％）の値を１．０％以下とした。

【００３３】Ａｌ：０．２％以下Ａｌは添加しなくても良い。添加すれば、脱酸作用を有
する。この効果を確実に得るには、Ａｌは０．０１％以
上の含有量とすることが好ましい。しかし、Ａｌを０．
２％を超えて含有させても前記の効果は飽和するので、
コストが嵩むばかりであるし、平面歪み状態での伸びが
低下するのでハイドロフォーミング性が劣化する。した
がって、Ａｌの含有量を０．２％以下とした。なお、極
めて優れた表面性状が要求される場合や溶融亜鉛メッキ
が施される場合には、Ｓｉを添加しない方がよいので、
脱酸のために少なくともＡｌを０．０２％程度含有させ
ることが好ましい。

【００３４】本発明においては、不純物元素としての
Ｐ、Ｓ及びＮはその含有量を下記のとおりに規制する。

【００３５】Ｐ：０．２％以下Ｐは鋼材の靱性を低下させてしまう。とりわけ熱間圧延
鋼帯は巻取り後に徐冷されるので、Ｐが硬質第２相とフ
ェライト相の界面に偏析して所謂「焼き戻し脆性」を引
き起こし、硬質相とフェライト相との界面での割れが促
進されるので、ハイドロフォーミング性が低下してしま
う。特にＰの含有量が０．２％を超えると靱性の低下が
著しくなってハイドロフォーミング性が大きく低下す
る。したがって、不純物元素としてのＰの含有量を０．
２％以下とした。なお、不純物元素としてのＰの含有量
は０．０２５％以下とすることが好ましく、０．０２０
％以下とすることが一層好ましい。

【００３６】Ｓ：０．０３％以下Ｓは、Ｆｅと硫化物を形成して熱間加工時の鋼材の表面
割れの原因となるばかりか、鋼材の靱性を低下させてし
まう。特にＳの含有量が０．０３％を超えると靱性の低
下が著しくなる。更に、Ｓは固溶強化のために添加する
Ｍｎと結合してＭｎＳを形成してしまうので、固溶強化
に有効なＭｎの含有量が少なくなり、したがって、所望
のＭｎの効果を得るために、より多くのＭｎを含有させ
る必要が生じるのでコストが嵩むことになる。したがっ
て、不純物元素としてのＳの含有量を０．０３％以下と
した。

【００３７】Ｎ：０．０１％以下Ｎは鋼材の靱性をを低下させてしまう。特にＮの含有量
が０．０１％を超えると靱性の低下が著しくなる。した
がって、不純物元素としてのＮの含有量を０．０１％以
下とした。

【００３８】（Ｂ）鋼管の組織前記の化学組成を有する鋼管に、所望の強度と管周方向
伸び（JIS Z 2201に規定された５号引張試験片又は１２
号引張試験片を用いた引張試験で３００〜１０００ＭＰ
ａの引張強さと、後述の図２に示す「Ｒ付き引張試験
片」における９５％以上の伸び）を確保させるために
は、鋼管の組織の９５％を超える部分をフェライト相と
する必要がある。そのための鋼管の製造方法としては、
例えば、鋼片を１０００℃以上に加熱してから、通常の
熱間穿孔加工を行い、８５０℃以上の温度で仕上げた
後、３０℃／秒以下の冷却速度で、少なくとも６００℃
まで放冷する継目無鋼管の製造方法がある。又、鋼片を
１０００℃以上に加熱してから、通常の熱間圧延加工を
行い、８５０℃以上の温度で仕上げた後、約６００℃で
巻き取って熱間圧延鋼帯を製造し、その鋼帯を管状に成
形して突き合わせ部を溶接する電縫鋼管の製造方法があ
る。

【００３９】なお、フェライト相が組織に占める割合は
９５％を超えておりさえすればよいので、上限は１００
％に近い値であってもよい。

【００４０】前記（Ａ）の化学組成は、少なくとも前記
の方法によって鋼管を製造することで所望の組織が生成
するように配慮されたものである。

【００４１】なお、熱間圧延のままでの組織や厚みの調
整は、熱間圧延鋼板又は熱間圧延鋼帯を素材とする電縫
鋼管の方が継目無鋼管の場合より行いやすい。したがっ
て、本発明に係る鋼管は電縫鋼管であることが好まし
い。

【００４２】図１に一例を示すように、鋼管のハイドロ
フォーミング時の限界拡管率は、図２の「Ｒ付き引張試
験片」を用いて引張試験した場合の伸びと良い正の相関
関係を有する。つまり、鋼管のハイドロフォーミング性
は、Ｒ付き引張試験片を用いた鋼管の管周方向伸びを指
標として簡便に評価することができる。上記の伸びが９
５％以上の場合、鋼管のハイドロフォーミング性は良好
で、２０％以上の限界拡管率が確保できる。ここで、図
２に示す「Ｒ付き引張試験片」は、鋼管を切り開いて平
坦化し、元の鋼管の管周方向に対応する方向から採取し
たものである。

【００４３】なお、図１は外径が６０．５ｍｍ、肉厚が
２．５ｍｍ、引張強さが３７０〜４２０ＭＰａで、各種
の組織を有する電縫鋼管について調査した結果を示すも
のであり、限界拡管率とは下記式で定義されるもので
ある。

【００４４】限界拡管率＝｛（破断部周長−素管周長）／（素管周長）｝×１００・・・以下、実施例により本発明を更に詳しく説明する。

【００４５】

【実施例】表１に示す化学組成を有する鋼を溶製後スラ
ブにした。なお、表１における鋼１〜１６は化学組成が
本発明で規定する範囲内にある本発明例の鋼、鋼Ａ〜Ｆ
は成分のいずれかが本発明で規定する含有量の範囲から
外れた比較例の鋼である。

【００４６】

【表１】

【００４７】次いで、上記のスラブを通常の方法で熱間
圧延、巻き取りして厚さ２．５ｍｍの熱間圧延鋼帯を製
造した。なお、スラブの加熱温度は１２００℃、熱間圧
延仕上げ温度は約９００℃、巻き取り温度は約６００℃
とした。

【００４８】上記のようにして得た熱間圧延鋼帯を素材
として、通常の方法で電気抵抗溶接して直径ｄが６０．
５ｍｍの電縫鋼管を作製した。

【００４９】鋼Ｃを素材鋼としたものは、溶接部に欠陥
（ペネトレータ）が生じた。又、鋼Ｄ及び鋼Ｅを素材鋼
としたものは、電気抵抗溶接時に溶接部で割れが生じ
た。

【００５０】前記電縫鋼管の溶接部及び管周方向に溶接
部と反対の部位から組織観察用の試験片を採取し、鏡面
研磨した被検面をナイタルで腐食して倍率５００倍で光
学顕微鏡による組織観察を行いフェライト相の割合（面
積率）を調査した。

【００５１】又、鋼管の管軸方向からJIS Z 2201に規定
された１２号Ｂ引張試験片を採取して室温で引張試験し
て引張強さを測定した。更に、鋼管を切り開いて平坦化
し、元の鋼管の管周方向に対応する方向から、図２に示
すＲ付き引張試験片を採取し、室温で引張試験して伸び
を測定した。

【００５２】一方、前記の電縫鋼管に対して、図３
（ａ）に示すような上下の金型を用いたハイドロフォー
ミング試験を行った。すなわち、長さ４ｄ（つまり、供
試鋼管の直径の４倍）の空間を形成する上下金型で、前
記空間部から両側に５ｄ（つまり、供試鋼管の直径の５
倍）の鋼管部分を把持し、鋼管内に水で内圧をかけて、
鋼管を金型空間内に膨出させ、下記式で表される拡管
率が２０％となるハイドロフォーミング試験を行った。
なお、図３（ｂ）は、前記の拡管率２０％のハイドロフ
ォーミング試験で割れを生じたことを示している。

【００５３】拡管率＝｛（変形後の周長−素管周長）／（素管周長）｝×１００・・・表２に、組織観察結果、前記２種類の引張試験結果及び
拡管率２０％でハイドロフォーミングした結果をまとめ
て示す。

【００５４】

【表２】

【００５５】表２から、試験番号１〜１６の本発明に係
る鋼管は所望の３００〜１０００ＭＰａの引張強さを有
するとともに、拡管率２０％でハイドロフォーミングし
ても割れを生じておらずハイドロフォーミング性に優れ
ていることが明らかである。

【００５６】これに対して、試験番号１７〜２２の比較
例に係る鋼管は拡管率２０％のハイドロフォーミングで
割れを生じており、ハイドロフォーミング性に劣ってい
る。

【００５７】

【発明の効果】本発明の鋼管は、引張強さで３００〜１
０００ＭＰａの強度を有し、しかも、「Ｒ付き引張試験
片」で９５％以上の伸びを有するのでハイドロフォーミ
ング性に優れ、２０％以上の限界拡管率を有している。
このため、自動車部品を初めとする各種の部品の素材と
して用いることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】鋼管のハイドロフォーミング時の限界拡管率が
「Ｒ付き引張試験片」を用いて引張試験した場合の伸び
と良い正の相関関係を有することを示す図である。

【図２】「Ｒ付き引張試験片」を説明する図である。

【図３】ハイドロフォーミング試験を説明する図で、
（ａ）は試験用の金型、（ｂ）はハイドロフォーミング
試験で割れを生じた鋼管である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者一入啓介和歌山県和歌山市湊1850番地住友金属工業株式会社和歌山製鉄所内 (72)発明者小嶋正康大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号住友金属工業株式会社内 (72)発明者井上三郎大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号住友金属工業株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０６％未満、Ｓｉ：
２．０％以下、Ｍｎ：０．７５〜２．５０％、Ｃｕ：
２．０％以下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：２．０％以
下、Ｍｏ：２．０％以下、Ｖ：０．５％以下、Ｎｂ：
０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ａｌ：０．２％以
下を含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなり、下
記式及び式を満足するとともに、不純物中のＰ、
Ｓ、Ｎがそれぞれ０．２％以下、０．０３％以下、０．
０１以下を満たす化学組成で、更に、組織の９５％を超
える部分がフェライト相であるハイドロフォーム加工用
鋼管。Ｃｕ（％）＋Ｎｉ（％）＋Ｃｒ（％）＋Ｍｏ（％）≦５．０％・・・Ｎｂ（％）＋Ｖ（％）＋Ｔｉ（％）≦１．０％・・・ここで、組織の割合は顕微鏡観察したときの組織割合、
つまり、面積率のことを指す。