JP2000513140A - 鉛蓄電池セル及び陽極プレート及びこれらで使用する合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 密封式鉛蓄電池セル（２０）及び密封式鉛蓄電池用陽極プレート（１０）を提供する。陽極プレート（１０）は、活性材料層（１８）が塗り付けられたグリッド支持構造（１４）を含み、このグリッド支持構造（１４）は、大部分が鉛でできており、カルシウムを約０．０２％乃至約０．０５％、錫を約１．５％乃至約３．０％、銀を約０．０１％乃至約０．０５％含む鉛を基材とした合金でできている。本発明による陽極プレートは、機械的特性に優れており、鉛蓄電池セルで使用する上で満足のいくものである。

Description

【発明の詳細な説明】 鉛蓄電池セル及び陽極プレート及びこれらで使用する合金 発明の技術分野 本発明は、鉛蓄電池セル（ｌｅａｄ−ａｃｉｄ ｃｅｌｌｓ）に関し、更に詳 細には、このようなセルの陽極グリッド合金として使用されるカルシウム−錫− 銀を含む鉛を基材とした合金に関する。 発明の背景 今日、密封式鉛蓄電池セル（多くの場合、「ＶＲＬＡ」セル、即ちバルブ調整 式鉛蓄電池セルと呼ばれる）が広範に商業的に使用されている。周知のように、 密封式鉛蓄電池セルは、高度に吸収性のセパレータを使用し、必要な電解質がセ パレータ及びプレートに吸収されている。従って、このようなセルは、電解質浸 漬型鉛蓄電池（ｆｌｏｏｄｅｄ ｅｌｅｃｔｒｏｌｙｔｅ ｌｅａｄ−ａｃｉｄ ｂａｔｔｅｒｙ）で起こるように電解質の零れを起こすことなく、任意の配向 で使用できる。このようなセルは、通常は、セルの内部圧力を調整するように設 計されたバルブによって大気からシールされている。この状態は、有効「酸素再 結合サイクル」という用語で表される（以下、「密封式」及び「バルブ調整式」 という用語を使用する）。 密封式鉛蓄電池セルが従来技術の電解質浸漬型鉛蓄電池に対して提供する利点 は大きく且つ多岐に亘る。かくして、密封式鉛蓄電池技術は、保守（例えばセル への注水）、費用（例えば酸の購入）、環境（例えば費用のかかる廃棄物処理シ ステム及び空気中に酸の霧が漂うこと）、及び安全性（例えば酸が燃焼すること ）についての懸念をなくすことによって、大きな利点を提供する。 かくして、今日、必要条件が大幅に異なる様々な用途について密封式鉛蓄電池 セルが商業的に広範に使用されているということは驚くにはあたらない。一般的 に定置の用途と呼ばれる一つの種類の用途では、例えば負荷を均等にするため、 商業的建物での緊急用照明に、ケーブルテレビシステムの待機電力として、及び 無停電電源で、鉛蓄電池セルが使用される。無停電電源は、例えば電気通信シス テムやコンピューターシステム等の電気機器のバックアップに使用され、場合に よっては全製造プラント用のバックアップエネルギ源として使用される。停電中 等の電子機器への主電源が切れた場合には、密封式セル（代表的には、多くのセ ルが電気的に接続されている）がリザーブ電源を提供し、主電源が回復するまで 電気通信システムやコンピューターシステムが作動を維持できるようにする。更 に、無停電電源は、電力の短い断続的な喪失を吸収し、電子機器の機能が短い停 電中に損なわれないようにする。 更に、動力用途と呼ばれる密封式鉛蓄電池セルが使用される多くの用途がある 。かくして、密封式鉛蓄電池セルは、電気式の車輛、フォークリフトトラック、 等の動力源として使用される。 これらの二つの基本的な種類の用途についての性能上の必要条件は大幅に異な る。一方では、定置の用途は、全体に浮動の用途であり、即ちセルは全体に浮動 状態にあり（即ち、セルを充電状態に維持するため、セルに接続された外部電圧 源がセルの電位よりも僅かに高く保持される）、主電源が落ちた場合又は他の理 由で中断した場合に一度に大量に放電する必要が時々ある。 他方、動力源の用途は、８０％程度、又は場合によってはそれ以上の大量放電 を繰り返し行う必要がある。かくして、適当なセルは、大量の充放電の繰り返し に５００回程度、場合によってはそれ以上耐えることができなければならない。 確かに、１０００回乃至２０００回程度のサイクルに耐えることができるセルを 提供するのが望ましい。待機用及び動力用の両方についての様々な基準を適切に 満たすグリッド合金の開発は、全く満足のいくものではなかった。当業者がこの 問題に大きな関心を払ってきたにも拘わらず、満足のいく結果が得られていない 。 このように比較的満足のいくものが得られなかったということは、恐らく、主 要な基準を考えた場合に最もよくわかるであろう。これは、こうした基準が厳密 であり変化するためである。用途の種類に拘わらずこれらの基準を満たさなけれ ばならなかった。一般的には、簡単に説明すると、適当な合金は、満足のいくグ リッドに鋳造できなければならず、グリッドに適切な機械的性質を与えなければ ならない。更に、合金は、所期の用途でＶＲＬＡセルに満足のいく電気的性能を 与えなければならない。かくして、満足のいく合金は、所望の耐蝕性を与えなけ ればならず、熱暴走を引き起こしてはならず（セルが水を気化によって失う傾向 を高めてはならず）、早期容量損（ｐｒｅｍａｔｕｒｅ ｃａｐａｃｉｔｙ ｌ ｏｓｓ）（「ＰＣＬ」と呼ばれる場合もある）を引き起こしてはならない。 更に詳細には、上文中に簡単に説明した基準の各々を考えると、第１の場合で 適当な合金は、所望の技術によってグリッドに鋳造できなければならず、即ち鋳 造されたグリッドの欠陥が周知のように少なくなければならない（例えば、ボイ ド、裂け、微小亀裂、等が比較的ない）。このような鋳造技術には、従来の重力 鋳造（「ブックモールド」等）からエキスパンドメタル技術を使用した連続プロ セスまでの技術が含まれる。 結果的に得られた鋳造グリッドは、従来使用された器具でプレートに加工し、 セルに組み立てるのに耐えるのに十分強固でなければならない。更に、適当なグ リッドは、期待使用寿命に亘って満足のいく機械的特性を維持しなければならな い。使用寿命中の所望の機械的特性の大幅な低下は、以下に更に詳細に説明する ように、セルの性能に悪影響を及ぼす。 次に、必要な電気化学的性能を考慮すると、陽極プレート用グリッド合金は、 適当な耐蝕性を持つセルを提供しなければならない。更に、連続的直接鋳造プロ セスを使用することは経済的観点から見て望ましいけれども、表面的には、耐蝕 性の問題が残る。かくして、このような連続的プロセスはグリッド中の粒塊を配 向し、これによって粒間通路が短くなり、腐蝕及び早期破損を被り易くなる。 かくして、陽極グリッド腐蝕がＶＲＬＡ鉛蓄電池セルの故障の主因である。陽 極グリッドの腐蝕が起こると、セル自体の導電性が低下する。腐蝕によりグリッ ドの導電性が低下して電圧を特定の用途で適当な値以下に低下すると、セルの故 障が起こる。 第２の破損機構は、グリッドの腐蝕とも関連しており、「グリッド成長」によ る破損を含む。鉛蓄電池セルの使用寿命中、陽極グリッドが腐蝕し、腐蝕生成物 がグリッドの表面に形成される。多くの場合、腐蝕生成物は、腐蝕プロセスがグ リッドの「ワイヤ」の内部に進む粒界及び鉛と酸との間のグリッド表面に形成さ れる。これらの腐蝕生成物は、一般的には、グリッドを形成する鉛合金よりも遙 かに硬質であり密度が低い。こうした状態で発生する応力により、グリッド合金 は、嵩のある腐蝕生成物を受け入れるために移動し、又は成長する。グリッドの この物理的変位によりグリッドの長さ及び／又は幅が大きくなる。グリッドの大 きさの増大は、不均等に起こる。腐蝕によるグリッドの寸法の変化は、一般的に は、「グリッド成長」（場合によっては「クリープ」）と呼ばれる。 グリッド成長が起こったとき、グリッドの移動及び拡張により、陽極活性材料 とグリッド自体との間の電気的接続の破壊が始まる。この移動及び拡張は、電気 が所定の反応場所からグリッドに通過することを阻止し、従って、セルの放電容 量を低下する。このグリッド成長が続くにつれて、更に多くの陽極活性材料がグ リッドから電気的に隔離され、セルの放電容量が特定の用途に必要とされる放電 容量以下に低下する。かくして、使用寿命中の不当なクリープをなくす上で合金 の機械的特性が重要である。 更に、そして重要なことには、合金の使用により熱暴走が起こってはならない 。ＶＲＬＡセルでは、セル内の温度が制御不能であり且つ不可逆的に上昇する状 態が使用中に起こってはならない。 大量の水が失われることによるセルのドライアウト（ｄｒｙ−ｏｕｔ）が熱暴 走を引き起こすメカニズムであると仮定されてきた。水は、水の電気分解により 、水素が陰極でガス化すること、又は酸素が陽極でガス化すること又はこの両方 によって失われる。 含水量及びかくしてセルの飽和が低下するとき、酸素再結合効率が上昇する。 この再結合反応は、強力な発熱反応であるため、セルを加熱する傾向がある。温 度上昇に従ってセルはガスを発生し易くなり、再結合プロセスの効率が更に高く なり、これによってセルの温度を更に高める。同様に、水が失われるとセルの電 気抵抗が上昇し、このセルの電気抵抗の上昇がセルの温度を上昇し、これによっ て更に多くの水が失われる。セルは熱暴走状態にある。 従って、セルを熱暴走状態に押しやる合金を回避するため、両電極でのガス化 に及ぼされる合金の効果及びその成分を考慮しなければならない。周知のように 、セルが使用中に繰り返し大量充放電サイクルに耐えることが必要な場合の陽極 グリッドには、アンチモン合金が必要であると考えられてきた。 しかし、一般的には、アンチモン合金だけではないけれども、アンチモン合金 は、両電極での過度のガス化により、ＶＲＬＡセルで熱暴走を引き起こす。かく して、アンチモンは、腐蝕が起こった場合、陽極グリッドから溶出し、電解質に 溶解し、最終的には陰極に移動してこれを「電気メッキ」する。陰極に付着した アンチモンのところで水素のガス化が優先的に発生する。更に、陰極にアンチモ ンが存在すると、自己放電が上昇し、これによってセルを加熱する。これは、自 己放電電流が浮動電流に反射されるためである。 陽極に及ぼされる触媒毒の作用もまた回避しなければならない。かくして、陽 極での不当なガス化は熱暴走をもたらす。 更に、合金は、電気の伝導に適当な接触を所望の使用寿命に亘って維持しなけ ればならない。そうでない場合には、セルは、「早期容量損」（「ＰＣＬ」）と 呼ばれる状態を被る。 ＰＣＬは、腐蝕層の亀裂や腐蝕層での非導電性膜の発生によって接触が失われ た場合にも起こる。この基準は、複雑であり且つ潜在的悪影響が大きいため、他 の必要な基準と組み合わせて達成することが困難な基準である。 最後に、繰り返し大量充放電サイクルに耐えることができる陽極グリッド合金 を提供するのが望ましい。この基準を満たした合金は、動力の用途及び定置のＶ ＲＬＡ用途の両方で使用できる。 ＶＲＬＡ動力用途用及び定置用途用の陽極グリッド合金を開発する上でうまく いった唯一の例外は、ジョセフ・シジムボルスキ等に賦与された、本発明の譲受 人に譲渡された米国特許第４，４０１，７３０号である。かくして、シジムボル スキの’７３０特許には、陽極グリッドにカドミウム−アンチモンを含む鉛を基 材とした合金を使用した密封式繰り返し放充電鉛蓄電池セルが開示されている。 これらの合金は、満足のいく機械的特性を備えており、即ちセルアッセンブリ に良好に機械的に加工でき、強度及び靱性が高い。このようなカドミウム−アン チモンを含む鉛を基材とした合金は、密封式鉛蓄電池セルで十分に使用できるが 、アンチモンを含む合金を使用した場合、回避すべき熱暴走及び他の問題に遭遇 する場合がある。 これらの合金は例示の特性を持つことがわかっているけれども、このような合 金には大きな欠点がある。第１に、カドミウムは発癌性物質であると確認されて いる。カドミウムを含む合金を製造し、取り扱う場合には特別の予防措置を講じ なければならない。更に、カドミウムの存在は、鉛蓄電池セルの使用寿命後のこ のような陽極プレートの処分を困難にする。全てのスクラップを隔離し、カドミ ウムリサイクル用溶解炉に運び込まなければならない。確かに、幾つかの国々で は、カドミウム等の危険物質を国境を越えて輸送することが許されていない。従 って、カドミウムを含有することを必要としないが、それにも拘わらず、’７３ ０特許に開示されたカドミウム−アンチモンを含む鉛を基材とした合金の多くの 望ましい特徴を備えた、鉛蓄電池セルの陽極プレートで使用するための合金を提 供するのが望ましい。 確かに、これらのカドミウム−アンチモンを含む合金は多年に亘って商業的に 使用されてきており、様々な基準を満たす他の合金を見つけようとする大きな努 力にも拘わらず、満足のいく合金は未だ開発されていない。こうした努力には、 カルシウム−錫−銀を含む鉛を基材とした合金群に向けられたものもある。しか し、全てのこのような努力にも拘わらず、満足のいく合金は開発されなかった。 従って、動力用及び定置の用途用の密封式鉛蓄電池セルで使用される陽極プレ ートのグリッドの製造に必要とされる様々な必要条件を適切に満たすことができ る、鉛を基材とした、カドミウムを使用しない合金が現在も必要とされている。 従って、本発明の目的は、合金成分としてカドミウムを使用しないが、それに も拘わらずＶＲＬＡを動力用途用及び定置の用途用で使用できるようにする適切 な性質を備えている、鉛蓄電池セルの陽極プレート用の鉛を基材とした合金を提 供することである。 本発明の別の目的は、従来使用された技術によってグリッドに鋳造される、鉛 及び酸を使用する従来のプロセス及びアッセンブリで使用できるのに十分な機械 的特性を持つ合金を提供することである。 本発明の更に別の目的は、セルの早期容量損が起こり難い陽極グリッド合金を 提供することである。 本発明の更に別の目的は、待機用及び動力用で満足のいくサイクル寿命を得る のに使用できる陽極グリッド合金を提供することである。 本発明のこの他の目的及び利点は、本発明の以下の説明からわかるであろう。 発明の概要 本発明によれば、非常に望ましい特にＶＲＬＡセル用の陽極グリッド合金を、 カルシウム−錫−銀を含む鉛を基材とした合金で、合金の組成が特定の限られた 限度内に維持されている場合に製造できるということがわかる。かくして、この 鉛を基材とした合金は、合金の総重量に基づいて、カルシウムを約０．０２％乃 至約０．０５％、錫を約１．５％乃至約３．０％、銀を約０．０１％乃至約０． ０５％含み、非常に望ましい性質を備えている。 随意であるが、本発明の合金は、アルミニウムを約０．００３重量％乃至０． ０３重量％含むのがよい。 確かに、カルシウム−錫−銀を含む本発明の合金は、動力用及び定置の用途用 のＶＲＬＡセルで使用できる性質を有する。 図面の説明 第１図は、グリッドを示すためにセパレータ及び活性材料が部分的に外してあ る、セパレータ内に封入された本発明による陽極プレートの斜視図であり、 第２図は、本発明による鉛蓄電池セルの内部の形体を示す部分分解斜視図であ り、 第３図は、合金の組成が陽極でのガスの発生に及ぼす効果を評価するために使 用される装置を示す概略図であり、 第４図は、合金組成の酸素過電圧に及ぼされる効果を示す棒グラフであり、 第５図は、高温での浮動挙動を示し、本発明によるセルの性能を従来技術の合 金を使用したセルと比較する、時間に対する電流のグラフであり、 第６図は、合金の組成を変化させた、高温浮動条件下での陽極グリッドの幅の 成長を示す棒グラフであり、 第７図は、合金の組成を変化させた、陽極グリッドの長さの成長を示す第６図 と同様の棒グラフであり、 第８図は、合金の組成を変化させた、陽極グリッドの腐蝕が高温での形成時及 び浮動時にどのように変化するのかを示す棒グラフであり、 第９図及び第１０図は、６０℃で１２週間に亘って露呈した後のグリッド微小 構造を示す、従来技術の合金を使用した陽極グリッドの上交差部の夫々２０倍及 び５０倍の顕微鏡写真であり、 第１１図及び第１２図は、下交差部のグリッド微小構造を示す、第９図及び第 １０図と同様の顕微鏡写真であり、 第１３図乃至第１６図は、本発明による合金で製造された陽極グリッドの形成 後のグリッド微小構造を示す２０倍及び２００倍で示す、第９図乃至第１２図と 同様の顕微鏡写真であり、 第１７図乃至第２０図は、６０℃で１２週間に亘って露呈した後のグリッド微 小構造を２０倍及び５０倍で示す、第９図乃至第１６図と同様の顕微鏡写真であ り、 第２１図乃至第２４図は、本発明による別の合金を使用したグリッド微小構造 を示す第１３図乃至第１６図と同様の顕微鏡写真であり、 第２５図乃至第２８図は、第２１図乃至第２４図に示すグリッドについて使用 されたグリッド合金組成を使用した、第１７図乃至第２０図と同様の顕微鏡写真 である。 好ましい実施例の説明 本発明の合金で使用された合金成分の各々は、合金の全体としての性能に寄与 するけれども、合金成分が個々に提供する利点を分離するのは困難である。これ は、これらの成分を本願に特定した量で集合的に使用した場合に共同作用が得ら れるためである。かくして、適正な合金成分レベルを維持した場合に得られる微 妙なバランスがある。このバランスを壊すと、所望の性質の多くに影響を及ぼさ れる。しかしながら、合金成分の様々な量を選択する上で払われる配慮を理解す るため、これらの成分の各々の機能を別々に論じる。 合金成分としてのカルシウムに関し、カルシウムは、本発明の鋳造グリッドに 所望の鋳造性及び機械的特性を与えるのに十分な量で存在しなければならない。 このような性質を得るため、カルシウム含有量は、合金全体の少なくとも約０． ０２重量％でなければならないということがわかっている。 しかしながら、カルシウムレベルは、量が過剰にならないように注意深く制御 されなければならない。量が過剰であると、凝固後の再結晶の傾向が不等に高く 、注型し放しの構造から構造を大幅に変化する合金組成物が提供される。更に詳 細には、カルシウム含有量が多過ぎる場合には、凝固後に再結晶する傾向があり 、 非常に不規則な粒間腐蝕による早期破損を被り易いグリッド構造を形成する。か くして、粒間腐蝕により腐蝕が生じ、再結晶合金の粒径が小さくなる傾向があり 、カルシウム含有量が高いために生じる金属間反応（ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉ ｃｓ）が新たな再結晶した粒に作用するため、粒間腐蝕が起こり易い。 従って、再結晶の傾向を高めるカルシウムレベルを抑えながら適切な機械的性 質を与えるため、かくして、本発明の合金中のカルシウムを合金全体の約０．０ ２重量％乃至０．０５重量％の範囲内にあるようにするのが適当であることがわ かっている。更に好ましくは、カルシウム含有量は、約０．０３重量％乃至約０ ．０４重量％である。 銀成分に関し、これは、他の合金と相互作用し、必須の鋳造特性及び機械的特 性を持つ合金を提供する。更に詳細には、適切なレベルで存在する銀は、他の合 金成分のレベルでは提供できない非常に望ましい機械的特性を、結果的に得られ た合金に与える。 かくして、合金全体の少なくとも約０．０１重量％の量で銀が含有されている 場合に所望の鋳造特性及び機械的特性が得られることがわかっている。銀を含有 することによって得られる重要な特性は、結果的に得られた合金を熱処理するこ とによって、これらの合金を使用して製造されたグリッドの機械的性質を更に高 めることができるということである。このような熱処理による機械的性質の向上 は、適当なレベルの銀を含まない、カルシウム−錫を含む鉛を基材とした合金で は得ることができない。 更に、適当なレベルの銀は、このような合金を経時変化に対して安定化する傾 向がある。かくして、適当なレベルの銀が含まれていない場合には、カルシウム −錫を含む鉛を基材とした合金は、それらの所望の機械的特性を経時変化により 失い易い。このような機械的特性の大幅な低下は、多くのＶＲＬＡの用途につい て、陽極グリッド合金については許容できない。 他方、銀が比較的高価な合金成分であるため、過剰の量は回避しなければなら ない。確かに、過剰の量は大幅な向上をもたらさず、場合によっては、所望の合 金特性に悪影響をもたらす。 従って、銀成分は、合金全体の約０．０５重量％以下でなければならない。好 ましい組成物は、銀を約０．０２％乃至０．０３％の範囲で含む。 錫成分については、問題は更に複雑である。かくして、錫レベルは、グリッド の鋳造時の性質及び鋳造されたグリッドの機械的特性に所定の影響を及ぼすが、 錫レベルは、更に、腐蝕、サイクリング、熱暴走、及び容量損特性の問題にも影 響を及ぼす。これらの様々な基準は完全には理解されておらず、この分野での従 来の業績にも拘わらず、錫レベルがＶＲＬＡセルの特性に及ぼす影響はほとんど 理解されてこなかった。 しかしながら、本発明によれば、錫を合金全体の約１．５重量％乃至約３．０ 重量％の範囲で含むことによって、このような合金が適当なレベルのカルシウム 及び銀を含む場合、合金、このような合金を使用したグリッド、及び陽極グリッ ドについて、所望の特性が、このような合金を使用したＶＲＬＡセルに与えられ るということがわかった。更に詳細には、錫を合金の重量に関して約２．０％乃 至約３．０％、更に好ましくは２．０％乃至２．５％の範囲に維持するのが好ま しい。 かくして、好ましい実施例では、合金は、本質的には、鉛、カルシウム、錫、 及び銀を含む。しかしながら、所望であれば、合金からのカルシウムの垢取り（ ｄｒｏｓｓｉｎｇ）を阻止する上で効果的な所定量のアルミニウムを含むのがよ い。アルミニウムは、約０．００３％乃至約０．０３％の範囲の量で存在するの がよい。 好ましくは、上文中に説明した成分以外の成分は、合金から除外されるか或い は商業的に入手できる金属に代表的に存在する量等の微量しか存在しない。勿論 、所望であれば、合金に他の成分を加えることができる。これは、このような成 分を加えることによって合金の有用な性質が損なわれない場合に行われる。 合金の製造は、好ましくは、成分を４２６℃乃至約５１０℃（約８００°F乃 至約９５０°F）の温度で均質の混合物になるまで混合し、冷却することによっ て行われる。本発明の合金を製造するための特定の方法は、本発明の部分を形成 しない。任意の所望の技術を使用でき、適当な技術が周知である。 本願で説明する合金は、鉛蓄電池グリッドに使用された周知の技術のうちの任 意の技術によってグリッドに鋳造できる。かくして、重力鋳造技術が当該技術分 野で周知であり、使用できる。鉛蓄電池グリッドを鋳造するための他の周知の技 術は、鍛練技術及びエキスパンドメタル技術を使用する枝術を含む。このような 技術は、特定の用途について望ましいように同様に使用できる。 グリッド鋳造パラメータに関し、温度勾配の発生をなくさないまでも少なくと も最小にするのが好ましい。この目的のため、カルシウムを含む鉛を基材とした 他の合金の鋳造とは対照的に、鉛が早期冷却しないようにし、鉛の早期冷却と関 連した凝固中の温度勾配が発生しないようにするため、上フレーム及びゲート領 域で更に大きな断熱（例えば従来のコーキングによって行われる）を提供しなが ら、比較的低い鉛温度及び比較的高い金型温度を使用するのが好ましい。従って 、鉛／とりべ（ｌａｄｌｅ）の好ましい温度範囲は約４１０℃乃至４２６℃（約 ７７０°F乃至８００°F）であり、金型の温度は約１７６℃乃至４９９℃（約３ ５０°F乃至９３０°F）である。更に、選択されたカルシウム含有量をグリッド 製造プロセス中に維持するため、プロセスの安定性が重要である。かくして、特 にアルミニウムを使用する場合には、汚染を回避することが重要である。 上文中に言及したように、本発明で使用したカルシウム−錫−銀鉛を基剤とし た合金は、熱処理により機械的特性を向上させることができる。任意の熱処理技 術を使用できる。一つの例示の例として、結果的に得られたグリッドに約３時間 程度に亘って１００℃（２１２°F）の温度で熱処理を加えるのが適当であると いうことがわかっている。このような熱処理は、約２４１３１．４５kPa乃至２ ７５７８．８kPa（約３５００psi乃至４０００psi）程度の降伏強度を約４１３ ６８．２kPa（約６０００psi）程度又はそれ以上の降伏強度まで高めることがで きる。 特定のグリッド形体及びこのような陽極グリッドを使用したＶＲＬＡセルの形 体は、所望の通りに変化させることができる。多くの形体が周知であり、使用で きる。 一つの例示の例として、第１図は全体に参照番号１０を附した陽極プレートを 示す。このプレートは、セパレータ１２によって包囲されている。陽極プレート １０は、全体としてグリッド１４を含み、このグリッドは、プレートラグ１６及 びグリッド１４に塗った陽極活性材料１８を含む。 周知のように、グリッドについて多くの様々な形体がある。更に、ＶＲＬＡセ ルでは、セパレータは、代表的には、吸収体ガラスファイバマットである。他の 商業的に入手可能なガラスファイバセパレータは、ガラスファイバの部分に代え てポリオレフィン又は他のポリマーファイバを含む。 幾つかの用途について、プロセス制御を補完して割れ、裂け、ボイド等を最小 にするため、１９９７年９月８日に出願された現在継続中の本発明の譲受人に譲 渡されたＲａｏ出願第０８／９２５，５４３号に開示されているような、最適化 された内部陽極グリッドワイヤ形状を使用するのが望ましい。かくして、第７頁 及び第１４頁乃至第１５頁に論じられており且つ第６図及び第７図に示してある ように、陽極グリッドの内部形体は全体に円筒形又は楕円形断面であり、グリッ ド鋳造中に凝固が均等に行われるようにし、鋳造欠陥をなくさないまでも最小に するのを補助しなければならない。 第２図は、全体に参照番号２０を附したＶＲＬＡセルを示す。セル２０は、か くして、全体に参照番号２４を附したエレメントスタックを内部にぴったりと保 持する容器即ちジャー２２を含む。かくして、エレメントスタック２４は、交互 に配置された一連の陽極プレート１０及び陰極プレート２６を含み、隣接した陽 極プレート及び陰極プレートをセパレータ１２が分離する。バンド２８を使用し 、隣接したプレートを所望の通りに圧縮された状態に保持し、組み立てを容易に する（バンドはエレメントスタック２４を取り囲んでいるが、第２図では、例示 を行う目的で一部が取り除いてある）。ＶＲＬＡセル２０は、同様に、陽極端子 ３０、陰極端子３２、及び任意の適当な手段によって容器即ちジャー２２に取り 付けられたカバー３４を含む。 ＶＲＬＡセル２０が酸素再結合によって機能する限り、周知のように、低圧自 己再シール性バルブ３８を使用してセル内に所望の内部圧力を維持する。多くの 適当な逃がし弁が周知であり、使用されている。 以下の例は、本発明を更に詳細に例示するが、これを本発明の範囲を限定する ものと解釈してはならない。これらの例に記載した機械的特性は、以下の方法に よって決定された。 極限引張強度（ＵＴＳ） 降伏強度 歪み（伸び） 靱性 これらの性質をＡＳＴＭ試験第Ｄ６３８号に従って試験した。 これらの例に記載した合金の組成を鋳造合金について決定した。 例１ この例は、本発明の鋳造合金を例示する。 合金混合物を使用して棒材（１２．７mm×６．３５mm×１０１．６mm（０．５ インチ×０．２５インチ×４．０インチ））を４５４．４℃（８５０°F）で重 力鋳造する。この際、金型を約１７６℃（３５０°F）に維持する。 表１には、鋳造した夫々の合金の組成が記載してある。 表１ 合金成分（重量％） 合金 Ｃａ Ａｇ Ｓｎ 鉛 合金Ａ ０．０４０ ０．０１６５ ３．０ 残余 合金Ｂ ０．０３９ ０．０３３６ ３．０ 残余 合金Ｃ ０．０３８ ０．０４５ ３．０ 残余 合金Ｄ ０．０４０ ０．０４５ ２．０ 残余 例２ この例は、例１の合金Ａ−Ｄを使用して得られた鋳造棒材の機械的性質を示す 。 このような合金の機械的特性を試験し、結果を表２に記載する。 表２ 機械的特性 合金 ＵＴＳ(psi) 降伏強度(psi) 歪み（％） 靱性(in#/in³) Ａ¹ ５０２５ ３７３４ １６．７ ６６４ Ｂ² ４７６１ ３５３４ １５．０ ５４０ Ｃ³ ４５９６ ３３１３ １４．４ ４８９ Ｄ⁴ ４０１２ ３１２０ １３．２ ３７３ ここで、Ａ¹０．０４％Ｃａ、 ０．０１６５％Ａｇ、３．０％Ｓｎ Ｂ² ０．０３９％Ｃａ、０．０３６６％Ａｇ、３．０％Ｓｎ Ｃ³ ０．０３８％Ｃａ，０．０４５％Ａｇ、 ３．０％Ｓｎ Ｄ⁴ ０．０４０％Ｃａ、０．０４５％Ａｇ、 ２．０％Ｓｎである。 例３ この例は、本発明で使用した合金の経時変化及び熱処理の効果を示す。 例１の合金を三日間に亘って周囲温度に露呈する。例２で評価した機械的特性 を合金の経時変化について再度評価する。熱処理の効果を評価するため、合金を オーブン内で９３℃（２００°F）で１時間に亘って熱処理し、９３℃（２００ °F）で３時間に亘って熱処理した。 表３ 合金Ａ ＵＴＳ(psi) 降伏強度(psi) 歪み（％） 靱性(in#/in³) 〔Ｕ〕 ５５２７ ４３３０ １４．１ ６６１ 〔Ｖ〕 ７５７６ ６２１６ １１．５ ６４４ 〔Ｗ〕 ７５３１ ６５１２ １２．５ ７００合金Ｂ 〔Ｕ〕 ５０９６ ３８１６ １５．５ ６０７ 〔Ｖ〕 ７２３６ ６０４０ １２．６ ６８１ 〔Ｗ〕 ７６７２ ６４４９ ９．０ ５２３合金Ｃ 〔Ｕ〕 ４０６９ ２９２６ ８．４ ２６０ 〔Ｖ〕 ６９６０ ６１０５ ７．６ ３４６ 〔Ｗ〕 ６８４３ ６１０９ ５．９ ２４７合金Ｄ 〔Ｕ〕 −− −− −− −− 〔Ｖ〕 ６３２９ ５５１０ １０．１ ４６９ 〔Ｗ〕 ６９８８ ６２６９ ９．２ ４８０ ＊〔Ｕ〕は、三日間に亘って周囲温度に露呈した後の値であり、〔Ｖ〕は、９３ ℃（２００°F）で１時間に亘って熱処理した後の値であり、〔Ｗ〕は、９３℃ （２００°F）で３時間に亘って熱処理した後の値である。 かくして、図示のように、熱処理は、本発明で使用された合金の機械的特性を 大幅に高めるのに役立つ。 例４ 以下の例は、銀のレベルが合金の特性に及ぼす効果を示す。 以下の組成を持つ合金である合金Ｅを形成する。 表４ 成分 量（重量％） 錫 ２．０ 銀 ０．００６ カルシウム ０．０４０ 鉛 残余 かくして、合金Ｅは、銀の濃度が０．００６％まで減少させてあることを除く と合金Ｄ（即ち０．０４９％Ｃａ、０．０４５％Ａｇ、及び２．０％Ｓｎ）に匹 敵する。 合金Ｅを上文中に説明したように試験し、以下の結果を得た。表５ 合金 Ｅ ＵＴＳ(psi) 降伏強度(psi) 歪み（％） 靱性(in#/in³) 〔Ｘ〕 ２８８０ １５７８ ２８．６ ６６３ 〔Ｙ〕 ３１６０ ２０１８ ２２．６ ５６７ 〔Ｚ〕 ３７５６ ２８１１ １７．７ ５３４ ＊〔Ｘ〕は、鋳造したばかりの値であり、〔Ｙ〕は、９３℃（２００°F）で１ 時間に亘って熱処理した後の値であり、〔Ｚ〕は、９３℃（２００°F）で３時 間に亘って熱処理した後の値である。 わかるように、合金Ｅの機械的特性は合金Ｄよりも大幅に低い。 例５ この例は、カルシウム−錫−銀を含む鉛を基材とした合金を試験して陽極での 酸素過電圧に及ぼされる合金組成の効果を決定する。 試験の段取りを第３図に示す。使用された合金の各々を鋳造してワイヤにし、 エポキシ樹脂に注封し、０．３０μｍのレベルまで研磨する。研磨した表面積は ０．１６４cm²である。概略図では、第３図に示すように、試験する合金ワイヤ には全体に参照番号５０が附してあり、小さな反応容器５４に入れた参照番号５ ２を附した比重が１．３１０の硫酸に浸漬してある。基準電極（水銀−硫酸水銀 （Ｉ））５６が、図示のように、対向電極と隣接して硫酸溶液に浸漬してある。 ワイヤを４５分間に亘って５mA/cm²で陽極処理する。 次いで、基準スケールに作用する１．６ｖ乃至１．２ｖの電圧を掃引し、掃引中 の酸素ガス化電流を記録する。 ２５℃（７８°F）で行った試験の結果を第４図に示す。この図でわかるよう に、錫含有量が増大すると、錫含有量が合金の１．５重量％から２．５重量％ま で増大する場合にはガスの発生を抑える。錫のレベルが更に増大すると、ガスの 発生が増大し始まる。 適当な錫レベルのこのような合金の性能は、陽極でのガスの発生が不当に過剰 であってはならないということを示す。従って、このような合金は陰極に対して 触媒毒の作用を及ぼさないため、実際上全てのアンチモン含有合金と同様に、本 発明の合金は、ガスの発生や熱暴走の傾向なしに使用できなければならない。 かくして、わかるように、本発明の合金は、動力用及び定置の用途用のＶＲＬ Ａに必要とされる様々な基準を満たす。鋳造特性は満足のいくものである。機械 的特性は優れており、重要なことには、このような所望の特性が経時変化により 不当に失われることがないということである。同様に、このような合金で製作さ れた陽極グリッドは、所望の用途で使用するためのＶＲＬＡセルに適切な電気的 性能を提供する。 例６ この例は、本発明の陽極グリッド合金を使用したセルの性能を、他の陽極グリ ッド合金でできたセルの性能と比較し、グリッドの成長特性及びグリッドの微小 構造を比較する。 試験を受けるセルは、本明細書中に説明した様々な組成の合金でできた陽極グ リッドを使用して組み立てられた。一般的には、試験を受けるセルは、以下の特 徴を有する。即ち、ガラス製のセパレータで離間された５枚の陽極プレート及び ６枚の陰極プレート（プレートは、カルシウム−鉛合金である）、及び難燃性ポ リプロピレン容器を持ち、約９７％乃至９８％の飽和レベルで作動するように設 定された２００Ａｈ（アンペア−時）のＶＲＬＡセルである。 これらのセルの浮動挙動（ｆｌｏａｔ ｂｅｈａｖｉｏｒ）は、約１１５日後 に、各セルの電圧が２．２３ｖの６本のセルストリング（１２ｖ）を６０℃乃至 ６５℃の空気オーブン内で浮かせることによって決定される。第５図は、日数に 対する電流のグラフであり、陽極グリッド合金Ｉ（以下に説明する組成を持つ本 発明による合金）を使用したセルストリングの浮動挙動を、商業的に使用された カドミウム−アンチモン−鉛陽極合金（従来技術）を使用したセルストリングと 比較する。これらの各々の浮動挙動は、適当であると考えられる。 様々な陽極グリッド合金を使用した追加のセルストリングをグリッドの成長及 び腐蝕について比較する。使用された様々な合金は以下の通りである。 陽極グリッド 合金の識別 公 称 組 成 Ｃａ Ｓｎ Ａｇ 合金Ｆ ０．０４ １．５ − 合金Ｇ ０．０４ １．５ ０．０２５ 合金Ｈ ０．０４ ２．０ − 合金Ｉ ０．０４ ２．０ ０．０２５ 合金Ｊ ０．０４ ３．０ − 合金Ｋ ０．０４ ３．０ ０．０２５ 従来技術 カドミウム−アンチモン−鉛 第６図及び第７図は、６０℃に保持された空気オーブン内で各セル毎に約２． ２３ｖの電圧で１２週間に亘って浮動させた後のグリッドの成長を示すグラフ（ 第６図は、グリッドの幅の成長であり、第７図は、グリッドの高さの成長である ）である。これらの図からわかるように、銀を含有する陽極グリッドを持つセル 内の陽極グリッドのグリッド成長特性は、錫含有量が等しいが銀を含まない陽極 グリッドのを持つセル内の陽極グリッドのグリッド成長特性よりも優れている。 （即ちＦよりもＧの方が優れており、ＨよりもＩの方が優れており、ＪよりもＫ の方が優れている）。更に、銀を含み且つ錫含有量が２％乃至３％の陽極グリッ ド合金が好ましいと考えられる。 第８図は、形成後、グリッド成長試験に関して上文中に説明した条件下で１２ 週間に亘って浮動させた後の、様々な合金で形成された陽極グリッドのグリッド 腐蝕特性を示す。この場合も、陽極グリッド合金に銀が含まれることによる積極 的効果がわかる。 第９図乃至第２８図は、様々な合金を使用した陽極グリッドの微小構造を示す 。第９図乃至第１２図でわかるように、従来技術の合金で製造された陽極グリッ ドでは、試験条件下で比較的重大な粒間腐蝕が生じる。これとは対照的に、合金 Ｉで製造した陽極グリッド及び合金Ｋで製造した陽極グリッド（両方とも、本発 明に従って製造された）で起こる主な腐蝕（第１３図乃至第２０図参照）は均等 であり、不規則な腐蝕は見当たらない。 合金Ｉ及びＫを使用した場合に全てのグリッドで生じる主な欠陥は、ボイド及 び裂けを或る程度伴う割れである。このような欠陥は、本明細書中上文中に説明 したプロセス設計によって十分に制御できるものと考えられる。 本発明の特定の実施例を示したが、当業者が特に以上の教示に従って変更を行 うことができるため、本発明はこれらの実施例に限定されないことは勿論である ということは理解されよう。かくして、本発明をＶＲＬＡセルと関連して説明し たが、本願に開示した合金は、自動車用（エンジンがかぶった状態での始動、点 灯、及びイグニッション）、双極式蓄電池、等の任意の他の鉛蓄電池で使用でき るということは理解されるべきである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．使用時に通常は周囲からシールされた容器と、この容器内に配置された少な くとも一つの陽極プレート及び陰極プレートと、前記容器内に配置された、前記 陽極プレート及び陰極プレートを離間するセパレータと、前記セパレータ及びプ レート内に実質的に完全に吸収された電解質とを有し、前記陽極プレートは、活 性材料層が塗り付けられたグリッド支持構造を含み、このグリッド支持構造は、 大部分が鉛でできており、カルシウムを約０．０２％乃至約０．０５％、錫を約 １．５％乃至約３．０％、銀を約０．０１％乃至約０．０５％含む鉛を基材とし た合金でできており、これらの比率が、前記鉛を基材とした合金の総重量に基づ いた値である、密封式鉛蓄電池セル。 ２．前記鉛を基材とした合金のカルシウム含有量は約０．０３％乃至約０．０４ ％の範囲内にある、請求項１に記載のセル。 ３．前記鉛を基材とした合金の錫含有量は約２．０％乃至約２．５％の範囲内に ある、請求項１に記載のセル。 ４．前記鉛を基材とした合金の銀含有量は約０．０２％乃至約０．０４％の範囲 内にある、請求項１に記載のセル。 ５．前記鉛を基材とした合金のカルシウム含有量は約０．０３％乃至約０．０４ ％の範囲内にあり、前記鉛を基材とした合金の錫含有量は約２．０％乃至約３． ０％の範囲内にあり、前記鉛を基材とした合金の銀含有量は約０．０２％乃至約 ０．０４％の範囲内にある、請求項１に記載のセル。 ６．グリッド支持構造及びこの構造に塗り付けられた活性陽極材料を含み、前記 グリッド支持構造は、大部分が鉛でできており、カルシウムを約０．０２％乃至 約０．０５％、錫を約１．５％乃至約３．０％、銀を約０．０１％乃至約０．０ ５％含む鉛を基材とした合金でできており、これらの比率が、前記鉛を基材とし た合金の総重量に基づいた値である、密封式鉛蓄電池セル用陽極プレート。 ７．前記鉛を基材とした合金のカルシウム含有量は約０．０３％乃至約０．０４ ％の範囲内にあり、前記鉛を基材とした合金の錫含有量は約２．０％乃至約３． ０％の範囲内にあり、前記鉛を基材とした合金の銀含有量は約０．０２％乃至約 ０．０４％の範囲内にある、請求項６に記載の陽極プレート。 ８．錫含有量は約２．０％乃至約２．５％の範囲内にある、請求項７に記載の陽 極プレート。 ９．容器と、この容器内に配置された少なくとも一つの陽極プレート及び陰極プ レートと、前記容器内に配置された、前記陽極プレート及び陰極プレートを離間 するセパレータと、電解質とを有し、前記陽極プレートは、活性材料層が塗り付 けられたグリッド支持構造を含み、このグリッド支持構造は、大部分が鉛ででき ており、カルシウムを約０．０２％乃至約０．０５％、錫を約１．５％乃至約３ ．０％、銀を約０．０１％乃至約０．０５％含む鉛を基材とした合金でできてお り、これらの比率が、前記鉛を基材とした合金の総重量に基づいた値である、鉛 蓄電池。 １０．前記鉛を基材とした合金のカルシウム含有量は約０．０３％乃至約０．０ ４％の範囲内にある、請求項９に記載の蓄電池。 １１．前記鉛を基材とした合金の錫含有量は約２．０％乃至約２．５％の範囲内 にある、請求項９に記載の蓄電池。 １２．前記鉛を基材とした合金の銀含有量は約０．０２％乃至約０．０４％の範 囲内にある、請求項９に記載の蓄電池。