【発明の詳細な説明】
テキスタイル物品の製造装置及び製法 発明の主題
本発明は、繊維及び／またはフィラメントからテキスタイル物品を直接製造す
る改良された方法に係わる。
本発明は、上記方法を実施するための装置にも係わる。従来技術の概要
本発明は、本質的には“バーチカライゼーション技術（ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ
ｄｅ ｖｅｒｔｉｃａｌｉｓａｔｉｏｎ）”の名称で知られ、本願の第１の出願
人によって改良を加えられた技術によって得られる物品の製造に係わる。
この技術は、ヨーロッパ特許ＥＰ−Ａ−０，４７９，８８０に記載されており
、ウェブの形態で走行する繊維及び／またはフィラメントから直接的にモケット
・タイプの床及び／または壁被覆布などを製造することを可能にする。
上記特許に開示されている方法では、繊維及び／またはフィラメントを“練条
（ｅｔｉｒａｇｅ）”しながら“交差方向にルーピング（ｂｏｕｃｌａｇｅ ｔ
ｒａｎｓｖｅｒｓａｌ）する”ことにより、繊維及び／またはフィラメントが平
行に配列されている“擬糸（ｐｓｅｕｄｏ−ｆｉｌ）”の形態で前記繊維及び／
またはフィラメントを積み重ねる工程を含む。
上記特許の記載によれば、個々の繊維またはフィラメントを練条しながら交差
方向にルーピングする処理は、互いに間隔を保ち、ウェブ送り方向と交差する軸
線上に配置された回転ルーピング素子によって行われる。ルーピング素子間には
、ルーピング・フィンガが配置されている。この方法によれば、個々の繊維また
はフィラメントが、少なくとも１回はルーピング処理
されるから、正確に平行な繊維及び／またはファイバの堆積からなる撚りのない
糸を形成することになる。
上記特許が出願された時点において確立されていた条件は、下記の２つであろ
うと考えられる：
−ウェブ構成素子、即ち、個々の繊維またはフィラメントの大部分は、ウェブ
送り方向に対して５°〜４５°、さらに具体的には１５°〜２５°の配向角を有
すること；
−繊維及び／またはフィラメントのウェブは、処理前において小さい坪量、好
ましくは１０〜５０ｇ／ｍ2の坪量を有すること。
ウェブ送り方向に対して繊維及び／またはフィラメントが形成すべき配向角に
関しては、上記の低い角度は下限条件である。即ち特定角度以下では、繊維及び
／またはフィラメントは擬糸形成の過程で、もはや正確な配列を実現できなくな
り、生産効率を損なうおそれがある。逆に、最大角は理論と実際との中間に相当
する角度であり、もし繊維及び／またはフィラメントの角度がこの上限角度４５
°以上であれば、理論上では方法の実施は可能であるかもしれないが、繊維及び
／またはフィラメントが、ルーパ・ディスクとルーパ・フィンガとの相互貫入に
よって形成される機構に対して力を発生させ、この力は、繊維などの配向角が大
きくなるに従って指数関数的に増大するから、必然的に部品、特にルーパ・ディ
スクを支持する軸を大きくしなければならない。
上記特許に記載の方法を実施するための試作装置が製造されていた時点で、出
願人は、送り方向に対する繊維の配向を“交差方向に前練条する”ことで制御す
ることにより、上記第１条件をクリアする方法をすでに提案していた。“交差方
向の前練
条”は、本質的にはルーパ・デイスク／ルーパ・フィンガ機構の上流側に設けた
２組のディスクの相互貫入によって達成するというものであった。
ただし、例えば４ｍ幅の装置を製造する場合、このような技術は実用に際して
下記の理由から困難を生ずる：
−所要の生産性の下に高速運転中のウェブの横方向伸長（ひだの形成、・・・）
を制御することは困難；
−繊維の種類によっては、特に、長さが２５０ｍｍを超える繊維または連続フ
ィラメントの場合、適当に配向させることは困難。
この問題の解決は、第２の出願人によって提案された。この出願人は、文献Ｅ
Ｐ−Ａ−０，５２０，９１１に記載されている方法、即ち、カードから放出され
た繊維及びまたはフィラメントのウェブをそのまま延伸／ラップ形成機構に通す
ことによって、複数のひだを有するラップを形成する。次いで、練条処理用の布
が周面に設けられている回転手段を具備した練条機にこのラップを通す。
いわゆるバーチカライゼーション技術を利用するためには、ウェブ坪量を一定
限度以下に維持しなければならないから、再びバーチカライゼーション装置へ送
入するウェブには、その全幅にわたって１つまたは２つのひだを形成するのが現
実的である。
練条度は、練条された物品中の繊維の大部分がこの物品の長手方向に関してほ
ぼ対称関係にある２つの方向に配分されるように調整される。
延伸／ラップ形成機構から出たラップの長手方向練条度は、せいぜい３に制限
されることが好ましい。即ち、この限界を超
えると、“虫食い状”物品の形態を呈する不均質な製品が得られることが多い。
この公知例では、繊維及び／またはフィラメントの平均配向角は、ウェブの送
り方向に相当する被練条物品の長手方向に対して４０゜〜７５゜であると考えら
れる。
この角度は極めて大きく、上限に近い方では特許ＥＰ−Ａ−０，４７９，８８
０に記載されている角度範囲からはみ出している。
ただし、このような構成でも、少なくとも理論上では上記ヨーロッパ特許ＥＰ
−Ａ−０，４７９，８８０に開示されている方法を実施することは可能である。
要するに、文献ＥＰ−Ａ−０，５２０，９１１に記載されているような、延伸
／ラップ形成機構及びこれに続く練条機から成る装置を使用することの主な欠点
は、バーチカライゼーション装置へ進入する際のウェブ構成素子の角度が大き過
ぎることである。この場合、ルーパ・ディスク、特にこれらディスクを支持する
軸に作用する力が大きくなり過ぎると考えられる。
もちろん、ルーパ・ディスクを支持する軸のサイズ、従って、ディスクのサイ
ズを大きくすることも１つの解決方法であろう。しかし、繊維及び／またはフィ
ラメントを糸状に“自動”堆積させることができるように構成するには、ディス
クの直径が所定の値以下でなければならない。
従って、ルーパ・ディスクを支持する軸の直径も同様に小さくなければならな
い。
特許ＥＰ−Ａ−０，４７９，８８０に記載されている実施態様に伴なう他の問
題として、ルーパ・ディスクの歯が、ニードルと接触する繊維及び／またはフィ
ラメントを掻き取るように
構成されている。このような構成では、ルーパ・ディスクとルーパ・フィンガと
の間にウェブを咬合させるのに不便である。
特にいったん運転を停止したのち、再びウェブを咬合させるのに多大の時間を
要し、困難であり、これを手動で行うとすれば危険ですらある。しかも、カード
やラップ形成機構など、ルーパ・ディスク／ルーパ・フィンガ機構よりも上流側
に配置される装置は慣性が大きいから、必然的に生産性を許容限度以下に低下さ
せることになる。発明の目的
本発明の目的は、前記従来技術の問題点に対する解決手段、即ち、文献ＥＰ−
Ａ−０，４７９，８８０に記載のバーチカライゼーション方法及び装置に使用さ
れる繊維及び／またはフィラメントを適当に配向するため、好ましくは文献ＥＰ
−Ａ−０，５２０，９１１に記載の延伸／ラップ形成機構及び後続の練条機を使
用することにより、発生する力を著しく軽減できる解決手段を提供することにあ
る。
本発明はまた、ルーパ・ディスク及びルーパ・フィンガ間にウェブを確実に咬
合させることをも目的とする。
その他の利点は、以下の説明から明らかになるであろう。本発明の主な特徴的要素
本発明は、ウェブの形態で送り方向に移動する繊維及び／またはフィラメント
からテキスタイル物品を製造するため、必要なら練条（ｅｔｉｒａｇｅ）しなが
ら個々の繊維及び／またフィラメントを送り方向と交差する方向にルーピング（
ｂｏｕｃｌａｇｅ）し、繊維及び／またはフィラメントが平行に配列されている
捲縮した擬糸の形態に堆積させるプレ・ルーピング工程を含む方法を前提とする
。本発明の方法は、かかる前提において、前記
プレ・ルーピング工程に先立って“捲縮工程”と呼称される工程が行われること
を特徴とする。第１ルーパ・ディスク・セットと第１ルーパ・フィンガ・セット
との相互貫入によって形成される機構によってプレ・ルーピング工程が行われる
場合には、第２ディスク・セット、即ち、捲縮ディスクと、第２フィンガ・セッ
ト、即ち、捲縮フィンガとの相互貫入によって形成される機構によって前記捲縮
工程を行う。この捲縮機構は、ウェブ送り方向に見てプレ・ルーパの上流側に配
置される。本発明の方法を実施するには、捲縮機構のゲージがプレ・ルーパのゲ
ージの倍数でなければならない（即ち、プレ・ルーパのゲージをｊとすればｎ×
ｊ）。また、捲縮機構を構成する素子の寸法及び配置を、捲縮機構において得ら
れる捲縮の長さがプレ・ルーパのゲージの倍数に等しくなるように計算しなけれ
ばならない。
特に簡単な第１実施態様では、捲縮機構のゲージをプレ・ルーパのゲージの２
倍に設定すればよい。この場合、捲縮機構における捲縮の長さは、プレ・ルーパ
において形成される捲縮の長さの２倍に等しい。この実施形態においても、使用
する材料によっては、捲縮機構を使用しない場合に比較して発生する力は５〜１
０分の１に軽減される。
好ましい実施形態として、前記捲縮機構の上流側に前記捲縮機構のゲージの倍
数に相当するゲージを有する第２捲縮機構を設ける。
他の実施態様として、上述のようにゲージｎｊを有する捲縮機構とゲージｊを
有するプレ・ルーパとの間にゲージｊを有する補足捲縮機構を介在させることも
可能である。この場合、プレ・ルーパの目的は、繊維及び／またはフィラメント
の堆積による捲縮糸の形成だけである。
プレ・ルーパの上流側に配置される単数または複数の捲縮機構における捲縮デ
ィスク及びこれを支持する軸の直径が、繊維及び／またはフィラメントの糸状堆
積との関係で制約されることはなく、従って、大きく設定することができる。
同様に、ルーパ・フィンガ末端での各種繊維の糸状の堆積によって設計上制約
されることはない。それゆえ、同様に、単数または複数の捲縮機構におけるディ
スクの歯を、糸の形成を目的とするプレ・ルーパにおけるルーパ・ディスクの歯
とは全く異なるプロフィールに形成することができる。具体的には、単数または
複数の捲縮機構におけるディスクの歯を、ウェブの咬合を容易にすることを目的
に、プレ・ルーパにおけるディスクの歯と逆のプロフィールに形成することがで
きる。
本発明の方法も装置も、出願人の１人によって取得されたＥＰ−Ａ−０，４７
９，８８０に開示されている方法及び装置を起点とするものであり、この文献に
記載されている副次的な特徴及び改良が、本発明の方法にすべて応用されている
ことはいうまでもない。図面の簡単な説明
図１は、いわゆるバーチカライゼーション法に利用するための繊維及び／フィ
ラメント配向機構の実施例を示す模式図である。
図２ａ及び２ｂは、本発明の２つの実施態様によるバーチカライゼーション装
置の模式図である。
図３ａ，３ｂ，３ｃは、捲縮機構及びプレ・ルーパを繊維及び／またはフィラ
メントが通過する際の３通りの態様を略示する正面図である。
図４，５，６は、ウェブに作用するルーピング力とゲージ（図
４）、ウェブ坪量（図５）及び繊維配向角（図６）との関係を示すグラフである
。
図７は、捲縮ディスク及びルーパ・ディスクの歯のプロフィールを示す詳細図
である。
図８は、捲縮工程において使用されるディスク及びその歯の好ましい実施形態
を示す断面図である。
図９は、文献ＥＰ−Ａ−０，５２０，９１１に開示されているような練条機と
本発明装置とをリンクさせた好ましい実施態様を示す説明図である。好ましい実施例の説明
図１は、文献ＥＰ−Ａ−０，５２０，９１１に詳しく記載されている、いわゆ
る繊維及び／またはフィラメント配向機構の模式図である。
図１に示す実施例では、繊維及び／またはフィラメントを混合１及び解繊２し
、カード３を通過させて第１ウェブ００を形成する。前記ウェブは、坪量が約２
０ｇ／ｍ2、幅が２．５ｍである。送り速度は、約１００ｍ／ｍｉｎである。
この段階で、前記ＥＰ−Ａ−０，５２０，９１１に記載されている方法に従っ
てウェブを加工する。即ち、カード３から来る繊維及び／フィラメントのウェブ
が連続して数回折りたたまれるようにウェブを延伸／ラップ形成機構５に導入す
る。
“ラップ”０とも呼称されるこの折りたたまれたウェブを、次いで、前記ＥＰ
−Ａ−０，５２０，９１１に記載されているように練条機７に導入する。この練
条機７は回転手段を含み、該手段はその周面にスパイクのある布を有し、スパイ
クがラップ０に突き剌さる。
所要のウェブ１０を製造するためには、バーチカライゼーシ
ョン機が４ｍを上回る幅を有する場合なら、延伸／ラップ形成機構の長さがこの
値よりも大きいこと、好ましくは約５ｍであることが必要である。
いわゆるバーチカライゼーション方法を実施するための条件の１つとして、ウ
ェブ１０の坪量を比較的低く抑えねばならないから、この実施例では、延伸／ラ
ップ形成機構５によって１回または２回だけ折りたたみ処理を行う。
練条機の練条度は、練条されたウェブ１０を構成する繊維及び／またはフィラ
メントの大部分がウェブ１０の送り方向に相当するウェブ長手方向に関してほぼ
対称的な２つの方向に配分されるように調整される。
繊維の大部分が前記送り方向との間に画成する角度ａ２は、容易に算出できる
。即ち、
Ｌｅ：ウェブ００の進入時の幅、
Ｎｐ：ラップ形成装置による折りたたみ数、
Ｌｓ：折りたたまれたラップ０の幅、
ａ１：ウェブ００の送り方向に対するラッピング半角、
Ｅ：練条度、
Ｌｅ２：練条機出口におけるウェブ１０の幅、
ａ２：ウェブ１０の送り方向と直交するウェブ００の送り
方向に対する練条後の半角
とすれば、下記式によって容易に算出できる：
ウェブの凝集がゆるむ（虫食い状になる）のを避けるには、
練条度を３に制限することが好ましい。
即ち、この実施例の場合、（ａ２と補角関係にある）角度ａ３は４０゜〜７５
°である。
図２ａ及び２ｂは、それぞれ本発明の２つの実施例としてのバーチカライゼー
ション装置を示す。いずれの実施例においても、この装置は従来技術の態様で、
横断方向の軸９３に設けた第１のルーパ・ディスク・セット９１と、ディスク９
１の間に設けたルーパ・フィンガ９５とから成る。
本発明では、プレ・ルーパの上流側に捲縮機構と呼ばれる第２機構を設ける。
この捲縮機構は、軸１０３に取り付けた１組の捲縮ディスク１０１と、捲縮ディ
スク１０１間に介在させた捲縮フィンガ１０５とから成る。
図２ａに示す実施例では、捲縮フィンガ１０５及びルーパ・フィンガ９５を、
捲縮ディスク１０１及びルーパ・ディスク９１を挟んで対向する側に配置してい
る。このように構成することにより、ウェブは捲縮ディスクとルーパ・ディスク
との間で“Ｓ”字状を呈しながら両ディスクと咬合する。
図２ｂに示す実施例では、捲縮フィンガ１０１及びルーパ・フィンガ９５を、
捲縮ディスク及びルーパ・ディスクに対して同じ側に配置することにより、ウェ
ブは、例えばＶ−字状を呈しながら両ディスクと咬合することになる。
捲縮機構の捲縮ディスクのゲージは、プレ・ルーパのゲージの倍数であること
が好ましい。
図２ａ及び２ｂに示したのはプレ・ルーパのゲージｊに対して捲縮機構のゲー
ジを２ｊに設定した極めて簡単な実施形態である。
捲縮機構のゲージを３ｊ以上に設定するか、または複数の捲
縮機構を連設する実施形態も可能であることはいうまでもない。
図３は、２基のプレ・ルーパ及び捲縮機構を形成する種々の素子を示す３つの
正面図であり、ルーパ及び捲縮機構のディスクとフィンガとを模式的に示してい
る。
具体的には、ウェブ１０の送り方向最上流側に配置された捲縮機構内での繊維
及び／またはフィラメントの挙動を示すのが図３ａである。この図から明らかな
ように、この捲縮機構に送られた繊維及び／フィラメントは個々に捲縮され、捲
縮の周期は当然のことながら捲縮機構のゲージに等しい。
図３に示す実施形態では、捲縮機構のゲージが、実際に糸を形成するプレ・ル
ーパのゲージの２倍に設定されている。
図３ｂは、捲縮機構とプレ・ルーパとの間で行われる繊維及び／またはフィラ
メントの移送工程を示す。この場合、プレ・ルーパのルーパ・ディスク９１は捲
縮機構フィンガ１０５の延長線上に配置されるだけでなく、捲縮機構ディスク１
０１の延長線上にも配置される。従って、プレ・ルーパのディスク数は捲縮機構
ディスクの２倍となる。
捲縮フィンガの代わりに、これと同じ機能を有する曲線状素子を利用してもよ
いことはいうまでもない。
図３ｃは、最下流側に配置され、繊維及び／またはフィラメントの堆積によっ
て得られる捲縮した擬糸の形成を可能にするプレ・ルーパ内での繊維及び／また
はフィラメントの挙動を示す。
もしプレ・ルーパのゲージが捲縮機構ゲージの２分の１である場合には、捲縮
機構において繊維及び／またはフィラメントに与えられる捲縮の長さが擬糸の形
成を目的とするプレ・ルーパによって得られる繊維及び／またはフィラメントの
捲縮の長
さの２倍に等しいか、または２倍に近いかをチェックする必要がある。
この条件が満たされれば、プレ・ルーパ内でさらに練条力が作用することはな
く、練条力は捲縮ディスクが装着されている第１軸によってほぼ完全に吸収され
る。
そのためには、対応の捲縮またはルーパのフィンガに対する種々の捲縮ディス
クまたはルーパ・ディスクの配置及びサイズを正確に計算し、特に、捲縮機構及
びプレ・ルーパにおける相互貫入を正確に計算する必要がある。
図４，５及び６は、ルーピング力と、ゲージ、ウェブ坪量または繊維配向角と
の関係を示すグラフであり、いずれの場合にもその他のパラメータを一定とした
。
さらに具体的に説明すると、図４は、ウェブが一定の坪量２０ｇ／ｍ2を有し
、送り方向に対する繊維の平均配向角が４５゜の場合の捲縮力とゲージとの関係
を示す。図示の捲縮力は、２種類の材料：ポリアミド・ウェブ（ＰＡ）及びポリ
プロピレン・ウェブ（ＰＰ）について計算した値である。ただし、いずれの材料
においても、計算結果は同じようであり、特に１／８インチ（３．１７５ｍｍ）
〜２／８インチ（６．１３６ｍｍ）のゲージ範囲において、計算結果はゲージに
対応して極端に小さくなる。
坪量２０ｇ／ｍ2のウェブがゲージ１／８インチの最終ルーパに対して２倍の
ゲージ（２／８インチ）を有するプレ・ルーパに接近する場合、最終ルーパ内で
得られる力は、プレ・ルーパを使用しない場合と比較して１／４に低下する。
図５は、ゲージを１／８インチに一定させ、送り方向に対する繊維の平均配向
角を４５゜とし、ここでもポリプロピレン・
ウェブ（ＰＰ）及びポリアミド・ウェブ（ＰＡ）について捲縮力と、ウェブ坪量
Ｐ（ｇ／ｍ2）との関係を示す。
グラフから明らかなように、いずれのウェブもある程度相似した挙動を示し、
２０ｇ／ｍ2よりも高い値からは、力が著しく増大する。
図６は、ウェブが２０ｇ／ｍ2の坪量を有し、ゲージが１／８インチの場合の
、捲縮力と繊維の配向角αとの関係を、２つの材料、即ち、ポリアミド・ウェブ
（ＰＡ）及びポリプロピレン・ウェブ（ＰＰ）に関して示す。
グラフから明らかなように、ここでも繊維の配向角に応じて力は指数関数的に
増大する。
本発明の他の特に重要な特徴は、バーチカライゼーション装置におけるウェブ
の不確実な咬合という問題を解決することである。
即ち、捲縮機構は、もはや繊維及び／またはフィラメントを糸の形態で堆積さ
せることを可能にしなければならないプレ・ルーパと同じ条件で歯を構成しなく
てもよい。
文献ＥＰ−Ａ−０，４７９，８８０の場合、プレ・ルーパに組み込まれるルー
パ・ディスクの歯を、捲縮糸を形成するため、ニードルのガイド内に繊維及び／
またはフィラメントの適正な堆積が得られるように構成する必要があった。しか
し、捲縮機構のディスクの歯には、このような条件が課せられないことはいうま
でもない。
具体的には、捲縮機構に組み込まれる捲縮ディスクの歯をバーチカライゼーシ
ョン装置におけるウェブの咬合を助けるように構成することができる。
図７は、捲縮機構及びプレ・ルーパの歯の構成を示す。図か
ら明らかなように、捲縮機構の歯はプレ・ルーパの歯とは逆の形状を呈し、ウェ
ブの咬合を助ける。
図８は、捲縮機構に採用できる捲縮ディスクの実施例を示し、このディスクは
バーチカライゼーション装置においてウェブを咬合し易く、かつ駆動され易くす
ることができる歯を有する。
図８の例では、捲縮ディスクが下記２つの主要部分からなる：
−第１の部分は完全に研摩され、面取りされたディスク２０１であり、繊維と
の摩擦係数を低くするため、必要に応じて表面処理を施してある。このディスク
は、歯の底を形成し、繊維及び／またはフィラメントを横に摺動し易くし、
−第２の部分は切り込みのあるディスク２０３であり、例えば第１の部分に溶
接され、ウェブと咬合し、ウェブを駆動するように歯先を形成することができる
。
図８に示すような捲縮ディスクを採用すれば、材料のすぐれた挙動を引き出す
ことができ、捲縮機構内での捲縮力を軽減することができる。
図９は、文献ＥＰ−Ａ−０，５２０，９１１に記載されているような練条機を
示す。この練条機は、一連の円筒から成り、この練条機７に属する最終円筒は、
捲縮機構９のディスクのうちの最初のディスクの延長線上に位置し、繊維及び／
またはフィラメントから成るウェブを練条機の出口においてそのまま駆動するこ
とができる。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Apparatus and method for making textile articles The subject of the invention The present invention relates to an improved method for producing textile articles directly from fibers and / or filaments. The invention also relates to an apparatus for performing the above method. SUMMARY OF THE PRIOR ART The present invention relates to the manufacture of articles obtained by a technique which is essentially known under the name "technique deverticalization" and has been improved by the first applicant of the present application. Get involved. This technique is described in European Patent EP-A-0,479,880, which produces moquette-type floor and / or wall covering fabrics and the like directly from fibers and / or filaments running in the form of a web. To be able to In the method disclosed in the above-mentioned patents, the fibers and / or filaments are arranged in parallel by "bouclage transversal" while "etriaging" the fibers and / or filaments. Stacking said fibers and / or filaments in the form of a "pseudo-fil". According to the description of the above patent, the process of looping the individual fibers or filaments in the cross direction while drawing is performed by rotating looping elements which are spaced from one another and are arranged on an axis which intersects the web feed direction. Looping fingers are arranged between the looping elements. According to this method, the individual fibers or filaments are looped at least once, thereby forming an untwisted yarn consisting of a stack of precisely parallel fibers and / or fibers. It is believed that there were two conditions that had been established at the time the patent was filed: the web components, ie the majority of the individual fibers or filaments, were at 5 ° to the web feed direction. Having an orientation angle of ４５45 °, more specifically 15 ° -25 °; the web of fibers and / or filaments has a small basis weight before treatment, preferably 10-50 g / m 2. To have. With respect to the orientation angle at which the fibers and / or filaments are to be formed with respect to the web feed direction, the above low angle is a lower limit. That is, when the angle is less than the specific angle, the fibers and / or filaments can no longer realize an accurate arrangement in the process of forming the pseudo-yarn, and the production efficiency may be impaired. Conversely, the maximum angle is an angle that is halfway between theory and practice, and if the angle of the fibers and / or filaments is greater than or equal to this upper limit of 45 °, the method may be theoretically feasible. However, the fibers and / or filaments generate a force on the mechanism formed by the interpenetration of the looper disc and the looper finger, which force is exponential as the orientation angle of the fiber or the like increases. Inevitably, the shaft supporting the components, especially the looper disk, must be increased. At the time when the prototype device for carrying out the method described in the above patent was being manufactured, the applicant controlled the orientation of the fiber with respect to the feed direction by "pre-drawing in the cross direction", thereby He has already proposed a way to clear one condition. The "cross-directional pre-drawing" was essentially achieved by the interpenetration of two sets of discs located upstream of the looper disk / looper finger mechanism. However, when producing devices of 4 m width, for example, such a technique poses difficulties in practice for the following reasons:-With the required productivity, the lateral elongation of the web during high-speed operation (corrugation,...). It is difficult to control ..); depending on the type of fiber, it is difficult to properly orient, especially in the case of a fiber having a length of more than 250 mm or a continuous filament. A solution to this problem was proposed by the second applicant. The applicant has disclosed a method described in document EP-A-0,520,911, in which a plurality of webs of fibers and / or filaments released from a card are passed directly through a draw / wrap forming mechanism. Form a wrap with pleats. Next, the wrap is passed through a drawing machine provided with a rotating means provided with a cloth for drawing processing on the peripheral surface. In order to utilize the so-called verticalization technology, the web basis weight must be kept below a certain limit, so that once again the web fed into the verticalization device has one or two folds over its entire width. It is realistic to form. The drawing degree is adjusted so that the majority of the fibers in the drawn article are distributed in two directions which are substantially symmetrical with respect to the longitudinal direction of the article. It is preferred that the longitudinal draft of the wrap exiting the stretch / wrap forming mechanism be limited to at most 3. That is, exceeding this limit often results in heterogeneous products in the form of "worm-like" articles. In this known example, it is considered that the average orientation angle of the fibers and / or filaments is 40 ° to 75 ° with respect to the longitudinal direction of the subject article corresponding to the web feeding direction. This angle is extremely large, and if it is closer to the upper limit, it protrudes from the angle range described in Patent EP-A-0,479,880. However, even with such a configuration, at least in theory, it is possible to carry out the method disclosed in the above-mentioned European Patent EP-A-0,479,880. In short, the main drawback of using a device consisting of a stretching / lap forming mechanism followed by a drawing machine, as described in document EP-A-0,520,911, is that the verticalization device The angle of the web component upon entry is too large. In this case, it is considered that the force acting on the looper disks, especially the shaft supporting these disks, becomes too large. Of course, one solution would be to increase the size of the shaft supporting the looper disk, and thus the size of the disk. However, in order for the fibers and / or filaments to be able to be "automatically" deposited in a thread form, the diameter of the disc must be less than a predetermined value. Therefore, the diameter of the shaft supporting the looper disk must likewise be small. Another problem with the embodiment described in patent EP-A-0,479,880 is that the teeth of the looper disk are configured to scrape fibers and / or filaments that come into contact with the needle. I have. Such an arrangement is inconvenient to bite the web between the looper disc and the looper finger. It is time-consuming and difficult to re-occlude the web, especially after it has been shut down, and even dangerous if done manually. In addition, since a device such as a card or a lap forming mechanism, which is disposed upstream of the looper disk / looper finger mechanism, has a large inertia, the productivity is necessarily reduced to an allowable limit or less. OBJECTS OF THE INVENTION The object of the present invention is to provide a solution to the above-mentioned problems of the prior art, i.e. to provide fibers and / or filaments used in the verticalization method and apparatus described in document EP-A-0,479,880. The use of a stretching / lapping mechanism and a subsequent drawing machine, preferably as described in document EP-A-0,520,911 for proper orientation, provides a solution which can significantly reduce the forces generated. It is in. It is also an object of the present invention to ensure that the web bites between the looper disk and the looper finger. Other advantages will be apparent from the description below. Main characteristic elements of the present invention The present invention relates to the production of textile articles from fibers and / or filaments moving in the feed direction in the form of a web, so that individual fibers and / or filaments can be produced, if necessary, in the form of an etirage. And a pre-looping step in which the fibers and / or filaments are looped in a direction crossing the feed direction and deposited in the form of crimped pseudo yarns in which fibers and / or filaments are arranged in parallel. The method of the present invention is characterized in that, under such a premise, a step called a “crimping step” is performed prior to the pre-looping step. When the pre-looping process is performed by a mechanism formed by the interpenetration of the first looper disk set and the first looper finger set, the second disk set, ie, the crimped disk, The crimping step is performed by a two-finger set, a mechanism formed by interpenetration with the crimped fingers. This crimping mechanism is disposed upstream of the pre-looper when viewed in the web feeding direction. In order to practice the method of the present invention, the gauge of the crimping mechanism must be a multiple of the gauge of the pre-looper (ie, n × j, where j is the gauge of the pre-looper). Also, the dimensions and arrangement of the elements making up the crimping mechanism must be calculated such that the length of the crimp obtained in the crimping mechanism is equal to a multiple of the pre-looper gauge. In a particularly simple first embodiment, the gauge of the crimping mechanism may be set to twice the gauge of the pre-looper. In this case, the length of the crimp in the crimp mechanism is equal to twice the length of the crimp formed in the pre-looper. Also in this embodiment, depending on the material to be used, the generated force is reduced to 5 to 10 times as compared with the case where the crimp mechanism is not used. As a preferred embodiment, a second crimping mechanism having a gauge corresponding to a multiple of the gauge of the crimping mechanism is provided upstream of the crimping mechanism. As another embodiment, a supplementary crimping mechanism having a gauge j can be interposed between a crimping mechanism having a gauge nj and a pre-looper having a gauge j as described above. In this case, the purpose of the pre-looper is only to form crimped yarns by the deposition of fibers and / or filaments. The diameter of the crimp disk and the shaft supporting it in the one or more crimping mechanisms arranged upstream of the pre-looper is not restricted in relation to the fiber and / or filamentary piles, Therefore, it can be set large. Similarly, there is no design constraint due to the thread-like accumulation of various fibers at the end of the looper finger. Thus, likewise, the teeth of the disc in the crimping mechanism or the crimping mechanism can be formed with a completely different profile than the teeth of the looper disc in the pre-looper intended for forming a thread. In particular, the teeth of the disc in one or more crimping mechanisms can be formed with an opposite profile to the teeth of the disc in the pre-looper for the purpose of facilitating the bite of the web. Both the method and the device according to the invention originate from the method and the device disclosed in EP-A-0,479,880, obtained by one of the applicants, and are described in this document. It goes without saying that all the secondary features and improvements have been applied to the method of the invention. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a schematic view showing an embodiment of a fiber and / or filament orientation mechanism for use in a so-called verticalization method. 2a and 2b are schematic diagrams of a verticalization device according to two embodiments of the present invention. FIGS. 3a, 3b, 3c are front views schematically illustrating three modes when the fibers and / or filaments pass through the crimping mechanism and the pre-looper. FIGS. 4, 5, and 6 are graphs showing the relationships among the looping force acting on the web, the gauge (FIG. 4), the web basis weight (FIG. 5), and the fiber orientation angle (FIG. 6). FIG. 7 is a detailed view showing the tooth profiles of the crimped disc and the looper disc. FIG. 8 is a cross-sectional view showing a preferred embodiment of the disk and its teeth used in the crimping step. FIG. 9 is an explanatory view showing a preferred embodiment in which a drawing machine as disclosed in the document EP-A-0,520,911 is linked to the apparatus of the present invention. DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1 is a schematic diagram of a so-called fiber and / or filament orientation mechanism described in detail in document EP-A-0,520,911. In the embodiment shown in FIG. 1, the fibers and / or filaments are mixed 1 and defibrated 2 and passed through a card 3 to form a first web 00. The web has a basis weight of about 20 g / m 2 and a width of 2.5 m. The feed speed is about 100 m / min. At this stage, the web is processed according to the method described in EP-A-0,520,911. That is, the fiber and / or filament web coming from the card 3 is introduced into the drawing / wrapping mechanism 5 so that the web is folded several times continuously. This folded web, also called "wrap" 0, is then introduced into the drawing machine 7 as described in EP-A-0,520,911. The drawing machine 7 comprises a rotating means, which has a spiked cloth on its periphery, which spikes pierce the wrap 0. In order to produce the required web 10, if the verticalization machine has a width of more than 4 m, the length of the stretching / wrapping mechanism must be greater than this value, preferably about 5 m It is. One of the conditions for carrying out the so-called verticalization method is that the basis weight of the web 10 must be kept relatively low. In this embodiment, the stretching / lap forming mechanism 5 performs the folding process only once or twice. I do. The drawing degree of the drawing machine is distributed in two directions that are substantially symmetrical with respect to the longitudinal direction of the web, in which most of the fibers and / or filaments constituting the drawn web 10 correspond to the feeding direction of the web 10. Is adjusted as follows. The angle a2 at which most of the fibers are defined with respect to the feed direction can be easily calculated. Le: the width of the web 00 when it entered, Np: the number of folds by the wrap forming device, Ls: the width of the folded wrap 0, a1: half-width wrapping with respect to the feeding direction of the web 00, E: degree of drawing, Le2: The width of the web 10 at the outlet of the drawing machine, a2: If it is a half angle after drawing with respect to the feeding direction of the web 00 perpendicular to the feeding direction of the web 10, it can be easily calculated by the following formula: In order to avoid loosening of the web (becoming worm-like), it is preferable to limit the drawing degree to 3. That is, in the case of this embodiment, the angle a3 (which has a complementary angle relationship with a2) is 40 ° to 75 °. Figures 2a and 2b show two examples of verticalization devices of the present invention, respectively. In either embodiment, the apparatus comprises, in a prior art manner, a first looper disk set 91 mounted on the transverse shaft 93 and a looper finger 95 mounted between the disks 91. . In the present invention, a second mechanism called a crimp mechanism is provided on the upstream side of the pre-looper. This crimping mechanism includes a set of crimped disks 101 attached to a shaft 103 and crimped fingers 105 interposed between the crimped disks 101. In the embodiment shown in FIG. 2a, the crimped finger 105 and the looper finger 95 are arranged on opposite sides of the crimped disk 101 and the looper disk 91. With this arrangement, the web engages with both disks while exhibiting an "S" shape between the crimped disk and the looper disk. In the embodiment shown in FIG. 2b, by placing the crimped finger 101 and the looper finger 95 on the same side with respect to the crimped disc and the looper disc, the web has, for example, a V-shape and Will be engaged. Preferably, the gauge of the crimp disk of the crimp mechanism is a multiple of the gauge of the pre-looper. 2a and 2b show a very simple embodiment in which the gauge of the crimping mechanism is set to 2j relative to the gauge j of the pre-looper. Needless to say, an embodiment in which the gauge of the crimping mechanism is set to 3j or more or a plurality of crimping mechanisms are connected in series is also possible. FIG. 3 is three front views showing two elements forming the two pre-loopers and the crimping mechanism, schematically showing the disks and fingers of the looper and the crimping mechanism. Specifically, FIG. 3A shows the behavior of the fibers and / or filaments in the crimping mechanism arranged on the most upstream side in the feed direction of the web 10. As apparent from this figure, the fibers and / or filaments sent to the crimping mechanism are individually crimped, and the cycle of the crimping is, of course, equal to the gauge of the crimping mechanism. In the embodiment shown in FIG. 3, the gauge of the crimping mechanism is set to twice the gauge of the pre-looper that actually forms the yarn. FIG. 3b shows the fiber and / or filament transfer process that takes place between the crimping mechanism and the pre-looper. In this case, the looper disk 91 of the pre-looper is arranged not only on the extension of the crimp mechanism finger 105 but also on the extension of the crimp mechanism disk 101. Therefore, the number of disks of the pre-looper is twice as large as that of the crimp mechanism disk. It goes without saying that a curved element having the same function may be used instead of the crimped finger. FIG. 3c shows the behavior of the fibers and / or filaments in the pre-looper, which is located at the most downstream side and allows the formation of crimped pseudo-yarns obtained by the deposition of the fibers and / or filaments. If the gauge of the pre-looper is one half of the gauge of the crimping mechanism, the length of the crimp given to the fibers and / or filaments in the crimping mechanism is such that the length of the crimp applied to the fiber and / or the filament is intended to form a pseudo yarn. It is necessary to check whether it is equal to or close to twice the length of the crimp of the fiber and / or filament obtained by the looper. If this condition is satisfied, no further drawing force acts in the pre-looper, and the drawing force is almost completely absorbed by the first shaft on which the crimp disk is mounted. To do so, it is necessary to accurately calculate the placement and size of the various crimped or looper disks with respect to the corresponding crimp or looper fingers, and in particular to accurately calculate the interpenetration in the crimping mechanism and pre-looper. There is. FIGS. 4, 5 and 6 are graphs showing the relationship between the looping force and the gauge, web basis weight or fiber orientation angle. In each case, other parameters were kept constant. More specifically, FIG. 4 shows the relationship between the crimping force and the gauge when the web has a constant basis weight of 20 g / m 2 and the average orientation angle of the fibers with respect to the feed direction is 45 °. The crimping forces shown are calculated for two materials: polyamide web (PA) and polypropylene web (PP). However, the calculation results are the same for all materials, and especially in the gauge range of 1/8 inch (3.175 mm) to 2/8 inch (6.136 mm), the calculation results are extremely high corresponding to the gauge. Become smaller. If the basis weight of 20 g / m 2 web approaches the pre-looper having twice the gauge (2/8 inch) for the final looper gauge 1/8 inch, the force obtained in the final looper, pre -It is reduced to 1/4 compared to the case where the looper is not used. FIG. 5 shows a constant gauge of 1/8 inch and an average orientation angle of the fibers with respect to the feed direction of 45 °. Again, the crimping force and web basis weight for polypropylene web (PP) and polyamide web (PA). The relationship with the amount P (g / m 2 ) is shown. As is evident from the graph, both webs behave somewhat similar, with values above 20 g / m 2 increasing the force significantly. FIG. 6 shows the relationship between crimping force and fiber orientation angle α when the web has a basis weight of 20 g / m 2 and a gauge of 1/8 inch, for two materials, namely, a polyamide web. (PA) and polypropylene web (PP). As can be seen from the graph, again the force increases exponentially with the orientation angle of the fibers. Another particularly important feature of the present invention is to solve the problem of uncertain occlusion of the web in a verticalization device. That is, the crimping mechanism no longer has to configure the teeth under the same conditions as the pre-looper, which must allow the fibers and / or filaments to be deposited in the form of a thread. In the case of the document EP-A-0,479,880, the teeth of the looper disc incorporated in the pre-looper are formed into crimped yarns, so that a proper accumulation of fibers and / or filaments in the guide of the needle is obtained. Needed to be configured. However, it goes without saying that such conditions are not imposed on the teeth of the disk of the crimp mechanism. Specifically, the teeth of the crimped disc that is incorporated into the crimping mechanism can be configured to assist the bite of the web in the verticalization device. FIG. 7 shows the configuration of the crimping mechanism and the teeth of the pre-looper. As is evident from the figure, the teeth of the crimping mechanism have the opposite shape of the teeth of the pre-looper and assist in biting the web. FIG. 8 shows an embodiment of a crimped disk that can be employed in a crimping mechanism, which has teeth that can facilitate biting and driving the web in a verticalization device. In the example of FIG. 8, the crimped disk consists of two main parts: the first part is a completely polished and chamfered disk 201, as required to reduce the coefficient of friction with the fibers, Surface treatment. This disk forms the bottom of the teeth and facilitates the lateral sliding of the fibers and / or filaments; the second part is a notched disk 203, for example welded to the first part, and The teeth can be formed to bite and drive the web. If a crimp disk as shown in FIG. 8 is employed, excellent behavior of the material can be brought out, and the crimping force in the crimp mechanism can be reduced. FIG. 9 shows a drawing machine as described in document EP-A-0,520,911. The drawing machine consists of a series of cylinders, the last cylinder belonging to which is located on an extension of the first one of the disks of the crimping mechanism 9 and which comprises a web of fibers and / or filaments. At the outlet of the drawing machine.
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，ＳＩ，ＳＫ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ
(72)発明者 バテリエール グザビエル
フランス，エフ−08240 サン−ピエール
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(72) Inventor Bateliere Xavier
F-08240 Saint-Pierre, France
Man, Ryu Bass