JP2000288694A - 急冷凝固薄帯の鋳造方法および鋳造用ノズル - Google Patents
急冷凝固薄帯の鋳造方法および鋳造用ノズルInfo
- Publication number
- JP2000288694A JP2000288694A JP11096574A JP9657499A JP2000288694A JP 2000288694 A JP2000288694 A JP 2000288694A JP 11096574 A JP11096574 A JP 11096574A JP 9657499 A JP9657499 A JP 9657499A JP 2000288694 A JP2000288694 A JP 2000288694A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- opening
- nozzle
- cooling roll
- width
- ribbon
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 単ロール法鋳造設備において、冷却ロールに
サーマルクラウンが生じ、ノズルと冷却ロールの間のギ
ャップがノズル開口の長さ方向即ち薄帯の板幅方向で不
均一になっても、冷却ロールへの溶融金属供給量が同方
向で均一になるようにして、薄帯厚さを板幅方向に均一
化する。 【解決手段】 スリット状をなすノズル開口の開口幅
を、冷却ロールのサーマルクラウンに応じて、開口の長
さ方向中央が最高幅で、長さ方向両端に向けて狭まる分
布とすることにより、鋳造される薄帯の厚さを板幅方向
に均一化する鋳造方法。開口が複数の開口からなり、開
口幅が複数の開口についての合計とすることもできる。
またノズル開口を上記のようにしたノズル。 【効果】 冷却ロールのサーマルクラウンの影響が無害
化され、板幅方向の厚さ分布が均一な薄帯が安定して得
られる。
サーマルクラウンが生じ、ノズルと冷却ロールの間のギ
ャップがノズル開口の長さ方向即ち薄帯の板幅方向で不
均一になっても、冷却ロールへの溶融金属供給量が同方
向で均一になるようにして、薄帯厚さを板幅方向に均一
化する。 【解決手段】 スリット状をなすノズル開口の開口幅
を、冷却ロールのサーマルクラウンに応じて、開口の長
さ方向中央が最高幅で、長さ方向両端に向けて狭まる分
布とすることにより、鋳造される薄帯の厚さを板幅方向
に均一化する鋳造方法。開口が複数の開口からなり、開
口幅が複数の開口についての合計とすることもできる。
またノズル開口を上記のようにしたノズル。 【効果】 冷却ロールのサーマルクラウンの影響が無害
化され、板幅方向の厚さ分布が均一な薄帯が安定して得
られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、単ロール法により
アモルファス合金薄帯などの急冷凝固薄帯を鋳造する設
備において、冷却ロールに生じるサーマルクラウンの影
響を無害化し、薄帯の厚さを板幅方向に均一化するため
の鋳造方法および鋳造用ノズルに関するものである。
アモルファス合金薄帯などの急冷凝固薄帯を鋳造する設
備において、冷却ロールに生じるサーマルクラウンの影
響を無害化し、薄帯の厚さを板幅方向に均一化するため
の鋳造方法および鋳造用ノズルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】アモルファス合金薄帯などの急冷凝固薄
帯の製造法として、単ロール法が知られている。この方
法は図１に示す例のように、タンディッシュ１内の溶融
金属２を、ノズル３から、高速回転している冷却ロール
５の円周面上に流出させて急冷凝固させ、凝固した薄帯
６を巻き取るものであり、非晶質や結晶質の合金あるい
は純金属の薄帯６が製造される。４はタンディッシュス
トッパーである。
帯の製造法として、単ロール法が知られている。この方
法は図１に示す例のように、タンディッシュ１内の溶融
金属２を、ノズル３から、高速回転している冷却ロール
５の円周面上に流出させて急冷凝固させ、凝固した薄帯
６を巻き取るものであり、非晶質や結晶質の合金あるい
は純金属の薄帯６が製造される。４はタンディッシュス
トッパーである。
【０００３】図２に示すように、ノズル３の開口７はス
リット状をなし、開口７の長さ方向が冷却ロール５の回
転軸１０と平行になるように、開口面８を円周面９に対
向させている。そして、開口７のスリット長さが薄帯６
の板幅に対応する。また、スリット長さおよびスリット
幅と、ノズル３の開口面８と冷却ロール５の円周面９と
の間のギャップと、冷却ロール５の回転速度とによっ
て、冷却ロール５上での溶融金属２の冷却速度および薄
帯６の厚さが支配される。
リット状をなし、開口７の長さ方向が冷却ロール５の回
転軸１０と平行になるように、開口面８を円周面９に対
向させている。そして、開口７のスリット長さが薄帯６
の板幅に対応する。また、スリット長さおよびスリット
幅と、ノズル３の開口面８と冷却ロール５の円周面９と
の間のギャップと、冷却ロール５の回転速度とによっ
て、冷却ロール５上での溶融金属２の冷却速度および薄
帯６の厚さが支配される。
【０００４】しかし、特に直径５００mm以上の大径の冷
却ロール５を使用して鋳造する場合、上記各因子を一定
にしても、鋳造に伴う冷却ロール５のサーマルクラウン
によって、薄帯６の厚さが板幅方向不均一になるという
問題が生じる。冷却ロール５は通常、図３のように、ロ
ール内部１１から水冷等により冷却しているが、円周面
９にノズル３の開口７から溶融金属２が供給されるの
で、破線のように膨張し、溶融金属２が接する円周面９
の幅方向中央部が、幅方向端部より径が大きくなる。す
なわちサーマルクラウンが生じる。このため、ノズルの
開口面８と冷却ロールの円周面９との間のギャップが、
開口７の長さ方向中央では両端よりも狭くなり、鋳造さ
れる薄帯６は板幅方向中央部の厚さが薄くなる。
却ロール５を使用して鋳造する場合、上記各因子を一定
にしても、鋳造に伴う冷却ロール５のサーマルクラウン
によって、薄帯６の厚さが板幅方向不均一になるという
問題が生じる。冷却ロール５は通常、図３のように、ロ
ール内部１１から水冷等により冷却しているが、円周面
９にノズル３の開口７から溶融金属２が供給されるの
で、破線のように膨張し、溶融金属２が接する円周面９
の幅方向中央部が、幅方向端部より径が大きくなる。す
なわちサーマルクラウンが生じる。このため、ノズルの
開口面８と冷却ロールの円周面９との間のギャップが、
開口７の長さ方向中央では両端よりも狭くなり、鋳造さ
れる薄帯６は板幅方向中央部の厚さが薄くなる。
【０００５】このサーマルクラウンに対する従来の対策
として、特開昭６１−１４０４９号公報には、ノズルの
開口面８と冷却ロールの円周面９の少なくとも一方に、
サーマルクラウンを補償するに足る逆クラウンをあらか
じめ付けておくことが開示されている。
として、特開昭６１−１４０４９号公報には、ノズルの
開口面８と冷却ロールの円周面９の少なくとも一方に、
サーマルクラウンを補償するに足る逆クラウンをあらか
じめ付けておくことが開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】冷却ロール５のサーマ
ルクラウン対策として、上記公報に開示されているよう
に、ノズル３に逆クラウンを付けるとなると、ノズル３
には、通常、研削困難なファインセラミックス製のもの
が使用されるので、ノズル製作に多大な時間および費用
を要することになる。一方、冷却ロール５に逆クラウン
を付けるには、単ロール法では鋳造ごとの研磨が必要で
あり、その都度、所定の形状に高精度な仕上げを行い、
かつその形状を維持するには困難な作業を要し、やはり
多大な費用を必要とする問題がある。
ルクラウン対策として、上記公報に開示されているよう
に、ノズル３に逆クラウンを付けるとなると、ノズル３
には、通常、研削困難なファインセラミックス製のもの
が使用されるので、ノズル製作に多大な時間および費用
を要することになる。一方、冷却ロール５に逆クラウン
を付けるには、単ロール法では鋳造ごとの研磨が必要で
あり、その都度、所定の形状に高精度な仕上げを行い、
かつその形状を維持するには困難な作業を要し、やはり
多大な費用を必要とする問題がある。
【０００７】そこで本発明が解決しようとする課題は、
単ロール法によりアモルファス合金薄帯などの急冷凝固
薄帯を製造する設備において、冷却ロールの円周面にサ
ーマルクラウンが生じ、ノズル開口面と冷却ロール円周
面の間のギャップが、開口の長さ方向、すなわち薄帯の
板幅方向で不均一になっても、冷却ロール円周面への溶
融金属供給量が同方向で均一になるようにすることで、
サーマルクラウンの影響を無害化し、薄帯の厚さを板幅
方向に均一化することである。
単ロール法によりアモルファス合金薄帯などの急冷凝固
薄帯を製造する設備において、冷却ロールの円周面にサ
ーマルクラウンが生じ、ノズル開口面と冷却ロール円周
面の間のギャップが、開口の長さ方向、すなわち薄帯の
板幅方向で不均一になっても、冷却ロール円周面への溶
融金属供給量が同方向で均一になるようにすることで、
サーマルクラウンの影響を無害化し、薄帯の厚さを板幅
方向に均一化することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明法は、高速回転する冷却ロールの円周面に、ス
リット状の開口を有するノズルを、該開口の長さ方向が
該冷却ロールの回転軸と平行になるように対向させて配
設し、該開口から溶融金属を流出して急冷凝固させる単
ロール法において、前記開口の開口幅を、前記冷却ロー
ルのサーマルクラウンに応じて、該開口の長さ方向中央
が最高幅で、長さ方向両端に向けて狭まる分布とするこ
とにより、鋳造される薄帯の厚さを板幅方向に均一化す
ることを特徴とする急冷凝固薄帯の鋳造方法である。そ
して、前記開口が複数の開口からなり、前記開口幅が該
複数の開口についての合計であるとすることができる。
の本発明法は、高速回転する冷却ロールの円周面に、ス
リット状の開口を有するノズルを、該開口の長さ方向が
該冷却ロールの回転軸と平行になるように対向させて配
設し、該開口から溶融金属を流出して急冷凝固させる単
ロール法において、前記開口の開口幅を、前記冷却ロー
ルのサーマルクラウンに応じて、該開口の長さ方向中央
が最高幅で、長さ方向両端に向けて狭まる分布とするこ
とにより、鋳造される薄帯の厚さを板幅方向に均一化す
ることを特徴とする急冷凝固薄帯の鋳造方法である。そ
して、前記開口が複数の開口からなり、前記開口幅が該
複数の開口についての合計であるとすることができる。
【０００９】また上記課題を解決するための本発明ノズ
ルは、スリット状の開口を有し、高速回転する冷却ロー
ルの円周面に、該開口の長さ方向が該冷却ロールの回転
軸と平行になるように対向させて配設され、該開口から
溶融金属を流出して急冷凝固させる単ロール法用のノズ
ルであって、前記開口の開口幅を該開口の長さ方向中央
が最大幅で、長さ方向両端に向けて狭まる分布としたこ
とを特徴とする急冷凝固薄帯の鋳造用ノズルである。そ
して、前記開口が複数の開口からなり、前記開口幅は該
複数の開口についての合計であるとすることができる。
ルは、スリット状の開口を有し、高速回転する冷却ロー
ルの円周面に、該開口の長さ方向が該冷却ロールの回転
軸と平行になるように対向させて配設され、該開口から
溶融金属を流出して急冷凝固させる単ロール法用のノズ
ルであって、前記開口の開口幅を該開口の長さ方向中央
が最大幅で、長さ方向両端に向けて狭まる分布としたこ
とを特徴とする急冷凝固薄帯の鋳造用ノズルである。そ
して、前記開口が複数の開口からなり、前記開口幅は該
複数の開口についての合計であるとすることができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明法の対象とする単ロール法
は、図１の例のように、高速回転する冷却ロール５にノ
ズル３から溶融金属を流出して急冷凝固させ薄帯６を鋳
造する方法である。なお本発明法は、図１の例のほか、
ノズル３を冷却ロール５の直上あるいは任意の位置にセ
ットして鋳造する場合にも適用できる。ノズル３は、図
２および図３のように、開口７がスリット状をなし、開
口７の長さ方向が冷却ロール５の回転軸１０と平行にな
るように、開口面８を冷却ロールの円周面９に対向させ
て配設する。開口面８と円周面９の間のギャップは、開
口７の位置が最小で、所定のギャップ値となるように設
定する。
は、図１の例のように、高速回転する冷却ロール５にノ
ズル３から溶融金属を流出して急冷凝固させ薄帯６を鋳
造する方法である。なお本発明法は、図１の例のほか、
ノズル３を冷却ロール５の直上あるいは任意の位置にセ
ットして鋳造する場合にも適用できる。ノズル３は、図
２および図３のように、開口７がスリット状をなし、開
口７の長さ方向が冷却ロール５の回転軸１０と平行にな
るように、開口面８を冷却ロールの円周面９に対向させ
て配設する。開口面８と円周面９の間のギャップは、開
口７の位置が最小で、所定のギャップ値となるように設
定する。
【００１１】本発明法は、このような単ロール法におい
て、図４の例のように、開口７の開口幅Ｗを、開口７の
長さ方向中央Ｃの幅Ｗc が最大幅、長さ方向両端Ａおよ
びＢの幅Ｗe が最小幅で、図６の例のように、中央Ｃか
ら両端ＡおよびＢに向けて狭くなる分布とする。最大幅
Ｗc 、最小幅Ｗe およびその間の分布は、冷却ロール５
のサーマルクラウンに応じて定め、鋳造される薄帯６の
厚さを板幅方向に均一化する。
て、図４の例のように、開口７の開口幅Ｗを、開口７の
長さ方向中央Ｃの幅Ｗc が最大幅、長さ方向両端Ａおよ
びＢの幅Ｗe が最小幅で、図６の例のように、中央Ｃか
ら両端ＡおよびＢに向けて狭くなる分布とする。最大幅
Ｗc 、最小幅Ｗe およびその間の分布は、冷却ロール５
のサーマルクラウンに応じて定め、鋳造される薄帯６の
厚さを板幅方向に均一化する。
【００１２】図３に示したように、冷却ロール５の円周
面９に破線で示すようなサーマルクラウンが生じ、ノズ
ル３の開口面８と円周面９の間のギャップが、開口７の
長さ方向中央で両端よりも狭くなると、従来法により鋳
造される薄帯は、ギャップの狭い板幅方向中央部では薄
くなる。
面９に破線で示すようなサーマルクラウンが生じ、ノズ
ル３の開口面８と円周面９の間のギャップが、開口７の
長さ方向中央で両端よりも狭くなると、従来法により鋳
造される薄帯は、ギャップの狭い板幅方向中央部では薄
くなる。
【００１３】しかし本発明法では、ギャップがこのよう
に不均一となっても、ギャップの狭い位置では開口７の
開口幅Ｗを広くした上記のような分布にするので、冷却
ロール５の円周面９への溶融金属供給量が開口７の長さ
方向に均一化され、サーマルクラウンの影響を無害化
し、薄帯の厚さを板幅方向に均一化することができる。
開口７の長さ方向中央Ｃにおける最大幅Ｗc 、両端Ａお
よびＢにおける最小幅Ｗe 、中央Ｃから両端ＡおよびＢ
に向けての分布は、冷却ロール５の材質、寸法、回転周
速および冷却能力、溶融金属の種類および温度、薄帯の
厚さ、板幅および結晶性などの要因に応じて、実験によ
り、あるいは実験と予測により定めることができる。
に不均一となっても、ギャップの狭い位置では開口７の
開口幅Ｗを広くした上記のような分布にするので、冷却
ロール５の円周面９への溶融金属供給量が開口７の長さ
方向に均一化され、サーマルクラウンの影響を無害化
し、薄帯の厚さを板幅方向に均一化することができる。
開口７の長さ方向中央Ｃにおける最大幅Ｗc 、両端Ａお
よびＢにおける最小幅Ｗe 、中央Ｃから両端ＡおよびＢ
に向けての分布は、冷却ロール５の材質、寸法、回転周
速および冷却能力、溶融金属の種類および温度、薄帯の
厚さ、板幅および結晶性などの要因に応じて、実験によ
り、あるいは実験と予測により定めることができる。
【００１４】さらに本発明法において、ノズル３の開口
７を複数個設けることもできる。この場合、開口幅Ｗは
複数の各開口についての合計である。図５の例は２個の
開口７を有し、一方は一様な幅Ｗ1 、他方は長さ方向中
央が最大幅Ｗ2cで両端の幅が０である。この例では、開
口７の長さ方向中央Ｃにおける最大幅はＷc ＝Ｗ2c＋Ｗ
1 、両端ＡおよびＢにおける最小幅はＷe ＝Ｗ1 、その
間の分布は２個の開口の幅の合計である。
７を複数個設けることもできる。この場合、開口幅Ｗは
複数の各開口についての合計である。図５の例は２個の
開口７を有し、一方は一様な幅Ｗ1 、他方は長さ方向中
央が最大幅Ｗ2cで両端の幅が０である。この例では、開
口７の長さ方向中央Ｃにおける最大幅はＷc ＝Ｗ2c＋Ｗ
1 、両端ＡおよびＢにおける最小幅はＷe ＝Ｗ1 、その
間の分布は２個の開口の幅の合計である。
【００１５】次に本発明ノズルは、本発明法において使
用されるノズルであり、図４および図５を例として説明
した上記のとおりのものである。ノズルの材質は、従来
から使用されているファインセラミックス等とすること
ができ、開口７を穿孔するには、超音波加工等を採用す
ることができる。
用されるノズルであり、図４および図５を例として説明
した上記のとおりのものである。ノズルの材質は、従来
から使用されているファインセラミックス等とすること
ができ、開口７を穿孔するには、超音波加工等を採用す
ることができる。
【００１６】
【実施例】図１のようなタイプの単ロール法鋳造設備で
急冷凝固薄帯を鋳造した。溶融金属２はＦｅ80.5Ｓｉ
6.5 Ｂ12Ｃ1 （原子％）、溶融金属の噴出温度は１３２
０℃である。冷却ロール５はＣｕ−０．５％Ｃｒ合金
製、直径１２００mm、幅３００mm、肉厚４０mmの内部水
冷方式のものであり、表面速度２５m/秒で回転させた。
急冷凝固薄帯を鋳造した。溶融金属２はＦｅ80.5Ｓｉ
6.5 Ｂ12Ｃ1 （原子％）、溶融金属の噴出温度は１３２
０℃である。冷却ロール５はＣｕ−０．５％Ｃｒ合金
製、直径１２００mm、幅３００mm、肉厚４０mmの内部水
冷方式のものであり、表面速度２５m/秒で回転させた。
【００１７】ノズル３はＳｉ3 Ｎ4 製で、開口７の形状
および寸法は、本発明例１として図７に示すもの、本発
明例２として図８に示すもの、比較例として幅が０．７
mm一様で長さが１２０mmのものを使用した。開口７は超
音波加工により穿孔した。図７および図８中の寸法の単
位はmmである。各ノズルを使用するときの、ノズル開口
面８とロール円周面９との間のギャップは、開口７の長
さ方向中央における開口幅の１／２の位置を通る軸線
（図７および図８では一点鎖線ａで示す）が最小で、２
５０μｍに設定した。
および寸法は、本発明例１として図７に示すもの、本発
明例２として図８に示すもの、比較例として幅が０．７
mm一様で長さが１２０mmのものを使用した。開口７は超
音波加工により穿孔した。図７および図８中の寸法の単
位はmmである。各ノズルを使用するときの、ノズル開口
面８とロール円周面９との間のギャップは、開口７の長
さ方向中央における開口幅の１／２の位置を通る軸線
（図７および図８では一点鎖線ａで示す）が最小で、２
５０μｍに設定した。
【００１８】鋳造された１２０mm幅薄帯についての板幅
方向厚さ分布、および冷却ロールのサーマルクラウン量
を表１に示す。各厚さの値は、各測定位置を中心とする
板幅１０mm、長さ５０mmのサンプルを５枚切出し、重量
測定により比重７．２５として計算し、その平均値で示
したものである。サーマルクラウン量は、鋳造中に渦流
センサーを用いて測定した。測定は２ケ所について行
い、板幅方向一端からの距離６０mmはノズル開口７の長
さ方向中央位置、同距離１０mmはノズル開口７の長さ方
向端から１０mm中央側に入った位置である。表１の結果
は、冷却ロールにサーマルクラウンが生じても、本発明
によりその影響を無害化し、板幅方向に均一な厚さの薄
帯が鋳造できたことを示している。
方向厚さ分布、および冷却ロールのサーマルクラウン量
を表１に示す。各厚さの値は、各測定位置を中心とする
板幅１０mm、長さ５０mmのサンプルを５枚切出し、重量
測定により比重７．２５として計算し、その平均値で示
したものである。サーマルクラウン量は、鋳造中に渦流
センサーを用いて測定した。測定は２ケ所について行
い、板幅方向一端からの距離６０mmはノズル開口７の長
さ方向中央位置、同距離１０mmはノズル開口７の長さ方
向端から１０mm中央側に入った位置である。表１の結果
は、冷却ロールにサーマルクラウンが生じても、本発明
によりその影響を無害化し、板幅方向に均一な厚さの薄
帯が鋳造できたことを示している。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば、単ロール法によりアモ
ルファス合金薄帯などの急冷凝固薄帯を製造する設備に
おいて、スリット状をなすノズル開口の開口幅すなわち
開口の鋳造方向長さを、開口長さ方向すなわち薄帯の板
幅方向に、適正に分布させるので、冷却ロールにサーマ
ルクラウンが生じ、ノズルと冷却ロールの間のギャップ
が薄帯の幅方向で不均一になっても、冷却ロール円周面
への溶融金属供給量が同方向で均一となり、サーマルク
ラウンの影響を無害化し、板幅方向の厚さ分布が均一な
薄帯が安定して得られる。
ルファス合金薄帯などの急冷凝固薄帯を製造する設備に
おいて、スリット状をなすノズル開口の開口幅すなわち
開口の鋳造方向長さを、開口長さ方向すなわち薄帯の板
幅方向に、適正に分布させるので、冷却ロールにサーマ
ルクラウンが生じ、ノズルと冷却ロールの間のギャップ
が薄帯の幅方向で不均一になっても、冷却ロール円周面
への溶融金属供給量が同方向で均一となり、サーマルク
ラウンの影響を無害化し、板幅方向の厚さ分布が均一な
薄帯が安定して得られる。
【図１】本発明の対象とする単ロール法の例を示す断面
図である。
図である。
【図２】本発明の対象とする単ロール法におけるノズル
と冷却ロールの例を示す断面図である。
と冷却ロールの例を示す断面図である。
【図３】本発明の対象とする単ロール法におけるノズル
と冷却ロールの例を示し、図２のＡ−Ａ矢視断面図であ
る。
と冷却ロールの例を示し、図２のＡ−Ａ矢視断面図であ
る。
【図４】本発明ノズルの例を示す底面図である。
【図５】本発明ノズルの別の例を示す底面図である。
【図６】本発明ノズルにおける開口幅の長さ方向分布の
例を示すグラフである。
例を示すグラフである。
【図７】本発明の実施例で使用したノズルの底面図であ
る。
る。
【図８】本発明の別の実施例で使用したノズルの底面図
である。
である。
１…タンディッシュ ２…溶融金属 ３…ノズル ４…タンディッシュ
ストッパー ５…冷却ロール ６…薄帯 ７…開口 ８…開口面 ９…円周面 １０…回転軸 １１…ロール内部
ストッパー ５…冷却ロール ６…薄帯 ７…開口 ８…開口面 ９…円周面 １０…回転軸 １１…ロール内部
Claims (4)
- 【請求項１】 高速回転する冷却ロールの円周面に、ス
リット状の開口を有するノズルを、該開口の長さ方向が
該冷却ロールの回転軸と平行になるように対向させて配
設し、該開口から溶融金属を流出して急冷凝固させる単
ロール法において、前記開口の開口幅を、前記冷却ロー
ルのサーマルクラウンに応じて、該開口の長さ方向中央
が最高幅で、長さ方向両端に向けて狭まる分布とするこ
とにより、鋳造される薄帯の厚さを板幅方向に均一化す
ることを特徴とする急冷凝固薄帯の鋳造方法。 - 【請求項２】 前記開口が複数の開口からなり、前記開
口幅が該複数の開口についての合計である請求項１記載
の急冷凝固薄帯の鋳造方法。 - 【請求項３】 スリット状の開口を有し、高速回転する
冷却ロールの円周面に、該開口の長さ方向が該冷却ロー
ルの回転軸と平行になるように対向させて配設され、該
開口から溶融金属を流出して急冷凝固させる単ロール法
用のノズルであって、前記開口の開口幅を該開口の長さ
方向中央が最高幅で、長さ方向両端に向けて狭まる分布
としたことを特徴とする急冷凝固薄帯の鋳造用ノズル。 - 【請求項４】 前記開口が複数の開口からなり、前記開
口幅は該複数の開口についての合計である請求項３記載
の急冷凝固薄帯の鋳造用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11096574A JP2000288694A (ja) | 1999-04-02 | 1999-04-02 | 急冷凝固薄帯の鋳造方法および鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11096574A JP2000288694A (ja) | 1999-04-02 | 1999-04-02 | 急冷凝固薄帯の鋳造方法および鋳造用ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000288694A true JP2000288694A (ja) | 2000-10-17 |
Family
ID=14168769
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11096574A Withdrawn JP2000288694A (ja) | 1999-04-02 | 1999-04-02 | 急冷凝固薄帯の鋳造方法および鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000288694A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103551533A (zh) * | 2013-11-04 | 2014-02-05 | 秦皇岛市燕秦纳米科技有限公司 | 非晶态合金薄带制造方法 |
| CN103639377A (zh) * | 2013-12-18 | 2014-03-19 | 青岛云路新能源科技有限公司 | 带材的制造装置和方法 |
| KR20200070796A (ko) * | 2018-12-10 | 2020-06-18 | 주식회사 포스코 | 노즐 및 금속 소재 제조장치 |
-
1999
- 1999-04-02 JP JP11096574A patent/JP2000288694A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103551533A (zh) * | 2013-11-04 | 2014-02-05 | 秦皇岛市燕秦纳米科技有限公司 | 非晶态合金薄带制造方法 |
| CN103639377A (zh) * | 2013-12-18 | 2014-03-19 | 青岛云路新能源科技有限公司 | 带材的制造装置和方法 |
| KR20200070796A (ko) * | 2018-12-10 | 2020-06-18 | 주식회사 포스코 | 노즐 및 금속 소재 제조장치 |
| KR102171772B1 (ko) * | 2018-12-10 | 2020-10-29 | 주식회사 포스코 | 노즐 및 금속 소재 제조장치 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4479528A (en) | Strip casting apparatus | |
| JP2000288694A (ja) | 急冷凝固薄帯の鋳造方法および鋳造用ノズル | |
| JP2002316245A (ja) | 薄帯鋳片連続鋳造方法及び装置 | |
| JPWO2018056322A1 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| EP0040073B1 (en) | Strip casting apparatus | |
| JP2000288695A (ja) | 急冷凝固薄帯の鋳造法および鋳造用ノズル | |
| JP4681477B2 (ja) | 均厚性に優れた非晶質磁性薄帯の製造方法及び製造装置 | |
| JPH09271909A (ja) | 急冷金属薄帯製造用冷却基板 | |
| GB2158746A (en) | Apparatus and process for rolling spin cast strip | |
| JP2001269753A (ja) | 急冷凝固薄帯鋳造用ノズルおよび急冷凝固薄帯の製造方法 | |
| JPS58135751A (ja) | 非晶質金属薄帯の急冷用ロ−ル冷却法 | |
| JP2002283010A (ja) | 単ロール法による良好な薄帯の鋳造方法 | |
| JP2991220B2 (ja) | ＦｅＮｉ合金の双ロール式薄板連続鋳造方法 | |
| JP2000117402A (ja) | 平版印刷版用支持体の製造装置 | |
| EP0040069B1 (en) | Strip casting apparatus | |
| JPH03133552A (ja) | 急冷金属薄帯の製造方法 | |
| JP3402286B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| KR200272350Y1 (ko) | 쌍롤형박판주조장치용냉각롤 | |
| JP3083940B2 (ja) | 金属・合金薄帯の製造方法 | |
| JPH035253B2 (ja) | ||
| JP2945267B2 (ja) | 非晶質金属薄帯製造用ノズル | |
| JP2000326058A (ja) | 単ロール法鋳造用ノズルおよび急冷凝固薄帯の鋳造方法 | |
| JP2971372B2 (ja) | 広幅金属薄帯の製造方法および製造装置 | |
| JPH0252582B2 (ja) | ||
| JPH03174952A (ja) | 連続鋳造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20060606 |