JP2000248430A - 潜在捲縮発現性ポリエステル繊維および製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】従来問題となっていた拘束下での捲縮発現能力
を改善し、ストレッチ性に優れた布帛を得ることができ
る潜在捲縮発現性ポリエステル繊維を提供するものであ
る。 【解決手段】ポリブチレンテレフタレートとそれよりも
極限粘度の低いポリエチレンテレフタレートの２種のポ
リエステルから構成され、捲縮伸長率保持率が5%以上、
収縮応力0.20cN/dtex以上である、潜在捲縮発現性ポリ
エステル繊維。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、優れた捲縮発現能
力により布帛にストレッチ性を与えることのできる潜在
捲縮発現性ポリエステル繊維および操業性を大幅に改善
できる潜在捲縮発現性ポリエステル繊維の製造方法に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】ポリエステルは機械的特性をはじめ様々
な優れた特性を有しているため衣料用途をはじめ各種分
野に利用されている。そして、ポリエステル布帛にスト
レッチ性を与えるため種々の方法が採用されている。

【０００３】例えば、織物中にポリウレタン系の繊維を
混用し、ストレッチ性を付与する方法がある。しかしな
がら、ポリウレタン系繊維は、ポリウレタン固有の性質
として風合いが硬く、織物の風合いやドレープ性が低下
する問題があった。さらに、ポリウレタン系繊維はポリ
エステル用の染料には染まり難く、ポリエステル繊維と
併用したとしても、染色工程が複雑になるばかりか所望
の色彩に染色することが困難であった。

【０００４】また、ポリエステル繊維に仮撚加工を施
し、加撚／解撚トルクを発現させた繊維を用いることに
より、織物にストレッチ性を付与する方法がある。しか
し、このトルクは織物表面のシボに転移し易い傾向があ
り、織物欠点となり易い問題があった。このため、熱処
理やＳ／Ｚ撚りとすることでトルクバランスを取り、ス
トレッチ性とシボ立ちによる欠点をバランスさせること
も行われているが、概ねストレッチ性が低下しすぎるこ
とが問題となっていた。

【０００５】このため、ポリウレタン系繊維や仮撚加工
糸を用いない方法として、サイドバイサイド複合を利用
した潜在捲縮発現性ポリエステル繊維が種々提案されて
いる。潜在捲縮発現性ポリエステル繊維とは熱処理によ
り捲縮が発現する、あるいは熱処理前より微細な捲縮が
発現する能力を有するポリエステル繊維のことを言い、
通常の仮撚加工糸とは区別されるものである。

【０００６】例えば、特公昭44-2504号公報や特開平4-3
08271号公報には固有粘度差あるいは極限粘度差（Δ
［η］）を有するポリエチレンテレフタレート（以下PE
Tと略す）のサイドバイサイド複合糸、特開平5-295634
号公報にはホモPETとそれより高収縮性の共重合PETのサ
イドバイサイド複合糸が記載されている。このような潜
在捲縮発現性ポリエステル繊維を用いれば、たしかにあ
る程度のストレッチ性を得ることはできるが、織物にし
た際ストレッチ性が不充分となり、満足なストレッチ性
織物が得られにくいという問題があった。これは、上記
したようなサイドバイサイド複合糸は織物拘束中での捲
縮発現能力が低い、あるいは捲縮が外力によりヘタリ易
いためであると考えられる。

【０００７】極限粘度差サイドバイサイド複合糸ではΔ
［η］を高くするほど捲縮特性としては向上することが
期待されるが、いわゆるニーリング（口金直下でのポリ
マー流曲がり）のため取り得る極限粘度差には限界があ
る（Δ［η］≦0.50）。ここでニーリングとは以下のこ
とを言うものである。すなわち、口金吐出時の大きな溶
融粘度差があるポリマの組み合わせでは、大きなポリマ
ー流速の違いが発生し、吐出直後に、流速の大きな低溶
融粘度ポリマーが高溶融粘度ポリマーを押し、顕著なポ
リマー曲がりが発生する。そのため、ポリマー流が口金
に接着し紡糸不可能となる。実際、特公昭44-2504号公
報には大きな固有粘度差を有するサイドバイサイド型の
ホモPET複合糸が記載されているが、この場合、極限粘
度比は1.6倍であっても、発明者らの追試によると溶融
粘度比は10倍以上となるのである。そのため、このよう
な大きな溶融粘度差を有するポリマーの組み合わせで
は、口金に種々の工夫が施されてきたが、いづれの口金
でもニーリングの抑制が不充分であった。さらに、特殊
な口金であるため紡糸パック内、口金内でのポリマー流
路が複雑となり、ポリマーの異常滞留による熱劣化ポリ
マーが発生しやすく、紡糸や延伸工程といった製糸工程
での糸切れが頻発する問題もあった。

【０００８】このような問題点を解決するため、潜在捲
縮発現性ポリエステル繊維として、特開昭51-84924号公
報ではPETとポリブチレンテレフタレート（以下PBTと略
す）のサイドバイサイド捲縮糸が提案されている。該公
報によると、PBTはPETよりも極限粘度が大きくても溶融
粘度はほとんど同じであるため、製糸性が大幅に改善さ
れることが記載されている。該公報では弛緩熱処理を行
っているが、本発明者らの追試によると弛緩熱処理によ
り収縮応力が低下し、織物拘束下では満足な捲縮特性は
得られなかった。また、特開平6-316829号公報にもPET
とPBTのサイドバイサイド捲縮糸が記載されているが、
この時は収縮応力が0.18cN/dtex以下であり、やはり本
発明者らの追試によると織物拘束下では満足な捲縮特性
は得られなかった。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来問題と
なっている織物拘束下での捲縮発現能力を改善し、スト
レッチ性に優れた布帛を得ることができる潜在捲縮発現
性ポリエステル繊維を提供するものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記目的は、ポリブチレ
ンテレフタレートとそれよりも極限粘度の低いポリエチ
レンテレフタレートの２種のポリエステルから構成さ
れ、捲縮伸長率保持率が5%以上、収縮応力のピークを示
す温度が110℃以上、ピーク応力が0.20cN/dtex以上であ
る、潜在捲縮発現性ポリエステル繊維により達成され
る。

【００１１】捲縮伸長率保持率（%）＝［（Ｅ₀−
Ｅ_3.5）／Ｅ₀］×100% Ｅ₀：荷重フリーで熱処理した時の捲縮伸長率 Ｅ_3.5：3.5×10^-3cN/dtex荷重下で熱処理した時の捲縮
伸長率 捲縮伸長率（%）＝［（Ｌ₁−Ｌ₂）／Ｌ₁］×100% Ｌ₁：繊維かせを沸騰水処理15分間した後、さらに160℃
乾熱処理15分間した後、 180×10^-3cN/dtex荷重を吊した時のかせ長 Ｌ₂：繊維かせを沸騰水処理15分間した後、さらに160℃
乾熱処理15分間した後、 0.9×10^-3cN/dtex荷重を吊した時のかせ長

【００１２】

【発明の実施の形態】従来は特開平6-322661号公報等に
記載されているように潜在捲縮発現性ポリエステル繊維
を荷重フリーに近い状態で熱処理し、そこでの捲縮特性
を規定していたが、これでは織物拘束下での捲縮特性を
必ずしも反映しているわけではなかった。本発明は、潜
在捲縮発現性ポリエステル繊維において、拘束下での捲
縮発現能力が重要であることに着目したものであり、そ
の指標として捲縮伸長率保持率という値を採用するもの
である。捲縮伸長率保持率とは、荷重下での捲縮伸長率
の保持率、すなわち織物拘束下での捲縮発現能力を示す
指標であり、実際には以下のようにして定義される。ま
ず、捲縮伸長率とは捲縮発現の度合いを示す指標であ
り、図１の方法で測定を行い、下記式で定義する。

【００１３】捲縮伸長率（%）＝［（Ｌ₁−Ｌ₂）／Ｌ₁］
×100% Ｌ₁：繊維かせを沸騰水処理15分間した後、さらに160℃
乾熱処理15分間した後、 180×10^-3cN/dtex荷重を吊した時のかせ長 Ｌ₂：繊維かせを沸騰水処理15分間した後、さらに160℃
乾熱処理15分間した後、 0.9×10^-3cN/dtex荷重を吊した時のかせ長 そして、捲縮伸長率保持率とは荷重フリーで熱処理した
時の捲縮伸長率に比較して3.5×10^-3cN/dtex（4mg/d）
の荷重を吊して拘束下で熱処理した時に捲縮伸長率がど
れだけ保持されるかを示すものであり、下記式で定義さ
れる。

【００１４】捲縮伸長率保持率（%）＝［（Ｅ₀−
Ｅ_3.5）／Ｅ_f］×100% Ｅ₀：荷重フリーで熱処理した時の捲縮伸長率 Ｅ_3.5：3.5×10^-3cN/dtex荷重下で熱処理した時の捲縮
伸長率 すなわち、この捲縮伸長率保持率が大きい方が、織物拘
束下でも本来繊維が有している捲縮発現能力を発揮でき
ることを示している。捲縮伸長率保持率が5%以上であれ
ば、織物拘束下でも充分な捲縮発現能力を発揮できる。
捲縮伸長率保持率は好ましくは10%以上、より好ましく
は20%以上、更に好ましくは30%以上である。

【００１５】また、拘束下での捲縮伸長率の絶対値も重
要であり、Ｅ_3.5が5%以上であることが好ましい。より
好ましくは7%以上、更に好ましくは9%以上である。

【００１６】なお、特公昭44-2504号公報記載のような
固有粘度差、あるいは特開平5-295634号公報記載のよう
なホモPETと高収縮性共重合PETのポリエステルサイドバ
イサイド複合糸では捲縮伸長率保持率は2%程度、Ｅ_3.5
は0.5%程度である。

【００１７】また、織物拘束に打ち勝って捲縮発現する
ためには収縮応力も重要であり、収縮応力の極大値が0.
20cN/dtex（0.23g/d）以上であることが必須である。好
ましくは応力の極大値は0.25cN/dtex（0.28g/d）以上で
ある。また収縮応力の極大値を示す温度は、撚糸の撚り
止め熱セット時の寸法安定性を考慮すると、110℃以上
が好ましい。110℃以上とすると撚糸の撚り止め熱セッ
ト時に過度な収縮や捲縮が発生を抑制し、またそれを布
帛にした際も不均一なシボが発生を抑制することができ
る。

【００１８】本発明の潜在捲縮発現性ポリエステル繊維
の伸度は、20〜50%とすることが糸の取り扱い性の点か
ら好ましい。より好ましくは25〜40%である。また、布
帛形成後の取り扱い性を考慮すると、繊維の直線収縮率
は20%以下であることが好ましい。より好ましくは10%以
下である。

【００１９】本発明でいうPBTはブタンジオールとテレ
フタル酸の重合体であり、PETとはエタンジオールとテ
レフタル酸の重合体である。また、ジオール成分および
酸成分の一部が各々15mol%以下の範囲で他の共重合可能
な成分で置換されたものであってもよい。また、これら
は他ポリマ、艶消剤、難燃剤、帯電防止剤、顔料などの
添加物を含有していてもよい。

【００２０】PBTおよびPETの極限粘度は捲縮発現、収縮
応力向上の点から高い方が好ましい。PBTでは極限粘度
は1.20以上であることが好ましい。より好ましくは1.40
以上、さらに好ましくは1.70以上である。PETでは極限
粘度は0.55以上であることが好ましい。より好ましくは
0.60以上である。またPBTとPETの極限粘度差Δ［η］は
高い方が捲縮発現の点から好ましく、0.60以上であるこ
とが好ましい。より好ましくは1.00以上である。

【００２１】本発明は２種類のポリマーからなる複合糸
であり、サイドバイサイド複合あるいは偏芯芯鞘複合の
形態を採ることが好ましい。本発明において繊維断面形
状は何等限定されるものではないが、例えば図２のよう
な断面形状が挙げられる。このうち、捲縮発現性と風合
いのバランスが取れているものは丸断面の半円状サイド
バイサイドであるが、ドライ風合い狙う場合は三角断
面、軽量、保温を狙う場合は中空サイドバイサイド等用
途に合わせて適宜断面形状を選択することができる。

【００２２】また、ポリマーの複合比についても何等限
定されるものではないが、捲縮発現性の点からPBT／PET
の複合比は30重量%／70重量%〜70重量%／30重量%までと
することが好ましい。より好ましくは40重量%／60重量%
〜60重量%／40重量%、さらに好ましくは50重量%／50重
量%である。

【００２３】本発明の潜在捲縮発現性ポリエステル繊維
は製造方法には何ら限定されるものではないが、例えば
以下のような方法で得ることができる。すなわち、
［η］＝1.80のPBTと［η］＝0.63のPETをサイドバイサ
イド複合糸、あるいは偏芯芯鞘複合糸として紡糸し、そ
れに延伸を施すことにより本発明の潜在捲縮発現性ポリ
エステル繊維を得ることができる。

【００２４】また、PBTの融点がPETに比べ30℃程度低い
ことを考慮して、紡糸温度は通常のPETの紡糸温度より
低めの260〜280℃とすることが好ましい。

【００２５】また、紡糸速度は2000m/分以下であれば、
延伸糸でのPETとPBTの収縮率差が大きくなり、捲縮発現
の点から好ましい。一方、繊維学会誌、vol.44、394(19
88)には、PBTは高速紡糸により強伸度曲線上でプラトー
領域が出現することが記載されている。これは高速紡糸
によりストレッチ性が発現すると解釈される。これよ
り、紡糸速度5000m/分以上の高速紡糸を行えば、PBTの
ストレッチ性を発現させて捲縮のヘタリを抑制すること
が可能となり、好ましい。このように、紡糸速度は捲縮
発現の点からは低速紡糸、捲縮のヘタリ抑制の点からは
高速紡糸が好ましいのである。

【００２６】また、特に高速紡糸繊維では紡糸しただけ
で良好な捲縮を発現し、機械的特性も充分であるが、低
速紡糸繊維の場合は延伸を施すことが好ましい。この
時、延伸倍率は捲縮発現能力が充分発揮できるよう決め
ることが好ましく、紡速1500m/分程度の未延伸糸の場合
は延伸倍率2.50〜2.90倍程度とすることが好ましい。ま
た、延伸温度は80〜100℃、熱セット温度は110〜140℃
とすることが製糸性、捲縮発現の点から好ましい。

【００２７】また、潜在捲縮発現性ポリエステル繊維は
無撚りで織物に使用すると、捲縮による収縮が大きくな
りすぎ織物表面が荒れてしまう傾向がある。そのため、
本発明の潜在捲縮発現性ポリエステル繊維においても撚
糸を施すことが好ましく、撚り係数Ｋ＝8000〜25000の
中撚から強撚とすることが好ましい。より好ましくはＫ
＝10000〜17000である。ところで、一般に強撚するにし
たがってストレッチ性が過度に低下してしまう傾向があ
り、実際、従来の極限粘度差潜在捲縮発現性ポリエステ
ル繊維や収縮差潜在捲縮発現性ポリエステル繊維では撚
糸回数には限界があった。しかしながら、本発明の潜在
捲縮発現性ポリエステル繊維では拘束下での捲縮発現能
力が優れているため、強撚でも充分なストレッチ性が得
られるのも従来品に比べ優位な点の一つである。

【００２８】本発明の潜在捲縮発現性ポリエステル繊維
は単独で用いることも可能であるが、沸騰水収縮率が3%
以下の低収縮性ポリエステル繊維と混繊して用いると、
ストレッチ性に、ふくらみ感や反発感を付加することが
でき好ましい。低収縮性ポリエステル繊維の沸騰水収縮
率はより好ましくは1%以下、さらに好ましくは-2%以下
である。また、このような混繊糸として用いる際はふく
らみ感を強調するためＫ≦7000の甘撚りで用いることが
好ましい。より好ましくはＫ≦5000である。また無撚り
で用いることも可能であるが、混繊糸の工程通過性を考
慮するとＫの下限は2000程度であることが好ましい。

【００２９】本発明は、シャツ、ブラウス、パンツ、ス
ーツ、ブルゾン等に好適に用いることができる。

【００３０】また、本発明の潜在捲縮発現性ポリエステ
ル繊維は長繊維としての用途以外に、優れた捲縮発現能
力を生かし、短繊維としてクッション材や不織布等にも
好適に用いることができる。

【００３１】

【実施例】以下、本発明を実施例を用いて詳細に説明す
る。なお、実施例中の測定方法は以下の方法を用いた。 Ａ．捲縮伸長率保持率 荷重フリーで熱処理した時の捲縮伸長率に比較して、3.
5×10^-3cN/dtex（4mg/d）の荷重を吊して拘束下で熱処
理した時に捲縮伸長率がどれだけ保持されているかを示
すものであり、下記式で定義される。

【００３２】捲縮伸長率保持率（%）＝［（Ｅ₀−
Ｅ_3.5）／Ｅ₀］×100% Ｅ₀：荷重フリーで熱処理した時の捲縮伸長率 Ｅ_3.5：3.5×10^-3cN/dtex荷重下で熱処理した時の捲縮
伸長率 Ｂ．捲縮伸長率 捲縮伸長率（%）＝［（Ｌ₁−Ｌ₂）／Ｌ₁］×100% Ｌ₁：繊維かせを沸騰水処理15分間した後、さらに160℃
乾熱処理15分間した後、 180×10^-3cN/dtex荷重を吊した時のかせ長 Ｌ₂：繊維かせを沸騰水処理15分間した後、さらに160℃
乾熱処理15分間した後、 0.9×10^-3cN/dtex荷重を吊した時のかせ長 Ｃ．収縮応力 カネボウエンジニアリング社製熱応力測定器で、昇温速
度150℃/分で測定した。サンプルは10cm×2のループと
し、初期張力は繊度（デシテックス）×0.9×(1/30)gf
とした。 Ｄ．極限粘度（［η］） オルソクロロフェノール中、25℃で測定した。 Ｅ．沸騰水収縮率 沸騰水収縮率(%)＝［（Ｌ₀’−Ｌ₁’）／Ｌ₀’）］×10
0% Ｌ₀’：延伸糸をかせ取りし初荷重0.09cN/dtex下で測定
したかせの原長 Ｌ₁’：Ｌ₀’を測定したかせを実質的に荷重フリーの状
態で沸騰水中で１５分間処理し、風乾後初荷重0.09cN/d
tex下でのかせ長 Ｆ．直線収縮率 直線収縮率(%)＝［（Ｌ₀−Ｌ₁’’）／Ｌ₀）］×100% Ｌ₀ ：延伸糸をかせ取りし初荷重0.18cN/dtex下で測
定したかせの原長 Ｌ₁’’：Ｌ₀を測定したかせを実質的に荷重フリーの状
態で沸騰水中で１５分間処理し、風乾後初荷重0.18cN/d
tex下でのかせ長 すなわち、比較的重い荷重により捲縮を完全に引き伸ば
した時の繊維の沸騰水収縮率である。 実施例１ ［η］＝1.80の酸化チタンを含まないホモPBTと［η］
＝0.63の酸化チタンを0.03wt%含むホモPETをそれぞれ27
5℃、285℃で別々に溶融し、絶対濾過径15μのステンレ
ス製不織布フィルターを用い別々に濾過を行った後、孔
数12の平行合流タイプ複合紡糸口金から複合比50重量%
／50重量%のサイドバイサイド複合糸（図２（ｂ））と
して紡糸温度275℃で吐出した。紡糸−延伸後56dtexと
なるよう吐出量を調整し、紡糸速度1500m/分で12フィラ
メントの未延伸糸を巻き取った。その後ホットーローラ
ーを有する延伸機を用い、第１ホットーローラーの温度
90℃、第２ホットローラーの温度を130℃、延伸倍率2.5
5として延伸を行った。紡糸、延伸とも製糸性は良好で
あり糸切れは無かった。得られた繊維の物性値を表１に
示すが、優れた捲縮発現能力を示した。 実施例２ 実施例１と同様に紡糸を行い、延伸倍率を2.70とした以
外は実施例１と同様に延伸を行った。製糸性は良好であ
り糸切れはなかった。得られた繊維の物性値を表１に示
すが、優れた捲縮発現能力を示した。 実施例３ 実施例１と同様に紡糸を行い、第２ホットローラー温度
を室温とした以外は実施例１と同様に延伸を行った。製
糸性は良好であり糸切れはなかった。得られた繊維の物
性値を表１に示すが、実施例１の繊維にはおよばないが
優れた捲縮発現能力を示した。また、問題となるほどで
は無いが、収縮応力の極大値を示す温度が低く、また直
線収縮率が大きいため、その後の工程通過性が若干実施
例１の繊維に比較すると劣るものであった。 実施例４ 紡糸速度を6000m/分とした以外は実施例１と同様の条件
で紡糸を行った。この巻き取り糸を用いて、延伸倍率1.
10倍とした以外は実施例１と同様の条件で延伸を行っ
た。紡糸、延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかっ
た。得られた繊維の物性値を表１に示すが、捲縮伸長率
保持率が50%を超え、非常に優れた捲縮発現能力を示し
た。 実施例５ 紡糸速度を3000m/分とした以外は実施例１と同様の条件
で紡糸を行った。この未延伸糸を用いて、延伸倍率1.40
倍とした以外は実施例１と同様の条件で延伸を行った。
紡糸、延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかった。
得られた繊維の物性値を表１に示すが、優れた捲縮発現
能力を示した。 実施例６ サイドバイサイド複合から偏芯芯鞘複合（図２（ｈ））
とした以外は実施例１と同様の条件で溶融紡糸を行っ
た。この時、PETを鞘ポリマー、PBTを芯ポリマーとし
た。この未延伸糸を用いて、延伸倍率を2.60とした以外
は実施例１と同様の条件で延伸を行った。紡糸、延伸と
も製糸性は良好であり糸切れはなかった。得られた繊維
の物性値を表１に示すが、優れた捲縮発現能力を示し
た。 実施例７ PBTを［η］＝1.40、PETを［η］＝0.57とした以外は実
施例１と同様の条件で紡糸を行った。この未延伸糸を用
いて、延伸倍率2.85とした以外は実施例１と同様の条件
で延伸を行った。紡糸の際、若干口金直下での糸曲がり
が見られたが、紡糸、延伸とも製糸性は良好であり糸切
れはなかった。得られた繊維の物性値を表１に示すが、
実施例１の繊維にはおよばないが優れた捲縮発現能力を
示した。 実施例８ PBTを［η］＝0.90、PETを［η］＝0.53とした以外は実
施例１と同様の条件で溶融紡糸を行った。この未延伸糸
を用いて、延伸倍率2.90とした以外は実施例１と同様の
条件で延伸を行った。紡糸、延伸とも製糸性は良好であ
り糸切れはなかった。得られた繊維の物性値を表１に示
すが、実施例１の繊維にはおよばないが優れた捲縮発現
能力を示した。 比較例１ ［η］＝0.75の酸化チタンを含まないPBTと［η］＝0.4
5の酸化チタンを0.03wt%含むホモPETとしたこと、およ
び紡速を1000m/分としたこと以外は実施例１と同様に紡
糸して未延伸糸を巻き取った。その後、第１ホットロー
ラーの温度90℃、第２ホットローラーの温度130℃、延
伸倍率3.85倍で延伸を行った。その後これをヒーター長
100cmのチューブヒーターに通し、弛緩率35%、150℃で
弛緩熱処理を行った。得られた繊維の物性値を表１に示
すが、弛緩熱処理を施したため、収縮応力が低下し、捲
縮伸長率保持率が4%と拘束下での捲縮発現能力が低かっ
た。 比較例２ ［η］＝0.46と［η］＝0.77の酸化チタンを0.03wt%含
むホモPETをそれぞれ275℃、290℃で別々に溶融し、絶
対濾過径15μのステンレス製不織布フィルターを用い別
々に濾過を行った後、孔数12の特開平9-157941号公報記
載の挿入タイプ口金から複合比１：１のサイドバイサイ
ド複合糸（図２（ａ））として紡糸温度290℃で吐出し
た。この時の溶融粘度比は20.3であった。紡糸速度1500
m/分で154dtex、12フィラメントの未延伸糸を巻き取
り、その後ホットーローラーを有する延伸機を用い、第
１ホットーローラーの温度90℃、第２ホットローラーの
温度を130℃、延伸倍率2.80として延伸を行った。紡
糸、延伸とも製糸性は不良であり糸切れが多発した。得
られた繊維の物性値を表１に示すが、捲縮伸長率保持率
が2%と拘束下での捲縮発現能力が低かった。

【００３３】

【表１】 実施例９ 実施例１で得た潜在捲縮発現性ポリエステル繊維（サイ
ドバイサイド複合）にＫ＝15000でＳ／Ｚ撚りを施し緯
糸とし、経糸に133dtex、48フィラメントの沸収6%の通
常のPET糸を使用し、平織りを作製した。これを80℃の
温水中で実質的に拘束をかけないで収縮させ、その後17
0℃の乾熱セットを施しシワを取った。その後、常法に
より10重量%のアルカリ減量、染色を施し仕上げセット
を行った。得られた布帛はストレッチ性に優れたもので
あった。 実施例１０ Ｋ＝8200としたこと以外は実施例９と同様の条件で、平
織りを作製した。これを80℃の温水中で実質的に拘束を
かけないで収縮させ、その後170℃の乾熱セットを施し
シワを取った。その後、常法により10重量%のアルカリ
減量、染色を施し仕上げセットを行った。得られた布帛
は実施例９で得た布帛よりもストレッチ性に優れたもの
であった。なお、問題となるほどではないが、実施例９
で得た布帛よりも若干、布帛表面にシワが発生した。 実施例１１ Ｋ＝20000としたこと以外は実施例９と同様の条件で、
平織りを作製した。これを80℃の温水中で実質的に拘束
をかけないで収縮させ、その後170℃の乾熱セットを施
しシワを取った。その後、常法により10重量%のアルカ
リ減量、染色を施し仕上げセットを行った。得られた布
帛は実施例９で得た布帛よりも布帛表面が滑らかであっ
た。なお、問題となるほどではないが、ストレッチ性が
実施例９で得た布帛には及ばなかった。 比較例３ 比較例１で得られた潜在捲縮発現性ポリエステル繊維に
Ｋ＝15000でＳ／Ｚ撚りを施し緯糸とし、経糸に133dte
x、48フィラメントの沸収6%の通常のPET糸を使用し、平
織りを作製した。これを80℃の温水中で実質的に拘束を
かけないで収縮させ、その後170℃の乾熱セットを施し
シワを取った。その後、常法により10重量%のアルカリ
減量、染色を施し仕上げセットを行った。得られた布帛
はストレッチ性に劣るものであった。

【００３４】また比較例２で得られた潜在捲縮発現性ポ
リエステル繊維を、比較例１で同様に得られた潜在捲縮
発現性ポリエステル繊維の場合と同様に製織し、仕上げ
セットまで行った。得られた布帛はストレッチ性に劣る
ものであった。 実施例１２ 実施例１で得た潜在捲縮発現性ポリエステル繊維（サイ
ドバイサイド複合）と55dtex、24フィラメントの沸騰水
収縮率が1%の低収縮性PET繊維をエア交絡をかけながら
混繊し、111dtex、36フィラメントの混繊糸を得た。こ
の時、低収縮性PET繊維側は5%のオーバーフィードをか
けた。得られた混繊糸にＫ＝5000でＳ撚りを施し、経糸
および緯糸に用いて平織りを作製した。これを80℃の温
水中で実質的に拘束をかけないで収縮させ、その後170
℃の乾熱セットを施しシワを取った。その後、常法によ
り10重量%のアルカリ減量、染色を施し仕上げセットを
行った。得られた布帛はストレッチ性に優れ、さらにふ
くらみ感、反発感にも優れたものであった。 実施例１３ 実施例１で得た潜在捲縮発現性ポリエステル繊維（サイ
ドバイサイド複合）と55dtex、24フィラメントの沸騰水
収縮率が-3%の自発伸長性PET繊維をエア交絡をかけなが
ら混繊し、111dtex、36フィラメントの混繊糸を得た。
得られた混繊糸にＫ＝5000でＳ撚りを施し、経糸および
緯糸に用いて平織りを作製した。これを80℃の温水中で
実質的に拘束をかけないで収縮させ、その後170℃の乾
熱セットを施しシワを取った。その後、常法により10重
量%のアルカリ減量、染色を施し仕上げセットを行っ
た。得られた布帛は実施例１２で得られた布帛よりもさ
らにふくらみ感、反発感に優れたものであった。 実施例１４ 実施例５で得た潜在捲縮発現性ポリエステル繊維（偏芯
芯鞘複合）を用いた以外は実施例９と同様にして布帛を
作製した。ただし、減量率10%、20%、30%と変化させて
アルカリ減量を行った。アルカリ減量率10%でも布帛は
ストレッチ性に富み、さらにふくらみ感、反発感にも優
れたものであったが、アルカリ減量率を増加させると、
ストレッチ性、ふくらみ感、反発感が更に向上した。 実施例１５ 実施例９で得た平織りを65℃の温水中で実質的に拘束を
かけないで収縮させたが、実施例９の場合ほどは収縮し
なかった。その後170℃の乾熱セットを施しシワを取っ
た。その後、常法により10重量%のアルカリ減量、染色
を施し仕上げセットを行った。得られた布帛は、実施例
９に比べれば若干劣るものの良好なストレッチ性を発現
した。

【００３５】

【発明の効果】本発明の潜在捲縮発現性ポリエステル繊
維を用いることにより、従来問題となっていた織物拘束
下での捲縮発現能力を改善し、ストレッチ性に優れた布
帛を得ることができるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】捲縮伸長率の測定法を示す図である。

【図２】本発明のポリエステル繊維の繊維断面形状を示
す図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4L036 MA05 MA17 MA33 MA39 PA01 PA03 PA21 PA33 RA04 UA30 4L041 AA08 AA09 AA20 BA02 BA05 BA09 BA14 BA22 BA34 BA37 BA42 BA60 BB08 BC17 BC20 BD14 CA06 CA08 CB05 DD04 DD10 DD15 DD21 EE15 4L048 AA20 AA28 AA30 AA37 AA39 AA50 AA55 AB08 AB09 AB13 AC11 AC12 BA01 BA02 CA04 EB04 EB05

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ポリブチレンテレフタレートとそれよりも
   極限粘度の低いポリエチレンテレフタレートの２種のポ
   リエステルから構成され、捲縮伸長率保持率が5%以上、
   収縮応力0.20cN/dtex以上である、潜在捲縮発現性ポリ
   エステル繊維。 捲縮伸長率保持率（%）＝［（Ｅ₀−Ｅ_3.5）／Ｅ₀］×10
   0% Ｅ₀：荷重フリーで熱処理した時の捲縮伸長率 Ｅ_3.5：3.5×10^-3cN/dtex荷重下で熱処理した時の捲縮
   伸長率 捲縮伸長率（%）＝［（Ｌ₁−Ｌ₂）／Ｌ₁］×100% Ｌ₁：繊維かせを沸騰水処理15分間した後、さらに160℃
   乾熱処理15分間した後、 180×10^-3cN/dtex荷重を吊した時のかせ長 Ｌ₂：繊維かせを沸騰水処理15分間した後、さらに160℃
   乾熱処理15分間した後、 0.9×10^-3cN/dtex荷重を吊した時のかせ長
2. 【請求項２】Ｅ_3.5≧5%である請求項１記載の潜在捲縮
   発現性ポリエステル繊維。
3. 【請求項３】２種のポリエステルの極限粘度差Δ［η］
   が0.60以上である請求項１または２記載の潜在捲縮発現
   性ポリエステル繊維。
4. 【請求項４】極限粘度差Δ［η］が0.60以上である、極
   限粘度［η］が1.20以上のポリブチレンテレフタレート
   と［η］が0.55以上のポリエチレンテレフタレートを、
   サイドバイサイド複合糸または偏芯芯鞘複合糸として紡
   糸することを特徴とする潜在捲縮発現性ポリエステル繊
   維の製造方法。
5. 【請求項５】撚り係数Ｋ＝8000〜25000の中撚または強
   撚を施した請求項１〜３のいずれか１項記載の該潜在捲
   縮発現性ポリエステル繊維を用いたストレッチ性に優れ
   たポリエステル布帛。 Ｋ＝Ｔ×［マルチフィラメントの繊度（dtex）×0.9］
   ^1/2 Ｔ：1mあたりの撚り数
6. 【請求項６】請求項１〜３のいずれか１項記載の潜在捲
   縮発現性ポリエステル繊維と沸騰水収縮率が3%以下の低
   収縮性ポリエステル繊維からなるポリエステル混繊糸。
7. 【請求項７】撚り係数Ｋ≦7000の甘撚りを施した、ある
   いは無撚りの請求項６記載のポリエステル混繊糸よりな
   るポリエステル布帛。
8. 【請求項８】請求項１〜３のいずれか１項記載の潜在捲
   縮発現性ポリエステル繊維または請求項６記載のポリエ
   ステル混繊糸を用いた布帛、または請求項５、７記載の
   ポリエステル布帛を、ガラス転移温度以上の温度で該潜
   在捲縮発現性ポリエステル繊維を収縮させることを特徴
   とするポリエステル布帛の製造方法。