JP2000178654A - 溶接熱影響軟化部の狭い高張力薄鋼板とその製造方法 - Google Patents
溶接熱影響軟化部の狭い高張力薄鋼板とその製造方法Info
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- JP2000178654A JP2000178654A JP35243298A JP35243298A JP2000178654A JP 2000178654 A JP2000178654 A JP 2000178654A JP 35243298 A JP35243298 A JP 35243298A JP 35243298 A JP35243298 A JP 35243298A JP 2000178654 A JP2000178654 A JP 2000178654A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶接を伴う自動車の足廻り等の構造部材に用
いられる薄鋼板の溶接熱影響部の軟化を防止する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、
Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ｍｎ：０．８〜３．０％、Ｎ
ｂ：０．０２〜０．１０％、Ｎ：０．００２〜０．０１
０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
り、７．０×１０ -4≧［Ｎｗｔ％］［Ｎｂｗｔ％］≧
５．０×１０-5を満たし、フェライトおよびマルテンサ
イトから成る溶接熱影響軟化部の狭い高張力薄鋼板。
いられる薄鋼板の溶接熱影響部の軟化を防止する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、
Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ｍｎ：０．８〜３．０％、Ｎ
ｂ：０．０２〜０．１０％、Ｎ：０．００２〜０．０１
０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
り、７．０×１０ -4≧［Ｎｗｔ％］［Ｎｂｗｔ％］≧
５．０×１０-5を満たし、フェライトおよびマルテンサ
イトから成る溶接熱影響軟化部の狭い高張力薄鋼板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶接を伴う構造部
材、例えば自動車の足廻り、メンバーなどに用いられる
溶接熱影響軟化部の狭い高張力薄鋼板およびその製造方
法に関するものである。
材、例えば自動車の足廻り、メンバーなどに用いられる
溶接熱影響軟化部の狭い高張力薄鋼板およびその製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車の軽量化ニーズに伴い、鋼板の高
強度化が望まれている。高強度化することで板厚減少や
衝突時の安全性向上が狙いである。鋼板の高強度化の手
法は析出や組織強化が主である。しかしながら、この種
の強化方法では、溶接部および溶接熱影響部における強
度・加工性を、溶接ままで、母材なみに確保することは
困難である。したがって、溶接部の再熱処理や溶接部分
を強加工部分からはずすといった付加的処理が施されて
いた。また、最近では、複雑な形状の部位について、高
強度鋼の素鋼板または鋼管からハイドロフォーム法を用
いて成形加工する試みが行われている。この様な場合、
溶接部の再熱処理や溶接部分の強加工部分からの除外な
どは極めて困難になる。
強度化が望まれている。高強度化することで板厚減少や
衝突時の安全性向上が狙いである。鋼板の高強度化の手
法は析出や組織強化が主である。しかしながら、この種
の強化方法では、溶接部および溶接熱影響部における強
度・加工性を、溶接ままで、母材なみに確保することは
困難である。したがって、溶接部の再熱処理や溶接部分
を強加工部分からはずすといった付加的処理が施されて
いた。また、最近では、複雑な形状の部位について、高
強度鋼の素鋼板または鋼管からハイドロフォーム法を用
いて成形加工する試みが行われている。この様な場合、
溶接部の再熱処理や溶接部分の強加工部分からの除外な
どは極めて困難になる。
【０００３】一方では、フェライトおよびマルテンサイ
トから成る複合組織鋼板は低ＹＲかつ高強度であるた
め、この種の用途に使用される候補材の１つであると考
えられる。Ｎｂ添加の複合組織鋼板に関しては、伸びフ
ランジ特性や打ち抜き性を考慮した鋼板が開発されてい
る（特開平８−２６９６１７号公報、特開平９−３１５
９３号公報）。また、溶接性と延性を考慮した高Ｓｉ−
Ｎｂ添加鋼が開発されている（特開平４−２８８４６号
公報）。しかしながら、ＮｂＮの析出を活用して溶接部
および熱影響部の軟化防止を考慮した複合組織鋼板の開
発例はこれまでない。
トから成る複合組織鋼板は低ＹＲかつ高強度であるた
め、この種の用途に使用される候補材の１つであると考
えられる。Ｎｂ添加の複合組織鋼板に関しては、伸びフ
ランジ特性や打ち抜き性を考慮した鋼板が開発されてい
る（特開平８−２６９６１７号公報、特開平９−３１５
９３号公報）。また、溶接性と延性を考慮した高Ｓｉ−
Ｎｂ添加鋼が開発されている（特開平４−２８８４６号
公報）。しかしながら、ＮｂＮの析出を活用して溶接部
および熱影響部の軟化防止を考慮した複合組織鋼板の開
発例はこれまでない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は溶接を伴う構
造部材、例えば自動車の足廻り、メンバーなどに用いら
れる薄鋼板の溶接部及び溶接熱影響部の軟化を防止する
ことを目的とする。
造部材、例えば自動車の足廻り、メンバーなどに用いら
れる薄鋼板の溶接部及び溶接熱影響部の軟化を防止する
ことを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、高強度鋼板を
ハイドロフォーム法等の溶接部の再熱処理や溶接部分の
強加工部からの除外などは極めて困難な場合に、５９０
ＭＰａ級のフェライトおよびマルテンサイトから成る複
合組織高張力鋼を、問題となる溶接熱影響軟化部を狭く
するため成分を限定し、その範囲で有効な製造方法を見
い出したものである。この成分限定および製法により、
ＮｂＮ析出を有効的に活用することで溶接熱影響軟化部
の狭い高張力薄鋼板を供給できる。
ハイドロフォーム法等の溶接部の再熱処理や溶接部分の
強加工部からの除外などは極めて困難な場合に、５９０
ＭＰａ級のフェライトおよびマルテンサイトから成る複
合組織高張力鋼を、問題となる溶接熱影響軟化部を狭く
するため成分を限定し、その範囲で有効な製造方法を見
い出したものである。この成分限定および製法により、
ＮｂＮ析出を有効的に活用することで溶接熱影響軟化部
の狭い高張力薄鋼板を供給できる。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下に、本発明を詳細に説明す
る。 Ｃ ：強化元素であるとともにオーステナイトフォーマ
ーであるため、硬質相（マルテンサイト）の強化のため
０．０１％以上とした。一方では溶接部靱性や加工性を
確保するため０．０５％以下とした。 Ｓｉ：フェライト変態を促進させるため０．５％以上と
した。また、過剰添加は延性低下が懸念されるため３．
０％以下とした。 Ｍｎ：強化元素であるとともにオーステナイトフォーマ
ーであるため、強化および硬質相の生成のため０．８％
以上とした。一方では加工性劣化を防止する観点から
３．０％以下とした。
る。 Ｃ ：強化元素であるとともにオーステナイトフォーマ
ーであるため、硬質相（マルテンサイト）の強化のため
０．０１％以上とした。一方では溶接部靱性や加工性を
確保するため０．０５％以下とした。 Ｓｉ：フェライト変態を促進させるため０．５％以上と
した。また、過剰添加は延性低下が懸念されるため３．
０％以下とした。 Ｍｎ：強化元素であるとともにオーステナイトフォーマ
ーであるため、強化および硬質相の生成のため０．８％
以上とした。一方では加工性劣化を防止する観点から
３．０％以下とした。
【０００７】Ｎｂ：溶接熱影響軟化現象を抑制するため
に特に有効な添加元素で０．０２％以上の添加とした。
また、過剰添加はＮｂＮの析出粗大化を促進するため
０．１０％以下とした。また、溶接熱影響軟化部を狭く
するための有効な範囲をＮ量との組み合わせで成分範囲
を限定した。溶接部および溶接熱影響部のフェライト相
または硬質相（マルテンサイト）中にＮｂＮを析出させ
溶接熱影響軟化部を狭化する条件として溶接前の鋼板の
状態で７．０×１０-4≧［Ｎｗｔ％］［Ｎｂｗｔ％］≧
５．０×１０-5を満たすこととした。また、さらなる狭
化のためには、０．０５％以上の添加とし、７．０×１
０-4≧［Ｎｗｔ％］［Ｎｂｗｔ％］≧２．０×１０-4を
満たすことが好ましい。これらを満たすことで、１００
ｎｍ以下のＮｂＮが得られ、溶接部及び溶接熱影響部の
軟化防止に効果的である。
に特に有効な添加元素で０．０２％以上の添加とした。
また、過剰添加はＮｂＮの析出粗大化を促進するため
０．１０％以下とした。また、溶接熱影響軟化部を狭く
するための有効な範囲をＮ量との組み合わせで成分範囲
を限定した。溶接部および溶接熱影響部のフェライト相
または硬質相（マルテンサイト）中にＮｂＮを析出させ
溶接熱影響軟化部を狭化する条件として溶接前の鋼板の
状態で７．０×１０-4≧［Ｎｗｔ％］［Ｎｂｗｔ％］≧
５．０×１０-5を満たすこととした。また、さらなる狭
化のためには、０．０５％以上の添加とし、７．０×１
０-4≧［Ｎｗｔ％］［Ｎｂｗｔ％］≧２．０×１０-4を
満たすことが好ましい。これらを満たすことで、１００
ｎｍ以下のＮｂＮが得られ、溶接部及び溶接熱影響部の
軟化防止に効果的である。
【０００８】Ｎ ：溶接熱影響軟化現象を抑制するため
に特に有効な添加元素で０．００２％以上の添加とし
た。また、過剰添加はＮｂＮの析出粗大化を促進するた
め０．０１０％以下とした。また、溶接熱影響軟化部を
小さくするための有効な範囲をＮｂ量との組み合わせで
成分範囲を限定した。溶接部および溶接熱影響部のフェ
ライト相または硬質相（マルテンサイト）中にＮｂＮを
析出させ溶接熱影響軟化部を狭化する条件として溶接前
の鋼板の状態で７．０×１０-4≧［Ｎｗｔ％］［Ｎｂｗ
ｔ％］≧５．０×１０-5を満たすこととした。また、さ
らなる狭化のためには、０．００５％以上の添加とし、
７．０×１０-4≧［Ｎｗｔ％］［Ｎｂｗｔ％］≧２．０
×１０-4を満たすことが好ましい。
に特に有効な添加元素で０．００２％以上の添加とし
た。また、過剰添加はＮｂＮの析出粗大化を促進するた
め０．０１０％以下とした。また、溶接熱影響軟化部を
小さくするための有効な範囲をＮｂ量との組み合わせで
成分範囲を限定した。溶接部および溶接熱影響部のフェ
ライト相または硬質相（マルテンサイト）中にＮｂＮを
析出させ溶接熱影響軟化部を狭化する条件として溶接前
の鋼板の状態で７．０×１０-4≧［Ｎｗｔ％］［Ｎｂｗ
ｔ％］≧５．０×１０-5を満たすこととした。また、さ
らなる狭化のためには、０．００５％以上の添加とし、
７．０×１０-4≧［Ｎｗｔ％］［Ｎｂｗｔ％］≧２．０
×１０-4を満たすことが好ましい。
【０００９】以下に製造方法について説明する。 鋳片加熱温度：Ｎｂの固溶の観点から１１５０℃以上と
し、粒の粗大化防止のため１２５０℃以下の加熱とし
た。 圧延終了温度：製造性とフェライト相の延性確保の点か
らＡｒ3 以上Ａｒ3 ＋１００℃以下の範囲とした。延性
確保のためオーステナイト域で圧延を完了させることと
し終了温度をＡｒ3 以上とした。また、製造性の点から
Ａｒ3 ＋１００℃以下とした。
し、粒の粗大化防止のため１２５０℃以下の加熱とし
た。 圧延終了温度：製造性とフェライト相の延性確保の点か
らＡｒ3 以上Ａｒ3 ＋１００℃以下の範囲とした。延性
確保のためオーステナイト域で圧延を完了させることと
し終了温度をＡｒ3 以上とした。また、製造性の点から
Ａｒ3 ＋１００℃以下とした。
【００１０】仕上げ圧延後の冷却：フェライト相を体積
率にして８０％以上得るため圧延終了温度からＡｒ1 温
度までを２０〜７℃／ｓの徐冷とした。圧延終了温度か
らの冷速が２０℃／ｓ超では、フェライト相を十分得る
ことが出来ない。一方、７℃／ｓ以上の冷速であれば８
０％以上のフェライトが得られるため、製造性の点から
これを下限とした。さらに、その後の冷却はパーライト
の生成を抑制して硬質相のマルテンサイトを得るためで
あり、１０℃以上２００℃以下の冷却終了温度まで平均
冷却速度２０℃／ｓ〜１００℃／ｓの急冷とした。ま
た、製造上１０℃未満にまで冷却することは困難なため
下限を１０℃とし、マルテンサイトを得る上で１００℃
／ｓ以下の冷却速度で十分なため、これを上限とした。
率にして８０％以上得るため圧延終了温度からＡｒ1 温
度までを２０〜７℃／ｓの徐冷とした。圧延終了温度か
らの冷速が２０℃／ｓ超では、フェライト相を十分得る
ことが出来ない。一方、７℃／ｓ以上の冷速であれば８
０％以上のフェライトが得られるため、製造性の点から
これを下限とした。さらに、その後の冷却はパーライト
の生成を抑制して硬質相のマルテンサイトを得るためで
あり、１０℃以上２００℃以下の冷却終了温度まで平均
冷却速度２０℃／ｓ〜１００℃／ｓの急冷とした。ま
た、製造上１０℃未満にまで冷却することは困難なため
下限を１０℃とし、マルテンサイトを得る上で１００℃
／ｓ以下の冷却速度で十分なため、これを上限とした。
【００１１】
【実施例】表１に示す成分の各鋼を、２５ｋｇインゴッ
トに鋳造して１２００℃に加熱後、熱間圧延して厚み２
０ｍｍの鋼板を得た。これを用いて各鋼のＡｒ3 および
Ａｒ1 は加工フォーマスタを用いて実験的に求めた。そ
の後、２０ｍｍ厚の鋼板を再度１２００℃に加熱して圧
延の終了温度を９５０〜８５０℃の範囲で制御し、その
後Ａｒ1 点（７００℃付近）まで１０℃／ｓで徐冷後室
温まで平均冷却速度８０℃／ｓで焼き入れした。これに
より板厚２ｍｍの熱延薄鋼板を得た。鋼板のフェライト
組織体積率はいずれも８０％以上で、残部はマルテンサ
イトであった。また、この鋼板を照射熱量０．３８ｋＪ
／ｍｍのレーザー溶接にてビードオンプレートにより溶
接して、溶接部、溶接熱影響部および母材部の硬度測定
を行い溶接熱影響の幅を測定して、Ｎｂ，Ｎ無添加鋼に
おける軟化幅と比較することで評価した。また、母材に
対しては引張試験を行い機械的特性を評価した。表２に
発明鋼のＮｏ．５の材質特性に及ぼす工程条件の影響お
よび組織分率を示す。組織分率は、画像解析装置を用い
て測定した。
トに鋳造して１２００℃に加熱後、熱間圧延して厚み２
０ｍｍの鋼板を得た。これを用いて各鋼のＡｒ3 および
Ａｒ1 は加工フォーマスタを用いて実験的に求めた。そ
の後、２０ｍｍ厚の鋼板を再度１２００℃に加熱して圧
延の終了温度を９５０〜８５０℃の範囲で制御し、その
後Ａｒ1 点（７００℃付近）まで１０℃／ｓで徐冷後室
温まで平均冷却速度８０℃／ｓで焼き入れした。これに
より板厚２ｍｍの熱延薄鋼板を得た。鋼板のフェライト
組織体積率はいずれも８０％以上で、残部はマルテンサ
イトであった。また、この鋼板を照射熱量０．３８ｋＪ
／ｍｍのレーザー溶接にてビードオンプレートにより溶
接して、溶接部、溶接熱影響部および母材部の硬度測定
を行い溶接熱影響の幅を測定して、Ｎｂ，Ｎ無添加鋼に
おける軟化幅と比較することで評価した。また、母材に
対しては引張試験を行い機械的特性を評価した。表２に
発明鋼のＮｏ．５の材質特性に及ぼす工程条件の影響お
よび組織分率を示す。組織分率は、画像解析装置を用い
て測定した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】発明鋼であるＮｏ．２，３および５は機械
的特性が良好な上、Ｎｂ無添加のＮｏ．１に比べ軟化幅
が狭い。Ｎｂ添加量の少ないＮｏ．４は、Ｎｂ無添加の
Ｎｏ．１に比べて軟化幅は狭くなるものの、狭化の程度
は小さい。また、ＮｂまたはＮを多量添加したＮｏ．６
および７においても狭化の幅は小さい。これは、Ｎｂま
たはＮの過剰添加によりＮｂＮ析出が促進されて析出サ
イズが大きくなったためである。Ｃ量の低いＮｏ．８は
強度が低くなってしまっており、Ｃ量の高いＮｏ．９は
Ｎｂ，Ｎ量は本発明の範囲にあるも狭化の幅は小さい。
これは、ＮｂＮに加えてＮｂＣも同時析出してしまうた
め狭化の幅が小さくなったためと考えられる。図１に
０．０３ｗｔ％Ｃ材（Ｎｏ．１〜７）について軟化幅の
比：Ｒと［Ｎｂｗｔ％］［Ｎｗｔ％］の関係を示す。本
発明の範囲である７×１０-4≧［Ｎｂｗｔ％］［Ｎｗｔ
％］≧５×１０-5でＲ≦０．６、さらに、７×１０-4≧
［Ｎｂｗｔ％］［Ｎｗｔ％］≧２×１０-4でＲ≦０．３
と良好な値を示すことがわかる。
的特性が良好な上、Ｎｂ無添加のＮｏ．１に比べ軟化幅
が狭い。Ｎｂ添加量の少ないＮｏ．４は、Ｎｂ無添加の
Ｎｏ．１に比べて軟化幅は狭くなるものの、狭化の程度
は小さい。また、ＮｂまたはＮを多量添加したＮｏ．６
および７においても狭化の幅は小さい。これは、Ｎｂま
たはＮの過剰添加によりＮｂＮ析出が促進されて析出サ
イズが大きくなったためである。Ｃ量の低いＮｏ．８は
強度が低くなってしまっており、Ｃ量の高いＮｏ．９は
Ｎｂ，Ｎ量は本発明の範囲にあるも狭化の幅は小さい。
これは、ＮｂＮに加えてＮｂＣも同時析出してしまうた
め狭化の幅が小さくなったためと考えられる。図１に
０．０３ｗｔ％Ｃ材（Ｎｏ．１〜７）について軟化幅の
比：Ｒと［Ｎｂｗｔ％］［Ｎｗｔ％］の関係を示す。本
発明の範囲である７×１０-4≧［Ｎｂｗｔ％］［Ｎｗｔ
％］≧５×１０-5でＲ≦０．６、さらに、７×１０-4≧
［Ｎｂｗｔ％］［Ｎｗｔ％］≧２×１０-4でＲ≦０．３
と良好な値を示すことがわかる。
【００１５】工程条件については、Ｎｏ．５について種
々の条件を変えて機械的特性を調査した。圧延仕上げ温
度からＡｒ1 までの冷速が早すぎるとフェライトの体積
率が低く低延性になってしまう。また、Ａｒ1 からの冷
却速度が遅くなると、硬質のマルテンサイトの代わりに
パーライトが生成して強度・延性バランスの悪いものと
なってしまう。圧延仕上げ温度が低くなっても延性が低
下してしまう。これは、２相域での圧延となり、フェラ
イト相に比較的高い転位密度が残存したためと考えられ
る。
々の条件を変えて機械的特性を調査した。圧延仕上げ温
度からＡｒ1 までの冷速が早すぎるとフェライトの体積
率が低く低延性になってしまう。また、Ａｒ1 からの冷
却速度が遅くなると、硬質のマルテンサイトの代わりに
パーライトが生成して強度・延性バランスの悪いものと
なってしまう。圧延仕上げ温度が低くなっても延性が低
下してしまう。これは、２相域での圧延となり、フェラ
イト相に比較的高い転位密度が残存したためと考えられ
る。
【００１６】
【発明の効果】本発明により溶接をともなう自動車足廻
り等の構造部材に用いられる薄鋼板の溶接熱影響部の軟
化を防止することが出来る。
り等の構造部材に用いられる薄鋼板の溶接熱影響部の軟
化を防止することが出来る。
【図１】軟化幅比：Ｒ（鋼材の軟化幅／Ｎｂ無添加のＮ
ｏ．１鋼の軟化幅）と［Ｎｗｔ％］［Ｎｂｗｔ％］の関
係を示す図である。
ｏ．１鋼の軟化幅）と［Ｎｗｔ％］［Ｎｂｗｔ％］の関
係を示す図である。
フロントページの続き (72)発明者 岸田 宏司 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 高橋 学 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 水橋 伸雄 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 古追 誠司 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 Ｆターム(参考） 4K037 EA05 EA15 EA16 EA18 EA19 EA27 EA28 EB11 FA02 FA03 FC07 FD02 FD03 FD04
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．０５％ Ｓｉ：０．５〜３．０％ Ｍｎ：０．８〜３．０％ Ｎｂ：０．０２〜０．１０％ Ｎ ：０．００２〜０．０１０％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
７．０×１０-4≧［Ｎｗｔ％］［Ｎｂｗｔ％］≧５．０
×１０-5を満たし、フェライトおよびマルテンサイトか
ら成る溶接熱影響軟化部の狭い高張力薄鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．０５％ Ｓｉ：０．５〜３．０％ Ｍｎ：０．８〜３．０％ Ｎｂ：０．０２〜０．１０％ Ｎ ：０．００２〜０．０１０％ を含有し、さらに７．０×１０-4≧［Ｎｗｔ％］［Ｎｂ
ｗｔ％］≧５．０×１０ -5を満たし、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる鋳片を１１００℃〜１２５０℃
に加熱して圧延し、圧延終了温度をＡｒ3 以上Ａｒ3 ＋
１００℃以下とし、その後圧延終了温度からＡｒ1 点ま
での冷却を２０〜７℃／ｓで除冷してフェライト相を体
積率で８０％以上得た後で１０℃〜２００℃に平均冷却
速度を２０℃／ｓ〜１００℃／ｓで冷却するフェライト
およびマルテンサイトから成る溶接熱影響軟化部の狭い
高張力薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35243298A JP2000178654A (ja) | 1998-12-11 | 1998-12-11 | 溶接熱影響軟化部の狭い高張力薄鋼板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35243298A JP2000178654A (ja) | 1998-12-11 | 1998-12-11 | 溶接熱影響軟化部の狭い高張力薄鋼板とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000178654A true JP2000178654A (ja) | 2000-06-27 |
Family
ID=18424045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35243298A Withdrawn JP2000178654A (ja) | 1998-12-11 | 1998-12-11 | 溶接熱影響軟化部の狭い高張力薄鋼板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000178654A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7749338B2 (en) | 2002-12-24 | 2010-07-06 | Nippon Steel Corporation | High burring, high strength steel sheet excellent in softening resistance of weld heat affected zone and method of production of same |
-
1998
- 1998-12-11 JP JP35243298A patent/JP2000178654A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7749338B2 (en) | 2002-12-24 | 2010-07-06 | Nippon Steel Corporation | High burring, high strength steel sheet excellent in softening resistance of weld heat affected zone and method of production of same |
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