JP2000161619A

JP2000161619A - ガス化溶融システムの運転方法

Info

Publication number: JP2000161619A
Application number: JP10333194A
Authority: JP
Inventors: Wakako Shimodaira; 和佳子下平; Manabu Yamamoto; 学山本; Masaki Sato; 政樹佐藤
Original assignee: Babcock Hitachi KK
Current assignee: Mitsubishi Power Ltd
Priority date: 1998-11-24
Filing date: 1998-11-24
Publication date: 2000-06-16

Abstract

(57)【要約】【課題】高温腐食を抑制して可能な限り高温の排ガス
で熱回収を行うとともに、補助燃料の使用量を低減し、
ガス化炉の起動初期より高カロリーのガス及びチャーを
生成させる。【解決手段】固形物を含む可燃物（ごみ）をガス化炉
３で熱分解して生成ガスと固形分（チャー）とを生成
し、ガス化炉３の生成物を燃焼炉８及び／又は溶融炉６
で燃焼及び／又は溶融して熱回収するガス化溶融システ
ムの運転方法であって、空気、燃焼炉排ガスの一部及び
溶融炉排ガスの一部のうちのいずれか一種又は複数種の
ガス（気体）をガス化炉３へ供給するライン10,16を設
け、ガス化炉３へ可燃物の投入を開始する際、ガス化炉
３へ供給される気体の酸素濃度を定常運転時より低く
し、可燃物の投入量の増加に応じて気体の酸素濃度を次
第に高く制御する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、都市ごみ、一般廃
棄物及び産業廃棄物などの固形物を含む可燃物（ごみ）
の処理及び有効利用に係り、特に都市ごみの燃焼排ガス
の有する熱を回収して発電を行い、かつ灰を溶融し無害
化するガス化溶融システムの運転方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、環境問題がクローズアップされて
いるが、ごみ焼却炉に関しても例外ではなく、排ガス、
焼却飛灰など、各種排出物の規制が厳しくなっている。
特にダイオキシン類の低減や、溶融処理による灰の無害
化・減容化が必要になってきた。都市ごみは近年発熱量
が高くなってきており、エネルギーの有効利用の観点か
ら、ごみ焼却により発生する熱を回収して発電を行うこ
とが要求されている。このような状況のなかで最近は、
ごみを部分燃焼ガス化し、その生成物を高温で燃焼・溶
融し、発電を行うシステムが注目されている。

【０００３】図４に従来技術によるごみガス化溶融によ
る発電システムの一例を示す。ごみはまず、スクリュー
フィーダ１によって起動バーナ２で昇温された流動床式
のガス化炉３に投入され、低空気比でガス化されてチャ
ー及び生成ガスが生成される。ガス化炉３のサイズは、
チャーが生成ガスに同伴されて炉から排出される空塔速
度となるように設計されている。ガス化炉３から排出さ
れたチャーと生成ガスとはライン４によってサイクロン
５に導入されて分離される。分離されたチャーは溶融炉
６に供給される。このとき、チャーの発熱量は4000〜45
00KCal/Kg程度と高いため、溶融炉６の起動用に少量の
燃料を使用するだけで1300〜1400℃の高温を得ることが
でき、そして溶融した灰分がスラグとして排出される。
このような高温では、チャーに含まれていた塩素分がす
べて揮発するため、溶融炉排ガスのHCl（塩化水素）濃
度は非常に高く、高温腐食が発生するため高温の溶融炉
排ガスより熱回収することはできない。このため、低温
になった時点で廃熱ボイラ７に導入し廃熱を回収して水
を蒸気に変換し、蒸気タービンを回転させて発電を行
う。

【０００４】一方、サイクロン５で分離された生成ガス
の発熱量は比較的低い上、ガス化炉３に供給されるごみ
の性状変動、特に水分量の変動により、ガス発生量や発
熱量が変動するため、安定的に単独で燃焼することは困
難である。そこで、燃焼炉８に導入して重油などの補助
燃料とともに燃焼させる。燃焼炉排ガスは、溶融炉排ガ
スとともに廃熱回収ボイラ７に導入されて熱回収され
る。

【０００５】廃熱回収ボイラ７を出た排ガスは、空気予
熱器９で空気を予熱した後、排ガス処理される。予熱空
気は、ガス化炉３、溶融炉６及び燃焼炉８のバーナ用燃
焼空気として、またライン10を経由してガス化炉３の流
動床の流動化空気として用いられる。

【０００６】このようなごみのガス化溶融システムに
は、以下のような問題点がある。図５に示すように、ご
みに含まれる塩素分のほとんどは、物理的に1000℃以下
で気化する。そこで、ごみ中に多量に含まれるほとんど
すべての塩素分は溶融炉及び燃焼炉で揮発し、排ガスに
数百〜数千ppmという多量のHClが含まれることになる。
これは火力発電所の石炭焚きボイラの排ガスの50ppm程
度と比較すると非常に高い値である。このように排ガス
中のHCl濃度の高い条件では、金属の表面温度が320℃を
超えると高温腐食が発生するため、熱回収時の蒸気温度
の上限は300℃程度、圧力は30〜40kg／cm²という制限が
ある。この蒸気条件は石炭火力発電の場合の約550℃，2
50kg／cm²と比べると非常に低く、発電効率も15〜20％
と非常に低い。

【０００７】またガス化炉の運転は、0.2〜0.4という低
い空気比で行うが、システムの運転を開始する際、昇温
されたガス化炉へごみを投入し始めてしばらくの間は、
ガス化炉内のごみ量が少ないため、炉に供給される流動
化空気に含まれる酸素量がごみ量に対して過剰となり、
ごみがガス化せずに燃焼し、ガス化炉の温度が急上昇す
る場合がある。これは炉の耐火材を損傷させ、危険であ
るばかりでなく、ガス化炉で生成するガス及びチャーの
発熱量が極端に低くなる。従って、燃焼炉及び溶融炉で
燃焼する際に補助燃料が多量に必要となり、システムの
効率が低下する。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】従来のガス化溶融シス
テムにあっては、ごみ中に多量に含まれるほとんどすべ
ての塩素分は溶融炉及び燃焼炉で揮発し、排ガスに多量
のHClが含まれることになる。排ガス中のHCl濃度の高い
条件では、高温腐食が発生するため、熱回収時の蒸気温
度の上限は300℃程度、圧力は30〜40kg／cm²という制限
がある。この蒸気条件は石炭火力発電の場合と比べると
非常に低く、発電効率も非常に低い。

【０００９】またガス化炉の運転は、昇温されたガス化
炉へごみを投入し始めてしばらくの間は、炉に供給され
る流動化空気に含まれる酸素量がごみ量に対して過剰と
なり、ごみがガス化せずに燃焼し、ガス化炉の温度が急
上昇する場合がある。これは炉の耐火材を損傷させ、危
険であるばかりでなく、ガス化炉で生成するガス及びチ
ャーの発熱量が極端に低くなる。従って、燃焼炉及び溶
融炉で燃焼する際に補助燃料が多量に必要となり、シス
テムの効率が低下する問題点がある。

【００１０】本発明の課題は、高温腐食を抑制して可能
な限り高温の排ガスで熱回収を行うとともに、補助燃料
の使用量を低減し、ガス化炉の起動初期より高カロリー
のガス及びチャーを生成させることにより、効率の高い
ガス化溶融システムの運転方法を提供することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】前記の課題を達成するた
め、本発明に係るガス化溶融システムの運転方法は、固
形物を含む可燃物をガス化炉で熱分解し、ガス化炉の生
成物より熱回収するガス化溶融システムの運転方法にお
いて、ガス化炉へ可燃物の投入を開始する際、ガス化炉
へ供給される気体の酸素濃度を定常運転時より低くし、
可燃物の投入量の増加に応じて気体の酸素濃度を次第に
高く制御する構成とする。

【００１２】そして固形物を含む可燃物を熱分解するガ
ス化炉と、ガス化炉で生成された固形分を溶融する溶融
炉と、ガス化炉の生成ガスを燃焼する燃焼炉とを備え、
燃焼炉及び溶融炉の高温の排ガスより熱回収するガス化
溶融システムの運転方法において、空気、燃焼炉排ガス
の一部及び溶融炉排ガスの一部のうちのいずれか一種又
は複数種のガスをガス化炉へ供給するラインを設け、燃
焼炉及び溶融炉を昇温して燃焼排ガスを発生させ、ガス
化炉へ燃焼炉排ガス及び溶融炉排ガスを供給した状態で
ガス化炉へ可燃物の投入を開始し、ガス化炉内に蓄積し
た可燃物量の増加に応じて一種又は複数種のガスの供給
量を増加するように制御する構成でもよい。

【００１３】また可燃物は、所定の水分量となるように
乾燥されてガス化炉へ供給される構成、さらにガス化炉
で生成された固形分は、溶融炉排ガスのガス化炉への供
給が停止された後にガス化炉へ供給が開始される構成で
もよい。

【００１４】そしてガス化溶融システムにあっては、前
記いずれか一つのガス化溶融システムの運転方法を用い
る構成である。

【００１５】本発明によれば、ガス化炉へのごみ投入開
始時に炉内酸素濃度を極力低く保っておき、ごみ投入開
始後、炉に供給されるガスの合計の酸素濃度を、炉内ご
み量の増加に応じて除々に上昇させることにより、ごみ
の燃焼を抑制してガス化炉の急激な温度上昇を防止し、
低HClの生成ガス及び高カロリーの未燃チャーが生成さ
れる。また固形分を溶融炉に供給し始める前に、高HCl
の溶融炉排ガスのガス化炉への供給を停止するとによ
り、ガス化炉より排出されるガスのHCl濃度が低く抑え
られ、かつ所定の水分量となるようにごみを乾燥するこ
とにより、ガス化炉へのごみ供給量の把握が容易とな
る。

【００１６】

【発明の実施の形態】本発明の一実施の形態を図１を参
照しながら説明する。図１に示すように、固形物を含む
可燃物（ごみ）を熱分解し生成ガスと固形分（チャー）
とを生成するガス化炉３と、ガス化炉３で生成された固
形分を溶融する溶融炉６と、ガス化炉３の生成ガスを燃
焼する燃焼炉８とを備え、燃焼炉８及び／又は溶融炉６
の排ガスの高温の熱を廃熱ボイラ７で熱回収するガス化
溶融システムの運転方法であって、空気、燃焼炉排ガス
の一部及び溶融炉排ガスの一部のうちのいずれか一種又
は複数種のガス（気体）をガス化炉３へ供給するライン
10,16を設け、燃焼炉８及び／又は溶融炉６を昇温して
燃焼排ガスを発生させ、ガス化炉３へ定常運転時より酸
素濃度の低い燃焼炉排ガス及び／又は溶融炉排ガスを供
給した状態でガス化炉３へ可燃物の投入を開始し、ガス
化炉３内に蓄積した可燃物量の増加に応じて一種又は複
数種のガスの供給量を増加し酸素濃度を次第に高くする
ように制御する構成である。そして可燃物は、所定の水
分量となるように乾燥された後にガス化炉３へ供給され
るものとする。

【００１７】すなわち、ごみは乾燥器11に投入され、予
熱空気によって水分量10％程度に乾燥され、中継ホッパ
12を経てロータリーフィーダ13によりガス化炉３へ投入
される。ごみは乾燥されることによって、性状の変動幅
が小さくなるため、ロータリーフィーダ13の回転数を検
知することにより、ガス化炉３へのごみ投入量を知るこ
とができる。ガス化炉３で生成されたチャーは生成ガス
に同伴されてサイクロン５に導入されるが、この導入ラ
イン４でダストモニタ14により、ガス中のダストすなわ
ち、チャーの濃度を測定する。チャーはサイクロン５で
生成ガスと分離された後、チャー中継ホッパ15に一旦溜
められ、必要に応じてフィーダ15ａによって溶融炉６へ
供給される。廃熱ボイラ７と空気予熱器９との間で排ガ
スを分岐したライン16を予熱空気ライン10と合流させ、
合流したガスをガス化炉３に導入する。これら予熱空気
ライン10と排ガスライン16とには、合流点の手前で各々
制御弁17,18が設置されており、ガス流量を流量計19,20
で測定している。また、排ガスライン16のＡ点よりガス
をサンプリングし、酸素計21により排ガス中の酸素濃度
を測定する。Ａ点における酸素濃度の測定結果、流量計
による予熱空気及び排ガス流量の測定結果、温度計22で
測定したガス化炉３内の温度、中継ホッパ12のロータリ
ーフィーダ13の回転数及びダストモニタ14で測定したガ
ス中チャー濃度などは信号化されて演算器23に送られ、
その演算結果より制御器24により制御弁17,18の開度が
調節されるようになっている。

【００１８】つぎにシステムの運転方法及び制御方法を
説明する。最初に、溶融炉６及び燃焼炉８を補助燃料
（重油など）のみを燃焼することによって昇温する。こ
のとき、高温で酸素濃度が３％程度と低い燃焼排ガスが
発生し、この燃焼排ガスにより空気予熱器９で350〜400
℃程度の予熱空気を得る。この予熱空気を利用して乾燥
器11でごみの乾燥を開始し、水分10％程度まで乾燥した
ごみを中継ホッパ12に溜める。またガス化炉３を予熱空
気によって流動化させ、起動バーナ２を点火して昇温す
る。

【００１９】前記以降の制御方法を図２に示す。ガス化
炉３が目標温度（600〜700℃）に近づいたら起動バーナ
２を絞り、制御弁18を閉じて予熱空気の供給を止め、制
御弁17を開いて高温・低酸素の燃焼排ガスをガス化炉３
に導入する。ガス化炉３に供給される燃焼排ガスの酸素
濃度は、予熱空気のみを供給しているときは21％である
が、この制御弁17,18の切り替え操作により、３％程度
にまで低下する。続いて中継ホッパ12のロータリーフィ
ーダ13を回転し始め、乾燥ごみをガス化炉３内へ投入し
始める。このとき炉内の酸素濃度は低くなつているた
め、投入開始直後で炉内に蓄積しているごみ量が少なく
ても急激に燃焼することはなく、ガス化が起きる。乾燥
ごみの水分量は10％程度と比較的安定しているため、ガ
ス化炉３への乾燥ごみの投入量はロータリーフィーダ13
の回転数にほぼ比例している。このため、演算器23でロ
ータリーフィーダ13の回転数に基づき、ガス化炉３内へ
のごみの投入量を算出する。

【００２０】ガス化炉３に投入されたごみは、炉内にし
ばらく滞留し、流動床による撹拌と熱分解ガスの作用に
よってチャー粒子となり、炉頂より生成ガスに同伴され
て排出される。このためガス化炉３内が定常状態となる
までは、炉内のごみ蓄積量は増加してゆく。そこで、炉
内のごみ供給量の増加に従って、常に目標とする一定の
空気比となるように、制御器24によって制御弁17,18の
開度を制御し、酸素濃度の異なる予熱空気と燃焼排ガス
との供給比率を変化させることにより、ガス化炉３へ供
給される合計での酸素量を増加させてゆく。このとき、
予熱空気の酸素濃度は常に21％であるのに対し、燃焼排
ガスの酸素濃度は、補助燃料のみを燃焼しているときは
３％程度であるが、ガス化炉３にごみが投入され始める
と、その生成ガスを共に燃焼して補助燃料の使用量を減
らすため変動する。そこで酸素計21により酸素濃度を測
定し、その測定値に基づき演算を行い、ガス化炉３への
供給量を変化させるのである。通常、予熱空気を増加さ
せつつ、燃焼排ガスを減少させてゆくことにより、ガス
化炉３に供給される合計の酸素量を増加させてゆく。

【００２１】ガス化炉への乾燥ごみの投入を開始する
と、ガス化炉内へのごみの蓄積量が増加するのに伴い、
ダストモニタで測定されるダスト濃度が除々に高くな
る。基礎実験により、600〜700℃では供給した乾燥ごみ
重量の約３割がチャーとなることから、このダスト濃度
から演算器により算出された時間当りの生成チャー量
が、時間当りの投入ごみ量の約３割となり、ガス化炉内
温度が600〜700℃で安定した場合、ガス化炉内が定常状
態となったとみなすことができる。ガス化炉内が定常状
態となると、燃焼排ガスの制御弁を閉じて供給を停止
し、予熱空気のみをガス化に必要な空気比となる量でガ
ス化炉へ供給し運転を行う。そしてチャー中継ホッパの
フィーダを動かし、溶融炉へのチャーの供給を開始す
る。

【００２２】本実施の形態により、ガス化炉の運転初期
の燃焼が抑制されているため、溶融されるチャーの未燃
分量は高く、溶融炉ではほとんど補助燃料を使用せず、
チャーの発熱量のみで灰の溶融温度である1300〜1400℃
を達成することができる。しかし溶融炉でチャーの溶融
を開始すると、排ガス中のHCl濃度が著しく高くなり、
ガス化炉へ排ガスを循環するとHClが濃縮されるため、
定常運転時においては、ガス化炉へ排ガスを導入するこ
とは不適当である。

【００２３】本発明の他の実施の形態を説明する。ごみ
には多量の塩素化合物が含まれているが、その形態はポ
リ塩化ビニルのような有機塩素化合物とNaCl,KClなどの
無機塩素化合物である。有機塩素化合物中の塩素は300
℃以下でほとんどが揮発し、無機塩素化合物中の塩素は
800〜1000℃でほとんどが揮発する。そのため、ガス化
炉の運転温度は700℃以下とし、ガス化炉内に消石灰（C
a(OH)₂）を添加することにより、NaCl,KClの多くがチャ
ー中に残存したまま、有機塩素化合物が気化し、主にHC
lガスが発生する。同時に気化した塩素の一部はごみに
含まれるCaと結合して無機塩素化合物CaCl₂の固体を形
成する。結果として、気体となる塩素はごみ中の塩素の
３割程度であるため、生成ガス中のHCl濃度は比較的低
くなる。一方、ごみ中の塩素の残り７割程度が800℃以
上でなければ気化しない無機塩素化合物としてチャーに
含まれるのである。

【００２４】このことを利用した他の実施の形態のシス
テムフローを図３に示す。ガス化炉３で生成された固形
分は、溶融炉排ガスのガス化炉３への供給が停止された
後にガス化炉３への供給が開始される構成である。すな
わち、ガス化炉３内にCa(OH)₂を吹き込みながら600〜70
0℃でガス化を行い、排出されたチャーと可燃ガスとを
サイクロン５で分離する。サイクロン５より出たガスを
独立過熱器25で補助燃料とともに燃焼し、廃熱ボイラ７
で発生した蒸気を高温で過熱する。この時、ガス化炉で
生成した生成ガス中のHCl濃度はもともと低い上、補助
燃料の燃焼排ガスによって希釈されるため、排ガスのHC
l濃度はさらに低くなる。そのため腐食環境は穏やかと
なり、過熱温度を高くすることができ、高効率発電を行
うことが可能となる。一方、サイクロン５で分離された
チャーは、チャーホッパ15を経由して溶融炉６へ供給さ
れ、高温で溶融される。溶融炉６の排ガスはHCl濃度が
高いため、腐食環境が厳しく高温で熱回収することがで
きないので、廃熱ボイラ７で低温で熱回収を行う。これ
ら独立過熱器25及び廃熱ボイラ７の排ガスは、空気予熱
器９に導入され、空気を予熱した後、排ガス処理系へ送
られる。

【００２５】廃熱ボイラ７と空気予熱器９との間で溶融
炉排ガスを分岐したライン26及び独立過熱器25と空気予
熱器９との間で過熱器排ガスを分岐したライン27を、予
熱空気ライン10と合流させてガス化炉３に導入する。こ
れら溶融炉排ガスライン26、独立過熱器排ガスライン27
及び予熱空気ライン10には、各々合流点の手前で各制御
弁28,29,17が設置されており、ガス流量を各々流量計3
0,31,19で測定している。また、溶融炉排ガスライン26
のＢ点及び独立過熱器排ガスライン27のＣ点より排ガス
をサンプリングし、各酸素計32,33により排ガス中の酸
素濃度を測定する。Ｂ，Ｃ点における酸素濃度の測定結
果、流量計による予熱空気、溶融炉排ガス及び独立過熱
器排ガスの流量の測定結果、ガス化炉内の温度、ごみ中
継ホッパのロータリーフィーダの回転数及びダストモニ
タの排ガス中チャー濃度は信号化され、演算器23に送ら
れ、その演算結果より制御器24により制御弁28,29,17の
開度が調節されるようになっている。

【００２６】この他の実施の形態によるシステムの運転
方法及び制御方法は、図１に示す実施の形態とほぼ同様
であるが、ガス化炉３に乾燥ごみを投入し始める前に、
独立過熱器及び／又は溶融炉を昇温し、独立過熱器排ガ
ス及び溶融炉排ガスをガス化炉に導入して炉内酸素濃度
を下げておく。また、ガス化炉内が定常状態となると、
制御弁を閉じて溶融炉排ガスの供給を停止し、予熱空気
及び／又は溶融炉排ガスを、ガス化に必要な空気比とな
る量でガス化炉へ供給して運転を行う。そしてチャー中
継ホッパのフィーダを作動し、溶融炉へのチャーの供給
を開始する。溶融炉でチャーの溶融を開始すると、排ガ
ス中HCl濃度が著しく高くなるため、ガス化炉へ溶融炉
排ガスを循環するとガス化炉の生成ガス中のHCl濃度が
高くなり、過熱器で高温腐食を引き起こすため、灰溶融
時の溶融炉排ガスはガス化炉へ導入しない。

【００２７】この他の実施の形態によりガス化炉の運転
初期より低Clのガスと高カローのチャーとを生成させる
ことができるため、独立過熱器の腐食環境を緩和して高
温高圧化できる上、溶融炉に高カロリーの未燃チャーを
供給するこみとができ補助燃料の使用量を低減できるた
め、システム全体としての効率を向上させることができ
る。

【００２８】さらに本発明の他の実施の形態として、予
熱空気、独立過熱器排ガス又は溶融炉排ガスをガス化炉
へ供給する際は、これらの排ガスを必ずしも合流させた
後にガス化炉へ導入する必要はなく、例えば、散気管及
び空塔部のような複数の導入口から別々に導入しても、
組み合わせて導入してもよい。

【００２９】つぎに本実施の形態の作用を説明する。（ａ）ガス化炉へのごみ投入開始時に炉内酸素濃度を極
力低く保っておき、ごみ投入開始後、炉に供給されるガ
スの合計の酸素濃度を、炉内ごみ量の増加に応じて除々
に上昇させることにより、ごみの燃焼を抑制してガス化
炉の急激な温度上昇を防止し、ガス化炉の運転の初期段
階より600〜700℃でガス化を行うことにより、低HClの
生成ガス及び高カロリーの未燃チャーが生成される。（ｂ）ガス化炉へごみを投入し始める前に燃焼炉及び／
又は溶融炉を昇温して酸素濃度の低い燃焼排ガスを発生
させ、その燃焼排ガスをガス化炉へ供給することによ
り、ガス化炉内の酸素濃度が低くなる。（ｃ）熱分解ガス化により得られた固形分を溶融炉に供
給し始める前に、高HClの溶融炉排ガスのガス化炉への
供給を停止するとにより、ガス化炉より排出されるガス
のHCl濃度が低く抑えられる。（ｄ）ごみをガス化炉へ供給する前に所定の水分量とな
るように乾燥することにより、ガス化炉へのごみ供給量
の把握が容易となる。

【００３０】本発明によれば、ガス化炉の運転開始時
に、ごみの燃焼を抑制してガス化を行うことができる。
このため、ガス化炉の急激な温度上昇を防止でき、安全
に起動できる上、ガス化炉の耐火材を保護することがで
きる。また、ガス化炉の運転初期においてもごみから低
HClの可燃ガス及び高カロリーの未燃チャーを生成させ
ることができる。よって、運転初期より独立過熱器で
は、ガス化炉で生成した可燃ガスを燃料とすることがで
き、ごみのエネルギーを熱として有効に回収することが
できる。かつ排ガス中HCl濃度を低く抑えることができ
るため、高温腐食を防止てきることから高価な過熱器管
材の腐食を軽減することができ、交換にかかるコストを
低減することができる。さらに運転初期から高発熱量の
未燃チャーをを得ることができるため、燃焼溶融炉にお
いて僅かな補助燃料で溶融温度を達成できる。また従来
は、廃熱回収しか行っていなかった溶融炉の高温排ガス
を、ガス化炉の運転開始時に利用することができるため
システム全体としての効率が向上される。

【００３１】

【発明の効果】本発明によれば、ガス化炉への固形物の
供給開始時に酸素濃度を低く保っておき、固形物供給開
始後、供給されるガスの合計の酸素濃度を、固形物量の
増加に応じて除々に上昇させることにより、補助燃料を
低減することができる。また溶融炉排ガスのガス化炉へ
の供給を停止した後に固形分を溶融炉に供給するとによ
り、生成ガスのHCl濃度が低く抑えられて高温腐食が低
減され、かつ所定の水分量となるように固形物を乾燥す
ることにより、ガス化炉への固形物供給量の制御が容易
となり、システムの効率が向上される。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施の形態を示す系統図である。

【図２】図１に示すシステムの起動方法の一例を示す図
である。

【図３】本発明の他の実施の形態を示す系統図である。

【図４】従来技術のシステムを示す系統図である。

【図５】固形物中の塩素分の気化に対する温度の影響を
示すグラフである。

【符号の説明】

１スクリューフィーダ２起動バーナ３ガス化炉４導入ライン５サイクロン６溶融炉７廃熱ボイラ８燃焼炉９空気予熱器 10 予熱空気ライン 11 乾燥器 12 中継ホッパ 13 ロータリーフィーダ 14 ダストモニタ 15 チャー中継ホッパ 16 排ガスライン 17,18,28,29 制御弁 19,20,30,31 ガス流量計 21,32,33 酸素濃度計 22 温度計 23 演算器 24 制御器 25 独立過熱器 26 溶融炉排ガスライン 27 独立過熱器排ガスライン

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者佐藤政樹神奈川県横浜市磯子区磯子一丁目２番10号バブコック日立株式会社横浜エンジニアリングセンタ内Ｆターム(参考） 3K061 AB02 AB03 AC01 AC11 AC12 BA03 BA06 CA01 DA05 DA12 DA19 DB15 FA03 FA10 FA25 3K062 AB02 AB03 AC01 AC11 AC12 BA02 CB01 DA32 DB05 DB11 DB17

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】固形物を含む可燃物をガス化炉で熱分解
し、該ガス化炉の生成物より熱回収するガス化溶融シス
テムの運転方法において、前記ガス化炉へ前記可燃物の
投入を開始する際、該ガス化炉へ供給される気体の酸素
濃度を定常運転時より低くし、前記可燃物の投入量の増
加に応じて前記気体の酸素濃度を次第に高く制御するこ
とを特徴とするガス化溶融システムの運転方法。
【請求項２】固形物を含む可燃物を熱分解するガス化
炉と、該ガス化炉で生成された固形分を溶融する溶融炉
と、前記ガス化炉の生成ガスを燃焼する燃焼炉とを備
え、該燃焼炉及び前記溶融炉の高温の排ガスより熱回収
するガス化溶融システムの運転方法において、空気、燃
焼炉排ガスの一部及び溶融炉排ガスの一部のうちのいず
れか一種又は複数種のガスを前記ガス化炉へ供給するラ
インを設け、前記燃焼炉及び前記溶融炉を昇温して燃焼
排ガスを発生させ、前記ガス化炉へ前記燃焼炉排ガス及
び前記溶融炉排ガスを供給した状態で前記ガス化炉へ前
記可燃物の投入を開始し、該ガス化炉内に蓄積した可燃
物量の増加に応じて前記一種又は複数種のガスの供給量
を増加するように制御することを特徴とするガス化溶融
システムの運転方法。
【請求項３】請求項１又は２記載のガス化溶融システ
ムの運転方法において、可燃物は、所定の水分量となる
ように乾燥されてガス化炉へ供給されることを特徴とす
るガス化溶融システムの運転方法。
【請求項４】請求項１、２又は３記載のガス化溶融シ
ステムの運転方法において、ガス化炉で生成された固形
分は、溶融炉排ガスの前記ガス化炉への供給が停止され
た後に該ガス化炉へ供給が開始されることを特徴とする
ガス化溶融システムの運転方法。
【請求項５】請求項１〜４のいずれか１項記載のガス
化溶融システムの運転方法を用いることを特徴とするガ
ス化溶融システム。