JP2000030662A - サーメットおよびセラミック製放電ランプ - Google Patents
サーメットおよびセラミック製放電ランプInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 セラミック製放電ランプの封止部材として好
適な線膨張率を有し、製造が容易で十分な気密性を有す
るサーメット、並びに気密封止構造を有し、使用寿命の
長いセラミック製放電ランプを提供する。 【解決手段】 本発明のサーメットは、アルミナ成分
と、シリカ成分と、アルミナおよびシリカ以外の金属酸
化物よりなる線膨張率調整成分と、アルミナより線膨張
率の小さい金属成分とを含有することを特徴とする。本
発明のセラミック製放電ランプは、発光管部と封止管部
とを有する放電容器を備え、前記発光管部内に一対の放
電電極が対向配置され、当該放電電極を先端部に有する
電極棒の基端部が埋設されている封止部材が、前記封止
管部にフリット溶着されることにより気密封止構造が形
成されてなり、封止部材は、上記のサーメットからな
る。
適な線膨張率を有し、製造が容易で十分な気密性を有す
るサーメット、並びに気密封止構造を有し、使用寿命の
長いセラミック製放電ランプを提供する。 【解決手段】 本発明のサーメットは、アルミナ成分
と、シリカ成分と、アルミナおよびシリカ以外の金属酸
化物よりなる線膨張率調整成分と、アルミナより線膨張
率の小さい金属成分とを含有することを特徴とする。本
発明のセラミック製放電ランプは、発光管部と封止管部
とを有する放電容器を備え、前記発光管部内に一対の放
電電極が対向配置され、当該放電電極を先端部に有する
電極棒の基端部が埋設されている封止部材が、前記封止
管部にフリット溶着されることにより気密封止構造が形
成されてなり、封止部材は、上記のサーメットからな
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、サーメットおよび
これを封止部材として用いたセラミック製放電ランプに
関する。
これを封止部材として用いたセラミック製放電ランプに
関する。
【０００２】
【従来の技術】図１は、従来のセラミック製放電ランプ
の一例を示す説明用断面図である。このセラミック製放
電ランプは、発光管部１とこの発光管部１に連設された
封止管部２とを有する透光性セラミックス製の放電容器
３を備え、発光管部１内に一対の放電電極４が対向配置
され、当該放電電極４を先端部に有する電極棒５の基端
部が封止部材６に埋設され、この封止部材６が前記封止
管部２内においてフリット溶着されることにより気密封
止構造が形成されている。図１において、７は封止部材
６に埋設されている外部リードである。このような構造
を有するセラミック製放電ランプは、例えば特開昭６１
−２２０２６５号公報などに記載されている。
の一例を示す説明用断面図である。このセラミック製放
電ランプは、発光管部１とこの発光管部１に連設された
封止管部２とを有する透光性セラミックス製の放電容器
３を備え、発光管部１内に一対の放電電極４が対向配置
され、当該放電電極４を先端部に有する電極棒５の基端
部が封止部材６に埋設され、この封止部材６が前記封止
管部２内においてフリット溶着されることにより気密封
止構造が形成されている。図１において、７は封止部材
６に埋設されている外部リードである。このような構造
を有するセラミック製放電ランプは、例えば特開昭６１
−２２０２６５号公報などに記載されている。
【０００３】この放電ランプを構成する封止部材６は、
セラミックス粉末と金属粉末とを焼結して得られる導電
性のサーメットからなり、ガラスフリット（図示省略）
により封止管部２内に気密に溶着されている。このよう
なサーメットを得るためのセラミックス粉末としては、
封止部材６を放電容器３と同等または近似の熱膨張率を
有するものとするために、放電容器３を形成する透光性
セラミックスと同じ材質、例えば多結晶アルミナ粉末が
使用されている。また金属粉末としては、モリブデンや
タングステンの粉末が使用され、給電に必要な導電性を
確保するために、金属成分はサーメットの全体の３０〜
６０容量％の割合で含有されている。
セラミックス粉末と金属粉末とを焼結して得られる導電
性のサーメットからなり、ガラスフリット（図示省略）
により封止管部２内に気密に溶着されている。このよう
なサーメットを得るためのセラミックス粉末としては、
封止部材６を放電容器３と同等または近似の熱膨張率を
有するものとするために、放電容器３を形成する透光性
セラミックスと同じ材質、例えば多結晶アルミナ粉末が
使用されている。また金属粉末としては、モリブデンや
タングステンの粉末が使用され、給電に必要な導電性を
確保するために、金属成分はサーメットの全体の３０〜
６０容量％の割合で含有されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかして、サーメット
に含有されるモリブデンやタングステンなどの金属は、
アルミナなどのセラミックスと比較して線膨張率が小さ
い。このため、封止部材６を形成するサーメットの線膨
張率は、当該サーメットを構成するセラミックスそれ自
体の線膨張率に比べて小さいものとなる。すなわち、サ
ーメットを構成するセラミックスとして、放電容器３を
形成する透光性セラミックスと同じ材質のものを使用し
ても、得られるサーメットの線膨張率は、放電容器３を
形成する透光性セラミックスの線膨張率に比べて小さい
ものとなってしまう。
に含有されるモリブデンやタングステンなどの金属は、
アルミナなどのセラミックスと比較して線膨張率が小さ
い。このため、封止部材６を形成するサーメットの線膨
張率は、当該サーメットを構成するセラミックスそれ自
体の線膨張率に比べて小さいものとなる。すなわち、サ
ーメットを構成するセラミックスとして、放電容器３を
形成する透光性セラミックスと同じ材質のものを使用し
ても、得られるサーメットの線膨張率は、放電容器３を
形成する透光性セラミックスの線膨張率に比べて小さい
ものとなってしまう。
【０００５】この結果、例えばアルミナ−モリブデン系
の導電性サーメットにより封止部材を形成し、当該封止
部材を、アルミナよりなる透光性セラミックス製放電容
器にフリット溶着して放電ランプを製造すると、フリッ
ト溶着の冷却工程において、あるいは放電ランプの点灯
開始後数百時間内の早期において、封止部材と放電容器
の構成材料の熱膨張の差に起因して溶着部位に割れが生
じるという問題があることが判明した。
の導電性サーメットにより封止部材を形成し、当該封止
部材を、アルミナよりなる透光性セラミックス製放電容
器にフリット溶着して放電ランプを製造すると、フリッ
ト溶着の冷却工程において、あるいは放電ランプの点灯
開始後数百時間内の早期において、封止部材と放電容器
の構成材料の熱膨張の差に起因して溶着部位に割れが生
じるという問題があることが判明した。
【０００６】本発明は以上のような事情に基いてなされ
たものである。本発明の目的は、セラミック製放電ラン
プの封止部材として好適な線膨張率を有し、製造が容易
でそれ自体が高い気密性を有するサーメットを提供する
ことにある。また、本発明の他の目的は、上記のサーメ
ットよりなる封止部材により十分な気密封止構造が構成
され、長い使用寿命が得られるセラミック製放電ランプ
を提供することにある。なお、本明細書において、「平
均線膨張率」とは２５〜３５０℃における線膨張率の平
均値である。
たものである。本発明の目的は、セラミック製放電ラン
プの封止部材として好適な線膨張率を有し、製造が容易
でそれ自体が高い気密性を有するサーメットを提供する
ことにある。また、本発明の他の目的は、上記のサーメ
ットよりなる封止部材により十分な気密封止構造が構成
され、長い使用寿命が得られるセラミック製放電ランプ
を提供することにある。なお、本明細書において、「平
均線膨張率」とは２５〜３５０℃における線膨張率の平
均値である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明のサーメットは、
アルミナ成分と、シリカ成分と、アルミナおよびシリカ
以外の金属酸化物よりなる線膨張率調整成分と、アルミ
ナより線膨張率の小さい金属成分を含有することを特徴
とする。このサーメットは、シリカ成分の含有割合が５
〜３０容量％であることを特徴とする。このサーメット
は、その平均線膨張率が５．６×１０-6〜７．６×１０
-6〔／Ｋ〕であることを特徴とする。
アルミナ成分と、シリカ成分と、アルミナおよびシリカ
以外の金属酸化物よりなる線膨張率調整成分と、アルミ
ナより線膨張率の小さい金属成分を含有することを特徴
とする。このサーメットは、シリカ成分の含有割合が５
〜３０容量％であることを特徴とする。このサーメット
は、その平均線膨張率が５．６×１０-6〜７．６×１０
-6〔／Ｋ〕であることを特徴とする。
【０００８】本発明のセラミック製放電ランプは、透光
性セラミックスよりなり、発光管部とこの発光管部に連
設された封止管部とを有する放電容器を備え、前記発光
管部内に一対の放電電極が対向配置され、当該放電電極
を先端部に有する電極棒の基端部が埋設されている封止
部材が、前記封止管部にフリット溶着されることにより
気密封止構造が形成されてなる透光性セラミック製放電
ランプにおいて、前記封止部材は、上記のサーメットか
らなることを特徴とする。
性セラミックスよりなり、発光管部とこの発光管部に連
設された封止管部とを有する放電容器を備え、前記発光
管部内に一対の放電電極が対向配置され、当該放電電極
を先端部に有する電極棒の基端部が埋設されている封止
部材が、前記封止管部にフリット溶着されることにより
気密封止構造が形成されてなる透光性セラミック製放電
ランプにおいて、前記封止部材は、上記のサーメットか
らなることを特徴とする。
【０００９】本発明のセラミック製放電ランプは、透光
性セラミックスよりなり、発光管部とこの発光管部に連
設された封止管部とを有する放電容器を備え、前記発光
管部内に一対の放電電極が対向配置され、当該放電電極
を先端部に有する電極棒の基端部が円柱状または円板状
の封止部材に埋設され、この封止部材が、前記封止管部
の外端面にフリット溶着されることにより気密封止構造
が形成されてなる透光性セラミック製放電ランプにおい
て、前記封止部材は、上記のサーメットからなることを
特徴とする。
性セラミックスよりなり、発光管部とこの発光管部に連
設された封止管部とを有する放電容器を備え、前記発光
管部内に一対の放電電極が対向配置され、当該放電電極
を先端部に有する電極棒の基端部が円柱状または円板状
の封止部材に埋設され、この封止部材が、前記封止管部
の外端面にフリット溶着されることにより気密封止構造
が形成されてなる透光性セラミック製放電ランプにおい
て、前記封止部材は、上記のサーメットからなることを
特徴とする。
【００１０】
【作用】アルミナ成分と、シリカ成分と、アルミナおよ
びシリカ以外の金属酸化物よりなる線膨張率調整成分
と、アルミナより線膨張率の小さい金属成分とを含有す
る組成により、その線膨張率が放電容器の材質として好
適に用いられる透光性セラミックスの線膨張率と同等ま
たは近似したサーメットを得ることができる。これは、
アルミナおよびシリカ以外の金属酸化物よりなる線膨張
率調整成分が含有されるので、その含有割合を調整する
ことにより、得られるサーメットの線膨張率を調整する
ことができるからである。また、特にシリカを必須成分
として用いることにより、そうでない場合に比して、低
い焼結温度であっても、それ自体が十分に高い気密性を
有するサーメットを得ることができる。従って、上記の
サーメットをセラミック製放電ランプの封止部材として
用いることにより、放電容器の封止管部に対するフリッ
ト溶着部に割れが生じることが有効に防止でき、また長
い使用寿命を有するセラミック製放電ランプが得られ
る。この場合において、封止部材は、円柱状または円板
状であり、封止管部の外端面にフリット溶着されること
が好ましい。
びシリカ以外の金属酸化物よりなる線膨張率調整成分
と、アルミナより線膨張率の小さい金属成分とを含有す
る組成により、その線膨張率が放電容器の材質として好
適に用いられる透光性セラミックスの線膨張率と同等ま
たは近似したサーメットを得ることができる。これは、
アルミナおよびシリカ以外の金属酸化物よりなる線膨張
率調整成分が含有されるので、その含有割合を調整する
ことにより、得られるサーメットの線膨張率を調整する
ことができるからである。また、特にシリカを必須成分
として用いることにより、そうでない場合に比して、低
い焼結温度であっても、それ自体が十分に高い気密性を
有するサーメットを得ることができる。従って、上記の
サーメットをセラミック製放電ランプの封止部材として
用いることにより、放電容器の封止管部に対するフリッ
ト溶着部に割れが生じることが有効に防止でき、また長
い使用寿命を有するセラミック製放電ランプが得られ
る。この場合において、封止部材は、円柱状または円板
状であり、封止管部の外端面にフリット溶着されること
が好ましい。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。図２は、本発明のセラミック製放電ランプの一例
を示す説明用断面図である。この例のセラミック製放電
ランプを構成する放電容器１０は、楕円球形の発光管部
１１と、この発光管部１１の両端から外方に伸びるよう
連設された封止管部１２とを有してなり、透光性セラミ
ックスにより形成されている。
する。図２は、本発明のセラミック製放電ランプの一例
を示す説明用断面図である。この例のセラミック製放電
ランプを構成する放電容器１０は、楕円球形の発光管部
１１と、この発光管部１１の両端から外方に伸びるよう
連設された封止管部１２とを有してなり、透光性セラミ
ックスにより形成されている。
【００１２】ここに、放電容器１０の寸法例を挙げる
と、長さは２８〜４０ｍｍ、発光管部１１の最大外径は
４．０〜１０．０ｍｍ、内容積は０．０５〜０．６ｃｍ
3 、封止管部１２の外径は１．８〜２．６ｍｍ、封止管
部１２の内径は０．３〜１．２ｍｍである。放電容器１
０を形成する透光性セラミックスとしては、アルミナ多
結晶体、イットリウム−アルミニウム−ガーネット（Ｙ
ＡＧ）多結晶体、酸化イットリウム多結晶体などを用い
ることができるが、これらのうち、アルミナ多結晶体が
好ましい。この放電容器１０は、発光管部１１と封止管
部１２とが一体に連設されて形成されているが、放電容
器１０の形状または作製方法は限定されるものではな
く、例えば、発光管部形成部材の両端に形成された開口
部に、封止管部形成部材の一端を差し込むことによって
放電容器形成部材を作製し、この放電容器形成部材を焼
結させるときに、封止管部形成部材の一端を焼き締めて
固定することにより、発光管部の両端に封止管部を連設
することもできる。
と、長さは２８〜４０ｍｍ、発光管部１１の最大外径は
４．０〜１０．０ｍｍ、内容積は０．０５〜０．６ｃｍ
3 、封止管部１２の外径は１．８〜２．６ｍｍ、封止管
部１２の内径は０．３〜１．２ｍｍである。放電容器１
０を形成する透光性セラミックスとしては、アルミナ多
結晶体、イットリウム−アルミニウム−ガーネット（Ｙ
ＡＧ）多結晶体、酸化イットリウム多結晶体などを用い
ることができるが、これらのうち、アルミナ多結晶体が
好ましい。この放電容器１０は、発光管部１１と封止管
部１２とが一体に連設されて形成されているが、放電容
器１０の形状または作製方法は限定されるものではな
く、例えば、発光管部形成部材の両端に形成された開口
部に、封止管部形成部材の一端を差し込むことによって
放電容器形成部材を作製し、この放電容器形成部材を焼
結させるときに、封止管部形成部材の一端を焼き締めて
固定することにより、発光管部の両端に封止管部を連設
することもできる。
【００１３】放電容器１０の発光管部１１内には、一対
の放電電極２１が対向配置されている。この放電電極２
１は、発光管部１１から封止管部１２内を通ってその外
部に突出する放電電極２１は、電極棒２２の一端部に電
極コイルが巻き付けられることにより構成されている。
電極棒２２の一端部側を除く領域、すなわち、封止管部
１２内に配置されている領域から他端部に至る領域には
スリーブ２３が装着されており、スリーブ２３が装着さ
れている電極棒２２の基端部は、放電電極２１の外端に
配置された円柱状の封止部材２４の内端側に埋設され、
この封止部材２４の外端側には外方に伸びる外部リード
棒２５の端部が埋設されている。そして、放電電極２
１、電極棒２２、スリーブ２３、封止部材２４および外
部リード棒２５により電極構造体が構成されている。
の放電電極２１が対向配置されている。この放電電極２
１は、発光管部１１から封止管部１２内を通ってその外
部に突出する放電電極２１は、電極棒２２の一端部に電
極コイルが巻き付けられることにより構成されている。
電極棒２２の一端部側を除く領域、すなわち、封止管部
１２内に配置されている領域から他端部に至る領域には
スリーブ２３が装着されており、スリーブ２３が装着さ
れている電極棒２２の基端部は、放電電極２１の外端に
配置された円柱状の封止部材２４の内端側に埋設され、
この封止部材２４の外端側には外方に伸びる外部リード
棒２５の端部が埋設されている。そして、放電電極２
１、電極棒２２、スリーブ２３、封止部材２４および外
部リード棒２５により電極構造体が構成されている。
【００１４】図２において、３０は、封止管部１２の外
端面と、封止部材２４の内端面との間に介在するフリッ
ト封着体であり、このフリット封着体３０を介して、封
止部材２４が封止管部１２の外端面にフリット溶着され
る。これにより、放電電極２１の位置が固定されるとと
もに、気密封止構造が形成される。ここに、フリット封
着体としては、希土類酸化物−アルミナ−シリカ系の材
料などを使用することができる。このように、封止管部
１２の外端面に封止部材２４をフリット溶着させる構成
によれば、内径が例えば０．８ｍｍ以下であるような小
径の封止管部を有する放電容器であっても、気密封止構
造を確実に形成することができ、小型のセラミック製放
電ランプを効率的に製造することができる。
端面と、封止部材２４の内端面との間に介在するフリッ
ト封着体であり、このフリット封着体３０を介して、封
止部材２４が封止管部１２の外端面にフリット溶着され
る。これにより、放電電極２１の位置が固定されるとと
もに、気密封止構造が形成される。ここに、フリット封
着体としては、希土類酸化物−アルミナ−シリカ系の材
料などを使用することができる。このように、封止管部
１２の外端面に封止部材２４をフリット溶着させる構成
によれば、内径が例えば０．８ｍｍ以下であるような小
径の封止管部を有する放電容器であっても、気密封止構
造を確実に形成することができ、小型のセラミック製放
電ランプを効率的に製造することができる。
【００１５】以上において、電極棒２２は、例えば直径
０．１５〜０．５ｍｍのタングステン線からなり、外部
リード棒２５は、例えば直径０．２〜０．７ｍｍのタン
グステン線、モリブデン線または白金族の金属線からな
る。また、電極棒２２の先端部に巻き付けられる電極コ
イルは、例えば直径０．０６〜０．３ｍｍのタングステ
ン線からなる。
０．１５〜０．５ｍｍのタングステン線からなり、外部
リード棒２５は、例えば直径０．２〜０．７ｍｍのタン
グステン線、モリブデン線または白金族の金属線からな
る。また、電極棒２２の先端部に巻き付けられる電極コ
イルは、例えば直径０．０６〜０．３ｍｍのタングステ
ン線からなる。
【００１６】スリーブ２３は、その外径が封止管部１２
の内径と適合するとともに、その内径が電極棒２２の直
径と適合する形状を有することが望ましい。特にスリー
ブ２３の外径と封止管部１２の内径との差は小さいこと
が好ましく、具体的には０．１２ｍｍ以下であることが
望ましい。これにより、両者間の間隙が十分に小さくな
ってこれに進入して凝縮する封入物の量を少なく抑える
ことが可能となる。スリーブの材質としては、放電容器
１０を形成する透光性セラミックスと同等または近似し
た線膨張率を有するセラミックス、例えばアルミナ結晶
体、ＹＡＧ多結晶体、酸化イットリウム多結晶体などを
使用することができる。
の内径と適合するとともに、その内径が電極棒２２の直
径と適合する形状を有することが望ましい。特にスリー
ブ２３の外径と封止管部１２の内径との差は小さいこと
が好ましく、具体的には０．１２ｍｍ以下であることが
望ましい。これにより、両者間の間隙が十分に小さくな
ってこれに進入して凝縮する封入物の量を少なく抑える
ことが可能となる。スリーブの材質としては、放電容器
１０を形成する透光性セラミックスと同等または近似し
た線膨張率を有するセラミックス、例えばアルミナ結晶
体、ＹＡＧ多結晶体、酸化イットリウム多結晶体などを
使用することができる。
【００１７】本発明のサーメットは、アルミナ成分と、
シリカ成分と、アルミナまたはシリカ以外の金属酸化物
よりなる線膨張率調整成分と、アルミナより線膨張率の
小さい金属成分とを含有することにより、平均線膨張率
が５．６×１０-6〜７．６×１０-6〔／Ｋ〕の範囲にあ
り、従って、放電容器の材質として用いられる透光性セ
ラミックスと適合する平均線膨張率を有するものとする
ことができる。
シリカ成分と、アルミナまたはシリカ以外の金属酸化物
よりなる線膨張率調整成分と、アルミナより線膨張率の
小さい金属成分とを含有することにより、平均線膨張率
が５．６×１０-6〜７．６×１０-6〔／Ｋ〕の範囲にあ
り、従って、放電容器の材質として用いられる透光性セ
ラミックスと適合する平均線膨張率を有するものとする
ことができる。
【００１８】本発明において、アルミナ成分は、サーメ
ットの基材となる成分であり、その含有割合は導電性サ
ーメットにおいて例えば１５〜６０容量％とされる。ま
た、シリカ成分は、それ自身がサーメットの平均線膨張
率に与える影響は少なく、焼結温度を低くしても十分な
気密性を有するサーメットが得られる点で有効な成分で
ある。このシリカの含有割合は、導電性サーメットにお
いて例えば、５〜３０容量％とされる。このシリカ成分
の含有割合が、過小の場合には、５分程度の短い焼結時
間で十分に高い気密性を得ることができず、気密性を得
るためには１７００℃で２０分以上焼結することが必要
となり、一方、過大の場合には、気密性は向上するが、
ガラス相が生じてしまうため、封着時に変形を起こすこ
ととなる。
ットの基材となる成分であり、その含有割合は導電性サ
ーメットにおいて例えば１５〜６０容量％とされる。ま
た、シリカ成分は、それ自身がサーメットの平均線膨張
率に与える影響は少なく、焼結温度を低くしても十分な
気密性を有するサーメットが得られる点で有効な成分で
ある。このシリカの含有割合は、導電性サーメットにお
いて例えば、５〜３０容量％とされる。このシリカ成分
の含有割合が、過小の場合には、５分程度の短い焼結時
間で十分に高い気密性を得ることができず、気密性を得
るためには１７００℃で２０分以上焼結することが必要
となり、一方、過大の場合には、気密性は向上するが、
ガラス相が生じてしまうため、封着時に変形を起こすこ
ととなる。
【００１９】アルミナおよびシリカ以外の金属酸化物よ
りなる線膨張率調整成分（以下「特定の線膨張率調製成
分」という。）は、得られるサーメットの平均線膨張率
を調整するための成分であり、他の必須成分である金属
成分を含有させることによる線膨張率の低下を抑制する
ものである。特定の線膨張率調製成分として用いられる
物質としては、アルミナより平均線膨張率が大きい金属
酸化物やセラミックスなどから選択することができ、具
体例としては、酸化マグネシウム（線膨張率：１３．３
×１０-6／Ｋ）、マグネシウム・アルミニウム酸化物
（線膨張率：８．４×１０-6／Ｋ）、酸化イットリウム
（線膨張率：７．８×１０-6／Ｋ）、酸化ランタン（線
膨張率：７．７×１０-6／Ｋ）、希土類酸化物などを挙
げることができる。この特定の線膨張率調製成分の導電
性サーメットにおける含有割合は、その物質によっても
異なるが、例えば、５〜４０容量％とされる。
りなる線膨張率調整成分（以下「特定の線膨張率調製成
分」という。）は、得られるサーメットの平均線膨張率
を調整するための成分であり、他の必須成分である金属
成分を含有させることによる線膨張率の低下を抑制する
ものである。特定の線膨張率調製成分として用いられる
物質としては、アルミナより平均線膨張率が大きい金属
酸化物やセラミックスなどから選択することができ、具
体例としては、酸化マグネシウム（線膨張率：１３．３
×１０-6／Ｋ）、マグネシウム・アルミニウム酸化物
（線膨張率：８．４×１０-6／Ｋ）、酸化イットリウム
（線膨張率：７．８×１０-6／Ｋ）、酸化ランタン（線
膨張率：７．７×１０-6／Ｋ）、希土類酸化物などを挙
げることができる。この特定の線膨張率調製成分の導電
性サーメットにおける含有割合は、その物質によっても
異なるが、例えば、５〜４０容量％とされる。
【００２０】アルミナより線膨張率の小さい金属成分
（以下「特定の金属成分」という。）は、得られるサー
メットにおいて、必要な導電性を付与するための必須成
分である。このような特定の金属成分として用いられる
物質の具体例としては、タングステン（線膨張率：４．
６×１０-6／Ｋ）、タンタル（線膨張率：６．５×１０
-6／Ｋ）、モリブデン（線膨張率：４．９×１０-6／
Ｋ）などの高融点金属を挙げることができる。導電性サ
ーメットにおける特定の金属成分の含有割合は、その物
質によっても異なるが、例えば、３０〜６０容量％とさ
れる。
（以下「特定の金属成分」という。）は、得られるサー
メットにおいて、必要な導電性を付与するための必須成
分である。このような特定の金属成分として用いられる
物質の具体例としては、タングステン（線膨張率：４．
６×１０-6／Ｋ）、タンタル（線膨張率：６．５×１０
-6／Ｋ）、モリブデン（線膨張率：４．９×１０-6／
Ｋ）などの高融点金属を挙げることができる。導電性サ
ーメットにおける特定の金属成分の含有割合は、その物
質によっても異なるが、例えば、３０〜６０容量％とさ
れる。
【００２１】得られるサーメットにおいて十分な導電性
を確保するためには、実際上、当該サーメットの全体の
構成成分の３０容量％以上を導電性物質とする必要があ
る。このため、特定の金属成分の含有割合が３０容量％
未満である場合には、特定の線膨張率調整成分の一部ま
たは全部として導電性のものを選択し、当該導電性を有
する特定の金属成分と、特定の線膨張率調整成分との合
計の含有割合を３０容量％以上とする必要がある。本発
明のサーメットにおいては、通常、０．１Ωｃｍ以下程
度の電気抵抗を有することが好ましい。
を確保するためには、実際上、当該サーメットの全体の
構成成分の３０容量％以上を導電性物質とする必要があ
る。このため、特定の金属成分の含有割合が３０容量％
未満である場合には、特定の線膨張率調整成分の一部ま
たは全部として導電性のものを選択し、当該導電性を有
する特定の金属成分と、特定の線膨張率調整成分との合
計の含有割合を３０容量％以上とする必要がある。本発
明のサーメットにおいては、通常、０．１Ωｃｍ以下程
度の電気抵抗を有することが好ましい。
【００２２】また、得られるサーメットの線膨張率は、
これを構成する各成分の有する線膨張率、並びに混合割
合によって一義的に定まるものではない。このため、得
られるサーメットの線膨張率を、目的とする大きさとす
るためには、各構成成分の使用割合、特にアルミナ成分
および特定の線膨張率調整成分の割合を種々に変更して
実際にサーメットを調製し、これらについて測定された
線膨張率のデータから最適な使用割合を求めることが必
要となる。以上のようにして平均線膨張率が、５．６×
１０-6〜７．６×１０-6〔／Ｋ〕の範囲の特定の大きさ
のサーメットを得ることができる。
これを構成する各成分の有する線膨張率、並びに混合割
合によって一義的に定まるものではない。このため、得
られるサーメットの線膨張率を、目的とする大きさとす
るためには、各構成成分の使用割合、特にアルミナ成分
および特定の線膨張率調整成分の割合を種々に変更して
実際にサーメットを調製し、これらについて測定された
線膨張率のデータから最適な使用割合を求めることが必
要となる。以上のようにして平均線膨張率が、５．６×
１０-6〜７．６×１０-6〔／Ｋ〕の範囲の特定の大きさ
のサーメットを得ることができる。
【００２３】一方、放電容器１０を形成するための透光
性セラミックスの平均線膨張率は、その製法、密度、結
晶方位などによって異なるものであるが、アルミナ結晶
体が６．６×１０-6〔／Ｋ〕、ＹＡＧ多結晶体が７．２
×１０-6〔／Ｋ〕、酸化イットリウム多結晶体が７．８
×１０-6〔／Ｋ〕、などである。従って、本発明のサー
メットは、放電容器１０を形成する透光性セラミックス
と同等またはこれに近似した平均線膨張率を有するもの
であり、このサーメットを封止部材２４の材質として用
いることにより、セラミック製放電ランプの製造段階お
よび点灯時において、放電容器１０の封止管部１２と封
止部材２４との溶着部位に割れが生じることを確実に防
止することができると共に、信頼性の高い気密封止構造
を有し、従って使用寿命の長いセラミック製放電ランプ
を得ることができる。
性セラミックスの平均線膨張率は、その製法、密度、結
晶方位などによって異なるものであるが、アルミナ結晶
体が６．６×１０-6〔／Ｋ〕、ＹＡＧ多結晶体が７．２
×１０-6〔／Ｋ〕、酸化イットリウム多結晶体が７．８
×１０-6〔／Ｋ〕、などである。従って、本発明のサー
メットは、放電容器１０を形成する透光性セラミックス
と同等またはこれに近似した平均線膨張率を有するもの
であり、このサーメットを封止部材２４の材質として用
いることにより、セラミック製放電ランプの製造段階お
よび点灯時において、放電容器１０の封止管部１２と封
止部材２４との溶着部位に割れが生じることを確実に防
止することができると共に、信頼性の高い気密封止構造
を有し、従って使用寿命の長いセラミック製放電ランプ
を得ることができる。
【００２４】すなわち、封止部材２４を形成するサーメ
ットと、放電容器１０を形成する透光性セラミックスと
の平均線膨張率の差が１．０×１０-6〔／Ｋ〕以下であ
るような好適な状態を容易に実現することができ、これ
によって、放電容器１０の封止管部１２と、封止部材２
４との溶着部位に割れが生ずることを有効に防止するこ
とができ、信頼性の高い気密封止構造を形成することが
できる。
ットと、放電容器１０を形成する透光性セラミックスと
の平均線膨張率の差が１．０×１０-6〔／Ｋ〕以下であ
るような好適な状態を容易に実現することができ、これ
によって、放電容器１０の封止管部１２と、封止部材２
４との溶着部位に割れが生ずることを有効に防止するこ
とができ、信頼性の高い気密封止構造を形成することが
できる。
【００２５】図３は、本発明のセラミック製放電ランプ
を内管として備えてなる二重管構造のメタルハライドラ
ンプの構成の一例を示す説明用断面図である。同図に示
すメタルハライドランプは、本発明のセラミック製放電
ランプ（例えば図２に示した放電ランプ）からなる内管
５０が外管５１内に配置されて構成されている。メタル
ハライドランプを構成する外管５１は、排気管残部５３
を一端に有し、他端にはモリブデン箔５４が埋設された
ピンチシール部５５を有してなり、石英ガラスまたは硬
質ガラスから形成されている。この外管５１内は排気さ
れて真空になっている。同図において、５６は給電用リ
ードであり、この給電用リード５６は、モリブデン箔５
４および内部リード５７を介して、内管５０（本発明の
セラミック製放電ランプ）の外部リード棒２５に電気的
に接続されている。５８はＺｒ−Ａｌ合金からなるゲッ
ターであり、外管５１の内部に設けられた支柱（図示省
略）にスポット溶接されている。
を内管として備えてなる二重管構造のメタルハライドラ
ンプの構成の一例を示す説明用断面図である。同図に示
すメタルハライドランプは、本発明のセラミック製放電
ランプ（例えば図２に示した放電ランプ）からなる内管
５０が外管５１内に配置されて構成されている。メタル
ハライドランプを構成する外管５１は、排気管残部５３
を一端に有し、他端にはモリブデン箔５４が埋設された
ピンチシール部５５を有してなり、石英ガラスまたは硬
質ガラスから形成されている。この外管５１内は排気さ
れて真空になっている。同図において、５６は給電用リ
ードであり、この給電用リード５６は、モリブデン箔５
４および内部リード５７を介して、内管５０（本発明の
セラミック製放電ランプ）の外部リード棒２５に電気的
に接続されている。５８はＺｒ−Ａｌ合金からなるゲッ
ターであり、外管５１の内部に設けられた支柱（図示省
略）にスポット溶接されている。
【００２６】本発明のサーメットにより得られる封止部
材２４は、図２による構成に限られず、例えば図１に示
すような封止構造の構成に用いることもできる。また、
図２に示す構成において、スリーブは必ずしも必須のも
のではない。
材２４は、図２による構成に限られず、例えば図１に示
すような封止構造の構成に用いることもできる。また、
図２に示す構成において、スリーブは必ずしも必須のも
のではない。
【００２７】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明するが、
本発明はこれらに限定されるものではない。 ＜調製例１＞平均粒子径２μｍのアルミナ粉末４５容量
部と、平均粒子径１μｍのシリカ粉末１０容量部と、平
均粒子径５μｍの酸化マグネシウム粉末５容量部と、平
均粒子径０．５μｍのモリブデン微粉末４０容量部とを
混合し、プレス成形することにより、当該混合物からな
る成形体を作製した。この成形体を１７００℃で５分間
加熱することにより焼結させ、本発明に係るＡｌ2 Ｏ3
−ＳｉＯ2 −ＭｇＯ−Ｍｏ系サーメットからなる焼結体
（直径１．８ｍｍ、長さ５ｍｍの円柱体）を作製した。
本発明はこれらに限定されるものではない。 ＜調製例１＞平均粒子径２μｍのアルミナ粉末４５容量
部と、平均粒子径１μｍのシリカ粉末１０容量部と、平
均粒子径５μｍの酸化マグネシウム粉末５容量部と、平
均粒子径０．５μｍのモリブデン微粉末４０容量部とを
混合し、プレス成形することにより、当該混合物からな
る成形体を作製した。この成形体を１７００℃で５分間
加熱することにより焼結させ、本発明に係るＡｌ2 Ｏ3
−ＳｉＯ2 −ＭｇＯ−Ｍｏ系サーメットからなる焼結体
（直径１．８ｍｍ、長さ５ｍｍの円柱体）を作製した。
【００２８】＜調製例２〜５＞表１に示すように、各成
分の含有割合を変化させたこと以外は調製例１と同様に
して本発明のＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 −ＭｇＯ−Ｍｏ系サ
ーメットからなる焼結体を作製した。
分の含有割合を変化させたこと以外は調製例１と同様に
して本発明のＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 −ＭｇＯ−Ｍｏ系サ
ーメットからなる焼結体を作製した。
【００２９】＜調製例６＞平均粒子径２μｍのアルミナ
粉末２５容量部と、平均粒子径１μｍのシリカ粉末１０
容量部と、平均粒子径０．５μｍの酸化ジスプロシウム
粉末２５容量部と、平均粒子径０．５μｍのモリブデン
微粉末４０容量部とを混合し、プレス成形することによ
り、当該混合物からなる成形体を作製した。この成形体
を１７００℃で５分間加熱することにより焼結させ、本
発明のＡｌ 2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 −Ｄｙ2 Ｏ3 −Ｍｏ系サー
メットからなる焼結体を作製した。
粉末２５容量部と、平均粒子径１μｍのシリカ粉末１０
容量部と、平均粒子径０．５μｍの酸化ジスプロシウム
粉末２５容量部と、平均粒子径０．５μｍのモリブデン
微粉末４０容量部とを混合し、プレス成形することによ
り、当該混合物からなる成形体を作製した。この成形体
を１７００℃で５分間加熱することにより焼結させ、本
発明のＡｌ 2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 −Ｄｙ2 Ｏ3 −Ｍｏ系サー
メットからなる焼結体を作製した。
【００３０】＜比較調製例＞シリカを用いないこと以外
は調整例１と同様にして、比較用のＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ
−Ｍｏ系サーメットからなる焼結体を作製した。
は調整例１と同様にして、比較用のＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ
−Ｍｏ系サーメットからなる焼結体を作製した。
【００３１】＜参考調製例＞成形体を１９００℃で５分
間加熱することにより焼結させること以外は比較調製例
と同様にして、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ−Ｍｏ系サーメット
からなる焼結体を作製した。
間加熱することにより焼結させること以外は比較調製例
と同様にして、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ−Ｍｏ系サーメット
からなる焼結体を作製した。
【００３２】上記のようにして得られたサーメットから
なる焼結体の各々について、４端子法を用いて電気抵抗
率を測定し、また線膨張率計を用いて線膨張率を測定
し、平均線膨張率を求めた。その結果を表１に示す。
なる焼結体の各々について、４端子法を用いて電気抵抗
率を測定し、また線膨張率計を用いて線膨張率を測定
し、平均線膨張率を求めた。その結果を表１に示す。
【００３３】
【表１】
【００３４】＜実施例１＞下記の条件により、図２に示
したような構成を有する交流点灯型メタルハライドラン
プ（定格電力：２０Ｗ）を作製した。放電容器（１０）
としては、多結晶アルミナ（平均粒子径：約３０μｍ，
平均線膨張率：６．６×１０-6／Ｋ）よりなり、全長が
３０ｍｍ、発光管部（１１）の最大外径が５．８ｍｍ、
発光管部（１１）の肉厚が０．５ｍｍ、発光管部（１
１）の内容積が約０．１ｃｍ3 であり、封止管部（１
２）の内径が０．７５ｍｍ、封止管部（１２）の外径が
１．８ｍｍであるものを使用した。
したような構成を有する交流点灯型メタルハライドラン
プ（定格電力：２０Ｗ）を作製した。放電容器（１０）
としては、多結晶アルミナ（平均粒子径：約３０μｍ，
平均線膨張率：６．６×１０-6／Ｋ）よりなり、全長が
３０ｍｍ、発光管部（１１）の最大外径が５．８ｍｍ、
発光管部（１１）の肉厚が０．５ｍｍ、発光管部（１
１）の内容積が約０．１ｃｍ3 であり、封止管部（１
２）の内径が０．７５ｍｍ、封止管部（１２）の外径が
１．８ｍｍであるものを使用した。
【００３５】スリーブ（２３）が装着された電極棒（２
２）の基端部を封止部材（２４）の内端側に埋設し、当
該封止部材（２４）の外端側に外部リード棒（２５）の
端部を埋設することにより、放電電極（２１）、電極棒
（２２）、スリーブ（２３）、封止部材（２４）および
外部リード棒（２５）からなる電極構造体を作製した。
ここに、電極棒（２２）は、直径０．２ｍｍ、長さ１３
ｍｍのタングステン線からなるものを使用した。放電電
極（２１）を構成する電極コイルは、直径０．０８ｍｍ
のタングステン線を巻き付けることによって形成し、そ
の巻き数を６とした。スリーブ（２３）は、外径０．７
２ｍｍ、内径０．２３ｍｍ、長さ５ｍｍの多結晶アルミ
ナからなるものを使用した。
２）の基端部を封止部材（２４）の内端側に埋設し、当
該封止部材（２４）の外端側に外部リード棒（２５）の
端部を埋設することにより、放電電極（２１）、電極棒
（２２）、スリーブ（２３）、封止部材（２４）および
外部リード棒（２５）からなる電極構造体を作製した。
ここに、電極棒（２２）は、直径０．２ｍｍ、長さ１３
ｍｍのタングステン線からなるものを使用した。放電電
極（２１）を構成する電極コイルは、直径０．０８ｍｍ
のタングステン線を巻き付けることによって形成し、そ
の巻き数を６とした。スリーブ（２３）は、外径０．７
２ｍｍ、内径０．２３ｍｍ、長さ５ｍｍの多結晶アルミ
ナからなるものを使用した。
【００３６】封止部材（２４）は、調製例１により得ら
れたＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 −ＭｇＯ−Ｍｏ系サーメット
からなる焼結体（直径１．８ｍｍ、長さ５ｍｍの円柱
体）を使用した。外部リード棒（２５）は、直径０．３
ｍｍのタングステン線からなるものを使用した。
れたＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 −ＭｇＯ−Ｍｏ系サーメット
からなる焼結体（直径１．８ｍｍ、長さ５ｍｍの円柱
体）を使用した。外部リード棒（２５）は、直径０．３
ｍｍのタングステン線からなるものを使用した。
【００３７】発光管部（１１）内に、水銀２．５ｍｇ
と、ジスプロシウム−タリウム−ナトリウムの複合沃化
物〔ＤｙＩ3 −ＴｌＩ−ＮａＩ〕〔３３：１０：５７
（重量比）〕３．２ｍｇと、封入圧力が１３ｋＰａとな
るような量のアルゴンガスとを封入し、封止管部（１
２）の外端面と、封止部材（２４）の内端面とを、フリ
ットリング〔Ｄｙ2 Ｏ3 −Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 系，平
均線膨張率：７．０×１０-6／Ｋ，内径：０．８ｍｍ，
外径２．０ｍｍ，厚さ１ｍｍ〕を介して当接させること
により、放電容器（１０）内に電極構造体を配設した
（放電電極間距離：３．０ｍｍ）。次いで、前記フリッ
トリングを１７００℃に加熱することによりフリット溶
着させて気密封止構造を形成することにより、本発明の
放電ランプを製造した。
と、ジスプロシウム−タリウム−ナトリウムの複合沃化
物〔ＤｙＩ3 −ＴｌＩ−ＮａＩ〕〔３３：１０：５７
（重量比）〕３．２ｍｇと、封入圧力が１３ｋＰａとな
るような量のアルゴンガスとを封入し、封止管部（１
２）の外端面と、封止部材（２４）の内端面とを、フリ
ットリング〔Ｄｙ2 Ｏ3 −Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 系，平
均線膨張率：７．０×１０-6／Ｋ，内径：０．８ｍｍ，
外径２．０ｍｍ，厚さ１ｍｍ〕を介して当接させること
により、放電容器（１０）内に電極構造体を配設した
（放電電極間距離：３．０ｍｍ）。次いで、前記フリッ
トリングを１７００℃に加熱することによりフリット溶
着させて気密封止構造を形成することにより、本発明の
放電ランプを製造した。
【００３８】上記のようにして得られた本発明の放電ラ
ンプについて、放電容器（１０）の封止管部（１２）
と、封止部材（２４）との溶着部位を観察したところ、
割れは認められなかった。また、１５分点灯１５分消灯
という条件による点滅点灯を、１０００時間にわたり行
った後においても、当該部位に割れは認められなかっ
た。また始動電圧は約７５０Ｖであった。
ンプについて、放電容器（１０）の封止管部（１２）
と、封止部材（２４）との溶着部位を観察したところ、
割れは認められなかった。また、１５分点灯１５分消灯
という条件による点滅点灯を、１０００時間にわたり行
った後においても、当該部位に割れは認められなかっ
た。また始動電圧は約７５０Ｖであった。
【００３９】＜実施例２〜６＞調製例２〜６で得られた
サーメットからなる焼結体の各々を封止部材として用い
たこと以外は実施例１と同様にして本発明の放電ランプ
を作製した。このようにして得られた放電ランプの各々
について、放電容器（１０）の封止管部（１２）と、封
止部材（２４）との溶着部位を観察したところ、割れは
認められなかった。また、実施例１と同様の条件で点滅
点灯させた後においても、当該部位に割れは認められな
かった。
サーメットからなる焼結体の各々を封止部材として用い
たこと以外は実施例１と同様にして本発明の放電ランプ
を作製した。このようにして得られた放電ランプの各々
について、放電容器（１０）の封止管部（１２）と、封
止部材（２４）との溶着部位を観察したところ、割れは
認められなかった。また、実施例１と同様の条件で点滅
点灯させた後においても、当該部位に割れは認められな
かった。
【００４０】＜比較例１＞封止部材として、比較調製例
により得られたＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ−Ｍｏ系サーメット
からなる焼結体を使用したこと以外は、実施例１と同様
にして比較用の放電ランプを製造した。このようにして
得られた放電ランプについて溶着部位を観察したとこ
ろ、溶着部位に割れは認められなかったが、作製した後
１日間放置した後は、始動電圧が高くなり、点灯させる
ことができなかった。
により得られたＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ−Ｍｏ系サーメット
からなる焼結体を使用したこと以外は、実施例１と同様
にして比較用の放電ランプを製造した。このようにして
得られた放電ランプについて溶着部位を観察したとこ
ろ、溶着部位に割れは認められなかったが、作製した後
１日間放置した後は、始動電圧が高くなり、点灯させる
ことができなかった。
【００４１】＜参考例１＞封止部材として、参考調製例
により得られたＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ−Ｍｏ系サーメット
からなる成形体を使用したこと以外は、実施例１と同様
にして比較用の放電ランプを製造した。このようにして
得られた放電ランプについて溶着部位を観察したとこ
ろ、溶着部位に割れは認められず、比較例１と同一の条
件で点灯した。
により得られたＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ−Ｍｏ系サーメット
からなる成形体を使用したこと以外は、実施例１と同様
にして比較用の放電ランプを製造した。このようにして
得られた放電ランプについて溶着部位を観察したとこ
ろ、溶着部位に割れは認められず、比較例１と同一の条
件で点灯した。
【００４２】以上の実施例１〜６から、本発明によれ
ば、透光性セラミックスと同等またはそれと近似する平
均線膨張率を有し、セラミック製放電ランプの封止部材
として好適なサーメットが得られることが理解される。
また、本発明ではシリカ成分を含有させることにより、
１７００℃という低い温度で焼結した場合にも、得られ
るサーメットは十分な気密性を有することが明らかであ
る。一方、シリカ成分を用いない場合には、参考例のよ
うに１９００℃という高い温度で焼結すればともかく、
１７００℃で焼結した比較例１のサーメットでは、気密
性が不十分であることが理解される。
ば、透光性セラミックスと同等またはそれと近似する平
均線膨張率を有し、セラミック製放電ランプの封止部材
として好適なサーメットが得られることが理解される。
また、本発明ではシリカ成分を含有させることにより、
１７００℃という低い温度で焼結した場合にも、得られ
るサーメットは十分な気密性を有することが明らかであ
る。一方、シリカ成分を用いない場合には、参考例のよ
うに１９００℃という高い温度で焼結すればともかく、
１７００℃で焼結した比較例１のサーメットでは、気密
性が不十分であることが理解される。
【００４３】
【発明の効果】アルミナ成分と、シリカ成分と、アルミ
ナおよびシリカ以外の金属酸化物よりなる線膨張率調整
成分と、アルミナより線膨張率の小さい金属成分とを含
有する組成により、その線膨張率が放電容器の材質とし
て好適に用いられる透光性セラミックスの線膨張率と同
等または近似したサーメットを得ることができる。これ
は、アルミナおよびシリカ以外の金属酸化物よりなる線
膨張率調整成分が含有されるので、その含有割合を調整
することにより、得られるサーメットの線膨張率を調整
することができるからである。また、特にシリカを必須
成分として用いることにより、そうでない場合に比し
て、低い焼結温度であっても、それ自体が十分に高い気
密性を有するサーメットを得ることができる。従って、
上記のサーメットをセラミック製放電ランプの封止部材
として用いることにより、放電容器の封止管部に対する
フリット溶着部に割れが生じることが有効に防止でき、
また長い使用寿命を有するセラミック製放電ランプを得
ることができる。
ナおよびシリカ以外の金属酸化物よりなる線膨張率調整
成分と、アルミナより線膨張率の小さい金属成分とを含
有する組成により、その線膨張率が放電容器の材質とし
て好適に用いられる透光性セラミックスの線膨張率と同
等または近似したサーメットを得ることができる。これ
は、アルミナおよびシリカ以外の金属酸化物よりなる線
膨張率調整成分が含有されるので、その含有割合を調整
することにより、得られるサーメットの線膨張率を調整
することができるからである。また、特にシリカを必須
成分として用いることにより、そうでない場合に比し
て、低い焼結温度であっても、それ自体が十分に高い気
密性を有するサーメットを得ることができる。従って、
上記のサーメットをセラミック製放電ランプの封止部材
として用いることにより、放電容器の封止管部に対する
フリット溶着部に割れが生じることが有効に防止でき、
また長い使用寿命を有するセラミック製放電ランプを得
ることができる。
【図１】従来のセラミック製放電ランプの一例を示す説
明用断面図である。
明用断面図である。
【図２】本発明のセラミック製放電ランプの一例を示す
説明用断面図である。
説明用断面図である。
【図３】本発明のセラミック製放電ランプの他の例を示
す説明用断面図である。
す説明用断面図である。
１ 発光管部 ２ 封止管部 ３ 放電容器 ４ 放電電極 ５ 電極棒 ６ 封止部材 ７ 外部リード １０ 放電容器 １１ 発光管部 １２ 封止管部 ２１ 放電電極 ２２ 電極棒 ２３ スリーブ ２４ 封止部材 ２５ 外部リード棒 ３０ フリット封着体 ５０ 内管 ５１ 外管 ５３ 排気管残部 ５４ モリブデン箔 ５５ ピンチシール部 ５６ 給電用リード ５７ 内部リード ５８ ゲッター
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5C043 AA14 AA15 CC01 CD01 DD03 DD15 DD19 EA09 EB16 EC10 EC11
Claims (5)
- 【請求項１】 アルミナ成分と、シリカ成分と、アルミ
ナおよびシリカ以外の金属酸化物よりなる線膨張率調整
成分と、アルミナより線膨張率の小さい金属成分とを含
有してなることを特徴とするサーメット。 - 【請求項２】 シリカ成分の含有割合が、５〜３０容量
％であることを特徴とする請求項１に記載のサーメッ
ト。 - 【請求項３】 ２５〜３５０℃における平均線膨張率が
５．６×１０-6〜７．６×１０-6〔／Ｋ〕であることを
特徴とする請求項１又は請求項２に記載のサーメット。 - 【請求項４】 透光性セラミックスよりなり、発光管部
とこの発光管部に連設された封止管部とを有する放電容
器を備え、前記発光管部内に一対の放電電極が対向配置
され、当該放電電極を先端部に有する電極棒の基端部が
埋設されている封止部材が、前記封止管部にフリット溶
着されることにより気密封止構造が形成されてなる透光
性セラミック製放電ランプにおいて、 前記封止部材は、請求項３に記載のサーメットからなる
ことを特徴とするセラミック製放電ランプ。 - 【請求項５】 透光性セラミックスよりなり、発光管部
とこの発光管部に連設された封止管部とを有する放電容
器を備え、前記発光管部内に一対の放電電極が対向配置
され、当該放電電極を先端部に有する電極棒の基端部が
円柱状または円板状の封止部材に埋設され、この封止部
材が、前記封止管部の外端面にフリット溶着されること
により気密封止構造が形成されてなる透光性セラミック
製放電ランプにおいて、 前記封止部材は、請求項３に記載のサーメットからなる
ことを特徴とするセラミック製放電ランプ。
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