JP2000080205A

JP2000080205A - タイヤトレッド用ゴム組成物及びそのゴム組成物を使用した空気入りタイヤ

Info

Publication number: JP2000080205A
Application number: JP11126096A
Authority: JP
Inventors: Yukitoshi Ajiro; 行敏網代; Kazuo Yagawa; 一夫矢川
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 1998-06-25
Filing date: 1999-05-06
Publication date: 2000-03-21
Anticipated expiration: 2019-05-06
Also published as: ES2232082T3; EP0967244A1; JP4363697B2; DE69921894T2; US6376587B1; EP0967244B1; DE69921894D1

Abstract

(57)【要約】（修正有）【課題】転動抵抗を低減させて低燃費性能を向上させ
ることができるタイヤトレッド用ゴム組成物空気入りタ
イヤ。【解決手段】ＳＢＲを少なくとも50重量部含有するジ
エン系ゴム成分100重量部に対し、カーボンブラック5〜
50重量部と、シリカ5〜50重量部、シランカップリング
剤をシリカの量に対して、5〜20重量％配合し、熱可塑
性（ノボラック型）のフェノール樹脂を1〜15重量部配
合し、ヘキサメチレンテトラミンを上記樹脂量に対し
て、5〜20重量％配合したゴム組成物であって、該ゴム
組成物は、60℃のｔａｎδ、0℃のｔａｎδ、30℃の動
的弾性率Ｅ′、25℃の300%伸長時の引張応力Ｍ300が夫
々、ｔａｎδ(60℃)≦0.14、ｔａｎδ(0℃)≧0.50、
Ｅ′(30℃)≧1.2×10⁷pa、M300(25℃)≦9.5Mpaであるタ
イヤトレッドゴム組成物及び空気入りタイヤ。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、湿潤（ＷＥＴ）路
面での自動車の制動性能及び旋回性能を損なうことな
く、転動抵抗（ＲＲ）を低減させて低燃費性能を向上さ
せることできるタイヤトレッド用ゴム組成物及びそのゴ
ム組成物を使用した空気入りタイヤに関する。

【０００２】近年、乗用車の排気ガス規制等から、車の
低燃費性能が環境問題としてクローズアップされてきて
いる。低燃費性能の改良を図るには、転動抵抗を低減す
ることが有効であることが知られている。この転動抵抗
の主要因は、タイヤを構成する材料の内部摩擦であり、
トレッド、サイドウォール、カーカス、インナーライナ
ー等の各部分の内部摩擦が考えられるが、これらの中で
もトレッドの寄与が一番大きく、よってトレッド配合ゴ
ムの圧縮、曲げ剪断等による歪エネルギー損失の低減を
図ることが転動抵抗の低減に最も有効である。なお、転
動抵抗は、６０℃における損失正接（ｔａｎδ）との相
関が大きいため、低燃費性改善にはこの値を小さくして
やる必要がある。

【０００３】これまでは、６０℃におけるｔａｎδを小
さくする技術としては、例えば、トレッド用ゴム組成物
に配合される補強剤としてカーボンブラックに着目し
て、配合するカーボンブラックを単純に減量したり、使
用するカーボンブラックを低級化し、即ちカーボンブラ
ックの粒子径を大きく、例えば窒素吸着比面積（Ｎ₂Ｓ
Ａ）を９０ｍ²／ｇ程度とすること等が知られている。
この他にも、ポリマーの改良等も行われているが、これ
らの組み合わせをもってしても、他のタイヤ要求性能を
考慮すると、必ずしも満足のいく結果は得られなかっ
た。

【０００４】また、配合する補強剤にシリカ又はシラン
カップリング剤併用を補強剤総量に対し、０〜１００重
量％用いる手法も組み合せられるが、すべての要求性能
に満足するレベルにないのが現状である。

【０００５】一方、従来より、転動抵抗を低減するべく
ｔａｎδ（６０℃）を十分小さくし、かつ、ウエット性
を向上させるべく、ｔａｎδ（０℃）のが適度に大きく
なるように、スチレンブタジエンゴムを含有するジエン
系ゴム成分１００重量部に対し、カーボンブラック及び
シリカを特定量配合したタイヤトレッド用ゴム組成物は
知られているが、この配合では、最近の制動性、旋回性
能の更なる高レベル性能は満たせない。その問題点はブ
ロック剛性と接触面積であり、この確保が充分でないと
配合特有の制動旋回特性が発揮できないという課題があ
る。ブロック剛性を確保するためには、動的弾性率
（Ｅ′）を高くしなければならないが、Ｅ′を高くする
ためには、補強剤を増量する、または、架橋密度を高く
することなどが挙げられるが、上記補強剤の増量はｔａ
ｎδ（６０℃）を必要以上に高め、転がり抵抗を悪化さ
せるという課題がある。また、架橋密度を高くすること
は、引張応力（Ｍ３００、ＲＴ：室温下）を高くするこ
ととなるので、ブロック踏面の均一な接触面圧を得られ
ないで、満足な制動性、旋回性能を得られないという課
題がある。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来の
課題について鑑み、これを解消しようとするものであ
り、湿潤路面での自動車の制動性能及び旋回性能を損な
うことなく、転動抵抗（ＲＲ）を低減させて、低燃費性
能を向上させることができるタイヤトレッド用ゴム組成
物及びそのゴム組成物を使用した空気入りタイヤを提供
することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決する手段】本発明者は、上記従来の課題に
ついて、鋭意検討した結果、特定のゴム成分とカーボン
ブラック及びシリカを特定量配合すると共に、特定の樹
脂等を配合したゴム組成物とし、該ゴム組成物の特性値
を特定することにより、目的のタイヤトレッド用ゴム組
成物及びそのゴム組成物を使用した空気入りタイヤを得
ることに成功し、本発明を完成するに至ったのである。

【０００８】すなわち、本発明は、次の(1)〜(7)に存す
る。 (1) スチレンブタジエンゴムを少なくとも５０重量部含
有するジエン系ゴム成分１００重量部に対し、窒素吸着表面積（Ｎ₂ＳＡ）が９０〜１８０ｍ²／ｇ、
ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が１００〜１７０
ml／１００ｇを有するカーボンブラック５〜５０重量部
と、シリカ５〜５０重量部とを配合すると共に、上記カーボンブラックとシリカとの合計量が３０〜９
０重量部配合され、シランカップリング剤を上記シリカの配合量に対し
て、５〜２０重量％配合され、熱可塑性（ノボラック型）のフェノール樹脂を１〜１
５重量部配合され、ヘキサメチレンテトラミンを上記樹脂配合量に対し
て、５〜２０重量％配合されたゴム組成物であって、該
ゴム組成物は、６０℃のｔａｎδ、０℃のｔａｎδ、３
０℃の動的弾性率Ｅ′、２５℃の３００％伸長時の引張
応力Ｍ３００が夫々、ｔａｎδ（６０℃）≦０．１４、
ｔａｎδ（０℃）≧０．５０、３０℃動的弾性率Ｅ′
（３０℃）≧１．２×１０⁷ｐａ、３００％伸長時の引
張応力Ｍ３００（２５℃）≦９．５Ｍｐａであることを
特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。 (2) スチレンブタジエンゴムが溶液重合スチレンブタジ
エンゴムである上記（１）記載のタイヤトレッド用ゴム
組成物。（３）カーボンブラックの窒素吸着表面積（Ｎ₂Ｓ
Ａ）が１００〜１４０ｍ²／ｇであり、かつ、ジブチル
フタレート吸油量（ＤＢＰ）が１１０〜１５０ｍｌ／１
００ｇである上記(1)記載のタイヤトレッド用ゴム組成
物。 (4) シリカの窒素吸着表面積（Ｎ₂ＳＡ）が１００〜３
００ｍ²／ｇである上記(1)記載のタイヤトレッド用ゴム
組成物。 (5) 熱可塑性（ノボラック型）のフェノール樹脂が、ア
ルキル置換フェノール樹脂である上記(1)記載のタイヤ
トレッド用ゴム組成物。 (6) 熱可塑性（ノボラック型）のフェノール樹脂が、オ
イル変性フェノール樹脂である上記(1)記載のタイヤト
レッド用ゴム組成物。 (7) 上記(1)〜(6)の何れか一つに記載のタイヤトレッド
用ゴム組成物を空気入りタイヤのトレッドゴムの少なく
とも路面と接地する部分に使用したことを特徴とする空
気入りタイヤ。

【０００９】

【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を詳
しく説明する。本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物
（以下、「ゴム組成物」という）に用いるゴム成分とし
ては、全ゴム成分１００重量部に対してスチレンブタジ
エンゴム（ＳＢＲ）を少なくとも５０重量部含有するジ
エン系ゴム成分であることが必要である。本発明におい
て、ＳＢＲを全ゴム成分１００重量部に対して、少なく
とも５０重量部以上含有せしめたのは、所望のグリップ
力を得ることにより、優れたＷＥＴ制動性能、旋回性能
を得るためである。上記範囲外、すなわち、ＳＢＲが５
０重量部未満である場合は、所望のグリップ力が得られ
ず、ＷＥＴ制動性能、旋回性能が劣ることとなる。更
に、ＳＢＲの中でも特に分子設計された溶液重合ＳＢＲ
が上記のＷＥＴ制動旋回性を向上させる目的からより効
果的である。また、本発明に使用できる上記ＳＢＲ以外
のゴム成分は、ジエン系ゴムであれば、特に限定される
ものではなく、例えば、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ア
クリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、ブタジエン
ゴム（ＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、天然ゴム（Ｎ
Ｒ）等が挙げられる。これらの他のゴム成分は、１種又
は２種以上混合して使用できるものである。

【００１０】本発明のゴム組成物に用いるカーボンブラ
ックは、窒素吸着表面積（Ｎ₂ＳＡ）が９０〜１８０ｍ²
／ｇ、好ましくは、１００〜１４０ｍ²／ｇであり、か
つ、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が１００〜１
７０ml／１００ｇ、好ましくは、１１０〜１５０ml／１
００ｇを有するカーボンブラックが挙げられ、具体的に
は、ＡＳＴＭＮ３３９、Ｎ２３４、Ｎ１１０等に適合
する品質のものが挙げられる。カーボンブラックの配合
量は、上記ゴム成分１００重量部に対して、５〜５０重
量部である。

【００１１】また、本発明のゴム組成物に用いるシリカ
は、特に限定されるものではなく、例えば、窒素吸着表
面積（Ｎ₂ＳＡ）が１００〜３００ｍ²／ｇ、好ましく
は、１５０〜２５０ｍ²／ｇのシリカが挙げられる。シ
リカとしては、沈降法による合成シリカが用いられ、具
体的には、日本シリカ工業（株）製の「ニップシールＶ
Ｎ３ＡＱ」、ドイツデグサ社製の「ＵＬＴＲＡＳＩＬ
ＶＮ３」、「ＢＶ３３７０ＧＲ」、ローヌ・プーラン
社製の「ＲＰ１１６５ＭＰ」、「Ｚｅｏｓｉｌｌ６５Ｇ
Ｒ」、「Ｚｅｏｓｉｌ１７５ＶＰ」、ＰＰＧ社製の
「Ｈｉｓｉｌ２３３」、「Ｈｉｓｉｌ２１０」、
「Ｈｉｓｉｌ２５０」等（いずれも商品名）が挙げら
れる。シリカの配合量は、上記ゴム成分１００重量部に
対して、５〜５０重量部である。更に、本発明におい
て、上記カーボンブラックとシリカとの合計配合量は、
上記ゴム成分１００重量部に対して、３０〜９０重量
部、好ましくは、４５〜７０重量部配合されていること
が望ましい。上記カーボンブラックとシリカとの合計配
合量を３０〜９０重量部とすることにより、優れたＷＥ
Ｔ制動性能、旋回性能を得ることができる。上記合計配
合量が３０重量部未満であると、目的のＷＥＴ制動性
能、旋回性能及び耐摩耗、耐偏摩耗等の耐久性能を得る
ことができず、９０重量部を越えると、硬く、脆くなり
過ぎることとなり、好ましくない。

【００１２】更に、本発明においては、シリカとゴム成
分との結合力を強め、耐摩耗性を更に向上させることが
できるシランカップリング剤を使用することが必要であ
り、該シランカップリング剤の配合量は、シリカの量に
対して、５〜２０重量％、好ましくは、７．５〜１２．
５重量％であることが望ましい。本発明において使用で
きるシランカップリング剤は、特に限定されるものでは
なく、例えば、ビス（３−トリエトキシシリルプロピ
ル）ポリスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプ
ロピル）テトラスルフィド、γ−メルカプトプロピルト
リメトキシシラン、γ−メルカプトプロピルトリエトキ
シシラン、γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、γ
−アミノプロピルトリエトキシシラン、ビニルトリメト
キシシラン、ビニルトリエトキシシラン、γ−グリシド
キシプロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプ
ロピルメチルジエトキシシラン、３−トリメトキシシリ
ルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルカルバモイルテトラスル
フィド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾ
リルテトラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピ
ルメタクリレートモノスルフィド、等が挙げられる。シ
ランカップリング剤の配合量が５重量％未満であると、
シリカ配合の効果が得られず、２０重量％を越えても、
シランカップリング剤配合の効果はあまり変わらない
が、コストアップとなり、好ましくない。

【００１３】本発明のゴム組成物に用いる樹脂は、目的
の物性を備えたゴム組成物を得るために配合、具体的に
は、ｔａｎδを下方に維持しながら、動的弾性率Ｅ′を
向上させ、Ｍ３００を必要以上に高くさせないために配
合するものであり、下記の熱可塑性（ノボラック型）の
フェノール樹脂が例として挙げられる。本発明に用いる
熱可塑性（ノボラック型）のフェノール樹脂は、フェノ
ールもしくは変性フェノールとホルムアルデヒドを、後
者（Ｆ）の前者（Ｐ）に対するモル比（Ｆ／Ｐ）が通常
０．６〜１．０の範囲で縮合重合させて得られる、融点
が５０〜１２０℃範囲の固形の樹脂である。具体的な熱
可塑性（ノボラック型）のフェノール樹脂としては、例
えば、ストレートフェノール樹脂、アルキル置換フェノ
ール樹脂、オイル変性フェノール樹脂などが挙げられ
る。

【００１４】ストレートフェノール樹脂の主成分は、下
記一般式（Ｉ）で表される。

【化１】

【００１５】また、アルキル置換フェノール樹脂の場合
は、上記一般式（Ｉ）中の少なくとも１部の芳香環にア
ルキル基が置換されたフェノール樹脂である。

【００１６】オイル変性フェノール樹脂は、ゴム組成
物、特に非極性のジエン系ゴム組成物に対するフェノー
ル樹脂の相溶性をよくするため、オイル成分を変性種と
して導入したフェノール樹脂である。変性種としては、
例えば、レゾルシン、クレゾール、アルキルフェノー
ル、オクチルフェノール、ノニルフェノール、フェニル
フェノール、ブチルフェノール、カシュー油、芳香族炭
化水素樹脂、アルキルベンゼン、メラミン類、テルペン
類、フラン類等が挙げられる。また、変性の方法も、フ
ェノール樹脂の芳香環への置換、ホルマリンとフェノー
ルおよびオイル変性フェノールを共縮合重合又はオイル
変性種とフェノールの共縮合重合若しくは縮合反応が挙
げられる。

【００１７】好ましい熱可塑性（ノボラック型）のフェ
ノール樹脂としては、アルキル置換フェノール樹脂、オ
イル変性フェノール樹脂がジエン系ゴムとの相溶性の面
で望ましい。中でも特に好適なオイル変性フェノール樹
脂としては、下記一般式（II）で表されるカシュー変性
フェノール樹脂、下記一般式（III）で表される芳香族
炭化水素で変性したフェノール樹脂、下記一般式（IV）
で表されるテルペン変性フェノール樹脂などが例示され
る。

【化２】

【化３】

【化４】

【００１８】具体的には、ストレートフェノール樹脂と
しては、例えば、スミライトレジン品番ＰＲ−５０７３
１（融点９５℃）（住友ベークライト社製、以下同
様）、アルキル置換フェノール樹脂としては、スミライ
トレジン品番ＰＲ−１９９００（融点８０℃）、カシュ
ー変性フェノール樹脂としては、スミライトレジン品番
ＰＲ−１２６８６（融点７０℃）、オイル変性フェノー
ル樹脂としては、スミライトレジン品番ＰＲ−１３３４
９１（融点７３℃）等が挙げられる。上記熱可塑性フェ
ノール樹脂の配合量は、上記ゴム成分１００重量部に対
して、１〜１５重量部、好ましくは、２〜５重量部であ
る。上記樹脂の配合量が１重量部未満であると、目的の
物性を備えたゴム組成物を得ることが困難となり、ま
た、１５重量部を越えると、耐久面において懸念がある
こととなり、好ましくない。

【００１９】更に、本発明においては、樹脂を硬化さ
せ、目的の物性を達成することができるヘキサメチレン
テトラミンを使用することが必要であり、該ヘキサメチ
レンテトラミンの配合量は、樹脂の量に対して、５〜２
０重量％、好ましくは、７．５〜１２．５重量％である
ことが望ましい。ヘキサメチレンテトラミンの配合量が
５重量％未満であると、硬化度合が不充分となり、２０
重量％を越えても、硬化の効果が得られず、原材料のコ
ストアップによるマイナス面のみとなり、好ましくな
い。

【００２０】また、本発明においては、本発明の効果を
損なわない範囲内において、通常ゴム工業で使用される
老化防止剤、軟化剤、加硫剤、加硫促進剤、加硫促進助
剤等のゴム用薬品類を適宜含有することができる。

【００２１】本発明のゴム組成物は、上記特性のゴム成
分、シリカ及びカーボンブラック、熱可塑性（ノボラッ
ク型）のフェノール樹脂、ヘキサメチレンテトラミン等
を夫々特定量配合したものであるが、該ゴム組成物は、
６０℃のｔａｎδ、０℃のｔａｎδ、３０℃の動的弾性
率Ｅ′、２５℃の３００％伸長時の引張応力Ｍ３００
（ＲＴ：室温下）が夫々、ｔａｎδ（６０℃）≦０．
１４、ｔａｎδ（０℃）≧０．５０、動的弾性率
Ｅ′（３０℃）≧１．２×１０⁷ｐａ、３００％伸長
時の引張応力Ｍ３００（２５℃）≦９．５Ｍｐａの特性
を有することが必要である。上記０℃のｔａｎδ、６０
℃のｔａｎδは、０℃、６０℃の温度における損失正接
（損失係数）であり、ＪＩＳＫ６３０１に基づくもの
である。また、３０℃の動的弾性率Ｅ′、２５℃の３０
０％伸長時の引張応力Ｍ３００もＪＩＳＫ６３０１に
基づくものである。上記の６０℃のｔａｎδをｔａｎ
δ（６０℃）≦０．１４となるゴム組成物とすることに
より、目的のＲＲ性を達成することができる。また、上
記０℃のｔａｎδをｔａｎδ（０℃）≧０．５０、
動的弾性率Ｅ′（３０℃）≧１．２×１０⁷ｐａ、３
００％伸長時の引張応力Ｍ３００（２５℃）≦９．５Ｍ
ｐａの３条件を満足させることにより、目的のウエット
制動性能及びウエット旋回性能を達成することができ
る。例えば、上記及びを満足しても、上記のＭ３
００が必要以上に高い場合、ウエット旋回性能が目標未
達の場合があるし、上記及びを満足しても上記の
動的弾性率Ｅ′が低すぎる場合、目的のウエット制動性
能及びウエット旋回性能を達成することができない。こ
れらの６０℃のｔａｎδ、０℃のｔａｎδ、３０℃の動
的弾性率Ｅ′、２５℃の３００％伸長時の引張応力Ｍ３
００を上記範囲内で全て満足することにより、目的のゴ
ム組成物が得られることとなる。上記夫々の６０℃のｔ
ａｎδ、０℃のｔａｎδ、３０℃の動的弾性率Ｅ′、２
５℃の３００％伸長時の引張応力Ｍ３００の特性のいず
れかが範囲外となるゴム組成物であると、目的のゴム組
成物が得られないこととなり、好ましくない。

【００２２】本発明の空気入りタイヤは、上記特性のゴ
ム成分、シリカ及びカーボンブラック、熱可塑性（ノボ
ラック型）のフェノール樹脂、ヘキサメチレンテトラミ
ン等を夫々特定量配合したものからなる上記夫々の特性
値を備えるゴム組成物をタイヤトレッドゴムの少なくと
も路面と接地する部分に用いることにより、目的の空気
入りタイヤを得ることができる。本発明によれば、６０
℃のｔａｎδと０℃のｔａｎδを最適化した特定のシリ
カ及びカーボンブラック配合のゴム組成物に、特定の樹
脂を加えることにより、６０℃のｔａｎδと０℃のｔａ
ｎδをそのままにし、動的弾性率Ｅ′を確保しつつ２５
℃の３００％伸長時の引張応力Ｍ３００を必要以上に高
くしないものとなる。すなわち、動的弾性率Ｅ′を確保
し、引張応力Ｍ３００を一定レベル以下に抑えること
で、動的な歪入力に対しブロック剛性を確保し、かつ、
どのようなスリップ率においてもブロックの均一な接触
面圧を確保し、本発明のゴム配合組成物に特有の摩擦係
数（μ）を発揮でき、また、６０℃のｔａｎδを一定レ
ベル以下に保つことができると共に、タイヤ転がり抵抗
を低いレベルにすることができるタイヤトレッド用ゴム
組成物及びそのゴム組成物をタイヤトレッドゴムの少な
くとも路面と接地する部分に使用した空気入りタイヤを
得ることができることとなる（これらの点は後述する実
施例等で詳しく説明する）。

【００２３】

【実施例】次に、本発明を実施例、比較例に基づいて更
に詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例に限定さ
れるものではない。

【００２４】（実施例１〜４及び比較例１〜７）下記表
１に示す配合組成によりバンバリーミキサを使用して混
練し各々ゴム組成物を得た。得られた各々のゴム組成物
について、下記測定方法により６０℃のｔａｎδ、０℃
のｔａｎδ、３０℃の動的弾性率Ｅ′、２５℃の引張応
力Ｍ３００ＲＴを評価した。また、上記で得られた各々
のゴム組成物をタイヤトレッドゴムに用いた空気入りタ
イヤ（試作タイヤ：サイズ１９５／６５Ｒ１５）を作
製して、下記測定方法によりＷＥＴ制動性、ＷＥＴ旋回
性及びＲＲを評価した。これらの結果を下記表１に示
す。

【００２５】（６０℃のｔａｎδ、０℃のｔａｎδ、３
０℃の動的弾性率Ｅ′の評価）ＪＩＳＫ６３０１に準
拠して評価した。東洋精機社製粘弾性スペクトロメータ
ーを使用して、試料（厚さ２ｍｍ、幅４．７ｍｍ、長さ
２０ｍｍ）を静荷重１６０ｇ、動歪１％、周波数５２Ｈ
ｚにて測定した。（２５℃３００％伸長時の引張応力Ｍ３００の評価）Ｊ
ＩＳＫ６３０１に準拠して評価した。

【００２６】（ＷＥＴ制動性の評価）車両（ＡＢＳ車
両）標準内圧、２名乗車相当で１００ｋｍ／ｈからの制
動距離を指数化し、比較例１を１００として指数表示し
た。ＷＥＴ制動性は、数値が高いほど優れていることを
示す。（ＷＥＴ旋回性の評価）ＰＧ（Proving Ground）でのＷ
ＥＴ周回路フィーリング評価時、テストドライバーが運
転（コントロール）可能な速度（旋回速度）を指数化
し、比較例１を１００として指数表示した。ＷＥＴ旋回
性は、数値が高いほど優れていることを示す。（ＲＲの評価）外径１７０７．８ｍｍ、幅が３５０ｍｍ
のスチール平滑面を有する回転ドラムを使用し、内圧２
００ｋｐａ、４４４ｋｇ荷重の作用下で１８０ｋｍ／ｈ
速度からの惰行性により速度８０ｋｍ／ｈ時の抵抗値を
ＲＲとし、比較例１を１００として指数表示した。ＲＲ
は、１００以下であることが必要であり、低いほど低発
熱性に優れていることを示す。

【００２７】

【表１】

【００２８】なお、上記表１中の＊１〜＊７は、下記の
とおりである。＊１：ＪＳＲ製、乳化重合ＳＢＲ１５００＊２：ＪＳＲ製、溶液重合ＳＢＲＳＬ５７４＊３：Ｎ₂ＳＡ；１２６ｍ²／ｇ、ＤＢＰ；１２５ml／１００ｇ＊４：ニップシールＶＮ３ＡＱ（日本シリカ製）、Ｎ₂ＳＡ；１９５ｍ²／ｇ＊５：Ｓｉ６９（デグッサ製）ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド＊６：ＤＭ：ジベンゾチアジルジスルフィドＤＰＧ：ジフェニルグアニジンＮＳ：Ｎ−ｔ−ブチル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド＊７：スミライトレジン品番ＰＲ−１３３４９（住友ベークライト製）融点７３℃、オイル変性フェノール樹脂

【００２９】〔上記表１の考察〕上記表１の結果から明
らかなように、ＷＥＴ制動性、ＷＥＴ旋回性及びＲＲの
全てを満足するものは、本発明範囲となる実施例１〜４
であり、本発明の範囲外となる比較例１〜７では、ＷＥ
Ｔ制動性、ＷＥＴ旋回性及びＲＲの何れか２つを満足で
きても、全てを満足できるものではないことが判明し
た。実施例１〜４は、いずれも０℃のｔａｎδ、６０℃
のｔａｎδ、３０℃のＥ′及び２５℃のＭ３００を満足
するレベルであり、タイヤ性能的に優れていることが判
明した。これに対して、比較例１、比較例３及び比較例
７は０℃のｔａｎδ、６０℃のｔａｎδ及びＭ３００が
満足なレベルであっても、Ｅ′が低いため、Ｗｅｔ制動
性又は旋回性が目的のレベルに達していないことが判
る。比較例２は、０℃のｔａｎδ、６０℃のｔａｎδ及
びＥ′が満足レベルであっても、Ｍ３００が高いため、
Ｗｅｔ制動性、旋回性が目的のレベルに達していないこ
とが判る。比較例４及び５は、０℃のｔａｎδ、Ｅ′及
びＭ３００が満足なレベルであっても、６０℃のｔａｎ
δが高いため、目的のＲＲのレベルに達していないこと
が判る。比較例６は、０℃のｔａｎδ、６０℃のｔａｎ
δが満足なレベルであっても、Ｅ′が低く、Ｍ３００が
高いため、Ｗｅｔ制動性が目的のレベルに達していない
ことが判る。

【００３０】

【発明の効果】本発明によれば、湿潤路面での制動性能
及び旋回性能を損なうことなく低燃費性能を向上させる
ことできる転動抵抗（ＲＲ）を低減するタイヤトレッド
用ゴム組成物及びそのゴム組成物を使用した空気入りタ
イヤが提供される。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｃ０８Ｋ 5/3495 Ｃ０８Ｋ 5/3495 5/5415 5/54 Ｂ //(Ｃ０８Ｌ 9/06 61:06）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】スチレンブタジエンゴムを少なくとも５
０重量部含有するジエン系ゴム成分１００重量部に対
し、窒素吸着表面積（Ｎ₂ＳＡ）が９０〜１８０ｍ²／ｇ、
ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が１００〜１７０
ml／１００ｇを有するカーボンブラック５〜５０重量部
と、シリカ５〜５０重量部とを配合すると共に、上記カーボンブラックとシリカとの合計量が３０〜９
０重量部配合され、シランカップリング剤を上記シリカの配合量に対し
て、５〜２０重量％配合され、熱可塑性（ノボラック型）のフェノール樹脂を１〜１
５重量部配合され、ヘキサメチレンテトラミンを上記樹脂配合量に対し
て、５〜２０重量％配合されたゴム組成物であって、該ゴム組成物は、６０℃のｔａｎδ、０℃のｔａｎδ、
３０℃の動的弾性率Ｅ′、２５℃の３００％伸長時の引
張応力Ｍ３００が夫々、ｔａｎδ（６０℃）≦０．１
４、ｔａｎδ（０℃）≧０．５０、動的弾性率Ｅ′（３
０℃）≧１．２×１０⁷ｐａ、３００％伸長時の引張応
力Ｍ３００（２５℃）≦９．５Ｍｐａであることを特徴
とするタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項２】スチレンブタジエンゴムが溶液重合スチ
レンブタジエンゴムである請求項１記載のタイヤトレッ
ド用ゴム組成物。
【請求項３】カーボンブラックの窒素吸着表面積（Ｎ
₂ＳＡ）が１００〜１４０ｍ²／ｇであり、かつ、ジブチ
ルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が１１０〜１５０ｍｌ／
１００ｇである請求項１記載のタイヤトレッド用ゴム組
成物。
【請求項４】シリカの窒素吸着表面積（Ｎ₂ＳＡ）が
１００〜３００ｍ²／ｇである請求項１記載のタイヤト
レッド用ゴム組成物。
【請求項５】熱可塑性（ノボラック型）のフェノール
樹脂が、アルキル置換フェノール樹脂である請求項１記
載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項６】熱可塑性（ノボラック型）のフェノール
樹脂が、オイル変性フェノール樹脂である請求項１記載
のタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項７】請求項１〜６の何れか一つに記載のタイ
ヤトレッド用ゴム組成物を空気入りタイヤのトレッドゴ
ムの少なくとも路面と接地する部分に使用したことを特
徴とする空気入りタイヤ。