HK1192200A - 連續纖維增強熱塑棒和用於其製造的拉擠方法 - Google Patents

Description

连续纤维增强热塑棒和用于其制造的拉挤方法

本申请涉及于2011年4月12日提交的题为“CONTINUOUSFIBER REINFORCED THERMOPLASTIC RODS”的美国临时专利申请序列号61/474,481，其以引用方式并入本文。

背景技术

纤维增强复合材料棒已经作为轻重量的结构增强在多种多样的应用中使用。例如，电力脐带常用于在海面和位于海床的设备之间的流体和/或电信号的传输。这种脐带一般包括一个或多个管道和收集成捆的导电体/导线、至少部分排布在管道和导电体/导线周围和之间的填料材料和封闭管道、导电体/导线和填料材料的保护套。为了帮助加强这种脐带，已经做出将拉挤碳纤维棒用作单独的负载承载元件的尝试。然而这种棒的显著的问题是它们依赖热固性树脂(如乙烯基酯)以帮助达到希望的强度特性。在制造过程中难以使用热固性树脂并且热固性树脂不拥有优良的用于与其它材料形成层的结合特征。已经在其它类型的应用中做出尝试以由热塑性聚合物形成棒。例如，Bryant等人的美国专利公开号2005/0186410描述了为了将碳纤维嵌入热塑性树脂以形成输电电缆的复合材料芯做出的尝试。不幸的是，Bryant等人指出由于纤维润湿不充足，这些芯展示出裂缝和干斑，其导致了不良的耐用性和强度。这种芯的另一个问题是不能在高温下操作热塑性树脂。

因此，当前存在对由热塑性材料形成的，并且还依然能够达到特定应用所要求的希望的强度、耐用性和温度特性的纤维增强棒的需要。

本发明综述

依据本发明的一个实施方案，公开了沿纵向方向延伸的复合材料棒。棒具有包含多个热塑性浸渍粗纱的芯，所述热塑性浸渍粗纱包含沿纵向方向取向的连续纤维和纤维嵌入的热塑性基体。纤维具有大于约1,000兆帕斯卡/克/米的极限拉伸强度:质量/单位长度的比。连续纤维构成约25wt.%-约80wt.%的芯并且热塑性基体构成约20wt.%-约75wt.%的芯。粗纱总体上对称地分布在芯的纵向中心周围。

依据本发明另一个实施方案，公开了用于形成复合材料棒的方法。该方法包括由热塑性基体浸渍多根粗纱和固结粗纱以形成条带，其中粗纱由基本上沿纵向方向取向并且具有大于约1,000兆帕斯卡/克/米的极限拉伸强度:质量/单位长度的比的连续纤维形成。连续纤维构成约25wt.%-约80wt.%的条带并且热塑性基体构成约20wt.%-约75wt.%的条带。条带具有约3%或更小的空隙度。将条带加热至热塑性基体软化温度或热塑性基体软化温度以上的温度并且将条带牵拉通过至少一个成型模具以将条带压制并且成形成预成型件。冷却预成型件以形成棒。

以下更详细地展示本发明的其它特征和方面。

附图说明

本发明的完整和可行的公开内容，包括对本领域技术人员来说的最佳模式，更具体地展示在说明书的剩余部分中，包括参照附图，其中：

图1为用于在本发明中使用的固结条带的一个实施方案的透视图；

图2为用于在本发明中使用的固结条带的另一个实施方案的剖面图；

图3为用于在本发明中使用的浸渍系统的一个实施方案的示意图；

图4为图3中显示的浸渍模具的剖面图；

图5为用于可以在本发明中采用的浸渍模具的歧管组件和栅级(gate)通道的一个实施方案的分解图；

图6为可以在本发明中采用的至少部分定义浸渍区的板的一个实施方案的透视图；

图7为可以在本发明中采用的拉挤系统的一个实施方案的示意图；

图8为本发明的连续纤维增强热塑性棒的一个实施方案的透视图；

图9为可以依据本发明采用的多种校准模具的一个实施方案的顶部剖面图；

图10为可以依据本发明采用的校准模具的一个实施方案的侧面剖面图；

图11为可以依据本发明采用的校准模具的一个实施方案的一部分的正视图；和

图12为可以依据本发明采用的成型辊的一个实施方案的正视图。

本发明说明书和附图中重复使用附图标记特征意图表示与本发明相同或类似的特征和要素。

代表性实施方案的具体说明

本领域技术人员将理解本讨论仅是示例性实施方案的描述，并且不打算作为对本发明更宽泛方面的限制。

一般而言，本发明涉及用于在多种应用(例如电缆(如高压传输电缆)、电力脐带、系链、绳索和各种各样的其它结构部件)中使用的复合材料棒。棒包括由热塑性聚合物基体内嵌入的多个单向对齐纤维粗纱形成的芯。本发明人已经发现可以通过浸渍过程上的选择性控制，并且也通过对在棒的形成和成形过程中施加至粗纱的压制程度上的控制，以及最终的棒几何外形的校准，显著地改进由热塑性聚合物基体浸渍粗纱的程度。这种充分浸渍的棒具有非常小的空隙度，其带来优秀的强度特性。值得注意的是，可以得到希望的强度特性而棒中不需要不同的纤维类型。

如本文所用的，术语“粗纱”一般是指一捆或一束个体的纤维。包含在粗纱内的纤维可以上捻或可以是直的。尽管可以在个体或不同的粗纱中使用不同的纤维，但是一般希望各个粗纱包含单一的纤维类型以最小化使用具有不同热膨胀系数的材料的任何不利影响。粗纱中采用的连续纤维拥有相对它们质量高程度的拉伸强度。例如，纤维的极限拉伸强度通常为约1,000-约15,000兆帕斯卡(“MPa”)，在一些实施方案中为约2,000MPa-约10,000MPa，并且在一些实施方案中为约3,000MPa-约6,000MPa。即使纤维是相对轻重量，例如质量/单位长度为约0.1-约2克/米，在一些实施方案中为约0.4-约1.5克/米，也可达到这种拉伸强度。因此拉伸强度:质量/单位长度的比可以为约1,000兆帕斯卡/克/米(“MPa/g/m”)或更高，在一些实施方案中为约4,000MPa/g/m或更高，并且在一些实施方案中为约5,500-约20,000MPa/g/m。这种高强度纤维可以为，例如，金属纤维、玻璃纤维(如E-玻璃、A-玻璃、C-玻璃、D-玻璃、AR-玻璃、R-玻璃、S1-玻璃、S2-玻璃等)、碳纤维(如无定形碳、石墨碳或金属涂布碳等)、硼纤维、陶瓷纤维(如氧化铝或二氧化硅)、芳纶纤维(如由E.I，duPont deNemours，Wilmington，Del.市场化的)、合成有机纤维(如聚酰胺、聚乙烯、对苯(paraphenylene)、对苯二甲酰胺、对苯二甲酸乙二酯和聚苯硫醚)和已知用于增强热塑性组合物的多种其它天然或合成无机或有机纤维材料。碳纤维特别适合作为连续纤维使用，其通常具有约5,000-约7,000MPa/g/m的拉伸强度:质量的比。连续纤维通常具有约4-约35微米，并且在一些实施方案中为约5-约35微米的公称直径。每根粗纱中包含的纤维数可以是恒定的或各粗纱相互不同的。通常，粗纱包含约1,000根纤维-约100,000根个体纤维，并且在一些实施方案中为约5,000-约50,000根纤维。

可以采用多种热塑性聚合物的任意一种以形成其中嵌入连续纤维的热塑性基体。用于在本发明中使用的适合的热塑性聚合物可以包括，例如，聚烯烃(如聚丙烯、丙烯-乙烯共聚物等)、聚酯(如聚对苯二甲酸丁二酯(“PBT”))、聚碳酸酯、聚酰胺(如Nylon^TM)、聚醚酮(如聚醚醚酮(“PEEK”))、聚醚酰亚胺、聚亚芳基酮(如聚苯二酮(“PPDK”))、液晶聚合物、聚亚芳基硫醚(如聚苯硫醚(“PPS”)、聚(亚联苯硫醚酮)、聚(苯硫醚二酮)、聚(亚联苯硫醚)等)、氟聚合物(如聚四氟乙烯-全氟甲基乙烯醚聚合物、全氟-烷氧基烷烃聚合物、四氟乙烯聚合物、乙烯-四氟乙烯聚合物等)、聚缩醛、聚氨酯、聚碳酸酯、苯乙烯聚合物(如丙烯腈丁二烯苯乙烯(“ABS”))，等等。

一般选择热塑性基体的特性以达到使用过程中棒的可加工性和性能的希望的组合。例如，一般热塑性基体的熔体粘度足够低，以至于聚合物可以适当地浸渍纤维并且成形成棒的构型。就此而言，熔体粘度通常为约25-约2,000帕斯卡-秒(“Pa-s”)，在一些实施方案中为约50-约500Pa-s，并且在一些实施方案中为约60-约200Pa-s，其在用于热塑性聚合物的操作条件下(如约360℃)确定。同样，当打算在高温下使用棒时，采用具有相对高熔化温度的热塑性聚合物。例如，这种高温聚合物的熔化温度可以为约200℃-约500℃，在一些实施方案中为约225℃-约400℃，并且在一些实施方案中为约250℃-约350℃。

聚芳硫醚特别适合作为具有希望的熔体粘度的高温基体在本发明中使用的。例如，聚苯硫醚为半晶型树脂，其一般包含由以下通式表示的重复单体单元：

在聚合物中，这些单体单元通常构成至少80mol%，并且在一些实施方案中至少90mol%的重复单元。然而，应该理解聚苯硫醚可以包含额外的重复单元，例如在Gotoh等人的美国专利号5,075,381中所描述的，为了所有目的其全部内容以引用方式并入本文。当采用时，这种额外的重复单元通常构成不大于约20mol%的聚合物。可商购的高熔体粘度聚苯硫醚可以包括以商业名称为购自TiconaLLC(Florence，Kentucky)的那些。这种聚合物可以具有(根据ISO11357-1,2,3测定的)约285℃的熔化温度和在310℃下约260-约320帕斯卡-秒的熔体粘度。

根据本发明，一般采用挤出装置以由热塑性基体浸渍浸渍粗纱。除了别的以外，挤出装置促进了热塑性聚合物施用至纤维的整个表面的能力。浸渍粗纱也具有非常低的空隙度，其帮助提高它的强度。例如，空隙度可以为约6%或更小，在一些实施方案中为约4%或更小，在一些实施方案中为约3%或更小，在一些实施方案中为约2%或更小，在一些实施方案中为约1%或更小，并且在一些实施方案中为约0.5%或更小。可以使用本领域技术人员公知的技术测定空隙度。例如，可以使用“树脂烧尽(burn off)”测试测定空隙度，该测试中将样品放置在烘箱中(如在600℃3小时)以烧尽树脂。然后可以测定剩余纤维的质量以计算重量和体积分数。可以依据ASTM D2584-08进行这种“烧尽”测试以确定纤维和热塑性基体的重量，然后其可以用于基于以下等式计算“空隙度”：

V_f＝100^*(ρ_t-ρ_c)/ρ_t

其中，

V_f为作为百分比的空隙度；

ρ_c为如使用已知技术，例如由液体或气体比重计(如氦比重计)，测定的复合材料密度；

ρ_t为如通过以下等式确定的复合材料理论密度:

ρ_t＝1/[W_f/ρ_f+W_m/ρ_m]

ρ_m为(如在恰当的结晶度下的)热塑性基体密度；

ρ_f为纤维密度；

W_f为纤维重量分数；和

W_m为热塑性基体重量分数。

替代地，可以依据ASTM D3171-09通过化学溶解树脂确定空隙度。“烧尽”和“溶解”方法特别适合于玻璃纤维，一般其耐受熔化和化学溶解。然而在其它情况中，可以依据ASTM D2734-09(方法A)基于热塑性聚合物、纤维和条带(或带)的密度间接计算空隙度，其中可以通过ASTM D792-08方法A确定密度。当然，也可以使用常规显微设备，或通过使用计算机图像处理层析摄影(CT)扫描设备，例如Metrotom1500(2kx2k)高分辨率检测器估算空隙度。

参照图3，显示了这种挤出装置的一个实施方案。更具体地，装置包括包含安装在机筒122内部的螺杆轴124的挤出机120。在机筒122外部安装加热器130(如电阻加热器)。在使用过程中，通过加料斗126将热塑性聚合物原料127供应至挤出机120。通过螺杆轴124在机筒122内部输送热塑性原料127并且通过机筒122内部的摩擦力并通过加热器130加热热塑性原料127。在加热时，原料127通过机筒法兰128离开机筒122并且进入浸渍模具150的模具法兰132。

将一根连续纤维粗纱142或多根连续纤维粗纱142从一个或多个卷轴144供应至模具150。在浸渍前，粗纱142一般分开一定的距离，例如至少约4毫米，并且在一些实施方案中至少为约5毫米。可以通过安装在模具150中或其周围的加热器133在模具内部进一步加热原料127。一般在足以导致热塑性聚合物的熔化和浸渍的温度下操作模具。通常，模具的操作温度比热塑性聚合物的熔化温度更高，例如在约200℃-约450℃的温度下。当以该方式处理时，连续纤维粗纱142变得嵌入到聚合物基体中，其可以是从原料127处理的树脂214(图4)。然后从浸渍模具150挤出混合物以产生挤出物152。

压力传感器137(图4)感应接近浸渍模具150的压力以允许通过控制螺杆轴124的旋转速度或进料器进料速率(federate)而在挤出速率上加以控制。也就是，接近浸渍模具150设置压力传感器137以便可以操作挤出机120以递送正确量的树脂214，用于与纤维粗纱142的相互作用。在离开浸渍模具150之后，挤出物152或浸渍纤维粗纱142可以在进入两个相邻的辊190之间形成的辊隙(nip)之前进入任选的预成形或导引部分(未显示)。尽管是任选的，辊190可以帮助将挤出物152固结成条带(或带)的形式，以及提高纤维浸渍并且挤压出任何过量的空隙。除了辊190，也可以采用其它成形装置，例如模具系统。通过安装在辊上的轨道162和164牵拉所得的固结条带156。轨道162和164也从浸渍模具150牵拉挤出物152并且通过辊190。如果希望，可以在部分171卷绕固结条带156。一般而言，条带是相对薄的并且通常具有约0.05-约1毫米，在一些实施方案中为约0.1-约0.8毫米，并且在一些实施方案中为约0.2-约0.4毫米的厚度。

在浸渍模具内，一般希望粗纱142横贯通过浸渍区250以由聚合物树脂214浸渍粗纱。在浸渍区250中，一般可以通过浸渍区250中产生的剪切和压力迫使聚合物树脂横向通过粗纱，其显著地提高了浸渍程度。在由高纤维含量(例如约35%重量分数(“Wf”)或更高，并且在一些实施方案中为约40%Wf或更高)的条带形成复合材料时这是特别有用的。通常，模具150将包括多个接触表面252，例如至少2个、至少3个、4-7个、2-20个、2-30个、2-40个、2-50个或更多接触表面252，以在粗纱142上产生足够程度的针入度和压力。尽管它们的具体形式可能改变，但是接触表面252通常拥有曲线表面，例如弯曲叶、棒等。接触表面252也通常由金属材料制造。

图4显示浸渍模具150的剖面图。如显示的，浸渍模具150包括歧管组件220、栅级通道270和浸渍区250。为了使聚合物树脂214流动通过其中而提供歧管组件220。例如，歧管组件220可以包括一个通道222或多个通道222。提供至浸渍模具150的树脂214可以流动通过通道222。

如图5中显示的，通道222的一些部分可以是曲线的，并且在示例性的实施方案中，通道222具有沿中心轴224的对称取向。此外，在一些实施方案中，通道可以是多个支流道222，其可以包括第一支流道组232、第二组234、第三组236和(如果希望)更多支流道组。每个组可以包括2个、3个、4个或更多从在先组中的流道222分支出或从初始通道222分支出的流道222。

一般支流道222和其对称取向使树脂214均匀分布，使得离开歧管组件220的树脂214的流和粗纱142的涂布基本上均匀分布在粗纱142上。这希望地允许了粗纱142的浸渍一般是均匀的。

此外，在一些实施方案中歧管组件220可以定义出口区域242，其一般围绕通道或流道222的至少下游部分，树脂214在所述通道或流道222离开。在一些实施方案中，至少部分的布置在出口区域242中的通道或流道222沿树脂214的流动方向244具有增加的面积。当树脂214流动通过歧管组件220时，增加的面积允许了树脂214的扩散和进一步分布，其进一步允许了树脂214在粗纱142上基本上均匀的分布。

如图4和5中进一步表明的，在流动通过歧管组件220之后，树脂214可以流动通过栅级通道270。栅级通道270设置在歧管组件220和浸渍区250之间，并且是为了使树脂214流自歧管组件220，使得树脂214涂布粗纱142而提供的。因此，如显示的，(例如通过出口区域242)离开歧管组件220的树脂214可以进入栅级通道270并且在其中流动通过。

在如在图4中显示离开模具150的歧管组件220和栅级通道270时，树脂214与横贯通过模具150的粗纱142接触。如上讨论的，归因于树脂214在歧管组件220和栅级通道270中的分布，树脂214可以基本上均匀地涂布粗纱142。此外，在一些实施方案中，树脂214可以在各个粗纱142的上表面上、在各个粗纱142的下表面上或在各个粗纱142的上表面和下表面上冲击。在粗纱142上的初始冲击提供用于由树脂214进一步浸渍粗纱142。

如图4中显示的，使涂布粗纱142沿行进方向282横向通过浸渍区250，其是为了由树脂214浸渍粗纱142而配备的。例如，如在图4和6中显示的，浸渍区中，粗纱142横贯于接触表面252之上。接触表面252上粗纱142的冲击产生足以由涂布粗纱142的树脂214浸渍粗纱142的剪切和压力。

在一些实施方案中，如图4中显示的，在两个分开的相对板256和258之间定义浸渍区250。第一板256定义了第一内表面257，同时第二板258定义了第二内表面259。可以在第一和第二内表面257和259上，或仅仅第一和第二内表面257和259之一上定义接触表面252，或接触表面252延伸自第一和第二内表面257和259，或仅仅第一和第二内表面257和259之一。图6表明根据这些实施方案形成至少部分浸渍区250的第二板258和其上的多个接触表面。如图4中显示的，在一些示例性实施方案中，可以交替地在第一和第二表面257和259上定义接触表面252，使得粗纱交替地在第一和第二表面257和259上的接触表面252上冲击。因此，粗纱142可以以波形、扭曲或正弦曲线型路径通过接触表面252，其提高了剪切。

粗纱142横贯接触表面252所成的角度254一般可以足够高以提高剪切，但是不高至导致将要破坏纤维的过度的力。因此，例如，角度254可以为约1°-约30°之间，并且在一些实施方案中，为约5°-约25°之间。

在替代的实施方案中，浸溃区250可以包括多个销(pin)(未显示)，每个销具有接触表面252。销可以是固定的(static)、自由旋转的或旋转驱动的。在进一步替代的实施方案中，接触表面252和浸溃区250可以如希望或要求包含任何适合用于由树脂214浸渍粗纱142的形状和/或结构。

为了进一步促进粗纱142的浸渍，还可以使它们在存在于浸渍模具内的同时保持在张力下。张力可以为例如每根粗纱142或每束纤维约5-约300牛顿，在一些实施方案中，约50-约250牛顿，在一些实施方案中为约100-约200牛顿。

如图4中显示的，在一些实施方案中，到达区280可以沿粗纱142的行进方向282设置在浸渍区250的下游。在离开模具150之前粗纱142可以横贯通过到达区280。如图4中进一步显示的，在一些实施方案中，面板290可以邻接浸渍区250。通常配置面板290以计量(meter)来自粗纱142的过量树脂214。因此,可以调整面板290中的粗纱142横贯通过其中的孔隙的尺寸使得在粗纱142从中横贯通过时，孔隙的尺寸导致从粗纱142中除去过量的树脂214。

以上显示和描述的浸渍模具仅是可以在本发明中采用的多种可能的配置之一。例如，在替代的实施方案中，可以将粗纱引入到相对于聚合物熔体流动方向成一定角度的十字头模具中。在粗纱移动通过十字头模具并到达聚合物从挤出机机筒离开的位置时，迫使聚合物与粗纱接触。已经描述了这种十字头模具挤出机的实例，例如，在Moyer美国专利号3,993,726；Chung等人的4,588,538；Augustin等人的5,277,566；和Amaike等人的5,658,513中的，为了所有目的，它们的全部内容都以引用方式并入本文。也应该理解，还可以采用任何其它挤出机设计，例如双螺杆挤出机。还另外，还可以任选采用其它构件以辅助纤维的浸渍。例如，在某些实施方案中可以采用“气体喷射”组件以帮助穿过合并束的整个宽度均匀铺展(spread)个体纤维的粗纱(其可以各自包含高达24,000根纤维)。这帮助实现强度性能的均匀分布。这样的组件可以包括在穿过离开接口的移动粗纱上一般以竖直的方式冲击的压缩空气或另一种气体的供应。然后可以将铺展的粗纱引入到模具以用于浸渍，例如以上描述的。

无论采用的何种技术，都使连续纤维沿纵向方向(图3系统的机器方向(machine direction)“A”)以提高拉伸强度。除纤维取向外，还控制拉挤处理的其它方面以获得希望的强度。例如，在固结条带中采用相对高百分数的连续纤维以提供提高的强度性能。例如，连续纤维通常构成条带的约25wt.%-约80wt.%，在一些实施方案中约30wt.%-约75wt.%，并且在一些实施方案中约35wt.%-约60wt.%。同样，热塑性聚合物通常构成条带的约20wt.%-约75wt.%，在一些实施方案中，约25wt.%-约70wt.%，并且在一些实施方案中约40wt.%-约65wt.%。纤维和热塑性基体在最终的棒中的百分数也可以在如以上指出的范围内。

如以上指出的，粗纱可以在成形成希望的棒构型之前固结成一个或多个条带的形式。当随后压制这种条带时，粗纱可以在棒的纵向中心周围以通常均匀的方式分布。这种均匀分布在棒的整个长度上提高了强度特性(如挠曲模量、极限拉伸强度等)的一致性。当采用时，用于形成棒的固结条带的数目将基于希望的厚度和/或横截面积和棒强度，以及条带本身的本质而改变。然而，在多数情况中，条带的数目为1-20，并且在一些实施方案中为2-10。每个条带中采用的粗纱的数目同样可以改变。然而，通常条带将包含2-10根粗纱，并且在一些实施方案中包含3-5根粗纱。为了帮助实现最终的棒中粗纱的对称分布，一般希望在条带内它们彼此分开大致相同的距离。例如，参照图1，显示了固结条带4的一个实施方案，其包含三根(3)沿-x方向彼此等距间隔的粗纱5。然而，在其它实施方案中，可以希望组合粗纱，使得粗纱纤维通常均匀分布在条带4各处。在这些实施方案中，粗纱可以是彼此不能区分的。例如，参照图2，显示了固结条带4的一个实施方案，其包含组合的粗纱，使得纤维通常均匀分布。

也仔细控制成形粗纱的具体方式以确保可以形成具有适当程度的压制和强度特性的棒。例如，参照图7，显示了用于形成棒的系统和方法的一个特定的实施方案。在该实施方案中，在筒子架20上的卷曲捆(package)中初始提供两个条带12。筒子架20为可以拆卷的筒子架，其包括提供有水平旋转主轴22的架，其各自负载捆。也可以采用支出(pay-out)筒子架，特别是如果希望将捻引入纤维中，例如当在一步配置中使用粗纤维时。也应该理解形成条带也可以与棒的形成一致。例如，在一个实施方案中，从图3中的离开浸渍模具150的挤出物152可以直接供应至用于形成棒的系统。也可以采用张力调整装置40以帮助控制条带12中的张力程度。装置40可以包括进口板30，其位于与筒子架20的旋转主轴22平行的垂直平面和/或对于进来的条带来说是竖直的垂直平面中。张力调整装置40可以包含以交错构造排布的圆柱形杆41以便条带12在这些杆之上或之下通过以定义波浪图案。杆的高度可以调节以修改波浪图案的振幅并且控制张力。

可以在进入固结模具之前在烘箱45中加热条带12。可以使用任何已知的烘箱类型进行加热，如在红外炉、对流加热炉等中。在加热过程中，条带中的纤维是单向取向的以优化对热的暴露并且维持横穿整个条带的均匀加热。加热条带12达到的温度一般足够高，以将热塑性聚合物软化至条带可以结合在一起的程度。然而，温度不是高至毁坏材料完整性的。例如，温度可以为约100℃-约500℃，在一些实施方案中为约200℃-约400℃，并且在一些实施方案中为约250℃-约350℃。例如，在一个特定的实施方案中，使用聚苯硫醚(“PPS”)作为聚合物，并且加热条带至PPS熔点或熔点以上，该熔点为约285℃。

在加热时，提供条带12至固结模具50，其将它们在一起压制成预成型件14，以及对齐和形成棒的初始形状。例如，如一般在图7中显示的，导引条带12沿“A”方向从进口53通过模具50的流动通道51至出口55。通道51可以具有多种形状和/或尺寸的任何一种以得到棒构型。例如，通道和棒构型可以为圆形、椭圆形、抛物线型等。在模具50内，条带一般维持在条带中使用的热塑性基体的熔点温度或熔点温度以上以确保适当固结。

可以通过使用具有一个或多个部分的模具50得到条带12的所需加热、压制和成形。例如，尽管没有具体显示在本文中，固结模具50可以拥有多个部分，其在一起起作用以压制条带12并且使条带12成形成希望的构型。例如，通道51的第一部分可以为逐渐变细的区，其使流入模具50中的材料初始成形。逐渐变细区一般拥有在其入口大于在其出口的横截面积。例如，在逐渐变细区入口的通道51横截面积可以比在逐渐变细区出口的横截面积大约2%或更多，在一些实施方案中大约5%或更多，并且在一些实施方案中大约10%-约20%。无论如何，在逐渐变细区内，流动通道的横截面积通常逐渐和平滑地改变以便可以维持通过模具的复合材料材料的平衡流。成形区也可以跟随在逐渐变细区之后，其压制材料并且提供通过其中的通常均匀的流。成形区也可以将材料预成形成与棒相似的中间形状，但是通常具有更大的横截面积以在加热其以最小化在模具50内阻塞(backup)的风险的同时允许热塑性聚合物的膨胀。成形区也可以包括一个或多个给予预成型件定向变化的表面特征。定向改变迫使材料重新分布，导致最终形状中纤维/树脂更均匀的分布。这也减小了模具中可以导致树脂燃烧的死点(dead spot)的风险。例如，在成形区的通道51的横截面积可以比预成型件14的宽度大约2%或更多，在一些实施方案中大约5%或更多，并且在一些实施方案中大约10%-约20%。口模到达带也可以在成形区之后作为用于通道51的出口。可以加热成形区、逐渐变细区和/或口模到达带至热塑性基体的玻璃转变温度或熔点、或其以上。

如果希望，也可以采用第二模具60(如校准模具)，其将预成型件14压制成棒的最终形状。当采用时，有时希望允许预成型件14在离开固结模具50之后和进入任选的第二模具60之前简短地冷却。这允许在进一步进展通过系统之前使固结预成型件14保持其初始形状。通常，冷却降低棒外部温度至热塑性基体熔化温度以下以最小化并且基本上防止棒外表面上的熔体破裂。然而，棒的内部部分依然可以熔化以确保在棒进入校准模具体时的压制。这种冷却可以通过简单地使预成型件14暴露于环境气氛(如室温)或通过使用如本领域已知的主动冷却技术(如水浴或空气冷却)完成。例如，在一个实施方案中，将空气吹至预成型件14上(如使用空气环)。然而，这些阶段之间的冷却一般在小时间段上发生以确保预成型件14依然足够软以进一步成形。例如，在离开固结模具50之后，在进入第二模具60之前，预成型件14可以暴露于周围环境仅约1-约20秒，并且在一些实施方案中为约2-约10秒。在模具60内，预成型件一般保持在条带中使用的热塑性基体熔点以下的温度，以便可以维持棒的形状。尽管以上指的是单一的模具，应该理解模具50和60事实上可以由多个个体模具(如面板模具)形成。

因此，在一些实施方案中，可以利用多个个体模具60逐渐将材料成形成希望的构型。串联放置模具60，并且提供其用于逐渐降低材料尺寸。这种逐渐降低允许在多个步骤过程中或多个步骤之间的收缩。

例如，如在图9-12中显示的，第一模具60可以包括一个或多个进口62和如显示的相应的出口64。模具60中可以包括任何进口62和相应的出口64的数目，例如4个(如显示的)、1个、2个、3个、5个、6个或更多。在一些实施方案中进口62一般可以为椭圆形或圆形。在其它实施方案中，进口62可以具有曲线矩形形状，即具有曲线转角的矩形或具有直的较长边和曲线的较短边的矩形。此外，出口64可以一般为椭圆形或圆形，或可以具有曲线矩形形状。在其中利用椭圆形进口的一些实施方案中，进口62可以具有大约3:1和大约5:1之间的长轴长度66:短轴长度68的比。在其中利用椭圆形或圆形进口的一些实施方案中，出口64可以具有大约1:1和大约3:1之间的长轴长度66:短轴长度68的比。在其中利用曲线矩形形状的一些实施方案中，进口和出口可以具有大约2:1和大约7:1之间的的长轴长度66:短轴长度66的比(高宽比)，出口64的比小于进口62的比。

在进一步的实施方案中，第一模具60的进口62的横截面积和相应的出口64的横截面积可以具有大约1.5:1和6:1之间的比。

因此第一模具60提供了聚合物浸渍纤维材料的通常平滑的转变，其转变至与所得的棒的最终形状相对相似的形状，在示例性的实施方案中其具有圆形或椭圆形的横截面。随后的模具，例如可以提供如图9中显示的第二模具60和第三模具60，用于进一步逐渐降低和/或变化材料尺寸，使得材料形状转换成最终的棒的横截面形状。这些随后的模具60可以使材料成形和冷却。例如，在一些实施方案中，各个随后的模具60可以维持在比先前模具更低的温度下。在示例性的实施方案中，所有模具60都维持在高于材料软化点温度的温度下。

在进一步的示例性实施方案中，由于例如对适当冷却和固化的希望，可以希望模具60具有相对长的到达带(land)长度69，其在希望的棒形状和尺寸的实现之中是重要的。相对长的到达带长度69降低了应力并且提供了至希望的形状和尺寸的平滑转变，并且具有极小的空隙度和弓弯(bow)特征。例如，在一些实施方案中，对于模具60，在出口64的到达带长度69:在出口64的长轴长度66的比在大约0和大约20之间，例如在大约2和大约6之间。

如所讨论的，根据本发明公开内容的校准模具60的使用提供材料横截面中的逐渐变化。在示例性的实施方案中，这些逐渐变化可以确保所得的产物(例如棒或其它适合的产物)具有通常均匀的纤维分布，具有相对微小的空隙度。

应该理解可以利用任何适合的模具60的数目以使材料逐渐形成如各种应用所希望或要求的具有任何适合的横截面形状的型材。

除了使用一个或多个模具，也可以采用其它机构以帮助将预成型件14压制成棒的形状。例如，如图12中显示的，可以在固结模具50和校准模具60之间、各种校准模具60之间，和/或校准模具60之后采用成型辊90以在预成型件14转化成其最终形状之前进一步压制预成型件14。辊可以具有任何构型，例如夹送辊(pinch roller)、重叠辊(overlapping roller)等，并且可以是垂直的(如显示的)或水平的辊。取决于辊90的构型，可以加工辊90表面以给予预成型件14最终产物(例如棒、型材或其它适合的产物)的尺寸。在示例性的实施方案中，辊90的压力应该是可调节的以优化最终产物的质量。

在示例性的实施方案中的辊90，例如至少是接触材料的部分，可以具有通常平滑的表面。例如，可以在许多实施方案中希望相对硬的、磨光的表面。例如，可以由相对平滑的铬或其它适合的材料形成辊表面。这允许辊90操控预成型件14而不损坏或不利地改变预成型件14。例如，这种表面可以防止材料粘至辊，并且辊可以将平滑的表面给予至材料上。

在一些实施方案中，辊90的温度是受控的。这可以通过加热辊90本身，或通过将辊90放置在温度受控的环境中实现。

此外，在一些实施方案中，可以在辊90上提供表面特征92。随着预成型件14通过辊，表面特征92可以沿一个或多个方向导引和/或控制预成型件14。例如，随着预成型件14通过辊90，可以提供表面特征92以防止预成型件14在其本身上折叠。因此，表面特征92可以沿相对机器方向A的机器横截方向，以及沿相对机器方向A的垂直方向导引和/或控制预成型件14的形变。因此随着预成型件14沿机器方向A通过辊90，可以沿机器横截方向在一起推动预成型件14，而非在其本身上折叠。

在一些实施方案中，可以提供与辊相通的张力调整装置。可以伴随辊沿机器方向、机器横截方向和/或垂直方向对预成型件14施加张力而利用这些装置以进一步导引和/或控制预成型件。

如果希望，也可以由覆盖(capping)层施涂所得的棒以从环境条件中保护其或改进耐磨性。例如，再次参照图7，可以经由以任何希望的角度取向的挤出机施涂这种覆盖层以将热塑性树脂引入覆盖模具72。适合的用于覆盖层的热塑性聚合物可以包括，例如，聚烯烃(如聚丙烯、丙烯-乙烯共聚物等)、聚酯(如聚对苯二甲酸丁二酯(“PBT”))、聚碳酸酯、聚酰胺(如Nylon^TM)、聚醚酮(如聚醚醚酮(“PEEK”))、聚醚酰亚胺、聚亚芳基酮(如聚苯二酮(“PPDK”))、液晶聚合物、聚亚芳基硫醚(如聚苯硫醚(“PPS”)、聚(亚联苯硫醚酮)、聚(苯硫醚二酮)、聚(亚联苯硫醚)等)、氟聚合物(如聚四氟乙烯-全氟甲基乙烯醚聚合物，全氟-烷氧基烷烃聚合物、四氟乙烯聚合物、乙烯-四氟乙烯聚合物等)、聚缩醛、聚氨酯、聚碳酸酯、苯乙烯聚合物(如丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(“ABS”))、丙烯酸聚合物、聚氯乙烯(PVC)等。

当在某些应用(例如输电电缆)中采用时，覆盖层可以帮助防止流电响应(galvanic response)。在这种实施方案中，通常希望覆盖材料具有至少约1千伏/毫米(kV/mm)，在一些实施方案中为至少约2kV/mm，在一些实施方案中为约3kV/mm-约50kV/mm，并且在一些实施方案中为约4kV/mm-约30kV/mm的例如依据ASTM D149-09测定的介电强度。特别适合的高介电强度覆盖层材料可以包括聚酮(如聚醚醚酮(“PEEK”))、聚硫醚(如聚亚芳基硫醚)或其混合物。

尽管不以任何方式要求，覆盖层可以通常不含连续纤维。也就是，覆盖层可以包含小于约10wt.%的连续纤维，在一些实施方案中为约5wt.%或更少的连续纤维，并且在一些实施方案中为约1wt.%或更少的连续纤维(如0wt.%)。尽管如此，覆盖层可以包含其它添加剂用于改进棒的最终特性。在该阶段采用的添加材料可以包括不适合于并入连续纤维材料的那些。例如，可以希望添加颜料以减少精制(finishing)的劳动，或可以希望添加阻燃剂以提高棒的阻燃特性。因为许多添加剂材料是热敏感的，过量的热可能导致它们分解并且产生挥发性气体。因此，如果在高加热条件下伴随浸渍树脂挤出热敏感添加剂材料，结果可能是添加剂材料的完全降解。添加材料可以包括，例如，矿物增强剂、润滑剂、阻燃剂、发泡剂(blowing agent)、起泡剂(foaming agent)、抗紫外线剂、热稳定剂、颜料及其组合。适合的矿物增强剂可以包括，例如，碳酸钙、二氧化硅、云母、粘土、滑石、硅酸钙、石墨、硅酸钙、三水合氧化铝、铁酸钡及其组合。

虽然本文没有具体显示，但是覆盖模具72可以包括本领域已知的各种特征用于帮助实现希望的覆盖层的施加。例如，覆盖模具72可以包括对齐进入的棒的入口导引器。覆盖模具还可以包括在施加覆盖层之前预加热棒以帮助确保适当结合的加热机构(例如加热板)。然后，在覆盖之后使用如本领域已知的冷却系统80最终冷却成形部件15。冷却系统80可以为，例如，包括一个或多个块体(如铝块体)的定型系统，所述块体包封棒，同时随着热型材(shape)冷却，真空将热型材靠其壁牵拉出来。可以将冷却介质(例如空气或水)供应至定型机以将棒固化成正确的形状。

即使不采用定型系统，一般也希望在其离开覆盖模具(或如果没有施用覆盖，则是在离开固结或校准模具)之后冷却棒。可以使用任何本领域已知的技术使冷却发生，例如水箱、冷却空气流或空气喷射、冷却套、内部冷却通道、冷却流体循环通道等。无论如何，通常控制冷却材料所在的温度以获得优化机械性能、部件尺寸公差、优良的加工和审美上令人愉悦的复合材料。例如，如果冷却站的温度过高，材料可能在工具中膨胀并且使过程中断。对于半晶型材料，过低的温度同样可以导致材料冷却得过快并且不允许完全结晶，由此危害复合材料的机械和化学耐受特性。可以利用具有独立温度控制的多个冷却模具部分以给予加工和性能属性的优化平衡。例如，在一个特别的实施方案中，采用保持在约0℃-约30℃的温度下，在一些实施方案中约1℃-约20℃的温度下，并且在一些实施方案中约2℃-约15℃的温度下的水箱。

如果希望，例如在覆盖之后，也可以采用一个或多个定型块体(未显示)。这种块体包含开孔，所述开孔切割成准确的棒形状，从起初的超尺寸渐变至最终的棒形状。因为棒从其中通过，任何对于其移动或弧垂的倾向都是受阻的，并且其被(反复)推回至其正确的形状。一旦定型，可以在切割站(未显示)将棒切割至希望的长度(例如由具有进行横截切割能力的切断锯切断)或可以在连续过程中在卷轴上缠绕棒。然后棒的长度将受限于纤维束的长度。

如将要理解的，随着棒前进通过本发明的系统的任何部分，可以控制棒的温度以产生优化制造和希望的最终复合材料特性。任何或所有组件部分都可以利用筒式电加热器、循环流体冷却等或任何其它本领域技术人员已知的温度控制装置控制温度。

再次参照图7，在冷却系统80的下游设置牵拉装置82，其将成品棒16牵拉通过用于定型复合材料的系统。牵拉装置82可以为任何能够以希望的速率将棒牵拉通过处理系统的装置。典型的牵拉装置包括，例如，履带牵拉器和往复式牵拉器。

在图8中更详细地显示作为元件516的由上述方法形成的棒的一个实施方案。如表明的，棒516具有一般为圆形的形状并且包括由一个或多个固结条带形成的芯514。“一般为圆形”一般意为棒的高宽比(高度除以宽度)通常为约1.0-约1.5，并且在一些实施方案中为约1.0。由于在用于浸渍粗纱并且形成固结条带的过程之上，以及用于压制条带并且使条带成形的过程之上的选择性控制，棒能够拥有沿其整个长度相对平均的热塑性基体分布。这也意为连续纤维以通常均匀的方式分布在棒516的纵向中心轴“L”周围。例如，如图8中显示的，芯514包括嵌入在热塑性基体528之内的连续纤维526。纤维526通常均匀地分布在纵向轴“L”周围。应该理解图8中仅显示了少量的纤维，并且棒通常将包含基本上更多数目的均匀分布纤维。

覆盖层519任选地在芯514周边的周围延伸并且定义了棒516的外表面。可以战略性地选择芯514的横截面厚度(“T”)以帮助实现特定的强度。例如，芯514可以具有约0.1-约40毫米，在一些实施方案中约0.5-约30毫米，并且在一些实施方案中约1-约10毫米的厚度(如直径)。覆盖层519的厚度取决于部件预期的功能，但是通常为约0.01-约10毫米，并且在一些实施方案中为约0.02-约5毫米。无论如何，棒的总横截面厚度或高度通常为约0.1-约50毫米，在一些实施方案中为约0.5-约40毫米，并且在一些实施方案中为约1-约20毫米。尽管棒在长度上可以是本质上连续的，但是棒的长度通常在实践上由将缠绕棒并且储存棒至其上的线轴或连续纤维的长度限制。例如，长度通常为约1000-约5000米，尽管肯定可以有更长的长度。

通过在以上提到的各种参数之上的控制，可以形成具有非常高强度的棒。例如，棒可以展示相对高的挠曲模量。术语“挠曲模量”一般是指在挠曲形变中的应力:应变的比(力/面积的单位)，或材料弯曲的倾向。通常在室温下，其是从通过“三点挠曲”测试(例如ASTMD790-10，流程A)产生的应力-应变曲线的斜率中确定的。例如，本发明的棒的可以展示出约10吉帕斯卡(“GPa”)或更大，在一些实施方案中约12-约400GPa，在一些实施方案中约15-约200GPa，并且在一些实施方案中约20-约150GPa的挠曲模量。此外，极限拉伸强度可以为约300兆帕斯卡(“MPa”)或更大，在一些实施方案中为约400MPa-约5,000MPa，并且在一些实施方案中为约500MPa-约3,500MPa。术语“极限拉伸强度”一般是指颈缩之前在将其拉长或牵拉的同时材料可以承受的最大应力并且是在室温下通过拉伸测试(例如ASTMD3916-08)产生的应力-应变曲线上达到的最大应力。弹性的拉伸模量也可以为约50GPa或更大，在一些实施方案中为约70GPa-约500GPa，并且在一些实施方案中为约100GPa-约300GPa。术语“弹性的拉伸模量”一般是指拉伸应力:拉伸应变的比并且是在室温下通过拉伸测试(例如ASTM3916-08)产生的应力-应变曲线的斜率。值得注意的是，也可以在相对宽的温度范围上(例如约-40℃-约300℃，并且特别是约180℃-200℃)维持以上提及的复合材料棒的强度特性。

根据本发明公开内容制造的棒可以进一步具有相对挠曲的疲劳寿命，并且展示相对高的残留强度。通常在室温下，可以基于“三点挠曲疲劳”测试(例如ASTM D790)确定挠曲疲劳寿命和残留挠曲强度。例如，在一百万次循环之后，在160牛顿(“N”)或180N的负载下，本发明的棒可以展示出约60千克/平方英寸(“ksi”)-约115ksi，在一些实施方案中为约70ksi-约115ksi，和在一些实施方案中为约95ksi-约115ksi的残留挠曲强度。此外，棒可以展示出相对微小的挠曲强度的降低。例如，具有约4%或更小，在一些实施方案中具有约3%或更小空隙度的棒，可以在三点挠曲疲劳测试之后展示出约1%的挠曲强度的降低(例如，从约106ksi的最大原始挠曲强度至约105ksi的最大残留挠曲强度)。可以在使用例如如上讨论的三点挠曲测试，在疲劳测试之前和之后测试挠曲强度。

复合材料棒的线性热膨胀系数，以ppm/℃计可以为小于约5、小于约4、小于约3或小于约2。例如，系数(ppm/℃)可以为约-0.25-约5；替代地，为约-0.17-约4；替代地，为约-0.17-约3；替代地，为约-0.17-约2；或替代地，为约0.29-约1.18。为该线性热膨胀系数考虑的温度范围一般可以为-50℃-200℃的范围、0℃-200℃的范围、0℃-175℃的范围或25℃-150℃的范围。沿纵向方向，即沿纤维长度测定线性热膨胀系数。

复合材料棒也可以展示出相对小的“弯曲半径”，其是可以弯曲棒而不折断的最小半径，并且以棒的内部曲率测定。较小的弯曲半径意味着棒较易弯曲并且可以绕至直径较小的绕线筒(bobbin)上。该特性可以使棒更易于在当前使用金属棒的工艺中执行。由于改进的工艺和所得的本发明的棒，可以实现在约25℃的温度下确定的小于约40乘以棒的外半径，在一些实施方案中约1-约30乘以棒的外半径，并且在一些实施方案中约2-约25乘以棒的外半径的弯曲半径。例如，在约25℃的温度下确定的弯曲半径可以为小于约15厘米，在一些实施方案中为约0.5-约10厘米，并且在一些实施方案中为约1-约6厘米。

复合材料棒也具有非常低的空隙度，例如约6%或更小，在一些实施方案中为约3%或更小，在一些实施方案中为约2%或更小，在一些实施方案中为约1%或更小，并且在一些实施方案中为约0.5%或更小。可以以上述的方式确定空隙度，例如依据ASTM D2584-08使用“树脂烧尽”测试或通过使用计算机图像处理层析摄影(CT)扫描设备，例如Metrotom1500(2kx2k)高分辨率检测器。

除了以上指出的参数，复合材料棒也可以展示出约10MPa或更大，在一些实施方案中约15MPa或更大，并且在一些实施方案中为约20-约50MPa的应力参数。在Johnson等人美国专利号7,093,416中更详细地描述了用于确定应力参数的方法，出于所有目的所述美国专利号7,093,416的全部内容以引用方式并入本文。例如，可以测定弧垂(sag)和温度并且以弧垂对温度作图。使用Alcoa Sag10图像法以计算曲线拟合测定的数据，所述Alcoa Sag10图像法在商品名为SAG10(3.0版，更新3.9.7)，可购自Alcoa Fujikura Ltd.(Greenville，SC)的软件程序中可获得。在SAG10中应力参数为标记为“内设铝应力”的拟合参数，如果使用除了铝以外的材料(如铝合金)，其可以改变以拟合其它参数，并且其调节预测图像上的拐点位置，还有在高温、后拐点机制(regime)的弧垂的量。在Alcoa Sag10用户手册(2.0版)中也提供了应力参数的说明。

如将要理解的，上述特别的棒的实施方案仅仅是本发明能够实现的多个设计的示例。应该理解，各种可能的棒的设计中，可以采用除了上述那些以外的材料的额外的层。例如，在某些实施方案中，可以希望形成其中一个组分由较高强度材料形成并且另一个组分由较低强度材料形成的多组分棒。在增加总强度，而不要求对更昂贵的用于整个棒的高强度材料的需要之中，这种多组分棒是特别有用的。可以由包含嵌入到热塑性基体内的连续纤维的条带形成的较低和/或较高强度的组分。

应该理解本发明不以任何方式受限于上述实施方案。例如，取决于希望的应用，棒可以包含多种其它组分。额外的组分可以由连续纤维条带(例如本文描述的)以及其它类型的材料形成。例如，在一个实施方案中，棒可以包含不连续纤维(如短纤维、长纤维等)层以改进其横向强度。不连续纤维可以取向使得至少部分纤维相对于连续纤维延伸方向以一定角度设置。

如以上表明的，可以将本发明的棒作为结构部件用于各种各样的应用，包括在电缆(如高压输电线)、电力脐带、系链、绳索、提升器(riser)等中。例如，本发明的棒可以用于形成全部或部分输电电缆芯。在Heil等人的美国专利号7,211,319中更详细地描述了示例性输电电缆设计和用于这种电缆的复合材料芯，出于所有目的，所述美国专利号7,211,319的全部内容以引用方式并入本文。同样，也可以在电力脐带中单独或成捆使用棒。棒也可以位于中心或分布在脐带的边缘周围。在例如Ju等人的美国专利号7,798,234和Figenschou的美国专利号7,754,966中更详细地描述了示例性电力脐带设计，出于所有目的，所述美国专利号7,798,234和美国专利号7,754,966的全部内容以引用方式并入本文。

可以参照以下实施例更好地理解本发明的公开内容。

实施例1

使用基本上如上述的挤出系统初始形成两个(2)连续纤维条带。将碳纤维粗纱(Toray T700SC，其包含12,000根具有4,900MPa的拉伸强度和0.8克/米的质量/单位长度的碳长丝)用于每个个体条带包含4根粗纱的连续纤维。用于浸渍纤维的热塑性聚合物为聚苯硫醚(“PPS”)(PPS205，可商购自Ticona LLC)，其具有约280℃的熔点。每个条带包含50wt.%的碳纤维和50wt.%的PPS。条带具有约0.18毫米的厚度和小于1.0%的空隙度。然后，一旦形成，将条带进料至以20英尺/分钟的速度操作的拉挤线。在成形之前，在红外炉(功率设定为305)内加热条带。然后将加热的条带供应至具有的圆形通道的固结模具，所述圆形通道接收条带，并且在形成棒的初始形状的同时将它们在一起压制。在模具内，条带保持在约177℃的温度下。然后，在固结时，由以1psi的压力供应环境空气的空气环/隧道装置将所得的预成型件简短冷却。然后使预成型件通过两个辊之间形成的辊隙，并且然后至校准模具以最终成形。在校准模具内，预成型件保持在约140℃的温度下。在离开该模具之后，由具有350℃的熔点的聚醚醚酮(“PEEK”)覆盖型材。覆盖层具有约0.1毫米的厚度。然后由空气物流冷却所得的部件。所得的棒具有约3.5毫米的直径，并且包含45wt.%的碳纤维、50wt.%的PPS和5wt.%的覆盖材料。

为了确定棒的强度特性，依据ASTM D790-10，流程A进行三点挠曲测试。支座(support)和机头(nose)半径为0.250英寸，支座跨度为30毫米，样品长度为2英寸，并且测试速度为2毫米/分钟。所得的挠曲模量为约31吉帕斯卡并且挠曲强度为约410MPa。部件密度为1.48g/cm³并且空隙含量小于约3%。同样，弯曲半径为3.27厘米。

实施例2

如实施例1中描述形成的棒，除了不采用覆盖材料。因此棒包含50wt.%的碳纤维和50wt.%的PPS。空隙含量小于约1.5%并且弯曲半径为3.86厘米。

实施例3

使用基本上如上述的挤出系统初始形成两个(2)连续纤维条带。将碳纤维粗纱(Toray T700SC)用于每个个体条带包含4根粗纱的连续纤维。用于浸渍纤维的热塑性聚合物为PPS205。每个条带包含50wt.%的碳纤维和50wt.%的PPS。条带具有约0.18毫米的厚度和小于1.0%的空隙度。然后，一旦形成，将条带进料至以20英尺/分钟的速度操作的拉挤线。在成形之前，在红外炉(功率设定为305)内加热条带。然后将加热的条带供应至具有的圆形通道的固结模具，所述圆形通道接收条带，并且在形成棒的初始形状的同时将它们在一起压制。在模具内，条带保持在约343℃的温度下。然后，在固结时，由以1psi的压力供应环境空气的空气环/隧道装置将所得的预成型件简短冷却。然后使预成型件通过两个辊之间形成的辊隙，并且然后至校准模具以最终成形。在校准模具内，预成型件保持在约140℃的温度下。在离开该模具之后，由具有280℃的熔点的PPS320覆盖型材。覆盖层具有约0.1毫米的厚度。然后由空气物流冷却所得的部件。所得的棒具有约3.5毫米的直径，并且包含45wt.%的碳纤维、50wt.%的PPS和5wt.%的覆盖材料。

为了确定棒的强度特性，依据ASTM D790-10，流程A进行三点挠曲测试。支座和机头半径为0.250英寸，支座跨度为30毫米，样品长度为2英寸，并且测试速度为2毫米/分钟。所得的挠曲模量为20.3吉帕斯卡并且挠曲强度为约410MPa。部件密度为1.48g/cm³并且空隙含量小于约3%。类似地，弯曲半径为4.37厘米。

实施例4

使用基本上如上述的挤出系统初始形成两个(2)连续纤维条带。将玻璃纤维粗纱(来自PPG的4588，其包含具有2599MPa拉伸强度和2.2克/米的质量/单位长度的E-玻璃长丝)用于每个个体条带包含2根粗纱的连续纤维。用于浸渍纤维的热塑性聚合物为聚苯硫醚(“PPS”)(205，可商购自Ticona LLC)，其具有约280℃的熔点。每个条带包含56wt.%的玻璃纤维和44wt.%的PPS。条带具有约0.18毫米的厚度和小于1.0%的空隙度。然后，一旦形成，将条带进料至以20英尺/分钟的速度操作的拉挤线。在成形之前，在红外炉(功率设定为330)内加热条带。然后将加热的条带供应至具有的圆形通道的固结模具，所述圆形通道接收条带，并且在形成棒的初始形状的同时将它们在一起压制。然后，在固结时，由环境空气将所得的预成型件简短冷却。然后使预成型件通过两个辊之间形成的辊隙，并且然后至校准模具以最终成形。在校准模具内，预成型件保持在约275℃的温度下。在离开该模具之后，由205覆盖型材。覆盖层具有约0.1毫米的厚度。然后由空气物流冷却所得的部件。所得的棒具有约3.5毫米的直径，并且包含50wt.%的玻璃纤维和50wt.%的PPS。

为了确定棒的强度特性，依据ASTM D790-10，流程A进行三点挠曲测试。支座和机头半径为0.250英寸，支座跨度为30毫米，样品长度为2英寸，并且测试速度为2毫米/分钟。所得的挠曲模量为约18吉帕斯卡并且挠曲强度为约590MPa。空隙含量小于约0%并且弯曲半径为1.87厘米。

实施例5

使用基本上如上述的挤出系统初始形成两个(2)连续纤维条带。将玻璃纤维粗纱(4588)用于每个个体条带包含2根粗纱的连续纤维。用于浸渍纤维的热塑性聚合物为尼龙66(PA66)，其具有约250℃的熔点。每个条带包含60wt.%的玻璃纤维和40wt.%的尼龙66。条带具有约0.18毫米的厚度和小于1.0%的空隙度。然后，一旦形成，将条带进料至以10英尺/分钟的速度操作的拉挤线。在成形之前，在红外炉(功率设定为320)内加热条带。然后将加热的条带供应至具有圆形通道的固结模具，所述圆形通道接收条带，并且在形成棒的初始形状的同时将它们在一起压制。然后，在固结时，由环境空气将所得的预成型件简短冷却。然后使预成型件通过两个辊之间形成的辊隙，并且然后至校准模具以最终成形。在校准模具内，预成型件保持在约170℃的温度下。在离开该模具之后，由尼龙66覆盖型材。覆盖层具有约0.1毫米的厚度。然后由空气物流冷却所得的部件。所得的棒具有约3.5毫米的直径，并且包含53wt.%的玻璃纤维、40wt.%的尼龙66和7wt.%的覆盖材料。

为了确定棒的强度特性，依据ASTM D790-10，流程A进行三点挠曲测试。支座和机头半径为0.250英寸，支座跨度为30毫米，样品长度为2英寸，并且测试速度为2毫米/分钟。所得的挠曲模量为约19吉帕斯卡并且挠曲强度为约549MPa。空隙含量小于约0%并且弯曲半径为2.34厘米。

实施例6

形成具有不同空隙度水平的三(3)批的八个(8)棒。对于每个棒，使用基本上如上述的挤出系统初始形成两个(2)连续纤维条带。将碳纤维粗纱(Toray T700SC，其包含12,000根具有4,900MPa的拉伸长度和0.8克/米的质量/单位长度的碳长丝)用于每个个体条带包含4根粗纱的连续纤维。用于浸渍纤维的热塑性聚合物为聚苯硫醚(“PPS”)(PPS205，可商购自Ticona，LLC)，其具有约280℃的熔点。每个条带包含50wt.%的碳纤维和50wt.%的PPS。条带具有约0.18毫米的厚度和小于1.0%的空隙度。然后，一旦形成，将条带进料至以20英尺/分钟的速度操作的拉挤线。在成形之前，在红外炉(功率设定为305)内加热条带。然后将加热的条带供应至具有圆形通道的固结模具，所述圆形通道接收条带，并且在形成棒的初始形状的同时将它们在一起压制。在模具内，条带保持在约177℃的温度下。然后，在固结时，由以1psi的压力供应环境空气的空气环/隧道装置将所得的预成型件简短冷却。然后使预成型件通过两个辊之间形成的辊隙，并且然后至校准模具以最终成形。在校准模具内，预成型件保持在约140℃的温度下。在离开该模具之后，由具有350℃的熔点的聚醚醚酮(“PEEK”)覆盖型材。覆盖层具有约0.1毫米的厚度。然后由空气物流冷却所得的部件。所得的棒具有约3.5毫米的直径，并且包含45wt.%的碳纤维、50wt.%的PPS和5wt.%的覆盖材料。

第一批的棒具有2.78%的平均空隙度。第二批的棒具有4.06%的平均空隙度。第三批的棒具有8.74%的平均空隙度。使用CT扫描进行空隙度的测定。使用Metrotom1500(2kx2k)高分辨率检测仪以扫描棒样品。使用具有低概率阈值的增强分析模式完成检测。一旦为空隙度而扫描了样品，使用Volume Graphics软件以解释来自3D扫描的数据，和计算在每个样品中的空隙度水平。

为了确定棒的挠曲疲劳寿命和残留挠曲强度，依据ASTM D790进行三点挠曲疲劳测试。支座跨度为2.2英寸并且样品长度为3英寸，以160牛顿(“N”)的负载水平测试来自每批的四个(4)棒，并且以180N的负载水平测试来自每批的四个(4)棒，分别表示约50%和55%的棒的原始(固定)挠曲强度。以10赫兹(Hz)的频率测试每个样品一百万个循环。

在疲劳测试之前和之后，为了分别确定棒的原始和残留挠曲强度特性，依据ASTM D790-10，流程A进行三点挠曲测试。记录每个批次在各个负载水平下的平均原始和残留挠曲强度。对于第三批，所得原始挠曲强度为107ksi，并且对于第三批，所得残留挠曲强度为75ksi，因此造成约29%的降低。对于第二批，所得原始挠曲强度为108ksi，并且对于第二批，所得残留挠曲强度为72ksi，因此造成约33%的降低。对于第一批，所得原始挠曲强度为106ksi，并且对于第一批，所得残留挠曲强度为105ksi，因此造成约1%的降低.

可以由本领域技术人员实践本发明的这些和其它修改和变化，而不脱离本发明的精神和范围。此外，应该理解各个实施方案的方面可以整体或部分互换。此外，本领域技术人员将要理解之前的说明书仅是以实施例的方式，并且不打算限制如在所附这些权利要求中进一步描述的本发明。

Claims (30)

1.沿纵向方向延伸的复合材料棒，其中棒包含芯，所述芯包含多根热塑性浸渍粗纱，粗纱包含沿纵向方向取向的连续纤维和纤维嵌入的热塑性基体，纤维具有大于约1,000兆帕斯卡/克/米的极限拉伸强度:质量/单位长度的比，其中连续纤维构成约25wt.%-约80wt.%的芯并且热塑性基体构成约20wt.%-约75wt.%的芯，并且其中粗纱总体上对称地分布在芯的纵向中心周围。

2.根据权利要求1的复合材料棒，其中连续纤维具有约5,500-约20,000兆帕斯卡/克/米的极限拉伸强度:质量/单位长度的比。

3.根据权利要求1的复合材料棒，其中连续纤维为碳纤维。

4.根据权利要求1的复合材料棒，其中热塑性基体包括聚亚芳基硫醚。

5.根据权利要求4的复合材料棒，其中聚亚芳基硫醚为聚苯硫醚。

6.根据权利要求1的复合材料棒，其中连续纤维构成约30wt.%-约75wt.%的芯。

7.根据权利要求1的复合材料棒，其中芯具有约3%或更小的空隙度。

8.根据权利要求1的复合材料棒，其中棒具有约10吉帕斯卡的最小挠曲模量。

9.根据权利要求1的复合材料棒，其中棒具有约300兆帕斯卡的最小极限拉伸强度。

10.根据权利要求1的复合材料棒，其中棒具有约50吉帕斯卡的最小弹性拉伸模量。

11.根据权利要求1的复合材料棒，其中棒具有约0.5-约10厘米的弯曲半径。

12.根据权利要求1的复合材料棒，其中芯包含4-20根粗纱。

13.根据权利要求1的复合材料棒，其中每根粗纱包含约1,000-约50,000根个体连续纤维。

14.根据权利要求1的复合材料棒，其中棒具有约0.1-约50毫米的厚度。

15.根据权利要求1的复合材料棒，进一步包含围绕芯的覆盖层。

16.根据权利要求1的复合材料棒，其中棒具有基本上为圆形的横截面形状。

17.用于形成沿纵向方向延伸的复合材料棒的方法，其中所述方法包括：

由热塑性基体浸渍多根粗纱并且固结粗纱以形成条带，其中粗纱包含沿纵向方向取向的连续纤维，所述纤维具有大于约1,000兆帕斯卡/克/米的极限拉伸强度:质量/单位长度的比，其中连续纤维构成约25wt.%-约80wt.%的条带并且热塑性基体构成约20wt.%-约75wt.%的条带，其中条带具有约3%或更小的空隙度；

加热条带；

将加热的条带牵拉通过至少一个成型模具以压制条带并且使条带成形成预成型件；和

冷却预成型件以形成棒。

18.根据权利要求17的方法，其中连续纤维为碳纤维。

19.根据权利要求17的方法，其中热塑性基体包括聚亚芳基硫醚。

20.根据权利要求17的方法，其中连续纤维构成约30wt.%-约75wt.%的条带。

21.根据权利要求17的方法，其中条带具有约2%或更小的空隙度。

22.根据权利要求17的方法，其中采用1-15根个体条带。

23.根据权利要求17的方法，其中在红外炉内加热条带。

24.根据权利要求17的方法，其中在条带中粗纱彼此基本上等距间隔。

25.根据权利要求17的方法，其中在挤出装置内浸渍粗纱。

26.根据权利要求17的方法，其中粗纱在扭曲路径中横贯通过装置。

27.根据权利要求17的方法，其中歧管组件将热塑性基体供应至挤出装置，歧管组件包含热塑性基体流动通过其中的支流道。

28.根据权利要求17的方法，其中在由热塑性基体浸渍时粗纱在张力之下。

29.根据权利要求17的方法，其中将加热条带牵拉通过固结模具和随后的校准模具以压制条带。

30.根据权利要求17的方法，其中在离开固结模具之后和进入校准模具之前允许预成型件冷却。