FR3036761A1

FR3036761A1 - TORSION OSCILLATION DAMPING DEVICE

Info

Publication number: FR3036761A1
Application number: FR1554678A
Authority: FR
Inventors: Olivier Marechal; Maxence Boitelle; Didier Bagard
Original assignee: Valeo Embrayages SAS
Current assignee: Valeo Embrayages SAS
Priority date: 2015-05-26
Filing date: 2015-05-26
Publication date: 2016-12-02
Anticipated expiration: 2035-05-26
Also published as: FR3036761B1

Abstract

L'invention a pour objet un dispositif (1) d'amortissement d'oscillations de torsion à fréquence de résonance fixe, comprenant : - un voile (5) agencé pour transmettre un couple, - un composant primaire (10) et un composant secondaire (11) mobile en rotation autour d'un axe (X) par rapport au composant primaire (10) contre une force de rappel élastique de manière à amortir des oscillations de torsion qui apparaissent lors de la transmission d'un couple par le voile (5), et - un système de génération d'hystérésis (3) pour le déplacement du composant secondaire (11) par rapport au composant primaire (10), ledit système comportant une rampe et une contre-rampe, mobiles et en appui l'une contre l'autre, interagissant par frottement pour générer de l'hystérésis, le déplacement relatif de la rampe par rapport à la contre-rampe étant sensiblement radial.The invention relates to a device (1) for damping torsion oscillations with fixed resonant frequency, comprising: - a web (5) arranged to transmit a torque, - a primary component (10) and a secondary component (11) movable in rotation about an axis (X) with respect to the primary component (10) against an elastic restoring force so as to dampen torsional oscillations which occur during transmission of a torque by the web ( 5), and - a hysteresis generating system (3) for the displacement of the secondary component (11) relative to the primary component (10), said system comprising a ramp and a counter-ramp, movable and supporting the against each other, interacting by friction to generate hysteresis, the relative displacement of the ramp relative to the counter-ramp being substantially radial.

Description

1 La présente invention concerne un dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion, le dispositif comprenant un amortisseur d'oscillations de torsion à fréquence de résonnance fixe, notamment pour un système de transmission de véhicule automobile.The present invention relates to a device for damping torsional oscillations, the device comprising a torsion damping damper with a fixed resonance frequency, in particular for a motor vehicle transmission system.

Afin de filtrer des oscillations de torsion se propageant dans le système de transmission du fait des acyclismes du moteur thermique, il est connu d'intégrer, entre le moteur thermique et la boite de vitesses, un dispositif d'amortissement de ces oscillations de torsion comportant un amortisseur d'oscillations de torsion à fréquence de résonance fixe et indépendante de la vitesse de rotation du moteur thermique, un tel amortisseur étant encore appelé batteur. La demande WO 2011/060752 divulgue ainsi un dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion comportant un batteur et un système de génération d'hystérésis, l'amortisseur de torsion étant notamment disposé d'un même côté d'un voile portant des garnitures de friction. Le système de génération d'hystérésis est formé d'une part par des rampes ménagées sur la masse de filtrage du batteur, et d'autre part par des contre-rampes portées par une rondelle et coopérant avec ces rampes lors de la rotation de la masse de filtrage. Une masse de filtrage selon WO 2011/060752 est relativement complexe et coûteuse à réaliser. En outre, l'intégration du batteur et du système de génération d'hystérésis d'un même côté du voile portant les garnitures rend le dispositif d'amortissement d'oscillations de torsions selon WO 2011/060752 relativement volumineux. Il existe un besoin pour bénéficier d'un dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion d'encombrement réduit, relativement simple et peu coûteux à réaliser, ce dernier assurant un filtrage efficace des oscillations de torsion. L'invention a pour but de répondre à tout ou partie de ce besoin, et elle y parvient, selon l'un de ses aspects, à l'aide d'un dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion à fréquence de résonance fixe pour embrayage, comprenant : - un voile agencé pour transmettre un couple, - un composant primaire et un composant secondaire mobile en rotation autour d'un axe par rapport au composant primaire contre une force de rappel élastique de manière à amortir des oscillations de torsion qui apparaissent lors de la transmission d'un couple par le voile, et - un système de génération d'hystérésis pour le déplacement du composant secondaire par rapport au composant primaire, ledit système comportant une rampe et une contre-rampe, mobiles et en appui l'une contre l'autre, interagissant par frottement pour générer de l'hystérésis, le déplacement relatif de la rampe par rapport à la contre-rampe étant sensiblement radial. Un tel dispositif permet d'obtenir une hystérésis qui augmente avec le déplacement du composant secondaire par rapport au composant primaire.In order to filter torsional oscillations propagating in the transmission system due to the acyclisms of the engine, it is known to integrate, between the engine and the gearbox, a device for damping these torsional oscillations comprising a torsion oscillation damper with fixed resonance frequency and independent of the rotational speed of the heat engine, such a damper being again called drummer. The application WO 2011/060752 thus discloses a device for damping torsional oscillations comprising a mixer and a hysteresis generating system, the torsion damper being in particular arranged on one and the same side of a web carrying linings. friction. The hysteresis generation system is formed on the one hand by ramps formed on the filtering mass of the mixer, and on the other hand by counter-ramps carried by a washer and cooperating with these ramps during the rotation of the drum. filtering mass. A filtering mass according to WO 2011/060752 is relatively complex and expensive to produce. In addition, the integration of the mixer and the hysteresis generating system on the same side of the web carrying the linings makes the torsion oscillation damping device according to WO 2011/060752 relatively bulky. There is a need to benefit from a torsion oscillation damping device of small size, relatively simple and inexpensive to produce, the latter providing effective filtering of torsional oscillations. The object of the invention is to respond to all or part of this need, and in one of its aspects it achieves this by means of a device for damping torsion oscillations with a fixed resonant frequency. for clutch, comprising: - a web arranged to transmit a torque, - a primary component and a secondary component rotatable about an axis with respect to the primary component against an elastic restoring force so as to dampen torsional oscillations which appear during the transmission of a torque by the web, and - a hysteresis generation system for the displacement of the secondary component relative to the primary component, said system comprising a ramp and a counter-ramp, movable and supported against each other, interacting by friction to generate hysteresis, the relative displacement of the ramp relative to the counter-ramp being substantially radial. Such a device makes it possible to obtain a hysteresis which increases with the displacement of the secondary component relative to the primary component.

3036761 2 C'est le déplacement du composant secondaire par rapport au composant primaire qui amortit les oscillations de torsion selon une fréquence de résonance fixe. Les composants primaire et secondaire font partie d'un amortisseur d'oscillations de torsion appelé « batteur ». La fréquence de résonance du batteur, et donc du dispositif d'amortissement de torsion, est par exemple 5 comprise entre 6 Hz et 14 Hz, notamment entre 8 Hz et 14 Hz. L'amortisseur d'oscillations de torsion est à fréquence de résonnance fixe dans le sens où la fréquence est indépendante de la fréquence de résonnance d'un moteur thermique présent dans une chaine de transmission dans laquelle peut être disposée le dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion selon l'invention. Cette fréquence de résonnance est la même quelle que 10 soit la vitesse de rotation du voile, par exemple ce type de dispositif à fréquence de résonance fixe diffère d'un dispositif d'amortissement de type pendulaire dont la fréquence de résonnance dépend de la vitesse de rotation du voile. Avantageusement, le dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion est dépourvu de tout amortisseur d'oscillations de torsion autre que le batteur précité. De préférence, le voile est donc 15 formé d'un seul tenant. Au sens de la présente demande : - « axialement » signifie « parallèlement à l'axe de rotation », - « radialement » signifie « perpendiculairement à l'axe de rotation et le long d'un axe coupant cet axe de rotation », 20 - « orthoradialement » signifie «perpendiculairement à une direction radiale, dans un plan perpendiculaire à l'axe de rotation », - « angulairement » signifie « autour de l'axe de rotation», - « deux pièces sont solidaires » signifie qu'elles sont rigidement couplées, sauf lorsqu'il est explicitement précisé de quelle façon ces pièces sont solidaires. Ainsi par exemple, « deux pièces 25 solidaires en rotation » n'indique rien quant à la possibilité ou non d'un mouvement de translation entre ces deux pièces, ces deux options étant alors possibles, - « deux pièces sont liées » signifie qu'il existe une liaison mécanique au sens large et non uniquement une liaison encastrement entre les deux pièces, et - « le dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion est au repos » signifie que ce dispositif 30 est soumis à ces forces centrifuges mais non à des oscillations de torsion issues d'acyclismes du moteur thermique. Le voile peut être mobile en rotation autour d'un axe de rotation qui peut être confondu avec l'axe de rotation des composants primaire et secondaire. Cet axe peut définir l'axe de rotation du dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion.It is the displacement of the secondary component with respect to the primary component which damps the torsional oscillations according to a fixed resonant frequency. The primary and secondary components are part of a torsional vibration damper called "drummer". The resonant frequency of the mixer, and therefore of the torsion damping device, is, for example, between 6 Hz and 14 Hz, in particular between 8 Hz and 14 Hz. The torsional oscillation damper has a resonance frequency. fixed in the sense that the frequency is independent of the resonance frequency of a heat engine present in a transmission chain in which can be arranged the torsion oscillation damping device according to the invention. This resonance frequency is the same regardless of the speed of rotation of the web, for example this type of device with a fixed resonant frequency differs from a pendulum-type damping device whose resonance frequency depends on the speed of rotation. rotation of the veil. Advantageously, the torsion oscillation damping device is devoid of any torsion damping damper other than the aforementioned beater. Preferably, the web is thus formed in one piece. For the purposes of the present application: - "axially" means "parallel to the axis of rotation", - "radially" means "perpendicular to the axis of rotation and along an axis intersecting this axis of rotation", 20 - "orthoradially" means "perpendicular to a radial direction, in a plane perpendicular to the axis of rotation", - "angularly" means "around the axis of rotation", - "two pieces are integral" means that they are rigidly coupled, except where it is explicitly specified how these parts are interdependent. For example, "two pieces 25 integral in rotation" does not indicate anything about the possibility or not of a translational movement between these two parts, these two options being then possible, - "two parts are connected" means that there is a mechanical connection in the broad sense and not only a connection between the two parts, and - "the device for damping torsional oscillations is at rest" means that this device 30 is subjected to these centrifugal forces but not to torsional oscillations resulting from acyclisms of the engine. The web may be rotatable about an axis of rotation which may be coincident with the axis of rotation of the primary and secondary components. This axis can define the axis of rotation of the device for damping torsional oscillations.

3036761 3 Le système de génération d'hystérésis peut permettre un déplacement avec hystérésis du composant secondaire par rapport au composant primaire. Le système de génération d'hystérésis exerce par exemple sur le composant secondaire un couple d'hystérésis compris entre 0,1 Nm et 2 Nm qui s'oppose au déplacement de ce composant 5 secondaire par rapport au composant primaire, la valeur maximale de couple d'hystérésis étant obtenue lorsque le composant secondaire tourne par rapport au composant primaire d'une amplitude angulaire égale à l'amplitude de rotation. Le couple d'hystérésis peut être constant ou variable. Le système de génération d'hystérésis peut s'étendre de part et d'autre du voile. Grâce à cette 10 disposition du système de génération d'hystérésis de chaque côté du voile transmettant le couple, on utilise au mieux l'espace disponible dans le dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion pour insérer le système de génération d'hystérésis. On réduit ainsi l'encombrement du dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion de chaque côté de son voile, notamment l'encombrement axial. La disposition des composants primaire et secondaire est également moins 15 contrainte, l'espace libéré de chaque côté du voile par le système de génération d'hystérésis pouvant être utilisé par les composants précités qui peuvent être disposés de manière à respecter l'environnement proche du dispositif d'amortissement de torsion. La rampe peut être liée au composant secondaire. La contre-rampe peut être solidaire en rotation du voile. Le voile pouvant être solidaire en 20 rotation du composant primaire, la contre-rampe peut alors être également solidaire en rotation du composant primaire. La contre-rampe peut être mobile axialement par rapport au voile. La rampe et la contre-rampe peuvent être en appui quelque soit la phase de fonctionnement du dispositif d'amortissements d'oscillations de torsion. La rampe et la contre-rampe peuvent être 25 mobiles entre elles tout en demeurant en permanence en appui. Au repos, la rampe et la contre- rampe peuvent être immobiles l'une par rapport à l'autre. Avantageusement, le système de génération d'hystérésis est agencé de manière à ce que le déplacement relatif de la rampe par rapport à la contre-rampe soit sensiblement radial. Avantageusement, le dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion peut également être 30 agencé de manière à ce que l'amplitude du déplacement relatif de la rampe par rapport à la contre- rampe soit fonction de l'amplitude angulaire du composant secondaire par rapport au composant primaire. En effet, lorsque l'amplitude angulaire du composant secondaire par rapport au composant primaire augmente, la rampe peut se rapprocher de l'axe de rotation et la contre-rampe peut demeurer sensiblement à la même distance radiale de l'axe de rotation.The hysteresis generating system may allow hysteresis displacement of the secondary component relative to the primary component. For example, the hysteresis generating system exerts on the secondary component a hysteresis torque of between 0.1 Nm and 2 Nm, which opposes the displacement of this secondary component with respect to the primary component, the maximum torque value. hysteresis being obtained when the secondary component rotates relative to the primary component of an angular amplitude equal to the amplitude of rotation. The hysteresis torque can be constant or variable. The hysteresis generation system can extend on both sides of the veil. With this arrangement of the hysteresis generating system on each side of the torque-transmitting web, the space available in the torsional vibration damping device for inserting the hysteresis generating system is best utilized. This reduces the size of the torsion oscillation damping device on each side of its web, especially the axial size. The arrangement of the primary and secondary components is also less constrained, the space released on each side of the web by the hysteresis generating system being usable by the above-mentioned components which can be arranged to respect the environment close to the torsion damping device. The ramp may be linked to the secondary component. The counter-ramp may be integral in rotation of the web. Since the web can be integral in rotation with the primary component, the counter-ramp can also be rotatably connected to the primary component. The counter-boom may be movable axially relative to the sail. The ramp and the counter ramp can be supported regardless of the operating phase of the torsion oscillation damping device. The ramp and the counter ramp can be movable between them while remaining permanently in support. At rest, the ramp and the counter-ramp may be stationary relative to each other. Advantageously, the hysteresis generating system is arranged so that the relative displacement of the ramp relative to the counter-ramp is substantially radial. Advantageously, the torsion oscillation damping device may also be arranged in such a way that the amplitude of the relative displacement of the ramp with respect to the counter ramp is a function of the angular amplitude of the secondary component relative to to the primary component. Indeed, when the angular amplitude of the secondary component with respect to the primary component increases, the ramp may approach the axis of rotation and the counter-ramp may remain substantially at the same radial distance from the axis of rotation.

3036761 4 Avantageusement, l'amplitude du déplacement relatif de la rampe par rapport à la contre-rampe augmente linéairement par rapport à l'amplitude angulaire du composant secondaire par rapport au composant primaire. En variante, l'amplitude du déplacement relatif de la rampe par rapport à la contre-rampe 5 augmente plus rapidement que l'amplitude angulaire du composant secondaire par rapport au composant primaire. Avantageusement encore, le couple d'hystérésis augmente avec l'amplitude angulaire du composant secondaire par rapport au composant primaire. L'appui entre la rampe et la contre-rampe peut être plan. L'axe de rotation et la normale de 10 l'appui plan peuvent être coplanaires. Lorsque l'on regarde le dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion selon le plan défini par la normale et l'axe de rotation, la rampe est représentée par un segment de droite. La normale de l'appui plan peut faire un angle non nul avec l'axe de rotation, cet angle pouvant être en permanence compris entre 5° et 30°. Dans tout ce qui précède, les composants primaire et secondaire peuvent ne s'étendre que d'un 15 seul côté du voile et l'appui entre la rampe et la contre-rampe peut être localisé d'un côté du voile opposé au côté duquel sont localisés les composants primaire et secondaire. Cette disposition permet de répartir les différents composants du dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion de part et d'autre du voile et donc de minimiser l'encombrement axial du dispositif. La rampe peut être entrainée par le composant secondaire au moyen d'au moins un organe de 20 liaison appartenant au système de génération d'hystérésis. La rampe et le composant secondaire pouvant être localisés chacun d'un côté du voile différent, l'organe de liaison s'étend de part et d'autre du voile, le système de génération d'hystérésis s'étendant donc de part et d'autre du voile. L'organe de liaison peut être cylindrique. L'organe de liaison peut s'étendre selon une 25 direction axiale. L'organe de liaison peut être rigidement solidaire de la rampe. L'organe de liaison peut être lié au composant secondaire pour permettre un déplacement forcé de la rampe par le composant secondaire. Cet organe de liaison peut coopérer avec une ouverture d'entrainement ménagée dans le composant secondaire et l'organe de liaison peut reposer, au moins partiellement, en 30 permanence, dans l'ouverture d'entrainement. De préférence, la rampe coopère avec deux organes de liaison. Il y a autant d'ouvertures d'entrainement ménagées dans la masse secondaire que d'organes de liaison, chaque ouverture d'entrainement étant dédiée à un organe de liaison. Chaque ouverture d'entrainement peut présenter une forme de L formée par deux branches dont l'une peut être plus grande que l'autre et les deux branches peuvent définir un angle droit entre elles. Les deux ouvertures d'entrainement 3036761 5 peuvent être symétriques l'une de l'autre par rapport à un plan de symétrie comprenant l'axe de rotation. Au repos, chaque organe de liaison se trouve par exemple à l'intersection des deux branches de l'une des ouvertures d'entrainement.Advantageously, the amplitude of the relative displacement of the ramp relative to the counter-ramp increases linearly with respect to the angular amplitude of the secondary component relative to the primary component. In a variant, the amplitude of the relative displacement of the ramp relative to the counter ramp 5 increases more rapidly than the angular amplitude of the secondary component relative to the primary component. Advantageously, the hysteresis torque increases with the angular amplitude of the secondary component relative to the primary component. The support between the ramp and the counter-ramp can be flat. The axis of rotation and the normal of the plane support may be coplanar. When looking at the torsional oscillation damping device according to the plane defined by the normal and the axis of rotation, the ramp is represented by a line segment. The normal plane support can make a non-zero angle with the axis of rotation, this angle can be permanently between 5 ° and 30 °. In all of the above, the primary and secondary components may extend only on one side of the web and the support between the ramp and the counter ramp may be located on one side of the opposite web at the side of which the primary and secondary components are located. This arrangement makes it possible to distribute the various components of the device for damping torsional oscillations on either side of the web and thus to minimize the axial size of the device. The ramp may be driven by the secondary component by means of at least one link member belonging to the hysteresis generating system. Since the ramp and the secondary component can each be located on one side of the different web, the connecting member extends on either side of the web, the hysteresis generation system therefore extending from both sides. other of the veil. The connecting member may be cylindrical. The connecting member may extend in an axial direction. The connecting member may be rigidly secured to the ramp. The link member may be bonded to the secondary component to allow forced movement of the boom by the secondary component. This connecting member may cooperate with a drive opening formed in the secondary component and the connecting member may rest, at least partially, permanently, in the drive opening. Preferably, the ramp cooperates with two connecting members. There are as many drive openings in the secondary mass as connecting members, each drive opening being dedicated to a connecting member. Each drive opening may have an L shape formed by two branches, one of which may be larger than the other and the two branches may define a right angle between them. The two drive openings 3036761 5 may be symmetrical to one another with respect to a plane of symmetry including the axis of rotation. At rest, each connecting member is for example at the intersection of the two branches of one of the drive openings.

5 Les ouvertures d'entrainement et notamment la direction des branches peuvent être formées pour que l'amplitude du déplacement relatif de la rampe par rapport à la contre-rampe augmente plus rapidement que l'amplitude angulaire du composant secondaire par rapport au composant primaire. En effet, chacune des branches peut être orientée vers l'axe. D'un point de vue géométrique, chacune des branches peut présenter une composante radiale qui se dirige vers l'axe.The drive openings and in particular the direction of the branches can be formed so that the amplitude of the relative displacement of the ramp relative to the counter ramp increases more rapidly than the angular amplitude of the secondary component relative to the primary component. Indeed, each of the branches can be oriented towards the axis. From a geometric point of view, each of the branches may have a radial component that is directed towards the axis.

10 Dans tout ce qui précède, le déplacement de la rampe, forcé par le composant secondaire, peut être guidé par le voile. Le voile peut contraindre le déplacement de la rampe par coopération d'une ouverture de guidage ménagée dans le voile avec au moins un organe de liaison. L'organe de liaison peut reposer en permanence et au moins partiellement dans l'ouverture de guidage. Autrement dit, la rampe peut être entrainée par le composant secondaire et guidée par le voile.In all of the above, the displacement of the ramp, forced by the secondary component, can be guided by the veil. The web can constrain the movement of the ramp by cooperation of a guide opening formed in the web with at least one connecting member. The connecting member may rest permanently and at least partially in the guide opening. In other words, the ramp can be driven by the secondary component and guided by the veil.

15 Il peut y avoir autant d'organes de liaison que d'ouvertures de guidage et chacune peut être dédiée à un seul organe de liaison. La coopération combinée des ouvertures d'entrainement et de guidage avec l'organe de liaison peut impliquer que l'amplitude du déplacement relatif de la rampe par rapport à la contre-rampe soit fonction de l'amplitude angulaire du composant secondaire par rapport au composant 20 primaire. Lorsque la contre-rampe est solidaire en rotation du voile, un déplacement de la rampe par rapport à la contre-rampe dans une direction radiale est un déplacement de la rampe par rapport au voile dans cette même direction radiale. Le voile peut donc être agencé pour que le déplacement relatif de la rampe par rapport à la contre-rampe soit sensiblement radial.There can be as many connecting members as guide openings and each can be dedicated to a single connecting member. The combined cooperation of the drive and guide openings with the connecting member may imply that the amplitude of the relative displacement of the ramp relative to the counter-ramp is a function of the angular amplitude of the secondary component with respect to the component. 20 primary. When the counter ramp is secured in rotation with the web, a displacement of the ramp relative to the counter-ramp in a radial direction is a movement of the ramp relative to the web in the same radial direction. The web can therefore be arranged so that the relative displacement of the ramp relative to the counter-ramp is substantially radial.

25 L'ouverture de guidage peut être de forme allongée, notamment oblongue, la forme de cette ouverture de guidage étant définie pour permettre de guider le déplacement forcé de la rampe selon une direction sensiblement radiale. Ainsi, lorsqu'un seul organe de liaison est associé à la rampe, l'ouverture de guidage peut s'étendre dans une direction radiale. Par exemple, cette ouverture et l'organe de liaison présente une forme sensiblement rectangulaire. Ceci empêche la 30 rampe de pivoter autour de l'organe de guidage. Dans le cas ou deux organes de liaison sont associés à une même rampe, les deux ouvertures de guidage associées à chacun des organes de liaison peuvent être symétriques par rapport à un plan passant par l'axe de rotation, notamment par rapport au même plan de symétrie des ouvertures d'entrainement du composant secondaire. Ces ouvertures de guidage peuvent s'étendre 3036761 6 selon une même direction de manière à ce que la rampe suive une direction radiale lors de son déplacement forcé. Avantageusement, au moins l'un des organes de liaison peut comporter une tête pour le maintien axial de la rampe, la rampe peut donc uniquement se déplacer dans une mesure limitée 5 axialement et l'organe de liaison repose en permanence à la fois dans les ouvertures d'entrainement et de guidage. Les ouvertures d'entrainement et de guidage peuvent être définies chacune par un contour fermé dont les extrémités agissent comme butée pour le déplacement en rotation du composant secondaire par rapport au composant primaire.The guiding aperture may be elongated in shape, in particular oblong, the shape of this guiding aperture being defined to enable the forced displacement of the ramp to be guided in a substantially radial direction. Thus, when only one connecting member is associated with the ramp, the guide opening may extend in a radial direction. For example, this opening and the connecting member has a substantially rectangular shape. This prevents the ramp from rotating around the guide member. In the case where two connecting members are associated with one and the same ramp, the two guide openings associated with each of the connecting members may be symmetrical with respect to a plane passing through the axis of rotation, in particular with respect to the same plane of rotation. symmetry of the training openings of the secondary component. These guide openings may extend in the same direction so that the ramp follows a radial direction during its forced displacement. Advantageously, at least one of the connecting members may comprise a head for the axial retention of the ramp, the ramp can therefore only move to a limited extent axially and the connecting member rests permanently in both the training and guidance openings. The drive and guide openings may each be defined by a closed contour whose ends act as a stop for the rotational displacement of the secondary component relative to the primary component.

10 La venue en butée de l'un de ces organes de liaison contre une extrémité radialement intérieure de l'ouverture de guidage dans laquelle il repose en permanence permet de définir un déplacement relatif limite de la rampe par rapport à la contre-rampe limite dans la direction radiale, ce déplacement relatif pouvant par exemple être compris entre 5 et 20 mm. La venue en butée de l'un de ces organes de liaison contre une des extrémités de l'ouverture 15 d'entrainement dans laquelle il repose en permanence permet de définir l'amplitude de rotation du composant secondaire par rapport au composant primaire, cette amplitude de rotation pouvant par exemple être comprise entre 100 et 20°. En butée, l'organe de liaison peut donc former un ensemble solidaire en rotation avec le voile et le composant secondaire.The abutment of one of these connecting members against a radially inner end of the guide opening in which it is permanently resting makes it possible to define a limit relative displacement of the ramp with respect to the limit counter-ramp. the radial direction, this relative displacement may for example be between 5 and 20 mm. The abutment of one of these connecting members against one of the ends of the drive opening in which it rests permanently makes it possible to define the amplitude of rotation of the secondary component relative to the primary component, this amplitude rotation can for example be between 100 and 20 °. In abutment, the connecting member can thus form an assembly integral in rotation with the web and the secondary component.

20 Avantageusement, les ouvertures de guidage et d'entrainement peuvent être conformées pour qu'au moins un des organes de liaison viennent simultanément en butée contre une extrémité angulaire du contour de chacune des ouvertures d'entrainement et de guidage dans lesquelles il repose. La présence d'une telle butée fournie par l'organe de liaison permet de donner à ce dernier une 25 fonction additionnelle d'organe de butée, exploitant ainsi au mieux les composants déjà présents dans le dispositif d'amortissements de torsion. La rampe peut être formée par une face d'une barrette, en variante la rampe peut être portée par un revêtement spécifique apposé sur la face de ladite barrette. L'organe de liaison peut alors être rigidement fixé par collage, par soudage ou par rivetage sur une face de la barrette opposée à 30 celle formant la rampe. En variante, la barrette et l'organe de liaison peuvent être réalisés d'un seul tenant. Cette barrette peut présenter une forme allongée dans une direction orthoradiale, par exemple une forme rectangulaire dans un plan contenant l'appui plan de la rampe et de la contre-rampe. La barrette peut présenter une épaisseur qui diminue lorsque l'on se rapproche radialement de l'axe 35 de rotation. La barrette peut être réalisée à partir d'une barre d'acier extrudée et découpée.Advantageously, the guiding and driving openings may be shaped so that at least one of the connecting members simultaneously abuts against an angular end of the contour of each of the driving and guiding openings in which it rests. The presence of such a stop provided by the connecting member makes it possible to give the latter an additional stop element function, thus making the most of the components already present in the torsion damping device. The ramp may be formed by a face of a bar, alternatively the ramp may be carried by a specific coating affixed to the face of said bar. The connecting member can then be rigidly fixed by gluing, welding or riveting on one face of the bar opposite to that forming the ramp. Alternatively, the bar and the connecting member can be made in one piece. This bar may have an elongate shape in an orthoradial direction, for example a rectangular shape in a plane containing the plane support of the ramp and the counter-ramp. The bar may have a thickness which decreases when one approaches radially to the axis of rotation. The bar can be made from an extruded and cut steel bar.

3036761 7 La contre-rampe peut être formée par une face d'une pièce annulaire de révolution d'axe de rotation. En particulier, la contre-rampe peut être formée par une face d'une protubérance radiale de la pièce annulaire. En variante, la protubérance radiale peut être une pièce rapportée solidaire de la pièce annulaire. Cette protubérance radiale peut être réalisée à partir de plastique. La contre- 5 rampe peut être portée par un revêtement spécifique apposé sur la face de la protubérance radiale. Cette protubérance radiale peut présenter une épaisseur qui augmente lorsque l'on se rapproche de l'axe de rotation. Cette protubérance radiale peut présenter une forme rectangulaire dans le plan contenant l'appui plan de la rampe et de la contre-rampe, cette forme rectangulaire pouvant être sensiblement identique à celle de la barrette.The counter-ramp may be formed by a face of an annular piece of rotation axis revolution. In particular, the counter-ramp may be formed by a face of a radial protuberance of the annular piece. In a variant, the radial protuberance may be an insert attached to the annular piece. This radial protuberance can be made from plastic. The counter ramp may be carried by a specific coating affixed to the face of the radial protuberance. This radial protuberance may have a thickness which increases when one approaches the axis of rotation. This radial protuberance may have a rectangular shape in the plane containing the plane support of the ramp and the counter-ramp, this rectangular shape may be substantially identical to that of the bar.

10 La barrette et la protubérance radiale, formant par une de leur face respectivement la rampe et la contre-rampe, peuvent donc définir l'appui plan défini précédemment. Les faces de la barrette et de la protubérance radiale peuvent présenter une forme rectangulaire identique si bien qu'aucune des deux pièces ne dépasse angulairement l'une de l'autre, lorsque le déplacement de la rampe par rapport à la contre-rampe est sensiblement radial.The bar and the radial protuberance, forming one of their face respectively the ramp and the counter-ramp, can therefore define the plane support defined above. The faces of the bar and the radial protuberance may have an identical rectangular shape, so that neither of the two pieces protrudes angularly from one another when the movement of the ramp relative to the counter-ramp is substantially radial.

15 La face de la protubérance radiale définissant la contre-rampe peut présenter une dimension radiale définie pour que la rampe soit en permanence en appui de cette contre-rampe. La pièce annulaire peut être en permanence en appui axial d'un organe élastique. L'organe élastique peut être configuré pour se déformer, permettant ainsi à la pièce annulaire d'être mobile axialement.The face of the radial protuberance defining the counter-ramp may have a radial dimension defined so that the ramp is permanently in support of this counter-ramp. The annular piece may be permanently in axial bearing of an elastic member. The resilient member may be configured to deform, thereby allowing the annular member to be axially movable.

20 Dans un exemple de mise en oeuvre de l'invention, l'organe élastique peut être uniquement plaqué axialement sur la pièce annulaire sans que les deux pièces précitées ne soient en liaison mécanique. En variante, la pièce annulaire est réalisée par surmoulage de l'organe élastique, dans ce cas l'élasticité est donnée de manière prépondérante par une portion centrale de l'organe élastique.In an exemplary implementation of the invention, the resilient member may only be axially plated on the annular piece without the two aforementioned parts being in mechanical connection. In a variant, the annular piece is made by overmolding the elastic member, in this case the elasticity is given predominantly by a central portion of the elastic member.

25 Cet organe élastique peut être réalisé en acier élastique prétraité et découpé. Cet organe peut comporter une portion centrale centrée sur l'axe de rotation et depuis laquelle s'étend une pluralité de bras radiaux. La déformation de l'organe élastique est fonction du déplacement radial de la rampe par rapport à la contre-rampe.This elastic member may be made of pretreated elastic steel and cut. This member may comprise a central portion centered on the axis of rotation and from which extends a plurality of radial arms. The deformation of the elastic member is a function of the radial displacement of the ramp relative to the counter-ramp.

30 L'organe élastique peut être porté radialement et solidaire en rotation d'un moyeu du dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion. L'organe élastique peut être solidaire en rotation du moyeu par complémentarité de forme, une saillie radialement interne du composant primaire peut également venir en prise d'une rainure ménagée dans le moyeu pour solidariser en rotation les deux pièces précitées. Le composant primaire peut également être portée radialement et solidaire 35 en rotation de ce même moyeu.The resilient member may be radially supported and rotatably connected to a hub of the torsional oscillation damping device. The elastic member may be integral in rotation with the hub by complementary shape, a radially inner projection of the primary component may also engage a groove in the hub to secure the two aforementioned parts in rotation. The primary component may also be carried radially and integral in rotation with the same hub.

3036761 8 Le voile peut être également porté radialement et solidaire en rotation du moyeu, notamment au moyen de cannelures. En effet, le voile peut entourer le moyeu et définir une surface radialement intérieure cannelé apte à venir en prise du moyeu. Une rondelle de frottement solidaire du voile, notamment par l'intermédiaire de goupilles, peut 5 également venir au contact, notamment selon une direction axiale, du composant secondaire pour interagir par frottement avec ce composant secondaire. La rondelle de frottement peut se situer du même côté du voile que le composant secondaire. En fonctionnement, des acyclismes du moteur thermique provoquent des oscillations de torsion dans la chaine de transmission. Ces oscillations de torsion excitent le dispositif d'amortissement 10 d'oscillations de torsion et provoquent le déplacement en rotation du composant secondaire par rapport au composant primaire qui entraine à son tour la rampe. La rampe, par son appui plan avec la contre-rampe, contraint la pièce annulaire à se déplacer axialement. La réaction de l'organe élastique à ce déplacement axial génère une hystérésis au niveau de l'appui plan entre la rampe et la contre-rampe.The sail may also be worn radially and integral in rotation with the hub, in particular by means of splines. Indeed, the web can surround the hub and define a radially inner corrugated surface adapted to engage the hub. A friction washer secured to the web, in particular by means of pins, can also come into contact, in particular in an axial direction, with the secondary component in order to interact by friction with this secondary component. The friction washer may be on the same side of the web as the secondary component. In operation, acyclisms of the engine cause torsional oscillations in the chain of transmission. These torsional oscillations excite the torsional oscillation damping device 10 and cause the secondary component to move in rotation relative to the primary component which in turn drives the ramp. The ramp, by its plane support with the counter-ramp, forces the annular part to move axially. The reaction of the elastic member with this axial displacement generates a hysteresis at the plane support between the ramp and the counter-ramp.

15 En parallèle le composant secondaire interagit par frottement avec la rondelle de guidage pour générer une hystérésis pour le déplacement du composant secondaire par rapport au composant primaire. Chacune de ces hystérésis peut augmenter avec l'amplitude du composant secondaire par rapport au composant primaire.In parallel, the secondary component frictionally interacts with the guide washer to generate a hysteresis for moving the secondary component relative to the primary component. Each of these hysteresis can increase with the amplitude of the secondary component relative to the primary component.

20 Des excitations de la transmission sans variation de couple moteur peuvent également exciter le dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion. L'augmentation de l'hystérésis peut être du : - à l'augmentation de la résistance à la déformation de l'organe élastique et/ou - à l'augmentation de la charge qu'exerce l'organe secondaire sur l'organe de frottement.Excitations of the transmission without variation in engine torque can also excite the torsion oscillation damping device. The increase of the hysteresis can be of: - the increase of the resistance to the deformation of the elastic organ and / or - the increase of the load exerted by the secondary organ on the organ of friction.

25 En variante, l'hystérésis générée par le composant secondaire et la rondelle de frottement peut être constante. Dans tout ce qui précède, les composants primaire et secondaire peuvent être coaxiaux et s'étendre dans le même espace radial, le composant secondaire étant notamment radialement plus éloigné de l'axe de rotation que le composant primaire et s'étendant autour dudit composant 30 primaire. La rampe et la contre-rampe peuvent être disposées radialement intérieurement par rapport au composant secondaire, c'est-à-dire qu'elles sont situées à une distance radiale de l'axe de rotation qui est inférieure à la distance radiale la plus grande entre le composant secondaire et l'axe de rotation. L'organe élastique peut être décalé axialement du composant secondaire et/ou du 35 composant primaire.Alternatively, the hysteresis generated by the secondary component and the friction washer may be constant. In all the above, the primary and secondary components may be coaxial and extend in the same radial space, the secondary component being in particular radially further from the axis of rotation than the primary component and extending around said component primary. The ramp and the counterbeam may be disposed radially inwardly relative to the secondary component, that is to say they are located at a radial distance from the axis of rotation which is less than the largest radial distance between the secondary component and the axis of rotation. The resilient member may be axially offset from the secondary component and / or the primary component.

3036761 9 Une pluralité d'organes de rappel élastique peut être disposée entre le composant primaire et le composant secondaire, de manière à générer la force de rappel élastique s'opposant à la rotation du composant secondaire par rapport au composant primaire. Chaque organe de rappel élastique peut s'étendre entre deux extrémités angulaires.A plurality of elastic return members may be disposed between the primary component and the secondary component, so as to generate the elastic return force opposing the rotation of the secondary component relative to the primary component. Each elastic return member may extend between two angular ends.

5 Le composant primaire peut définir une pluralité de logements dans chacun desquels est reçu au moins en partie un organe de rappel élastique. Des parois du composant primaire aptes à contacter chacune une des extrémités angulaires d'un organe de rappel élastique peuvent définir les extrémités angulaires du logement pour un organe de rappel élastique. Le composant secondaire peut comporter des parois pouvant venir au contact des parois du 10 composant primaire. Les parois du composant secondaire peuvent par exemple appartenir à une dent du composant secondaire. Les dents peuvent définir en partie un bord radialement intérieur du composant secondaire et être décalées angulairement. Deux parois du composant secondaire, contactant chacune logement différent, peuvent appartenir à une même dent. Chaque dent peut donc s'étendre angulairement entre deux organes de rappel successifs et chaque dent ne pouvant 15 venir au contact, par une de ses parois, que d'un seul organe de rappel élastique à la fois. Chaque organe de rappel élastique est par exemple un ressort, notamment un ressort hélicoïdal. Le composant primaire peut être monobloc ou être réalisé à l'aide de plusieurs pièces rigidement couplées entre elles. Dans ce cas, le logement pour un organe de rappel élastique peut être défini entre les pièces formant le composant primaire.The primary component may define a plurality of housings in each of which at least a portion of an elastic return member is received. Walls of the primary component capable of contacting each one of the angular ends of a resilient return member may define the angular ends of the housing for an elastic return member. The secondary component may have walls engageable with the walls of the primary component. The walls of the secondary component may for example belong to a tooth of the secondary component. The teeth may partially define a radially inner edge of the secondary component and be offset angularly. Two walls of the secondary component, each contacting different housing, can belong to the same tooth. Each tooth can therefore extend angularly between two successive return members and each tooth can come into contact with one of its walls, only one elastic return member at a time. Each elastic return member is for example a spring, in particular a helical spring. The primary component can be monobloc or be made using several pieces rigidly coupled together. In this case, the housing for an elastic return member may be defined between the parts forming the primary component.

20 Le composant secondaire peut être également réalisé à l'aide de plusieurs pièces rigidement couplées entre elles. Les dents pouvant notamment être définies par des pièces rapportées sur une pièce de forme cylindrique, l'ensemble de ces pièces formant alors le composant secondaire. Dans tout ce qui précède, plusieurs contre-rampes et plusieurs rampes peuvent se succéder angulairement autour de l'axe de rotation.The secondary component can also be made using several parts rigidly coupled to each other. The teeth may in particular be defined by inserts on a cylindrical piece, all of these parts then forming the secondary component. In all the above, several counter-ramps and several ramps may succeed one another angularly around the axis of rotation.

25 Le nombre de contre-rampes peut être égal au nombre de rampes. Ce nombre est par exemple compris entre deux et six, étant par exemple égal à trois. Il y a alors trois rampes et trois contre-rampes, définissant trois appuis distincts, régulièrement espacés autour de l'axe de rotation. Toutes les contre-rampes peuvent avoir la même forme, toutes les rampes peuvent avoir la même forme et tous les organes de guidage peuvent être deux à deux rigidement solidaire d'une 30 même rampe. Les rampes peuvent être libres les unes par rapport aux autres tandis que l'ensemble des contres-rampes peuvent être rigidement solidaire de la même pièce annulaire définie précédemment. Les contre-rampes peuvent donc être toutes solidaires les unes des autres. La pièce annulaire comporte entre deux contres-rampes se succédant angulairement une partie 35 incurvée sur chacune desquelles peut être disposé un pion apte à coopérer le voile pour rendre 3036761 10 solidaire en rotation la pièce annulaire et le voile. Ces pions permettent à la pièce annulaire d'être mobile axialement. L'invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un disque de friction comprenant un dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion tel que décrit ci-dessus.The number of counter ramps may be equal to the number of ramps. This number is for example between two and six, being for example equal to three. There are then three ramps and three counter-ramps, defining three distinct supports, regularly spaced around the axis of rotation. All the counter-ramps may have the same shape, all the ramps may have the same shape and all the guide members may be two-to-two rigidly integral with the same ramp. The ramps can be free relative to each other while the set of counter-ramps can be rigidly secured to the same annular piece defined above. The counter-ramps can therefore be all integral with each other. The annular piece comprises between two counter-ramps angularly succeeding a curved portion 35 on each of which can be arranged a pin adapted to cooperate the web to make the annular piece and the web rigidly integral. These pins allow the annular piece to be movable axially. The invention further relates, in another of its aspects, a friction disc comprising a torsion vibration damping device as described above.

5 Le disque de friction peut notamment comprendre au moins une garniture de friction, définissant une entrée de couple. La garniture de friction peut être fixée sur un support lui-même solidaire, notamment par rivetage, du voile du dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion. Le support peut s'étendre majoritairement radialement à l'extérieur du voile et une pluralité de 10 découpés de même forme et ménagées dans le support peuvent se succéder autour de l'axe de rotation, ces découpés sont en regard axial du voile. Des ouvertures de fixation peuvent être prévues dans le support et dans le voile en regard axial les unes des autres pour le passage d'organes de fixation, notamment de rivets. Le moyeu du dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion peut définir une sortie de 15 couple pour le disque de friction notamment via des cannelures qui sont aptes à coopérer avec un arbre de boite de vitesses. Le voile peut transmettre un couple entre les garnitures de friction et un arbre de boite de vitesses, via le moyeu sans qu'aucun élément d'amortissement d'oscillation de torsion ne soit interposé.The friction disc may in particular comprise at least one friction lining, defining a torque input. The friction lining may be fixed on a support itself secured, in particular by riveting, the web of the device for damping torsional oscillations. The support may extend radially predominantly outside the web and a plurality of cut-outs of the same shape and formed in the support may succeed each other around the axis of rotation, these cutouts are axially facing the web. Fixing openings may be provided in the support and in the web facing each other axially for the passage of fasteners, including rivets. The hub of the torsion oscillation damping device can define a torque output for the friction disk, in particular via splines which are adapted to cooperate with a gearbox shaft. The web may transmit a torque between the friction linings and a gearbox shaft via the hub without any torsional oscillation damping element being interposed.

20 Le disque de friction peut être donc dépourvu d'amortissement d'oscillations de torsion autre que le batteur formé notamment par les composants primaire et secondaire. L'invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion à fréquence de résonance fixe pour embrayage, comprenant : - un voile agencé pour transmettre un couple, 25 - un composant primaire et un composant secondaire mobile en rotation autour d'un axe par rapport au composant primaire contre une force de rappel élastique de manière à amortir des oscillations de torsion qui apparaissent lors de la transmission d'un couple par le voile, et - un système de génération d'hystérésis pour le déplacement du composant secondaire par rapport au composant primaire, ledit système s'étendant de part et d'autre du voile.The friction disk can therefore be free of damping torsional oscillations other than the drummer formed in particular by the primary and secondary components. The invention further relates, according to another of its aspects, to a torsion damping device with a fixed resonance frequency for clutch, comprising: a sail arranged to transmit a torque, a primary component and a secondary component movable in rotation about an axis with respect to the primary component against an elastic restoring force so as to dampen torsional oscillations that occur during the transmission of a torque by the web, and - a generating system hysteresis for moving the secondary component relative to the primary component, said system extending on either side of the web.

30 L'invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre d'un exemple non limitatif de mise en oeuvre de celle-ci et à l'examen du dessin annexé sur lequel : - la figure 1 est une vue en perspective d'un dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion selon un exemple de mise en oeuvre de l'invention au repos, - la figure 2 est une vue en perspective partielle du disque de friction de la figure 2, 3036761 11 - la figure 3 est une vue en perspective du voile du dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion de la figure 1, - la figure 4 est une vue de face du disque de friction de la figure 2, - la figure 5 est une vue en coupe d'un disque de friction comprenant un dispositif 5 d'amortissement d'oscillations de torsion selon un autre exemple de mise en oeuvre de l'invention, - la figure 6 est une vue de partielle du disque de friction de la figure 2 dans une première position, - la figure 7 est une vue de partielle du disque de friction de la figure 2 dans une deuxième position, 10 On a représenté sur la figure 1, au repos, un dispositif 1 d'amortissement d'oscillations de torsion à fréquence de résonnance fixe d'un système de transmission de véhicule automobile et relié à un moteur thermique. Le véhicule est par exemple un véhicule pour passager, par opposition à un véhicule industriel qui serait par exemple un poids lourd, un véhicule de transport en commun, ou encore un véhicule agricole.The invention will be better understood on reading the following description of a nonlimiting example of implementation thereof and on examining the appended drawing in which: FIG. perspective of a device for damping torsional oscillations according to an exemplary implementation of the invention at rest, - Figure 2 is a partial perspective view of the friction disk of Figure 2, 3036761 11 - the FIG. 3 is a perspective view of the web of the torsion oscillation damping device of FIG. 1; FIG. 4 is a front view of the friction disk of FIG. 2; FIG. section of a friction disk comprising a device 5 for damping torsional oscillations according to another exemplary embodiment of the invention; FIG. 6 is a partial view of the friction disk of FIG. a first position; FIG. 7 is a partial view of the friction disk of the FIG. 1 shows, at rest, a device 1 for damping torsional oscillations with a fixed resonant frequency of a motor vehicle transmission system and connected to an engine. thermal. The vehicle is for example a passenger vehicle, as opposed to an industrial vehicle that would be for example a truck, a public transport vehicle, or a farm vehicle.

15 Le dispositif 1 comprend un voile 5, mobile en rotation autour d'un axe X de rotation. Ce voile 5, qui sera mieux visible à la figure 3, est agencé pour transmettre un couple et il est ici formé d'un seul tenant. Ce voile 5 présente des ouvertures de fixation 13 pour le passage d'organes de fixation 8 afin de solidariser le voile 5 à un élément d'entrée, notamment un support de garniture de friction comme on pourra le voir à la figure 2.The device 1 comprises a web 5, rotatable about an axis X of rotation. This web 5, which will be better visible in Figure 3, is arranged to transmit a torque and is here formed in one piece. This web 5 has fastening openings 13 for the passage of fasteners 8 to secure the web 5 to an input member, in particular a friction lining support as can be seen in Figure 2.

20 Dans l'exemple considéré, le dispositif 1 comprend un amortisseur d'oscillations de torsion à fréquence de résonance fixe 4 que l'on appellera par la suite « batteur » et qui est localisé d'un côté du voile 5. Le batteur 4 est situé hors du chemin emprunté par le couple que transmet le voile 5 et il présente une fréquence de résonance fixe et indépendante de la fréquence de résonance du moteur 25 thermique du véhicule et donc de la vitesse de rotation du voile 5. La fréquence de résonance du batteur 4 est dans l'exemple considéré comprise entre 8 Hz et 14 Hz. Comme représenté à la figure 1, le batteur 4 comprend un composant primaire 10 et un composant secondaire 11 mobile en rotation autour de l'axe X par rapport au composant primaire 10 contre une force de rappel élastique de manière à amortir des oscillations de torsion qui 30 apparaissent lors de la transmission d'un couple par le voile 5. C'est le déplacement du composant secondaire 11 par rapport au composant primaire 10 qui amortit les oscillations de torsion. Dans l'exemple considéré, les composants primaire 10 et secondaire 11 sont coaxiaux, monobloc et le composant secondaire 11 est radialement plus éloigné de l'axe X que le composant primaire 10 et il s'étend tout autour de lui, dans le même espace radial. Ce composant secondaire 3036761 12 11 définit une masse qui présente par exemple un moment d'inertie compris entre 0.0005 et 0.002 kg.m2. Dans l'exemple considéré, quatre organes de rappels élastiques 12, prenant ici la forme de ressorts droit hélicoïdaux, sont disposées entre le composant primaire 10 et le composant 5 secondaire 11 de manière à générer la force de rappel élastique s'opposant au déplacement du composant secondaire 11 par rapport au composant primaire 10. Chaque ressort 12 est reçu dans un logement 14 défini par le composant primaire 10. Le ressort unique modélisant l'ensemble des ressorts 12 du batteur 4 présente par exemple un coefficient de raideur angulaire compris entre 0.02 Nm/° à 0.1 Nm/°. On pourra détailler de manière plus précise les logements 14 et les 10 interactions entre ressorts 12, composants primaire 10 et secondaire 11 lors de la description de la figure 2. Il est également représenté à la figure 1, des organes de liaison 9 appartenant à un système de génération d'hystérésis 3 du dispositif 1. Comme on le verra par la suite, ce système de génération d'hystérésis 3 permet un déplacement avec hystérésis du composant secondaire 11 par rapport au 15 composant primaire 10. Ces organes de liaison 9, de forme cylindrique et s'étendant selon une direction axiale, sont tous à une distance radiale de l'axe X identique et les organes de liaison 9 sont deux à deux rigidement liés à une rampe du système de génération d'hystérésis 3, disposée de l'autre côté du voile 5 et masquée par celui-ci sur cette figure. On détaillera le système de génération d'hystérésis 20 3 dans la description des figures suivantes. Dans l'exemple considéré, des ouvertures d'entrainement 30 sont ménagées dans la composant secondaire 11 et dans chacune d'elle repose, en permanence, un organe de liaison 9. Il y a donc autant d'ouvertures d'entrainement 30 que d'organe de liaison 9 et l'organe de liaison 9 s'étend de part et d'autre du composant secondaire 11.In the example under consideration, the device 1 comprises a torsion oscillation damper with a fixed resonant frequency 4, which will be referred to hereinafter as a "drummer" and which is located on one side of the web 5. The drummer 4 is located outside the path taken by the torque transmitted by the web 5 and has a fixed resonant frequency and independent of the resonant frequency of the thermal engine of the vehicle and therefore the speed of rotation of the web 5. The resonance frequency of drummer 4 is in the example considered between 8 Hz and 14 Hz. As shown in Figure 1, the mixer 4 comprises a primary component 10 and a secondary component 11 rotatable about the X axis relative to the component 10 against an elastic restoring force so as to dampen torsional oscillations which occur during the transmission of a torque by the web 5. This is the displacement of the secondary component 11 relative to to the primary component 10 which damps the torsional oscillations. In the example considered, the primary 10 and secondary 11 components are coaxial, monobloc and the secondary component 11 is radially further from the X axis than the primary component 10 and it extends all around it, in the same space radial. This secondary component 3036761 12 11 defines a mass which has for example a moment of inertia of between 0.0005 and 0.002 kg.m2. In the example under consideration, four elastic return members 12, here taking the form of helical straight springs, are arranged between the primary component 10 and the secondary component 11 so as to generate the elastic return force opposing the displacement of the secondary component 11 relative to the primary component 10. Each spring 12 is received in a housing 14 defined by the primary component 10. The single spring modeling all the springs 12 of the mixer 4 has for example an angular stiffness coefficient of between 0.02 Nm / ° at 0.1 Nm / °. The housing 14 and the 10 interactions between the springs 12, primary 10 and secondary 11 components can be more precisely detailed in the description of FIG. 2. FIG. 1 also shows connection members 9 belonging to a Hysteresis generating system 3 of the device 1. As will be seen hereinafter, this hysteresis generating system 3 allows a displacement with hysteresis of the secondary component 11 with respect to the primary component 10. These connecting elements 9, of cylindrical shape and extending in an axial direction, are all at a radial distance from the identical X axis and the connecting members 9 are two by two rigidly connected to a ramp of the hysteresis generating system 3, arranged with the other side of the veil 5 and masked by it in this figure. The hysteresis generation system 3 will be detailed in the description of the following figures. In the example considered, drive openings 30 are formed in the secondary component 11 and in each of them permanently rests on a connecting member 9. There are therefore as many drive openings 30 as there are connecting member 9 and the connecting member 9 extends on either side of the secondary component 11.

25 Chaque ouverture d'entrainement 30 présente une forme de L formée par deux branches 31 dont l'une est plus grande que l'autre et ces deux branches 31 définissent un angle droit entre elles. Les deux ouvertures d'entrainement 30 coopérant avec deux organes de liaison 9 rigidement liés à la même rampe sont symétriques l'une de l'autre par rapport à un plan de symétrie comprenant l'axe X.Each drive opening 30 has an L shape formed by two branches 31, one of which is larger than the other and these two branches 31 define a right angle between them. The two drive openings 30 cooperating with two connecting members 9 rigidly connected to the same ramp are symmetrical to one another with respect to a plane of symmetry comprising the X axis.

30 Le dispositif 1 étant au repos sur la figure 1, chaque organe de liaison 9 se trouve à l'intersection des deux branches 31 de l'ouverture d'entrainement 30 dans laquelle il repose. Le dispositif 1 comprend également dans l'exemple considéré un moyeu 19 mobile en rotation autour de l'axe X. Quatre saillies radialement interne 21 du composant primaire 10 peuvent venir en prise de rainure 22 ménagées dans le moyeu 19 pour solidariser en rotation les deux pièces 3036761 13 précitées. Le composant primaire 10 est ici solidaire en rotation du moyeu 19 mais mobile axialement par rapport à ce moyeu 19. Il est représenté à la figure 2, une vue partielle d'un disque de friction 2 comprenant le dispositif 1 selon un autre exemple de mise en oeuvre. Pour des raisons de clarté le voile et le 5 composant secondaire ne sont pas représentés. Les figures 3 à 7 présentent également ce même disque de friction 2 ou des parties de celui-ci selon d'autres points de vue et d'autres positions de fonctionnement. Le disque de friction 2 comprend un support 25, sur chaque côté duquel est fixée une pluralité de garnitures de friction 26, ces garnitures de friction 26 définissant une entrée en couple du 10 disque de friction 2. Le support 25 est dans l'exemple considéré en plusieurs parties 27 et il s'étend majoritairement radialement à l'extérieur du voile auquel il est solidarisé. Chaque partie 27 comprend deux ouvertures de fixations du support 15 en regard axial de deux des ouvertures de fixation 13 ménagée dans le voile du dispositif 1 au travers desquelles passent les organes de fixation 8, ici des rivets visibles également à la figure 1. Des découpés 28 sont ménagées dans le 15 support 25 entre chaque partie 27. Ces découpés 28, en regard axial du voile, sont toutes de même forme et s'étendent tout autour de l'axe X. Le voile 5, non représenté à la figure 2, est représenté à la figure 3. On détaillera ses caractéristiques par la suite mais l'on peut déjà voir qu'il présente des cannelures 29 sur sa périphérie radialement intérieure. Par déformations de ses cannelures 29, le voile 5 est monté 20 solidaire en rotation du moyeu 19. Dans l'exemple considéré, le moyeu 19 comporte également des cannelures sur sa surface radialement intérieure apte à coopérer avec un arbre non représenté. Le voile 5 transmet donc un couple depuis les garnitures de friction vers un arbre, par exemple un arbre de boite de vitesses. Le moyeu 19 permet de solidariser en rotation le voile 5 et le composant primaire 10.Since the device 1 is at rest in FIG. 1, each connecting member 9 is at the intersection of the two branches 31 of the drive opening 30 in which it rests. The device 1 also comprises in the example considered a hub 19 rotatable about the axis X. Four radially inner projections 21 of the primary component 10 can engage groove 22 formed in the hub 19 to secure in rotation the two parts 3036761 13 above. The primary component 10 is here integral in rotation with the hub 19 but movable axially with respect to this hub 19. It is represented in FIG. 2, a partial view of a friction disc 2 comprising the device 1 according to another example of placing implemented. For reasons of clarity the web and the secondary component are not shown. Figures 3 to 7 also show the same friction disc 2 or parts thereof according to other points of view and other operating positions. The friction disc 2 comprises a support 25, on each side of which is fixed a plurality of friction linings 26, these friction linings 26 defining a torque input of the friction disk 2. The support 25 is in the example considered. in several parts 27 and it extends mainly radially outside the web to which it is secured. Each part 27 comprises two fastening openings of the support 15 facing axially two of the fastening apertures 13 formed in the web of the device 1 through which pass the fastening members 8, here rivets also visible in Figure 1. Cutouts 28 are cut in the support 25 between each portion 27. These cutouts 28, facing the web axially, are all of the same shape and extend all around the axis X. The web 5, not shown in Figure 2 is shown in Figure 3. It will detail its characteristics later but it can already be seen that it has splines 29 on its radially inner periphery. By deformations of its grooves 29, the web 5 is mounted 20 integral in rotation with the hub 19. In the example, the hub 19 also has splines on its radially inner surface adapted to cooperate with a shaft not shown. The web 5 thus transmits a torque from the friction linings to a shaft, for example a gearbox shaft. The hub 19 makes it possible to join in rotation the web 5 and the primary component 10.

25 En référence à la figure 2, il est également possible de décrire le système de génération d'hystérésis 3 du dispositif 1 compris dans le disque de friction 2 que l'on a commencé à décrire à la figure 1. Le composant secondaire et le voile ayant été masqués, il est possible d'observer les rampes 6, ici identiques et au nombre de trois. Le système de génération d'hystérésis 3 comprend également trois contre-rampes 7 identiques, chacune en appui plan avec une rampe 6. Chaque 30 rampe 6 est mobile uniquement radialement par rapport à la contre-rampe 7 avec laquelle elle est en appui, elles interagissent par frottement pour générer de l'hystérésis. On pourra détailler par la suite le fait que le dispositif de génération d'hystérésis 3 exerce sur le composant secondaire 11 un couple d'hystérésis qui s'oppose à son déplacement par rapport au composant primaire 10 et le fait que les rampes soient mobiles uniquement dans une direction sensiblement radiale.With reference to FIG. 2, it is also possible to describe the hysteresis generating system 3 of the device 1 included in the friction disk 2 which has begun to be described in FIG. 1. The secondary component and the veil having been masked, it is possible to observe the ramps 6, here identical and to the number of three. The hysteresis generating system 3 also comprises three identical counter-ramps 7, each in plane support with a ramp 6. Each ramp 6 is movable only radially with respect to the counter-ramp 7 with which it bears, they interact by friction to generate hysteresis. It will be possible to detail later that the hysteresis generating device 3 exerts on the secondary component 11 a hysteresis pair which opposes its displacement with respect to the primary component 10 and the fact that the ramps are mobile only. in a substantially radial direction.

3036761 14 Dans l'exemple considéré, les trois rampes 6 et les trois contre-rampes 7 définissant trois appuis plans distincts régulièrement espacés autour de l'axe X. Les rampes 6 étant libres les unes par rapport aux autres, et chaque rampe 6 est formée par une face d'une barrette 40. Les deux organes de liaison 9 solidaires de cette rampe 6 sont rivetés selon 5 une face 41 de la barrette 40 opposée à celle formant la rampe 6. Dans l'exemple considéré, chaque barrette 40 présente une épaisseur qui diminue lorsque l'on se rapproche radialement de l'axe X. La barrette 40 peut être réalisée à partir d'une barre d'acier extrudée et découpée. Dans l'exemple considéré, chaque contre-rampe 7 est formée par une face d'une protubérance radiale 43 d'une même pièce annulaire 45 de révolution d'axe X, les contre-rampe sont donc 10 toutes solidaires les unes des autres. Cette pièce annulaire 45 peut être réalisée à partir de plastique PA6-6. La pièce annulaire 45 comporte entre, chaque contre-rampe 7, une partie incurvée 46 et sur chacune de ces parties incurvées un pion 47 est disposé. Dans l'exemple considéré, chaque protubérance radiale 43 présente une épaisseur qui augmente lorsque l'on se rapproche de l'axe X.In the example under consideration, the three ramps 6 and the three counter ramps 7 defining three distinct planar supports evenly spaced around the axis X. The ramps 6 being free with respect to each other, and each ramp 6 is formed by a face of a bar 40. The two connecting members 9 secured to this ramp 6 are riveted along a face 41 of the bar 40 opposite to that forming the ramp 6. In the example considered, each bar 40 has a thickness which decreases when one approaches the X axis radially. The bar 40 can be made from an extruded and cut steel bar. In the example considered, each counter-ramp 7 is formed by a face of a radial protuberance 43 of the same annular piece 45 of X-axis revolution, the counter-ramps are therefore all integral with each other. This annular piece 45 can be made from plastic PA6-6. The annular piece 45 comprises between each counter ramp 7, a curved portion 46 and on each of these curved portions a pin 47 is disposed. In the example considered, each radial protuberance 43 has a thickness which increases when one approaches the X axis.

15 Chaque barrette 40 et chaque protubérance radiale 43 présentent une forme identique, allongée dans une direction orthoradiale, ici rectangulaire, dans un plan contenant l'appui plan de la rampe 6 et de la contre-rampe 7. Dans l'exemple considéré, la face de chaque protubérance radiale 43 définissant la contre-rampe 7 présente une dimension radiale définie pour que la rampe 6 soit en permanence en appui 20 de cette contre-rampe 7. Dans l'exemple considéré, chaque contre-rampe 7 est élastiquement solidaire du voile par l'intermédiaire de la pièce annulaire 45, des pions 47 et du moyeu 19 pour permettre à la pièce annulaire 45 d'être mobile axialement. En référence à la figure 2, chaque ressort 12 s'étend entre deux extrémités angulaires 55 et 56, 25 Des parois 57 du composant primaire 10 aptes à contacter chacune une des extrémités angulaires 55, 56 de chaque ressort 12 définissent les extrémités angulaires du logement 14. Le composant secondaire 11 comporte des parois 58 pouvant venir au contact des parois 57 du composant primaire 10. Les parois 57 du composant secondaire appartiennent à une dent 59 du composant secondaire 11, ces dents 59 définissent en partie un bord radialement intérieur du 30 composant secondaire 11 et elles sont décalées angulairement. Deux parois 58 du composant secondaire 11, contactant chacune un logement 14 différent, appartiennent à une même dent 59. Chaque dent 59 s'étend angulairement entre deux ressorts 12 successifs et chaque dent 59 ne vient au contact, par une de ses parois, que d'un seul ressort 12 à la fois. Toujours en référence à la figure 2, une rondelle de frottement 60, solidaire en rotation du voile 35 5 par l'intermédiaire de goupilles 62, que l'on peut également voir aux figures 4 et 5, s'étend tout 3036761 15 autour de l'axe X. Cette rondelle de frottement 60 se situe du même côté du voile que le composant secondaire, et son interaction avec ce composant secondaire sera détaillé à la figure 5. Dans l'exemple considéré, les logements 14 sont ouverts dans une direction axiale, la rondelle de frottement 60 est disposée pour empêcher les ressorts 12 de s'échapper des logements 14. Cette 5 rondelle de frottement 60 présente un premier bord annulaire 65 et un second bord annulaire 66 qui vient fermer axialement les logements 14. Dans l'exemple considéré, la pièce annulaire 45 est en permanence en appui axial d'un organe élastique 48. L'organe élastique 48 est configure pour se déformer, permettant ainsi à la pièce annulaire 45 d'être mobile axialement. L'organe élastique 48 est uniquement plaqué axialement 10 sur la pièce annulaire 45 sans que les deux pièces ne soient en liaison mécanique directe. Cet organe élastique 48 peut être réalisé en acier prétraité. Comme le composant primaire 10, l'organe élastique 48 est apte à être solidaire en rotation du moyeu 19. L'organe élastique est donc solidaire du composant primaire 10 et du voile 5. En référence à la figure 3, on peut maintenant détailler le voile 5 du disque de friction 2 de la 15 figure 2. En plus des ouvertures de fixation 13, le voile 5 comporte des trous 63 pour le passage des pions 47 de la pièce annulaire 45. Ces trous 63 et ces pions 47 permettent de solidariser en rotation la pièce annulaire 45 et le voile 5 tout en laissant la possibilité à la pièce annulaire 45 et donc aux contre-rampes 7 d'être mobiles axialement. Cette coopération permet de solliciter les 20 bras radiaux 50 de l'organe élastique 48 uniquement axialement. Le voile comprend également, radialement en deçà, des trous de fixation 68 coopérant avec les goupilles 62 de la rondelle de frottement 60 pour rendre solidaire le voile 5 et cette rondelle de frottement 60. Le voile 5 peut également contraindre le déplacement des rampes 6 par coopération d'une 25 ouverture de guidage 70 ménagée dans le voile avec les organes de liaison 9, chacun de ces organes de liaison 9 reposant en permanence dans une ouverture de guidage 70 dédiée. Chaque ouverture de guidage 70 est de forme oblongue, cette forme étant définie pour permettre de guider le déplacement forcé de la rampe 6 selon une direction sensiblement radiale. Les contre-rampes 7 étant solidaires en rotation du voile 5, un déplacement radial des rampes 6 30 par rapport aux contre-rampes 7 est donc un déplacement radial par rapport au voile 5. Les deux ouvertures de guidage 70 dans lesquelles reposent les deux organes de liaison 9 associés à une même rampe 7 sont symétriques par rapport au même plan de symétrie des ouvertures d'entrainement du composant secondaire 11 et s'étendent selon une même direction.Each bar 40 and each radial protuberance 43 have an identical shape, elongate in an orthoradial direction, here rectangular, in a plane containing the plane support of the ramp 6 and the counter-ramp 7. In the example under consideration, the face of each radial protuberance 43 defining the counter-ramp 7 has a radial dimension defined so that the ramp 6 is permanently in abutment 20 of this counter-ramp 7. In the example, each counter-ramp 7 is resiliently secured to the sail through the annular piece 45, pins 47 and the hub 19 to allow the annular piece 45 to be axially movable. With reference to FIG. 2, each spring 12 extends between two angular ends 55 and 56, walls 57 of the primary component 10 each capable of contacting one of the angular ends 55, 56 of each spring 12 define the angular ends of the housing 14. The secondary component 11 has walls 58 which can come into contact with the walls 57 of the primary component 10. The walls 57 of the secondary component belong to a tooth 59 of the secondary component 11, these teeth 59 partly define a radially inner edge of the secondary component 11 and they are angularly offset. Two walls 58 of the secondary component 11, each contacting a different housing 14, belong to the same tooth 59. Each tooth 59 extends angularly between two successive springs 12 and each tooth 59 only comes into contact with one of its walls. one spring 12 at a time. Still with reference to FIG. 2, a friction washer 60, integral in rotation with the web 35 by means of pins 62, which can also be seen in FIGS. 4 and 5, extends around 3036761 15 the X axis. This friction washer 60 is on the same side of the web as the secondary component, and its interaction with this secondary component will be detailed in FIG. 5. In the example considered, the housings 14 are open in one direction. axial, the friction washer 60 is arranged to prevent the springs 12 from escaping the housings 14. This friction washer 60 has a first annular edge 65 and a second annular edge 66 which axially closes the housings 14. In In the example considered, the annular piece 45 is permanently in axial bearing of an elastic member 48. The elastic member 48 is configured to deform, thereby allowing the annular piece 45 to be axially movable. The elastic member 48 is only axially plated on the annular piece 45 without the two parts being in direct mechanical connection. This elastic member 48 may be made of pre-treated steel. As the primary component 10, the elastic member 48 is able to be integral in rotation with the hub 19. The elastic member is thus integral with the primary component 10 and the web 5. With reference to FIG. 5 of the friction disk 2 of FIG. 2. In addition to the fastening apertures 13, the web 5 has holes 63 for the passage of the pins 47 of the annular part 45. These holes 63 and these pins 47 make it possible to join together in rotation the annular piece 45 and the veil 5 while leaving the possibility to the annular piece 45 and thus the counter-ramps 7 to be axially movable. This cooperation makes it possible to urge the radial arms 50 of the elastic member 48 only axially. The web also comprises, radially below, fixing holes 68 cooperating with the pins 62 of the friction washer 60 to make the web 5 and this friction washer 60 integral. The web 5 can also constrain the displacement of the ramps 6 by cooperation of a guide opening 70 formed in the web with the connecting members 9, each of these connecting members 9 permanently resting in a dedicated guide opening 70. Each guide opening 70 is oblong, this shape being defined to guide the forced displacement of the ramp 6 in a substantially radial direction. The counter-ramps 7 being integral in rotation with the web 5, a radial displacement of the ramps 6 30 relative to the counter-ramps 7 is therefore a radial displacement relative to the web 5. The two guide openings 70 in which the two bodies rest link 9 associated with the same ramp 7 are symmetrical with respect to the same plane of symmetry of the drive openings of the secondary component 11 and extend in the same direction.

3036761 16 La vue du disque de friction de la figure 4, nous permet de détailler l'organe élastique 48. Cet organe élastique 48 comporte une portion centrale 49 centrée sur l'axe X depuis laquelle s'étend une pluralité de bras radiaux 50 plaqués sur la pièce annulaire 45. Dans l'exemple considéré, l'organe élastique 48 est configuré pour se déformer et pour 5 permettre à la pièce annulaire 45 de se déplacer axialement. L'organe élastique 48 peut avoir une résistance à la déformation qui augmente avec ladite déformation, l'hystérésis générée lors de l'interaction entre les rampes 6 et les contre-rampes 7 est donc fonction de la déformation de l'organe élastique 48. La figure 5 présente le disque de friction 2 selon une vue en coupe. Cette vue permet de situer 10 axialement les différents composants. La rondelle de frottement 60 et les composants primaire 10 et secondaire lise situent du même côté du voile 5 tandis que l'organe élastique 48 et les rampes et les contre-rampes se situent de l'autre côté. Chaque organe de liaison 9 comporte une tête 75 pour le maintien axial de la rampe 6. La rampe 6 peut donc uniquement se déplacer dans une mesure limitée axialement et l'organe de 15 liaison est obligé à reposer en permanence dans une seule ouverture d'entrainement 30 et dans une seule ouverture 70. Comme représenté à la figure 5, chaque organe de guidage 9 s'étend de part et d'autre du voile 5. La rondelle de frottement 60 peut venir au contact dans la direction axiale du composant secondaire 11. Ce contact se fait entre le premier bord annulaire 65 de la rondelle de frottement 60 20 un bord latéral du composant secondaire 11. Par ce contact la rondelle de frottement 60 interagit par frottement avec le composant secondaire 11 lorsque celui-ci se déplace par rapport au composant primaire 10. Ce frottement est indépendant de l'amplitude angulaire du composant secondaire 11 par rapport au composant primaire 10. Comme représenté à la figure 5, la normale N de l'appui plan de la rampe 6 et la contre-rampe 25 7 et l'axe X sont coplanaires dans le plan de la figure 5. Dans ce plan, la rampe 6 et la contre rampe 7 sont représentés par un segment de droite. Toujours dans le plan de la figure 5, la normale N fait un angle compris entre 5 et 30 degrés avec l'axe X. ainsi, l'appui plan est incliné par rapport à un plan normal à l'axe X. En référence aux figures 6 et 7 nous allons pouvoir détailler le fonctionnement du système de 30 génération d'hystérésis 3. Dans chacune des figures 6 et 7 il est représenté deux organes de liaison 9 solidaires d'une même rampe 6. En fonctionnement, le dispositif 1 du disque de friction 2 peut être soumis à des oscillations de torsion liées à des acyclismes du moteur thermique, celles-ci induisent le déplacement en rotation du composant secondaire 11 par rapport au composant primaire 10 qui 35 entraine à son tour la rampe 6 par coopération des organes de liaison 9 avec les ouvertures 3036761 17 d'entrainement 30. L'amplitude du déplacement de la rampe 6 par rapport à la contre-rampe 7 est fonction de l'amplitude du composant secondaire 11 par rapport au composant primaire 10. Ce déplacement de la rampe 6 forcé par le composant secondaire 11 est guidé dans une direction radial par le voile 5 par coopération des ouvertures de guidage 70 et des organes de 5 liaison 9. Les ouvertures d'entrainement 30 et de guidage 70 sont définies chacune par un contour fermé dont les extrémités agissent comme butée pour le déplacement en rotation du composant secondaire 11 par rapport au composant primaire 10. La venue en butée de l'un des organes de liaison 9 contre une extrémité radialement intérieure 10 de l'ouverture de guidage 70 dans laquelle il repose permet de définir un déplacement relatif limite de la rampe 6 par rapport à la contre-rampe 7 limite dans la direction radiale, ce déplacement relatif pouvant par exemple être compris entre 5 et 20 mm. La venue en butée de l'un des organes de liaison 9 contre une des extrémités de l'ouverture d'entrainement 30 dans laquelle il repose permet de définir l'amplitude de rotation du composant 15 secondaire 11 par rapport au composant primaire 10, cette amplitude de rotation pouvant par exemple être comprise entre 10 et 20 degrés. Lorsqu'il est en butée, l'organe de liaison 9 forme donc un ensemble solidaire en rotation avec le voile 5 et le composant secondaire 11. Dans l'exemple considéré, Les ouvertures d'entrainement 30 et de guidage 70 sont conformées 20 pour que l'organe de liaison 9 vienne simultanément en butée contre une extrémité angulaire du contour de chacune des ouvertures d'entrainement 30 et de guidage 70 dans lesquelles il repose. La présence d'une telle butée fournie par l'organe de liaison 9 permet de donner à ce dernier une fonction additionnelle d'organe de butée, exploitant ainsi au mieux les composants déjà présents dans le dispositif 1.The view of the friction disk of FIG. 4 allows us to detail the elastic member 48. This elastic member 48 has a central portion 49 centered on the X axis from which a plurality of radial arms 50 plated extend. on the annular piece 45. In the example considered, the elastic member 48 is configured to deform and to allow the annular piece 45 to move axially. The elastic member 48 may have a resistance to deformation which increases with said deformation, the hysteresis generated during the interaction between the ramps 6 and the counter-ramps 7 is therefore a function of the deformation of the elastic member 48. Figure 5 shows the friction disc 2 in a sectional view. This view makes it possible to locate the various components axially. The friction washer 60 and the primary and secondary components 10lise located on the same side of the web 5 while the elastic member 48 and the ramps and counter-ramps are located on the other side. Each connecting member 9 comprises a head 75 for the axial retention of the ramp 6. The ramp 6 can therefore only move to a limited extent axially and the connecting member is forced to rest permanently in a single opening of 30 and in a single opening 70. As shown in Figure 5, each guide member 9 extends on either side of the web 5. The friction washer 60 can come into contact in the axial direction of the secondary component 11. This contact is made between the first annular edge 65 of the friction washer 60 and a lateral edge of the secondary component 11. By this contact, the friction washer 60 frictionally interacts with the secondary component 11 as it moves by relative to the primary component 10. This friction is independent of the angular amplitude of the secondary component 11 with respect to the primary component 10. As represented in FIG. 5, the normal N of the plane support e the ramp 6 and the counter ramp 25 7 and the X axis are coplanar in the plane of FIG. 5. In this plane, the ramp 6 and the ramp counter 7 are represented by a line segment. Still in the plane of FIG. 5, the normal N makes an angle of between 5 and 30 degrees with the axis X. Thus, the plane support is inclined with respect to a plane normal to the X axis. Figures 6 and 7 we will be able to detail the operation of the hysteresis generation system 3. In each of Figures 6 and 7 there is shown two connecting members 9 integral with the same ramp 6. In operation, the device 1 of the friction disk 2 can be subjected to torsional oscillations related to acyclisms of the heat engine, these induce the rotational displacement of the secondary component 11 relative to the primary component 10 which in turn drives the ramp 6 by cooperation of connecting members 9 with the drive openings 30. The amplitude of the displacement of the ramp 6 with respect to the counter-ramp 7 is a function of the amplitude of the secondary component 11 with respect to the primary component 10. This displacement of the ramp 6 forced by the secondary component 11 is guided in a radial direction by the web 5 by cooperation of the guide openings 70 and the connecting members 9. The drive and guide openings 70 are each defined by a closed contour whose ends act as a stop for the rotational displacement of the secondary component 11 relative to the primary component 10. The abutment of one of the connecting members 9 against a radially inner end 10 of the guide opening 70 in which it rests allows to define a limit relative displacement of the ramp 6 relative to the counter ramp 7 in the radial direction, this relative displacement may for example be between 5 and 20 mm. The abutment of one of the connecting members 9 against one of the ends of the drive opening 30 in which it rests makes it possible to define the amplitude of rotation of the secondary component 11 with respect to the primary component 10, this amplitude of rotation may for example be between 10 and 20 degrees. When it is in abutment, the connecting member 9 thus forms an assembly integral in rotation with the web 5 and the secondary component 11. In the example under consideration, the driving and guide openings 70 are shaped 20 to that the connecting member 9 comes into abutment simultaneously against an angular end of the contour of each of the drive openings 30 and guiding 70 in which it rests. The presence of such a stop provided by the connecting member 9 makes it possible to give the latter an additional stop element function, thereby making the best use of the components already present in the device 1.

25 La rampe 6 étant en permanence en appui plan avec la contre-rampe 7, elles interagissent par frottement et génèrent une hystérésis. Le couple d'hystérésis qui en résulte est transmis au composant secondaire par les organes de liaison 9 afin de s'opposer au déplacement du composant secondaire 11 par rapport au composant primaire 10. 30The ramp 6 is permanently in plane support with the counter-ramp 7, they interact by friction and generate a hysteresis. The resulting hysteresis torque is transmitted to the secondary component by the connecting members 9 in order to oppose the displacement of the secondary component 11 relative to the primary component 10.

Claims

REVENDICATIONS1. Device (1) for damping torsion oscillations at a fixed resonant frequency, comprising: - a web (5) arranged to transmit a torque, - a primary component (10) and a secondary component (11) movable in rotation around an axis (X) with respect to the primary component (10) against an elastic restoring force so as to damp the torsional oscillations which occur during transmission of a torque by the web (5), and - a system hysteresis generating device (3) for moving the secondary component (II) relative to the primary component (10), said system comprising a ramp (6) and a counter-ramp (7), movable and bearing one against the other, interacting by friction to generate hysteresis, the relative displacement of the ramp (6) relative to the counter-ramp (7) being substantially radial.

2. Device (1) according to claim 1, the hysteresis generating system (3) extending on either side of the web (5).

3. Device (1) according to claim 1 or 2, the ramp (6) and the counter-ramp (7) bearing, in particular plane, whatever the operating phase of the device (1).

4. Device (l) according to the preceding claim, the normal (N) of the plane support and the axis X) being coplanar, the normal (N) making an angle between 50 and 30 ° with the axis (X ).

5. Device (1) according to any one of the preceding claims, a friction washer (60) integral with the web (5) being arranged to interact by friction with the secondary component (1 I).

6. Device (1) according to any one of the preceding claims, the ramp (6) being connected to the secondary component (11) via at least one connecting member (9) belonging to the generating system. hysteresis (3), the connecting member (9) extending on either side of the web (5).

7. Device (1) according to claim 6. the connecting member (9) being rigidly secured to the ramp (6), the connecting member (9) cooperating with a entrainernent opening (30) of the secondary component (11) to allow the possibility of forced displacement of the ramp (6). 3036761 19

8. Device (1) according to claim 7, the ramp (6) being associated with two connecting members (9) having an L-shaped, the drive openings (30) associated with these connecting members (9) being in particular symmetrical with respect to a plane passing through the axis (X). 5

9. Device (1) according to claim 8, the forced displacement of the ramp (6) being guided by the web (5), the connecting member (9) cooperating with a guide opening (70) of the web (5). ) to guide the forced movement of the ramp (6).

10. Device (1) according to claim 9, the guide openings (70) and drive (30) 10 being shaped so that the connecting member (9) simultaneously abuts against an angular end of a contour of each of the drive openings (30) and guide (70) in which the guide member (9) rests.

11. Device (1) according to any one of claims 2 to 10, the counter-ramp (7) being formed by a face of an annular piece (45) raclially carried by an elastic member (48), the elastic member (48) being configured to deform and to allow the counter-ramp (7) to be axially movable.

12. Device (1) according to claim 11, the elastic member (48) having a resistance to deformation which increases with said deformation, the hysteresis generated is therefore a function of the deformation of the elastic member (48).

13. Friction disk (2) comprising: - at least one friction lining (26) defining a torque input, - a device (1) according to any one of claims 1 to 12, comprising a hub (9) adapted to cooperate with a gearbox shaft and defining a torque output, the web (5) of the device (1) transmitting a torque between the friction lining (26) and the hub (19).