FR3050761B1 - Regulation du debit d'huile dans un circuit de refroidissement d'une turbomachine - Google Patents

Abstract

L'invention concerne une turbomachine (1) comprenant : - un arbre de turbine (8, 9) supporté par au moins un palier (8b), - au moins une enceinte (E3), logeant le palier (8b) de l'arbre de turbine (8, 9), - un circuit de refroidissement à huile de l'enceinte (E3) comprenant au moins un gicleur (G1-G5) configuré pour injecter de l'huile du circuit de refroidissement dans l'enceinte (E3), et - un régulateur (14) configuré pour réguler le débit de l'huile dans le circuit de refroidissement en fonction d'une température de l'huile (Tmax) à la sortie de l'enceinte (E3) et/ou d'une différence de pression (AP) au niveau du gicleur (G1-G5).

Description

DOMAINE DE L’INVENTION

La présente invention concerne un dispositif de refroidissement d'huile pour une turbomachine et une turbomachine équipée d'un tel dispositif.

ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE

Une turbomachine comprend des équipements qui doivent être lubrifiés et/ou refroidis, comme par exemple des roulements, des réducteurs, des machines électriques ainsi que leurs enceintes respectives. Pour cela, la turbomachine comprend un groupe de lubrification alimentant un circuit d’huile dans lequel l'huile joue le rôle de lubrifiant et de fluide caloporteur. La puissance thermique transmise par l’équipement à l’huile est ensuite évacuée par l'intermédiaire d'échangeurs de chaleur de type carburant-huile et/ou de type air-huile.

Le groupe de lubrification comporte notamment une pompe qui est entraînée par un boîtier d’entraînement des accessoires, bien connu de l'homme du métier sous sa dénomination anglaise "Accessory Gear Box" (AGB). L’AGB est reliée via un arbre de transmission à un arbre de la turbomachine, généralement l’arbre haute pression, afin d’alimenter en énergie ces différents accessoires.

Actuellement, le refroidissement des équipements est dimensionné au décollage dans la mesure où il s’agit de la phase de vol qui génère le plus de puissance thermique. Pour les autres phases de vol, le refroidissement des équipements varie en fonction de la vitesse de rotation de l’arbre haute pression dans la mesure où il entraîne la pompe du groupe de lubrification via l’AGB.

Toutefois, il s’avère que, en dehors de la phase de décollage, le refroidissement des différents équipements est plus important que nécessaire ce qui génère des pertes thermiques importantes et des pertes de charge dans les échangeurs et réduit sensiblement le rendement de la turbomachine. Le refroidissement des équipements n’est donc ni adapté à la phase de vol de la turbomachine, ni au type d’équipement à refroidir.

RESUME DE L’INVENTION

Un objectif de l’invention est donc de proposer un système permettant d’ajuster le refroidissement des équipements d’une turbomachine en fonction des phases de vol afin de réduire les pertes thermiques et d’améliorer le rendement de la turbomachine.

Pour cela, l’invention propose une turbomachine comprenant : - un ensemble d’arbre de turbine supporté par au moins deux paliers, - au moins une enceinte, logeant au moins l’un des paliers de l’ensemble d’arbre de turbine, et - un circuit de refroidissement à huile de l’enceinte, ledit circuit de refroidissement comprenant au moins un gicleur configuré pour injecter de l’huile du circuit de refroidissement dans l’enceinte, et - un régulateur de débit, configuré pour réguler le débit d’huile dans le circuit de refroidissement en fonction d’une température de l’huile à la sortie de l’enceinte et/ou d’une différence de pression au niveau du gicleur.

Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives de la turbomachine décrite ci-dessus sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison : - le régulateur de débit est configuré pour réguler le débit d’huile dans le circuit de refroidissement en fonction de la température de l’huile à la sortie de l’enceinte et de la différence de pression au niveau du gicleur, - l’ensemble d’arbre de turbine comprend un arbre basse pression et un arbre haute pression, l’enceinte logeant un palier arrière de l’arbre haute pression, - la turbomachine comprend en outre une chambre de combustion, l’enceinte étant positionnée sous ladite chambre de combustion, - le régulateur de débit est configuré pour réguler le débit de l’huile dans le circuit de refroidissement de sorte que la différence de pression au niveau du gicleur soit supérieure ou égale à une différence de pression prédéfinie, ladite différence de pression prédéfinie pouvant être égale à 0.9 bars, - le régulateur de débit est configuré pour réguler le débit de l’huile dans le circuit de refroidissement de sorte que la température à la sortie de l’enceinte soit inférieure ou égale à une température maximale admissible prédéfinie, ladite température maximale admissible pouvant être égale à 180 °C, - l’ensemble d’arbre de turbine comprend un arbre basse pression et un arbre haute pression, la turbomachine comprenant en outre un arbre de soufflante et un mécanisme de réduction couplant l’arbre basse pression et l’arbre de soufflante, le mécanisme de réduction comprenant un réducteur épicycloïdal ou planétaire et présentant un rapport de réduction compris entre 2.5 et 5, - la turbomachine présente un taux de dilution supérieur à 10, par exemple compris entre 12 et 18, - l’arbre de soufflante est supporté par au moins un palier de soufflante, l’arbre basse pression est supporté par au moins un palier avant et un palier arrière et l’arbre haute pression est supporté par au moins un palier avant et un palier arrière, la turbomachine comprenant en outre : une première enceinte logeant l’au moins un palier de soufflante, le mécanisme de réduction et un palier avant de l’arbre basse pression, une deuxième enceinte logeant le palier avant de l’arbre haute pression et optionnellement un renvoi d’angle entre l’arbre haute pression et un arbre de transmission d’un boîtier d’entraînement des accessoires et une troisième enceinte logeant le palier arrière de l’arbre basse pression, la première, la deuxième et la troisième enceinte étant refroidies par le système de refroidissement, - le régulateur de débit est configuré pour réguler le débit d’huile dans le circuit de refroidissement de sorte que : une différence entre la température d’entrée et la température de sortie du mécanisme de réduction est comprise entre 30°C et 70°C, et/ou une différence entre la température d’entrée et la température de sortie au niveau des paliers est comprise entre 70°C et 80°C, et/ou une différence entre la température d’entrée et la température de sortie au niveau des enceintes est comprise entre 70°C et 80°C, et/ou une température maximale en sortie du mécanisme de réduction est inférieure ou égale à 150°C, et/ou une température maximale à la sortie des paliers est inférieure ou égale à 180°C, et/ou une température maximale à la sortie des enceintes est inférieure ou égale à 180°C, - à chaque enceinte est associée un gicleur et le régulateur de débit est configuré pour réguler le débit d’huile dans le circuit de refroidissement en fonction de la différence de pression au niveau de chaque gicleur, et/ou - le régulateur de débit comprend une pompe d’alimentation d’huile à géométrie variable ou une dérivation.

BREVE DESCRIPTION DES DESSINS D’autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et au regard des dessins annexés donnés à titre d’exemples non limitatifs et sur lesquels :

La figure 1 est une vue en coupe partielle d’un exemple de réalisation d’une turbomachine conforme à l’invention, et

La figure 2 est un schéma illustrant un exemple de réalisation d’un régulateur de débit pouvant être mis en oeuvre dans la turbomachine de la figure 1.

DESCRIPTION DETAILLEE D’UN MODE DE REALISATION

Une turbomachine 1 comprend, de manière conventionnelle, une soufflante 2 logée dans un carter de soufflante 2, un espace annulaire d’écoulement primaire et un espace annulaire d’écoulement secondaire. L’espace d’écoulement primaire traverse un corps primaire comprenant un ou plusieurs étages de compresseurs, par exemple un compresseur basse pression 3 et un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion 5, un ou plusieurs étages de turbine, par exemple une turbine haute pression 6 et une turbine basse pression 7, et une tuyère d’échappement des gaz.

Typiquement, la turbine haute pression 6 entraine en rotation le compresseur haute pression 4 par l’intermédiaire d’un premier arbre, dit arbre haute pression 8, tandis que la turbine basse pression 7 entraine en rotation le compresseur basse pression 3 et la soufflante 2 par l’intermédiaire d’un deuxième arbre, dit arbre basse pression 9. L’arbre basse pression 9 est généralement logé dans l’arbre haute pression 8.

La soufflante 2 comprend un disque de soufflante pourvu d'aubes de soufflante 2 à sa périphérie qui, lorsqu'elles sont mises en rotation, entraînent le flux d’air dans les espaces d’écoulement primaire et secondaire de la turbomachine 1. Le disque de soufflante est supporté par l’arbre basse pression 9 qui est centré sur l'axe de la turbomachine 1 par une série de paliers et est entraîné en rotation par la turbine basse pression 7.

Afin d’améliorer le rendement propulsif de la turbomachine 1, de réduire sa consommation spécifique ainsi que le bruit émis par la soufflante 2, la turbomachine 1 peut présenter un taux de dilution (« bypass ratio » en anglais, qui correspond au rapport entre le débit du flux primaire F1 (froid) et le débit du flux secondaire F2 (chaud, qui traverse le corps primaire)) élevé. Par taux de dilution élevé, on comprendra ici un taux de dilution supérieur à 10, par exemple compris entre 12 et 18. A cet effet, la soufflante 2 est découplée de la turbine basse pression 7, permettant ainsi d’optimiser indépendamment leur vitesse de rotation respective. Par exemple, le découplage peut être réalisé à l’aide d’un réducteur 10, tel qu’un mécanisme de réduction épicycloïdal (« star gear réduction mecanism » en anglais) ou planétaire (« planetary gear réduction mecanism » en anglais), placé entre l’extrémité amont (par rapport au sens d’écoulement des gaz dans la turbomachine 1) de l’arbre basse pression 9 et la soufflante 2. La soufflante 2 est alors entraînée par l’arbre basse pression 9 par l’intermédiaire du mécanisme de réduction 10 et d’un arbre supplémentaire, dit arbre de soufflante 11, qui est fixé entre le mécanisme de réduction 10 et le disque de la soufflante 2.

Ce découplage permet ainsi de réduire la vitesse de rotation et le rapport de pression de la soufflante 2 (« fan pressure ratio » en anglais), et d’augmenter la puissance extraite par la turbine basse pression 7.

Dans une forme de réalisation, le mécanisme de réduction 10 comprend un mécanisme de réduction 10 épicycloïdal. Le rapport de réduction du mécanisme de réduction 10 est de préférence compris entre 2.5 et 5.

Le diamètre de la soufflante 2 peut être compris entre quatre-vingt pouces (203.2 centimètres) et cent pouces (254,0 centimètres), de préférence entre quatre-vingt pouces (203.2 centimètres) et quatre-vingt-dix pouces (228.6 centimètres).

La turbomachine 1 comprend en outre une AGB 12 qui peut être fixée sur le carter du moteur, par exemple dans la nacelle 2a entourant la soufflante 2 ou dans le compartiment central entre la veine du flux primaire F1 et la veine du flux secondaire F2, et qui entraîne mécaniquement une série d’accessoires en prélevant la puissance d’entrainement nécessaire sur un arbre moteur, généralement l’arbre haute pression 8. L’AGB 12 entraîne notamment, parmi ces accessoires, un groupe de lubrification comportant une pompe d’alimentation d’huile. Un circuit d’huile relie la pompe aux gicleurs G1-G5 qui ciblent les organes à lubrifier et refroidir contenus dans les enceintes E1-E5, respectivement.

Dans ce qui suit, l’invention va plus particulièrement être décrite dans le cas d’une turbomachine 1 à double flux comprenant un taux de dilution élevé et un réducteur du type mécanisme de réduction 10 épicycloïdal. Ceci n’est cependant pas limitatif, l’invention s’appliquant à tout type de turbomachine 1, quels que soient son taux de dilution, la présence d’un réducteur et le type de réducteur 10 entre la soufflante 2 et l’arbre basse pression 9.

On a en particulier illustré en figure 1 un exemple de turbomachine 1 à double flux comprenant un réducteur épicycloïdal 10.

Comme on peut le voir, dans le cas d’un tel exemple de turbomachine 1, le circuit d’huile refroidit généralement le réducteur épicycloïdal 10, des enceintes E1-E5 logeant des équipements et l’AGB 12. Les enceintes E1-E5 peuvent comprendre, d’amont en aval dans le sens d’écoulement des gaz dans la turbomachine 1 : une première enceinte E1 logeant les paliers 7a de soufflante 2, le réducteur épicycloïdal 10 et le palier avant 9a de l’arbre basse pression 9, une deuxième enceinte E2, située en amont du compresseur haute pression 4, logeant le palier avant 8a de l’arbre haute pression 8 et le renvoi d’angle entre l’arbre haute pression 8 et l’arbre de transmission 13 de l’AGB 12 (illustrés schématiquement sur la figure 1), une troisième enceinte E3, située sous la chambre de combustion 5 11 et la turbine haute pression 6, logeant généralement le palier arrière 8b de l’arbre haute pression 8, et une quatrième et une cinquième enceinte E4 et E5, situées sous la turbine basse pression 7 et le carter d’échappement, respectivement, logeant les paliers arrière 9b de l’arbre basse pression 9.

On comprendra que cette configuration des enceintes E1-E5 n’est qu’un exemple de réalisation possible, la turbomachine 1 pouvant comprendre une ou plusieurs enceintes supplémentaires (le palier avant 9a de l’arbre basse pression 9 pouvant par exemple être logé dans une enceinte dédiée) ou les différents équipements et paliers pouvant être répartis différemment dans les enceintes E1-E5 (le palier avant 9a de l’arbre basse pression 9 pouvant par exemple être logé dans la deuxième enceinte E2 avec le palier avant 8a de l’arbre haute pression 8).

On sait que la puissance thermique transmise à l’huile est d’autant plus grande que son débit est important. L’invention propose donc de délivrer le débit d’huile strictement nécessaire au refroidissement des différents organes (réducteur 10, paliers 7a, 8a, 8b, 9a, 9b, etc.) de la turbomachine 1, dans la limite de la température admissible par chaque équipement et par l’huile elle-même, afin d’augmenter son rendement.

On notera que le groupe de lubrification ne comporte généralement qu’une seule pompe d’alimentation, la répartition de l’huile dans le circuit d’huile étant déterminée par le diamètre de sortie des gicleurs G1-G5 au niveau de chaque équipement à refroidir. Seul le débit de la pompe peut donc être modifié.

Afin de délivrer le débit d’huile strictement nécessaire au refroidissement, la turbomachine 1 comprend, en aval du réservoir d’huile, un régulateur de débit configuré pour réguler le débit de la pompe selon la phase de vol. Cette régulation est opérée en fonction : de la température maximale admissible en sortie de la troisième enceinte E3 (qui est située sous la chambre de combustion 5), et de la différence de pression minimale ΔΡιτιίη aux bornes des gicleurs G1-G5.

En d’autre termes, le régulateur de débit détermine le débit d’huile à fournir à la pompe du groupe lubrification de manière à garantir que la température en sortie de la troisième enceinte E3 est inférieure ou égale à sa température maximale, sachant que le débit doit être suffisant pour garantir que la différence de pression ΔΡ aux bornes des gicleurs G1-G5 soit supérieure à la différence de pression minimale ΔΡιτιίη.

La température à la sortie de la troisième enceinte E3 est en effet la température la plus pénalisante dans le circuit de refroidissement : en déterminant le débit d’huile en tenant compte de cette température maximale, il est ainsi possible de garantir que les autres équipements sont nécessairement suffisamment refroidis.

La température maximale en sortie de la troisième enceinte E3 peut être de 180°C.

Par ailleurs la différence de pression minimale ΔΡιτιίη aux bornes des gicleurs G1-G5 est de préférence égale à 0.9 bars.

Lorsque la différence de pression ΔΡ aux bornes des gicleurs G1-G5 est inférieure à la différence de pression minimale ΔΡιτιίη, le régulateur de débit 14 augmente le débit d’huile dans le circuit de refroidissement afin d’accroître ladite différence de pression ΔΡ et d’atteindre le seuil minimal prédéterminé ΔΡιτιίη de différence de pression aux bornes des gicleurs G1-G5 (par exemple 0.9 bars). Cette augmentation du débit a alors pour effet d’augmenter la puissance thermique transmise à l’huile et donc de réduire la température aux bornes des différents équipements, dont la température en sortie de la troisième enceinte E3.

De même, lorsque la température en sortie de la troisième enceinte E3 dépasse la température maximale admissible, le régulateur de débit 14 augmente le débit d’huile afin de baisser ladite température, ce qui a pour effet d’augmenter la différence de pression ΔΡ aux bornes des gicleurs G1-G5.

Ainsi, dans tous les cas, la régulation du débit permet de respecter les conditions fixées aux bornes des gicleurs G1-G5 et en sortie de la troisième enceinte E3.

Pour que la réduction de puissance thermique soit maximale, la régulation de débit doit concerner l’ensemble des postes vecteurs de rejection thermique. La taille des équipements (ACOC (pour Air Cooled Oil Coder), FCOC (pour Fuel Cooled Oil Coder), dégivreur carter (si dégivrage à l’huile), pompe d’alimentation et pompes de récupération) reste inchangée dans la mesure où elle reste établie à partir du point dimensionnant (c’est-à-dire la phase de décollage). Toutefois, ces différents postes travaillent à présent dans de meilleures conditions lorsqu’un débit moins important est requis ou du moins possible.

De la sorte, le rendement de ces différents postes est amélioré et les pertes de charge des échangeurs sont réduites (à iso puissance échangée, l’échangeur air-huile (ACOC) nécessitant moins de débit d’air).

Par ailleurs, le rapport entre le débit d’air et le débit d’huile des pompes de récupération de chaque enceinte E1-E5 est également augmenté. On notera en particulier que l’augmentation du rapport entre le débit d’air et le débit d’huile des pompes de récupération permet d’améliorer la récupération de l’huile dans les enceintes E1-E5 et donc de réduire les risques de rétention d’huile (barbotage) dans toutes les phases de vol (à l’exception de la phase de décollage, qui reste la phase dimensionnante pour ces postes de sorte que le débit d’huile au cours de cette phase est inchangé).

La régulation du débit peut être effectuée à l’aide d’un régulateur de débit 14 comprenant une pompe d’alimentation d’huile à géométrie variable conventionnelle ou une dérivation comportant une vanne 15 qui renvoie une fraction du débit d’huile vers le réservoir d’huile 16. Quelle que soit la forme de réalisation, le régulateur de débit 14 peut être commandé par un calculateur (du type FADEC). L’information sur la température en sortie de la troisième enceinte E3 peut être obtenue à l’aide d’un capteur progressif, configuré pour mesurer ladite température de manière sensiblement continue ou suivant des intervalles de temps prédéterminés. Selon la température, le régulateur de débit 14 peut donc modifier le débit d’huile de manière sensiblement continue suivant une loi arithmétique. L’information sur la différence de pression ΔΡ quant à elle peut être obtenue à l’aide de capteurs progressifs de pression placés aux bornes des gicleurs G1-G5, ou en variante à l’aide de capteurs tout ou rien (type TOR) placés auxdites bornes et dimensionnés de manière à détecter la différence de pression minimale ΔΡιτιίη. Dans cette variante, la régulation du débit par le régulateur de débit 14 n’est pas progressive et n’a lieu que lorsque la différence de pression ΔΡ devient inférieure à la différence de pression minimale ΔΡιτιίη. Le régulateur de débit 14 peut alors corriger le débit d’huile en l’augmentant jusqu’à une valeur qui peut être prédéfinie (et correspondre par exemple au débit d’huile en phase de décollage).

Un exemple de réalisation d’un régulateur de débit 14 comprenant une dérivation est illustré en Fig. 2. La dérivation comprend par exemple une vanne 15, placée entre le réservoir d’huile 16 et la première enceinte (dans le sens d’écoulement de l’huile dans le circuit de refroidissement). La vanne 15 est en communication fluidique d’une part avec les enceintes E1-E5 et d’autre part avec le réservoir d’huile 16. En fonctionnement, de l’huile est pompé du réservoir d’huile 16 suivant un débit initial Di, qui correspond au débit d’huile nécessaire en phase de décollage pour refroidir les équipements. L’huile passe alors à travers la vanne 15. Une partie de l’huile ainsi transmise est alors répartie par la vanne 15 entre les gicleurs G1 à G5 associés aux enceintes E1-E5, via un circuit principal et suivant un débit dit régulé Dr, qui est inférieur ou égal au débit initial Di, et le réservoir d’huile 16, via un circuit secondaire de bypass et suivant un débit dit de bypass Dbp. Le rapport entre le débit régulé Dr et le débit de bypass Dbp est déterminé par le calculateur en fonction de la température mesurée Tt (en temps réel) en sortie de la troisième enceinte E3 et de la différence de pression minimale ΔΡιτιίη aux bornes des gicleurs G1-G5. Bien entendu, en phase de décollage qui est dimensionnante, le débit régulé Dr est égal au débit initial Di. Le débit régulé Dr est en revanche inférieur au débit initial Di lors des autres phases de vol.

La régulation du débit de l’huile dans le circuit entraîne une augmentation de la température à la traversée de chaque équipement générant de la puissance thermique. Toutefois, en déterminant le débit d’huile en fonction de la température maximale admissible Tmax en sortie de la troisième enceinte E3, la température pouvant être atteinte au niveau des différents équipements de la turbomachine 1 reste admissible, sans risque d’endommagement de ces équipements.

La logique de régulation peut en outre être configurée pour limiter la température d’huile à 150°C en sortie d’engrènement du réducteur épicycloïdal 10, quel que soit le cas de fonctionnement, afin de garantir la présence d’un film suffisamment visqueux au contact des dents du réducteur 10.

La température de sortie de l’huile au niveau de chaque équipement dépend de sa température d’entrée, laquelle est prise de façon globale en sortie d’échangeur.

Par exemple, pour une température d’entrée de l’huile qui peut être comprise entre 80°C et 120°C, la différence de température au niveau des équipements à refroidir de la turbomachine 1 peut rester comprise dans les plages suivantes grâce au régulateur de débit 14 : 70°C à 80°C au niveau des paliers 7a, 8a, 8b, 9a, 9b 30°C à 70°C au niveau du réducteur épicycloïdal 10, 30°C à 70°C au niveau des différentes enceintes E1, E2, E4, E5.

En outre, le régulateur de débit 14 est également configuré de sorte que la température maximale admissible soit : inférieure ou égale à 150°C en sortie du réducteur épicycloïdal 10 inférieure ou égale à 180°C en sortie des paliers 7a, 8a, 8b, 9a, 9b inférieure ou égale à 160°C en sortie des enceintes E1, E2, E4, E5.

La diminution de puissance est d’autant plus grande que la température d’entrée est faible.

Par exemple, on obtient un gain en puissance thermique pouvant atteindre 9 kW sur l’ensemble des phases de vol (en particulier lorsque la température d’entrée est proche de 80°C), et de l’ordre de 7kW en croisière, ce qui se traduit par une augmentation sensible du rendement de la turbomachine 1.

Claims (11)

1. REVENDICATIONS

   1. Turbomachine (1) comprenant : - un ensemble d’arbre de turbine (8, 9) supporté par au moins deux paliers (8b), - au moins une enceinte (E3), logeant au moins l’un des paliers (8b) de l’ensemble d’arbre de turbine (8, 9), et - un circuit de refroidissement à huile de l’enceinte (E3), ledit circuit de refroidissement comprenant au moins un gicleur (G1-G5) configuré pour injecter de l’huile du circuit de refroidissement dans l’enceinte (E3), la turbomachine (1) étant caractérisée en ce qu’elle comprend en outre un régulateur de débit (14), configuré pour réguler le débit d’huile dans le circuit de refroidissement en fonction d’une température de l’huile (Tmax) à la sortie de l’enceinte (E3) et d’une différence de pression (ΔΡ) au niveau du gicleur (G1-G5).
2. 2. Turbomachine (1) selon la revendication 1, dans laquelle l’ensemble d’arbre de turbine (8, 9) comprend un arbre basse pression (9) et un arbre haute pression (8), l’enceinte (E3) logeant un palier arrière (8b) de l’arbre haute pression (8).
3. 3. Turbomachine (1) selon l’une des revendications 1 ou 2, comprenant en outre une chambre de combustion (5), l’enceinte (E3) étant positionnée sous ladite chambre de combustion (5).
4. 4. Turbomachine (1) selon l’une des revendications 1 à 3, dans laquelle le régulateur de débit (14) est configuré pour réguler le débit de l’huile dans le circuit de refroidissement de sorte que la différence de pression (ΔΡ) au niveau du gicleur (G1-G5) soit supérieure ou égale à une différence de pression prédéfinie (APmin), ladite différence de pression prédéfinie (APmin) pouvant être égale à 0.9 bars.
5. 5. Turbomachine (1) selon l’une des revendications 1 à 4, dans laquelle le régulateur de débit (14) est configuré pour réguler le débit de l’huile dans le circuit de refroidissement de sorte que la température à la sortie de l’enceinte (E3) soit inférieure ou égale à une température maximale (Tmax) admissible prédéfinie, ladite température maximale (Tmax) admissible pouvant être égale à 180 °C.
6. 6. Turbomachine (1) selon l’une des revendications 1 à 5, dans laquelle l’ensemble d’arbre de turbine (8, 9) comprend un arbre basse pression (9) et un arbre haute pression (8), la turbomachine (1) comprenant en outre un arbre de soufflante (7) et un mécanisme de réduction (10) couplant l’arbre basse pression (9) et l’arbre de soufflante (7), le mécanisme de réduction (10) comprenant un réducteur épicycloïdal ou planétaire et présentant un rapport de réduction compris entre 2.5 et 5.
7. 7. Turbomachine (1) selon la revendication 6, présentant un taux de dilution supérieur à 10, par exemple compris entre 12 et 18.
8. 8. Turbomachine (1) selon l’une des revendications 6 ou 7, dans laquelle l’arbre de soufflante (7) est supporté par au moins un palier de soufflante (7a), l’arbre basse pression (9) est supporté par au moins un palier avant (9a) et un palier arrière (9b) et l’arbre haute pression (8) est supporté par au moins un palier avant (8a) et un palier arrière (8b), la turbomachine (1) comprenant en outre : - une première enceinte (E1) logeant l’au moins un palier de soufflante (7a), le mécanisme de réduction (10) et un palier avant (9a) de l’arbre basse pression (9), - une deuxième enceinte (E2) logeant le palier avant (8a) de l’arbre haute pression (8) et optionnellement un renvoi d’angle entre l’arbre haute pression (8) et un arbre de transmission (13) d’un boîtier d’entraînement des accessoires (12), et - une troisième enceinte (E4, E5) logeant le palier arrière (8b) de l’arbre basse pression (9), la première (E1), la deuxième (E2) et la troisième enceinte (E4, E5) étant refroidies par le système de refroidissement.
9. 9. Turbomachine (1) selon la revendication 8, dans laquelle le régulateur de débit (14) est configuré pour réguler le débit d’huile dans le circuit de refroidissement de sorte que : - une différence entre la température d’entrée et la température de sortie du mécanisme de réduction (10) est comprise entre 30°C et 70°C, et/ou - une différence entre la température d’entrée et la température de sortie au niveau des paliers (7a, 8a, 8b, 9a, 9b) est comprise entre 70°C et 80°C, et/ou - une différence entre la température d’entrée et la température de sortie au niveau des enceintes (E1, E2, E4, E5) est comprise entre 70°C et 80°C, et/ou - une température maximale en sortie du mécanisme de réduction (10) est inférieure ou égale à 150°C, et/ou - une température maximale à la sortie des paliers (7a, 8a, 8b, 9a, 9b) est inférieure ou égale à 180°C, et/ou - une température maximale à la sortie des enceintes (E1, E2, E4, E5) est inférieure ou égale à 180°C.
10. 10. Turbomachine (1) selon l’une des revendications 8 ou 9, dans laquelle à chaque enceinte (E1-E5) est associée un gicleur (G1-G5) et le régulateur de débit (14) est configuré pour réguler le débit d’huile dans le circuit de refroidissement en fonction de la différence de pression (ΔΡ) au niveau de chaque gicleur (G1-G5).
11. 11. Turbomachine (1) selon l’une des revendications 1 à 10, dans laquelle le régulateur de débit (14) comprend une pompe d’alimentation d’huile à géométrie variable ou une dérivation.