[go: up one dir, main page]

FI73724B - Foerfarande foer samtidig alstring av braenngas och processvaerme ur kolhaltiga material. - Google Patents

Foerfarande foer samtidig alstring av braenngas och processvaerme ur kolhaltiga material. Download PDF

Info

Publication number
FI73724B
FI73724B FI821104A FI821104A FI73724B FI 73724 B FI73724 B FI 73724B FI 821104 A FI821104 A FI 821104A FI 821104 A FI821104 A FI 821104A FI 73724 B FI73724 B FI 73724B
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
gas
gasification
fluidized bed
combustion
stage
Prior art date
Application number
FI821104A
Other languages
English (en)
Swedish (sv)
Other versions
FI73724C (fi
FI821104L (fi
FI821104A0 (fi
Inventor
Hans Beisswenger
Georg Daradimos
Martin Hirsch
Ludolf Plass
Harry Serbent
Original Assignee
Metallgesellschaft Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Metallgesellschaft Ag filed Critical Metallgesellschaft Ag
Publication of FI821104A0 publication Critical patent/FI821104A0/fi
Publication of FI821104L publication Critical patent/FI821104L/fi
Application granted granted Critical
Publication of FI73724B publication Critical patent/FI73724B/fi
Publication of FI73724C publication Critical patent/FI73724C/fi

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/82—Gas withdrawal means
    • C10J3/84—Gas withdrawal means with means for removing dust or tar from the gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/463—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension in stationary fluidised beds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/721—Multistage gasification, e.g. plural parallel or serial gasification stages
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/86—Other features combined with waste-heat boilers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/002—Removal of contaminants
    • C10K1/003—Removal of contaminants of acid contaminants, e.g. acid gas removal
    • C10K1/004—Sulfur containing contaminants, e.g. hydrogen sulfide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/02—Dust removal
    • C10K1/026—Dust removal by centrifugal forces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
    • F23C10/005—Fluidised bed combustion apparatus comprising two or more beds
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
    • F23C10/02—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed
    • F23C10/04—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone
    • F23C10/08—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases
    • F23C10/10—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases the separation apparatus being located outside the combustion chamber
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0959—Oxygen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1807—Recycle loops, e.g. gas, solids, heating medium, water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
    • C10J2300/1884—Heat exchange between at least two process streams with one stream being synthesis gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2206/00—Fluidised bed combustion
    • F23C2206/10—Circulating fluidised bed
    • F23C2206/101—Entrained or fast fluidised bed

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)

Description

1 73724
Menetelmä polttokaasun ja prosessilämmön tuottamiseksi samanaikaisesti hiiiipitoisista aineksista
Keksinnön kohteena on menetelmä polttokaasun ja pro-5 sessilämmon tuottamiseksi samanaikaisesti hii'ipitoisista aineksista kaasuttamalla ensimmäisessä leijukerrosvaiheessa ja polttamalla sen jälkeen kaasutuksesta jääneet palavat aineosat toisessa leijukerrosvaiheessa, jolloin kaasutus suoritetaan korkeintaan 5 baarin paineessa ja lämpötilassa väin Iillä 800-1100°C happipitoisen kaasun avulla 'esihöyryn läsnäollessa kiertävässä leijukorroksessa ja täi öin saatetaan reagoimaan 40-80 paino-", lähtöaineen sisältämästä hiilestä.
Valmistettaessa teollisia tuotteita tarvitaan energiaa erilaisissa muodoissa. Sen tuottamiseen käytetään 15 usein arvokkaita ensisijaisia energialähteitä, kuten kaasua ja öljyä. Niiden lisääntyvä niukkuus sekä huoltoon liittyvä kasvava poliittinen epävarmuus pakottavat lisääntyvässä määrässä korvaamaan nämä energialähteet kiinteillä polttoaineilla. Tämä pakko vaatii uusien teknologioiden kehittä-20 mistä, joiden avulla kiinteät polttoaineet voidaan muuttaa niin, että niitä olemassa olevien menetelmien puitteissa voidaan käyttää perinnäisten energialähteiden asemesta. Tällöin täytyy luotettavasti välttää kiinteiden polttoaineiden käyttöön liittyvät ympäristörasitukset. Tämä erityisesti 25 sentähden, että ensisijaisen energian puute lisääntyvässä määrässä pakottaa myös runsaasti tuhkaa ja runsaasti rikkiä sisältävien hiilien käyttöön.
Teollisuus tarvitsee kulloisenkin menetolmävaiheen laadun mukaan jotain tiettyä tuotetta valmistettaessa ener-30 giaa erilaisissa muodoissa, siten, esim. höyrynä lämmitys-tarkoituskiin, muun suurlämpötilalämmön muodossa ja puhtaiden polttokaasujen muodossa, joiden poltossa ei vaikuteta haitallisesti tuotteen laatuun.
Periaatteessa on tosin mahdollista tuottaa eri ener-35 giamuodot, kuten esim. polttokaasu ja höyry, erikseen, mutta tämä vaatii kuitenkin ivostointi- ja käyttökustannuksia.
2 73724 jollaiset eivät ole puolustettavissa tavallisten teollisten laitoskokojen puitteissa. Lisäksi liittyy toisistaan riippumattomasti työskentelevien energian muuntolaitosten käyttöön lisääntyviä häviöitä ja 1 ikääntyneitä kustannuksia ympäristö- 5 suojelua varten.
Erilaisten energiamuotojen erilliseen valmistukseen liittyvien haittojen välttämiseksi on jo esitetty menetelmä polttokaasun ja höyryn samanaikaisesti valmistamiseksi, jossa laadultaan käytännöllisesti mitä tahansa hiiltä kaasute-10 taan leijupatjassa ja kaasutusjäännös poltetaan höyryn kehittämiseksi (Processing, marraskuu 1980, sivu 23).
Vaikka tällä menetelmällä on tehty askel menestystä Irpaavaan suuntaan, on haitallista, että sen tuottoteho -laskettuna aikaisemmin annetuille reaktorimitoituksille -15 on vähäinen ja että valittujen menetelmäolosuhteidcn takia, erityisesti kaasutusvaihetta varten, joustavuus polttokaasun ja höyrvn tuotannon suhteen on vähäinen. Tämä menetelmä ei myöskään ratkaise vaadittavassa polttokaasun puhdistuksessa esiintyviä ongelmia, erityisesti rikinpoisto-ongel-20 maa ja polttokaasun puhdistuksesta syntyviä haitallisten sivutuotteiden poistamista.
Keksinnön tehtävänä on aikaansaada menetelmä poltto-kaasun ja prosessilämmön samanaikaisesti tuottamiseksi hii-lipitoisista aineksista, jolla menetelmällä ei ole tunnet-25 tuja erityisesti edellä mainittuja haittoja, jolla on suuri joustavuus lähtöaineen energiasisällön muuttamisessa toisaalta polttokaasuksi ja toisaalta prosessilämmöksi ja siten tekee mahdolliseksi nopean sovittamisen kulloinkin tarvittavaa energiamuotoa varten.
30 Keksinnön mukaiselle menetelmälle polttokaasun ja ; ' prosessilämmön tuottamiseksi samanaikaisesti hiilipä toisista aineksista kaasuttamalla ensimmäisessä leijukerrosvaiheessa ja polttamalla sen jälkeen kaasutuksesta jääneet palavat aineosat toisessa leijukerrosvaiheessa, jolloin kaasutus 35 suoritetaan korkeintaan 5 baarin paineessa ja lämpötilassa välillä 800-1100°C happipitoisen kaasun avulla vesihöyryn
II
3 73724 läsnäollessa kiertävässä leijukerroksessa ja tällöin saatetaan reagoimaan 40-80 paino-^ lähtöaineen sisältämästä hiilestä, on tunnusomaista, että a) kaasutuksessa muodostunut kaasu, jonka lämpötila on 5 välillä 800-1000°C, leijutilassa vapautetaan rikkiyhdisteistä, jäähdytetään sen jälkeen ja siitä poistetaan pöly; b) jäännös kaasutuksesta yhdessä kaasun puhdistuksesta! tulevien sivutuotteiden, kuten kuormitetun rikinpoistoaineen, pölyn ja kaasuveden kanssa syötetään toiseen kiertävään lei- 10 jukerrokseen ja siinä poltetaan jäljellä olevat palavat aineosat ilmasuhdeluvulla λ= 1,05 - 1,40.
Keksinnön mukainen menetelmä on käyttökelpoinen kaikille hiilipitoisille aineksille, jotka voidaan itsetoimivasti kaasuttaa ja polttaa. Se sopii kaikenlaisille hiilille mutta 15 on kuitenkin houkutteleva erityisesti heikompilaatuisille hiilille, kuten jätekasahiilelle, lietekivihijlelle, hiilelle, jolla on suuri suolapitoisuus. Voidaan kuitenkin käyttää myös ruskohiiltä ja öljyliusketta.
Kaasutus- ja polttovaiheessa käytetylle kiertävän 20 leijupatjan periaatteelle on ominaista, että - erotukseksi "klassisesta" leijukerroksesta, jossa tiheä faasi on selvän tiheyshyppäyksen erottama sen yläpuolella olevasta kaasu-tilasta - esiintyy jakautumistiloja ilman määriteltyä raja-kerrosta. Tiheyshyppäystä tiheän faasin ja sen yläpuolella 25 olevan pölytilan välillä ei ole olemassa; kuitenkin kiinto-ainepitoisuus pienenee reaktorin sisällä koko ajan alhaalta ylöspäin.
Määriteltäessä käyttöolosuhteet Froude'n ja Arkimedeen tunnuslukujen avulla saadaan alueet: 30 2 0,1 < 3/4 · --- · -^-2- < 10, g ' dk f k “ <?g jossa 35 -ai = Pr2 9 ' ak 4 73724 tai 0,01 < Ar < 100, jolloin ?g · V2
Kaavoissa tarkoittavat: u suhteellinen kaasun nopeus, m/s
Ar Arkimedeen luku 10
Fr Froude-luku 3 ?g kaasun tiheys, kg/m
O
ik kiintoaineosasen tiheys, kg/m d, pallomaisen osasen läpimitta, m K 2 kinemaattinen sitkeys, m /s 2 15 g gravitaatiovakio, m/s
Lisäksi voi rikinpoisto tuotetusta kaasusta tapahtua missä tahansa leijutustilassa, esim. Venturi-leijukerrokses-sa, jossa on kiintoaineen ulosotto jälkeenkytketyssä erotti-messa. Edullisesti voidaan rikinpoistoon kuitenkin käyttää 20 myös kiertävää leijukerrosta.
Keksinnön eräs erityisen edullinen suoritusmuoto perustuu siihen, että kaasutuksessa saatetaan reagoimaan 40-60 paino-% lähtöaineen sisältämästä hiilestä. Tällä tavalla voidaan valmistaa polttokaasua, jolla on varsin korkea läm-25 pöarvo. Lisäksi voidaan luopua muuten olennaisesti suurempien vesihöyrymäärien käytöstä, jotka jälkeentulevissa me-netelmävaiheissa jälleen ilmestyvät sinänsä ei-toivottuna kaasuvetenä.
Mikäli hiilipitoinen aines ei jo itse sisällä kaasu-30 tukseen tarvittavaa vesihöyrymäärää kosteuden muodossa, on tarpeen lisätä vesihöyryä kaasutusreaktiota varten. Täl-löin tulisi vesihöyry ja tarvittava happipitoinen kaasu syöttää eri korkeuksille. Keksinnön eräs edullinen suoritusmuoto perustuu siihen, että kaasutuvaiheeseen johdetaan 35 vesihöyryä, pääasiallisesti leijutuskaasun muodossa, sekä happipitoista kaasua, pääasiallisesti toisiokaasun muodossa. Tämä työskentelytapa ei sulje pois sitä, että vähäisempien 5 73724 vesihöyrymäärien syöttö voi tapahtua myös yhdessä happipi-toisen toisiokaasun kanssa ja vähäisempien määrien happipi-toisia kaasuja syöttö voi tapahtua yhdessä vesihöyryn kanssa leijutuskaasuksi.
5 Edelleen on edullista asettaa kaasujen viipymäaika kaasutusvaiheessa - hiilipä toisen aineksen sisääntulokohdan yläpuolelta laskettuna - 1-5 sekunniksi. Tämä ehto toteutuu tavallisesti siten, että hiilipitoinen aines syötetään korkeammalle tasolle kaasutusvaiheessa. Tämän johdosta syntyy 10 toisaalta runsaammin rikkituotteita sisältävä kaasu, jolla on vastaavasti suurempi lämpöarvo, toisaalta taataan, että kaasu käytännöllisesti katsoen ei sisällä hiilivetyjä, joissa on enemmän kuin 6 C-atornia.
Rikinpoisto kaasusta voi tapahtua tavallisilla rikin-15 poistoaineilla. Eräässä edullisessa suoritusmuodossa kaasu-tusvaiheesta ulostulevasta kaasusta poistetaan rikki kiertävässä leijukerroksessa kalkin tai dolomiitin tai vastaavien poltettujen tuotteiden avulla, joiden osaskoko dp 50 on 30-200 /am ja tätä varten asetetaan leijukerrosreaktoriin 20 keskimääräinen suspensiotiheys väliltä 0,1-10 kg/m^, edul- 3 lisesti 1-5 kg/m , ja tunnittainen kiintoaineen kiertonopeus sellaiseksi, että se vastaa vähintäin 5-kerta.isesti reakto-rikuilussa olevan kiintoaineen painoa. Tälle työskentelytavalle on ominaista, että rikinpoisto voidaan suorittaa suu-25 rilla kaasun tuotantomäärillä ja hyvin muuttumattomassa lämpötilassa. Suuri lämpötilapysyvyys vaikuttaa edullisesti rikinpoistoon niin kauan kuin rikinpoistoaine säilyttää aktiivisuutensa ja siten vastaanottokykynsä rikin suhteen. Rikinpoistoaineen suuri hienorakeisuus täydentää tätä etua, 30 koska pinnan suhde tilavuuteen on erityisen edullinen rikin sitomisnopeudelle, jonka diffuusionopeus pääasiallisesti määrää.
Rikinpoistoaineen annostelun tulisi olla vähintään 1,2-2,0 -kertainen stoikiometriseen tarpeeseen nähden 35 kaavan 6 73724
CaO + H2S = CaS + H20 mukaisesti. Tällöin on otettava huomioon, että käytettäessä dolomiittia tai poltettua dolomiittia käytännössä vain kai-5 siumkomponentti reagoi rikkiyhdisteiden kanssa.
Rikinpoistoaineiden syöttäminen leijukerrosreaktoriin tapahtuu edullisimmin yhden tai useamman puhallusputken kautta, esim. pneumaattisesti puhaltamalla.
Erityisen edulliset käyttöolosuhteet saavutetaan, kun 10 kaasun nopeus rikinpoistossa asetetaan 4-8 m/s:ksi laskettuna nopeutena tyhjässä putkessa).
Varsinkin, kun poistokaasu;: tulevat ulos kaasutusvai-heesta suurissa lämpötiloissa, perustuu keksinnön eräs edullinen suoritusmuoto siihen, että kaikki, myös polttovaihet-15 ta varten tarvittava rikinpoistoaine lisätään vaiheeseen, jossa kaasusta poistetaan rikki. Tällä tavalla otetaan kuumentamiseen ja mahdollisesti hapon poistoon tarvittava lämpöenergia kaasusta ja saadaan siten polttovaiheeseen.
Kaasutusvaiheessa reagoimattomien palavien aineosien 20 poltto tapahtuu kiertävässä leijukerroksessa, jolloin samanaikaisesti myös kaasun puhdistuksessa syntyvät sivutuotteet ympäristöystävällisesti poistetaan. Kaasun puhdistnsvaihees-ta tulevat kuormitetut rikinpoistoaineet, erityisesti mikäli ne ovat sulf idimuodosset, kuten kalsiumsulf idina, sulfa-25 toidaan ja muutetaan tällöin talletuskelpoisiksi yhdisteiksi, kuten kalsiumsulfaatiksi. Lisäksi saadaan sulfatointi-prosessissa vapautuva reaktio!ämpö talteen prosessilämmöksi. Myös muut sivutuotteet, kuten pöly kaasun pölynpoistolait-teesta ja kaasuvesi poistetaan.
30 Käsitteellä prosessilämpö tarkoitetaan lämpöä sisäl- tävää väliainetta, jonka energiasisältöä voidaan erilaisin tavoin käyttää hyväksi prosessien toteuttamiseksi. Tällöin voi kysymyksessä olla kaasu kuumentamista varten tai - mikäli on kysymys happipitoisesta kaasusta - rakenteeltaan 35 erilaisten polttolaitteiden käyttöä varten. Erityisen edullista on kyllästetyn höyryn tai ylikuumennetun höyryn tuot- i 73724 taminen - samoin kuumentamista, esimerkiksi Traktoreiden kuumentamista varten - tai sähkögeneraattorien käyttämistä varten tai lämmönkanninsuolojen kuumentamista varten, esimerkiksi putkireaktoreiden tai autoklaavien kuumentamiseen.
5 Keksinnön edullisessa suoritusmuodossa suoritetaan poltto kaksivaiheisesti eri korkeuksille johdetuilla happi-pitoisilla kaasuilla. Sen etu on "pehmeässä" polttamisessa, jossa paikalliset ylikuumentumisilmiöt vältetään ja NO -muo-dostus suurinpiirtein estetään. Kaksivaiheisessa poltossa 10 tulisi ylemmän syöttökohdan happipitoiselle kaasulle ja sijaita niin paljon alemman yläpuolella, että alemmassa kohdassa syötetyn kaasun happisisältö on jo suurinpiirtein kulutettu.
Jos prosessilämmöksi halutaan höyryä, on keksinnön 15 eräs edullinen suoritusmuoto sellainen, että vlemmän kaasun-syötön yläpuolelle järjestetään keskimäärinen suspensioti- 3 heys väliltä 15-1 CO kg/m säätämällä leijutus- ja toisio-kaasumääriä ja että vähintään olennainen osa polttolämmöstä johdetaan pois ylemmän kaasunsyötön yläpuolella vapaan reak-20 toritilan sisäpuolella olevien jäähdytyspintojen avulla.
Tällaista työskentelytapaa on selostettu lähemmin DE-kuulutusjulkaisussa 25 39 546 ja vastaasassa US-patentissa 4 165 717.
Leijukerrosreaktorissa toisiokaasusvötön yläpuoella 25 vallitsevat kaasunnopeudet ovat normaalipaineessa normaalitapauksessa yli 5 m/s ja voivat nousta 15 m/s:iin asti ja leijukerrosreaktorin läpimitan suhde korkeuteen tulisi valita siten, että kaasun viimpyäajoiksi saadaan 9,5-8,0 s, edullisesti 1-4 s.
30 Leijukaasuna voidaan käyttää käytännöllisesti katsoen mitä tahansa kaasua, joka ei huononna poistokaasun laatua. Sopivia ovat esim. inerttikaasut kuten palautettu savukaasu (poistokaasu), typpi ja vesihöyry. Polttoprosessin tehostamisen kannalta on kuitenkin edullista jo leijutuskaasuna 35 käyttää happipitoista kaasua.
8 73724
Tarjolla ovat siis seuraavat mahdollisuudet: 1. Leijutuskaasuna käytetään inerttiä kaasua. Silloin on välttämätöntä syöttää happipitoisia polttokaasua toisio-kaasuna vähintään kahdelle toistensa päällä sijaitsevalle 5 tasolle.
2. Leijukaasuna käytetään jo happipitoista kaasua. Silloin riittää toisiokaasun syöttäminen yhdelle tasolle. Tietenkin voidaan myös tässä suoritusmuodossa toisiokaasun syöttö jakaa useammille tasoille.
10 Jokaisella syöttötasolla ovat useammat syöttöaukot toisiokaasulle edullisia.
Tämän työskentelytavan etu on erityisesti siinä, että muutos prosessilämmön talteenotossa on mahdollinen yksinker-taisimmalla tavalla muuttamalla suspensiotiheyttä "eijuker-15 rosreaktoriin toisiokaasusyötön yläpuolella olevassa uuni-tilassa .
Vallitsevaan käyttötilaan ennalta annetuilla leijutus-kaasu- ja toisiokaasutilavuuksilla ja niiden seurauksena määrättyyn, keskimääräiseen suspensiotiheyteen liittyy tiet-20 ty lämmön siitryminen. Lämmön siirtoa jäähdytydpinnoilla voidaan lisätä siten, että suspensiotiheyttä suurennetaan lisäämällä leijutuskaasumäärää ja mahdollisesti myös toisio-kaasumäärää. Lisätyllä lämmön siirrolla syntyy käytännössä muuttamattomalla polttolämpötilalla mahdollisuus lisätyllä 25 polttoteholla syntyvien lämpömäärien poissiirtoon. Suuremman polttotehon perusteella vaadittava lisääntynyt hapen tarve on tällöin näennäisesti automaattisesti käytettävissä suspensiotiheyden nostamiseen käytetyillä suuremmilla lei-jutuskaasu- ja mahdollisesti toisiokaasumäärillä. Vastaa-30 vasti voidaan vähentyneelle prosessilämmön tarpeelle sovit-tamista varten polttotehoa säädellä pienentämällä suspensio-tiheyttä leijukerrosreaktorin toisiokaasujohdon yläpuolella sijaitsevassa uunitilassa. Suspensiotiheyttä pienentämällä • · pienenee myös lämmön siirto, niin että leijukerrosreaktoris- 35 ta johdetaan pois vähemmän lämpöä. Pääasiallisesti ilman lämpötilan muutosta voidaan siten polttotehoa vähentää.
9 73724
Hiilipitoisen aineksen syöttäminen tapahtuu myös tässä edullisimmin yhden tai useamman puhallusputken kautta, esim. pneumaattisesti puhaltamalla.
Vielä eräässä tarkoituksenmukaisessa yleisemmin käyt-5 tökelpoisessa polttoprosessin suoritusmuodossa aikaansaadaan ylemmän kaasusyötön yläpuolelle keskimääräinen suspensioti- 3 heys 10-40 kg/m asettamalla leijutus- ja toisiokaasumäärät, kuumaa kiintoainetta otetaan kiertävästä leijupatjasta ja jäähdytetään leijutetussa tilassa suoralla tai epäsuoralla 10 lämmönvaihdolla ja ainakin osavirta jäähdytetystä kiintoaineesta palautetaan kiertävään leijukerrokseen.
Tätä suoritusmuotoa on lähemmin valaistu DE-hakemus-julkaisussa 26 24 302 ja vastaavassa US-patentissa 4 111 158.
Keksinnön tällä suoritusmuodolla voidaan lämpötilan 15 pysyvyys saavuttaa käytännössä ilman leijukerrosreaktorissa vallitsevien käyttöolosuhteiden muutosta, siis muuttamatta mm. suspensiotiheyttä, pelkästään jäähdytetyn kiintoaineen säädetyllä palautuksella. Kulloisenkin polttotehon ja asetetun polttolämpötilan mukaan on palautusmäärä suurempi tai 20 pienempi. Polttolämpötilat voidaan mielivaltaisesti asettaa hyvin alhaisesta lämpötiloista, jotka ovat juuri syttymis-rajan yläpuolella, erittäin korkeisiin lämpötiloihin, joita mahdollisesti rajoittaa pal amisjäännösten pehmeneminen. Ne . . voivat olla n. väliltä 450°-950°C.
25 Koska palavan aineosan poltossa muodostaneen lämmön poisotto pääasiallisesti tapahtuu kiintoaineen puolelle peräänkytketyssä leijukerrosjäähdyttimessä ja lämmön siirrolla leijukerrosreaktorissa sijaitseville jäähdytyspelleil-le, joille edellytyksenä on riittävän suuri suspensiotiheys, 30 on toisarvoinen merkitys, saadaan tämän keksinnön lisäetuna, että suspensiotiheys leijukerrosreaktorin alueella toisio-kaasusyötön yläpuolella voidaan pitää pienenä ja niinmuodoin painehäviö koko leijukerrosreaktorissa on verraten pieni. Sen asemesta tapahtuu lämmönotto leijukerrosjäähdyt-35 timessä olosuhteissa, jotka saavat aikaan äärimmäisen suuren lämmönsiirtymisen, n. väliltä 400-500 wattia/m^. °C.
10 73724
Polttolämpötila leijukerrosreaktorissa säädellään palauttamalla ainakin osavirta jäähdytettyä kiintoainetta lei-jukerrosjäähdyttimestä. Jäähdytetyn kiintoaineen tarvittava osavirta voidaan esimerkiksi syöttää suoraan leijulerros-5 reaktoriin. Lisäksi voidaan myös poistokaasu jäähdyttää syöttämällä jäähdytettä kiintoainetta, joka tulee esimerkiksi pneumaattisen kuljetusjakson läpi tai leijuvaihtovaiheesta, jolloin poistokaasusta myöhemmin jälleen erotettu kiintoaine sitten johdetaan takaisin leijukerrosjäähdyttimeen. Tä-10 ten joutuu myös poistokaasulämpö lopuksi leijukerrosjäähdyt-tiraeen. Erityisen edullista on syöttää jäähdytettyä kiintoainetta osavirtana suoraan ja toisena osavirtana epäsuorasti jätekaasujen jäähdyttämisen jälkeen leijukerrosreaktoriin.
Myös keksinnön tässä suoritusmuodossa ovat kaasun 15 viipymäajat, kaasunopeudet toisiokaasujohdon yläpuolella normaalipaineessa ja leijutus- tai toisiokaasusyötön laji sopusoinnussa edellä käsiteltyjen suoritusmuotojen vastaavien parametrien kanssa.
Leijukerrosreaktorin kuuman kiintoaineen takaisin jääh-20 dyttämisen tulisi tapahtua leijukerrosjäähdyttimessä, jossa on useampia peräkkäisiä läpivirtausjäähdytyskammioita, joihin toisiinsa yhdistetyt jäähdytyspellit on upotettu vastavirtaan jäähdytysaineeseen nähden. Tällä tavalla onnistutaan palamislämpö sitomaan verraten pieneen jäähdytysainemäärään.
- - 25 Viimeksimainitun suoritusmuodon yleiskäyttöisyys saa vutetaan erityisesti siten, että leijukerrosjäähdyttimessä voidaan kuumentaa lähes mitä tahansa lämpökanninvällaineita. Erityinen merkitys tekniseltä kannalta on höyryn tuottamisella erilaisissa muodoissa ja lämpökanninsuolan kuumenta-30 misella.
Keksinnön mukaisen menetelmän joustavuutta voidaan edelleen lisätä, kun keksinnön vielä eräässä edullisessa suoritusmuodossa polttovaiheeseen lisäksi syötetään hiili-V pitoisia aineksia. Tällä suoritusmuodolla on se etu, että y 35 ilman vaikutusta polttokaasun tuotantoon kaasutusvaiheessa • prosessilämmön tuotantoa voidaan haluttaessa lisätä poltto- vaiheessa.
11 73724
Keksinnön mukaisessa menetelmässä voidaan happipitoi-sina kaasuina käyttää ilmaa tai hapella rikastettua ilmaa tai teknisesti puhdasta happea. Erityisesti kaasutusvaihees-sa on suositeltavaa käyttää mahdollisimman happirikasta 5 kaasua. Lopuksi voidaan polttovaihcessa saavuttaa tehon lisäys suorittamalla poltto paineen alaisena, n. 20 baariin asti.
Keksinnön mukaisen menetelmän toteuttamiseen käytettävät leijukerrosreaktorit voivat poikkileikkaukseltaan olla 10 suorakulmaisia, neliömäisiä tai ympyrän muotoisia. Leiju-kerrosreaktorin alaosa voidaan myös muotoilla kartiomaiseksi, mikä varsinkin suurilla reaktoripoikkileikkauksilla ja siten suurilla kaasuntuottomäärillä on edullista.
Keksintöä valaistaan kuvan avulla, joka esittää kek-15 sinnön mukaisen menetelmän virtauskaaviota, sekä suoritus-esimerkkien avulla esimerkinomaisesti ja lähemmin.
Hiilipitoista ainesta syötetään leijukeirosreaktorista 1, syklonierottimesta 2 sekä palautusjohdosta 3 muodostettuun kiertävään leijupatjaan johdon 4 kautta ;ja kaasutetaan 20 siinä lisäämällä happea toisiokaasujohdon 5 kautta ja vesihöyryä : leijutuskaasujohdon 6 kautta. Valmistetusta kaasusta poiste taan toisessa syklonierottimessa 7 pöly ja syötetään Ventu-ri-reaktoriin 8, johon johdetaan rikinpoistoainetta johdon 9 kautta. Rikinpoistoaine syötetään yhdessä kaasun kanssa 25 hukkalämpökattilaan 10, erotetaan siinä ja johdetaan pois johdon 11 kautta. Kaasu tulee pesuriin 12, jossa se vapautetaan jäämäpölystä. Pesunestettä kiertopumpataan tällöin johdon 13, suodatuslaitteen 14 ja johdon 15 läpi. Lopuksi kaasu tulee vedenpoistoa varten lauhduttimeen 16 ja johdetaan 30 sitten pois johdon 44 kautta kuljettuaan märkäsähkösuotimen 17 läpi.
: : Kaasutusjäännös poistetaan johdon 18 kautta kiertäväs tä leijukerroksesta 1, 2, 3 ja syötetään jäähdyttimen 19 sekä johdon 20 kautta leijukerrosreaktorin 21, syklonierot-35 timen 22 ja palautusjohdon 23 muodostamaan toiseen kiertävään leijukerrokseen, jossa poltto tapahtuu. Johtojen 24 tai 25 kautta johdetaan happipitoista kaasua leijutuskaasuk- 12 7 3 7 2 4 si tai toisiokaasuksi. Johdon 26 kautta on polttoaiieen erillinen syöttäminen ja johdon 27 kautta rikinpoistoaineon erillinen syöttäminen mahdollinen. Yhdessä kaasutusjäännöksen kanssa johdon 20 kautta tapahtuu myös rikinpoistoaineen, 5 lietteen ja kaasuveden poistaminen, jotka tulevat johtojen 11 tai 42 tai 43 kautta. Leijukerrosreaktorin 21 erottimes-ta 22 tuleva kaasu vapautetaan pölystä syklonierottimessa 29 ja jäähdytetään hukkalämpökattilassa 30. Muu tuhka poistetaan poistokaasusta erottimessa 31. Poistokaasu johdetaan 10 lopuksi pois johdon 32 kautta.
Palautusjohdosta 23 otetaan johdon 33 kautta osavirta leijukerrosreaktorin 21, erotussyklonin 22 ja palautusjohdon 23 kautta kierrätetystä kiintoaineesta ja jääähdytetään leijukerrosjäähdyttimessä 34. Lisäksi johdetaan leijukerros-15 jäähdyttimeen 34 myös erotussyklonissa 29 ja hukkalämpökat-tilassa 30 laskeutunut pöly johtojen 35, 36 tai 37 kautta. Jäähdytysainoena toimii lämpökanninsuola, jota kuljetetaan vastavirtaan leijukerrosjäähdyttimen 34 läpi jäähdytyspel-tien 38 avulla. Johdon 41 kautta leijukerrosjäähdyttimeen 20 34 johdettu ja siinä kuumennettu happipitoinen leijutuskaa- su tulee johdon 39 kautta toisiokaasuna leijukerrosreakto-• riin 21. Takaisinjäähdytetty kiintoaine johdetaan joltto- lämmön talteenottamiseks i le i jukerrosreaktori in 21 johdon 40 kautta.
: 2 5 Esimerkki 1
Syöttöön käytettiin hiiltä, jonka tuhkaosuus oli 20 paino-% ja kosteus 8 paino-%. Sen lämpöarvo oli 25,1 MJ/kg (megajoule).
Tunnissa syötettiin 3300 kg edellä mainittua hiiltä 30 leijukerrosreaktoriin 1 johdon 4 kautta. Samanaikaisesti ’ 3 syötettiin 913 Nm happipitoista kaasua, jossa oli 95 ti-lav.-% C>2, johdon 5 kautta ja 280 kg höyryä, jonka lämpötila oli 400°C, johdon 6 kautta. Valittujen käyttöolosuhteiden perusteella asettui leijukerrosreaktoriin 1020°C:n läm- 35 pötila ja keskimääräinen suspensiotiheys (mitattuna johdon 3 : 5 yläpuolella) 200 kg/m reaktoritilavuutta. Syklonierot- :" timessa 2 kiintoaineesta suurinpiirtein vapautetusta kaasus- 13 73724 ta, jonka lämpötila oli 1020°C, erotettiin syklonierottimes-sa 7 edelleen pöly ja syötettiin Venturi-leijukerrokseen 9, johon lisäksi lisättiin 238 kg/h kalkkia (CaCO^-pitoisuus 95 paino-%). Kaasu, josta rikki oli poistettu, tuli yhdes-5 sä kuormitetun rikinpoistoaineen kanssa lämpö!ilassa 920°C ulos ja syötettiin hukkalämpökattilaan 10. Hukkalämpökatti-lassa 10 saatiin 155 kg/h kuormitettua rikinpoistoainetta ja lisäksi tuotettiin 45 baarin kyllästettyä höyryä määrässä 1,75 t/h. Jäähdytetty kaasu, josta pöly oli poistettu, 10 tuli sitten pesuriin 12, jossa se puhdistettiin johdon 13, suodatuslaitteen 14 ja johdon 15 kautta pumppaamalla kierrätetyllä pesuneesteellä. Se johdettiin sitten lauhdutti-meen 16, jossa se jäähdytettiin epäsuoralla jäähdytyksellä 35°C:seen. Kun kaasu oli kulkenut märkäsähkösuotimen 17 lä- 15 pi johdettiin johdon 44 kautta pois 3940 NmVh polttokaasua.
, 3
Tuotetun polttokaasun lämpöarvo oli 10,6 MJ/Nm .
Johdon 18 kautta otettiin kiertävästä loijukorrokses-ta, jossa kaasuttaminen tapahtuu, kaasutusjäännös ja syötettiin yhdessä johdon 11 kautta tuodun kuormitei un rikinpois-20 toaineen sekä johdon 43 kautta poistetun suodatusjäännöksen : kanssa johdon 20 kautta leijukerrosreaktoriin 21. Koko pois- tomäärä oli 1869 kg/h. Leijukerrosreaktoriin 21 syötettiin lisäksi 1 eijutuskaasujohdon 24 kautta 3400 Nm '/h ilmaa ja 3 toisiokaasujohdon 25 Kautta 4900 Nm /h ilmaa. Lisäksi tuo-25 tiin toisiokaasua leijukerrosjäähdyttimessä 34 kuumennetun ilman muodossa johdon 29 kautta määrässä 1900 Nm3/h. Viimeksimainitun ilmavirran lämpötila oli 500°C. Leijukerros-
O
reaktoriin asettui 850 C:n polttolämpötila ja ylimmän toisiokaasu johdon yläpuolelle keskimääräinen suspensiotiheys 30 30 kg/m~’. Lei jukerrosreaktorin poistokaasu vapautettiin peräänkytketyssä palautussyklonissa 22 uloskuLkeutuneista - kiintoaineista, siitä poistettiin pöly perään :ytketyssä syklonierottimessa 29 ja syötettiin lopuksi hukkalämpökat-tilaan 30. Hukkalämpökattilassa 30 tapahtui poistokaasun 35 lämpötilan aleneminen 850°C:sta 140°C:seen. Tällöin syntyi : 3,6 t/h ylikuumentunutta höyryä, jonka paine oli 45 baaria 14 73724 ja lämpötila 480°c. Kaasu johdettiin son jälkeen erottimeen 31 ja vapautettiin siinä muusta tuhkasta. Lopuksi se johdettiin lämpötilaltaan 140°C:na johdon 32 kautta savutorveen. Erottimessa 30 erottui 600 kg/h tuhkaa ja lisäksi 247 kg/h 5 sulfatoitua rikinpoistoainetta. Tuhkamäärä 660 kg/h vastaa tällöin koko tuhkan tuotantoa polttovaiheessa.
Kiertävässä leijukerroksessa 21, 22, 23 kierroksessa kulkevasta kiintoaineesta syötettiin johdon 33 kautta 45 t/h kiintoainetta leijukerrosjäähdyttimeen 34 ja jäähdytet-10 tiin siinä vastavirtaan lämmönkanninsuolan suhteen, jota syötettiin 350°C:na määrässä 185 t/h. Lämpökanninsuola kuumeni tällöin 420°C:seen. Jäähdyttimestä 34 400°C:seen jäähtynyt tuhka palautettiin johdon 40 kautta polttolänmön tal-teenottamiseksi leijukerrosreaktoriin 21.
15 Leijukerrosjäähdytin 34, jossa oli 4 erillistä jääh- 3 dytyskammiota, leijutettiin puolestaan 1900 Nm /h:11a ilmaa, joka kuumeni 500°C:n sekoituslämpötilaan. Se johdettiin - kuten jo edellä mainittiin - johdon 39 kautta leiju-kerrosreaktoriin 21 toisiokaasuksi.
20 Edellä esitetyssä esimerkissä jakautui käyttökelpoi- seksi tehty energia seuraavasti: polttokaasu: 5 5,9 % ... höyry: 19,5 % . . lämpökanninsuola: 24,6 % . . 25 Esimerkki 2 ; Syöttöön käytettiin jälleen hiiltä, jossa tuhkan osuus oli 20 paino-% ja kosteus 8 paino-% ja jonka lämpö-arvo oli 25,1 MJ/kg.
Tunnissa syötettiin 3300 kg edellä mainittua hiiltä 30 leijukerrosreaktoriin 1 johdon 4 kautta. Samanaikaisesti 3 syötettiin 776 Nm happipitoista kaasua, jossa oli 95 ti-lav.-% C>2, johdon 5 kautta ja 132 kg höyryä, jonka lämpö- o tila oli 400 C, johdon 6 kautta. Valittujen käyttöolosuh-;;; teiden perusteella asettui leijukerrosreaktoriin 1 1000°C:n 35 lämpötila ja keksimääräinen suspensiotiheys (mitattuna put-: ken 5 yläpuolelta) 200 kg/m"’ reaktori tilavuutta. Kaasusta,
II
1= 73724 josta syklonierottimessa 2 oli kiintoaine suurinpiirtein poistettu ja jonka lämpötila oli 1Q00°C', poistettiin edelleen pöly syklonierottimessa 7 ja syöte;ttiin venturi-leiju-kerrokseen 9, johon lisäksi lisättiin 238 kg/li kalkkia 5 (CaCO^-pitoisuus 95 paino-5). Kaasu, josta rikhi oli poistettu, tuli yhdessä kuormitetun rikinpoistoaincen kanssa lämpötilaltaan 900°C:na ulos ja syötettiin hukkalämpökattilaan 10. Hukkalämpökattilassa 10 saatiin 155 kq/h kuormitettua rikinpoistoainetta ja lisäksi syntyi 45 baarin kyllästynyt-10 tä höyryä määrässä 1,52 t/h. Kaasu, josta pöly oli poistettu ja joka oli jäähdytetty, tuli sitten pesuriin 12, jossa se puhdistettiin johdon 13, suodatus!aittnen 14 ia johdon 15 läpi pumppaamalla kierrätetyllä pesunesteellä. Se johdettiin sitten 1anhdu 11 imeen 16, jossa se jäähdy settiin 15 35°C:seen epäsuoralla jäähdytyksellä. Sen jälleen kun kaasu oli kulkenut märkäsähkösuodattimen 17 läpi johdettiin johdon 44 kautta pois 3400Nnw'h polttoknasua. Tuotetun poltto-kaasun lämpöarvo oli 10,6 MJ/Nm^.
Johdon 18 kautta otettiin kiertävästä leijukerrokses- 20 ta, jossa kaasutus tapahtui, kaasutusjäännös ja syötettiin yhdessä johdon 11 kautta poistetun kuormitetun rikinpoisto-aineen sekä johdon 43 kautta poistetun suodatus jäännöksen kanssa johdon 20 kautta leijukerrosreaktoriin 21. Kokonais-poistomäärä oli 206^ ku/h. Leijukerrosreaktoriin 21 johdet- : : 3 25 tiin edelleen leijutuskaasujohdon 24 kautta 3975 Nm /h 11- 3 maa ja toisiokaasujohdon 25 kautta 7325 Mm'/h ilmaa. Lisäksi tuotiin toisiokaasua leiiukerrosjäähdyttimessä 34 kuumennetun ilman muodossa johdon 39 kautta määrässä 1900 '·· Nm^/h. Viimemainitun ilmavirran lämpötila oli 500°C. Leiju- : . 30 kerrosreaktoriin asettui 8 50°C:n polttolämpötila ja ylim män toisiokaasujohdon yläpuolelle keskimääräinen suspensio-tiheys 30 kg/m3. Leijukerrosreaktorin poistokaasu vapautettiin peräänkytketyssä palautussyklonissa 22 mukanakulkeutu-- ; neista kiintoaineista, peräänkytketyssä syklonierottimessa :*·. 35 29 siitä poistettiin pöly ja lopuksi se syötettiin hukka- lämpökattilaan 30. Hukkalämpökattilassa 30 tapahtui poisto- o o kaasun lämpötilan aleneminen 85C C:sta 140 C: seen. Tällöin 16 7 3 724 syntyi 4,4 t/h ylikuumentum: tta höyryä, jonka paine oli 45 0 baaria ja lämpötila 480'C. Kaasu johdettiin sen jälkeen erottimeen 31 ja vapautettiin siinä muusta tuhkasta. Lopuksi se johdettiin lämpötilaltaan 140°C:na johdon 32 kautta 5 savutorveen. Erottixnessa 30 erottui 660 kg/h tuhkaa ja lisäksi 247 kq/h sulfatoitua rikinpoistoainetta. Tuhkamäärä 660 kq/h vastaa tällöin kokona!stuhkan tuotantoa poltto-va iheessa.
Kiertävässä leijukerroksessa 21, 22, 23 kierrossa 10 kulkevasta kiintoaineesta johdettiin johdon 33 kautta 54 t/h kiintoainetta leijukerrosjäähdyttimeen 34 ja jäähdytettiin siellä vastavirtaan lämpökanninsuolaan nähden, jota syötettiin 330°C:na määrässä 223 t/h. Lämpökanninsuola kuumeni tällöin 4 2 0°C:seen. Jäähdyt t ime s sä 34 4 00°C: seen jääh-15 tynyt tuhka palautettiin johdon 40 kautta polttolämmön tal-teenottamiseksleijakerrosroaktoriin 21 .
Leijukerrosjäähdytin 34, jossa oli neljä erillistä jäähdytyskamraiota, lei jutettiin puolestaan 1 900 NitfVh: 11a ilmaa, joka kuumeni 500°C:n sekoituslämpötilaan. Se johdet-20 tiin - kuten jo edellä mainittiin - johdon 39 kautta leiju-kerrosreaktoriin 21 toisiokaasuksi.
Tämän esimerkin mukaisesti käyttökelpoiseksi tehty ; energia jakautui seuraavasti: polttokaasu: 48,1 % 25 höyry: 22,3 % lämpökanninsuola: 29,6 % E s imerkki 3
Esimerkkiä 2 muunnettiin sikäli, että ilman muutosta kaasutusvaiheen s isillä energian talteenottoa polttovai-• 30 heessa lisättiin lisätyllä hiilen poltolla.
Tätä varten syötettiin leijukerrosreaktoriin 21 johdon 26 kautta lisäksi 500 kq/h hiiltä (joka oli alussa mai-1' nitunlaatuista) sekä johdon 27 kautta 35 kg/h kalkkikiveä ; (95 paino-i CaCO-^). Johdon 24 kautta syötettävä leijutusil- ·". 35 mamäärä oli korotettu 4100 Nm^/h:ksi ja johdon 25 kautta syötettävä toi?ioilmamäärä 10300 Nm'/h:ksi.
17 73724
Esimerkin 2 suhteen muutetulla työskentelytavalla tuotettiin hukkalämpökattilassa 30 5,7 t/h höyryä, jonka paine oli 45 baaria ja lämpötila 480°C, ja jäähdyttimessä 34 302 t/h lämpökanninsuolaa, joka oli kuumennettu 350°:sta 5 420°C:seen. Tätä varten oli leijukerrosjäähdyttimen 34 kaut ta syötetty kiintoainemäärä nostettava 73 t/h:ksi. Tuhkaa erottui 760 kg/h ja sulfatoitua rikinpoistoainetta 284 kg/h.
Laskettuna koko syötetylle hiilimääärälle jakautui käyttökelpoiseksi tehty energia seuraavasti: 10 polttokaasu: 41,1 % höyry: 24,4 % lämpökanninsuola: 34,5 %

Claims (11)

18 73724
1. Menetelmä polttokaasun ja prosessilämmön tuottamiseksi samanaikaisesti hiilipitoisista aineksista kaasut- 5 tamalla ensimmäisessä leijukerrosvaiheessa ja polttamalla sen jälkeen kaasutuksesta jääneet palavat aineosat toisessa leijukerrosvaiheessa, jolloin kaasutus suoritetaan korkeintaan 5 baarin paineessa ja lämpötilassa välillä 800-1100°C happipitoisen kaasun avulla vesihöyryn läsnäollessa kiertä-10 vässä leijukerroksessa (1, 2, 3) ja tällöin saatetaan reagoimaan 40-80 paino-% lähtöaineen sisältämästä hiilestä, tunnettu siitä, että a) kaasutuksessa muodostunut kaasu, jonka lämpötila on välillä 800-1000°C, leijutilassa vapautetaan rikkiyhdis- 15 teistä, jäähdytetään sen jälkeen ja siitä poistetaan pöly; b) jäännös kaasutuksesta yhdessä kaasun puhdistuksesta tulevien sivutuotteiden, kuten kuormitetun rikinpoistoaineen, pölyn ja kaasuveden kanssa syötetään toiseen kiertävään lei-jukerrokseen (21, 22, 23) ja siinä poltetaan jäljellä olevat 20 palavat aineosat ilmasuhdeluvulla Λ = 1,05-1,40.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, t u n -n e t t u siitä, että kaasutuksessa saatetaan reagoimaan 40-60 paino-% lähtöaineen sisältämästä hiilestä.
3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen menetelmä, 25. u n n e t t u siitä, että kaasutusvaiheeseen (1, 2, 3) syötetään vesihöyryä, pääasiallisesti leijutuskaasun (6) muodossa, ja happipitoista kaasua, pääasiallisesti toisio-kaasun (5) muodossa.
4. Jonkin patenttivaatimuksista 1-3 mukainen mene- - 30 telmä, tunnettu siitä, että kaasujen viipymäaika kaasutusvaiheessa (1, 2, 3) - laskettuna hiilipitoisen aineksen sisääntulokohdan (4) yläpuolella - asetetaan 1-5 sekunniksi. .·' : 5. Jonkin patenttivaatimuksista 1-4 mukainen mene- 35 telmä, tunnettu siitä, että kaasutusvaiheesta (1, 2, 3) poistuvista kaasuista kiertävässä leijukerroksessa kalkin tai dolomiitin tai vastaavien poltettujen tuotteiden T9 73724 avulla, joiden osaskoko 50 on välillä 30-200 jum, poistetaan rikki ja tätä varten asetetaan leijukerrosreak- 3 toriin keskimääräinen suspensiotiheys 0,1-10 kg/m , edulli- 3 sesti 1-5 kg/m , ja tunnittainen kiintoainekiertomäärä, 5 joka vastaa vähintäin 5-kertaisesti reaktorikuilussa ole van kiintoaineen painoa.
6. Jonkin patenttivaatimuksista 1-5 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kaasun nopeus rikinpoistossa asetetaan välille 4-8 m/s (laskettuna nopeutena 10 tyhjässä putkessa).
7. Jonkin patenttivaatimuksista 1-6 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kaikki, myös poltto-vaihetta varten tarvittava rikinpoistoaine lisätään vaiheeseen, jossa kaasusta poistetaan rikki.
8. Jonkin patenttivaatimuksista 1-7 mukainen menetel mä, tunnettu siitä, että poltto suoritetaan kaksivaiheisena eri korkeuksille johdetuilla happipitoisilla kaasuilla (24 , 25).
9. Patenttivaatimuksen 8 mukainen menetelmä, t u n -20 n e t t u siitä, että ylemmän kaasunsyötön (25) yläpuolelle aikaansaadaan keskimääräinen suspensiotiheys välillä 3 15-100 kg/m asettamalla leijutus- ja toisiokaasumäärät -· ja ainakin olennainen osa polttolämmöstä johdetaan pois - ylemmän kaasunsyötön yläpuolella vapaan reaktoritilan sisä- 25 puolella sijaitsevien jäähdytyspintojen avulla.
10. Patenttivaatimuksen 8 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että ylemmän kaasunsyötön (25) yläpuolelle aikaansaadaan keskimääräinen suspensiotiheys välillä 3 10-40 kg/m asettamalla leijutus- (24) ja toisiokaasumäärät 30 (25), kuumaa kiintoainetta poistetaan kiertävästä leijuker- roksesta (21 , 22, 23) ja jäähdytetään leijutilassa suoralla : tai epäsuoralla lämmönvaihdolla ja ainakin osavirta jäähdyt- tetystä kiintoaineesta palautetaan (40) kiertävään leiju-kerrokseen (21, 22, 23).
11. Jonkin patenttivaatimuksista 1-10 mukainen mene telmä, tunnettu siitä, että polttovaiheeseen lisäksi syötetään hiilipitoisia aineita. 20 73724
FI821104A 1981-04-07 1982-03-30 Foerfarande foer samtidig alstring av braenngas och processvaerme ur kolhaltiga material. FI73724C (fi)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE3113993 1981-04-07
DE3113993A DE3113993A1 (de) 1981-04-07 1981-04-07 Verfahren zur gleichzeitigen erzeugung von brenngas und prozesswaerme aus kohlenstoffhaltigen materialien

Publications (4)

Publication Number Publication Date
FI821104A0 FI821104A0 (fi) 1982-03-30
FI821104L FI821104L (fi) 1982-10-08
FI73724B true FI73724B (fi) 1987-07-31
FI73724C FI73724C (fi) 1987-11-09

Family

ID=6129565

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI821104A FI73724C (fi) 1981-04-07 1982-03-30 Foerfarande foer samtidig alstring av braenngas och processvaerme ur kolhaltiga material.

Country Status (19)

Country Link
US (1) US4444568A (fi)
EP (1) EP0062363B1 (fi)
JP (1) JPS57179290A (fi)
AR (1) AR227714A1 (fi)
AT (1) ATE17866T1 (fi)
AU (1) AU545446B2 (fi)
BR (1) BR8201974A (fi)
CA (1) CA1179846A (fi)
CS (1) CS250214B2 (fi)
DE (2) DE3113993A1 (fi)
ES (1) ES8306785A1 (fi)
FI (1) FI73724C (fi)
GR (1) GR75461B (fi)
IE (1) IE52546B1 (fi)
IN (1) IN152949B (fi)
MX (1) MX159901A (fi)
NO (1) NO155545C (fi)
NZ (1) NZ199930A (fi)
ZA (1) ZA822345B (fi)

Families Citing this family (106)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6117199A (en) * 1982-04-26 2000-09-12 Foster Wheeler Energia Oy Method and apparatus for gasifying solid carbonaceous material
DE3300867A1 (de) * 1983-01-13 1984-07-19 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Verfahren zur erzeugung von stahl durch einschmelzen von eisenschwamm im lichtbogenofen
DE3310220A1 (de) * 1983-03-22 1984-09-27 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zum vergasen fester brennstoffe im wanderbett und im wirbelbett
DE3428782A1 (de) * 1984-08-04 1986-02-13 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur erzeugung von eisenschwamm
DE3439600A1 (de) * 1984-10-30 1986-05-07 Carbon Gas Technologie GmbH, 4030 Ratingen Verfahren zur erzeugung von schwefelarmem gas aus feingemahlenen kohlenstoffhaltigen feststoffen
US4676177A (en) * 1985-10-09 1987-06-30 A. Ahlstrom Corporation Method of generating energy from low-grade alkaline fuels
EP0220342A1 (de) * 1985-11-01 1987-05-06 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Behandeln von wasserhaltigem Kondensat
DE3673362D1 (de) * 1985-12-27 1990-09-13 Shell Int Research Oxydation von flugasche.
DE3612888A1 (de) * 1986-04-17 1987-10-29 Metallgesellschaft Ag Kombinierter gas-/dampfturbinen-prozess
AT392079B (de) * 1988-03-11 1991-01-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zum druckvergasen von kohle fuer den betrieb eines kraftwerkes
US4880439A (en) * 1988-05-05 1989-11-14 Texaco Inc. High temperature desulfurization of synthesis gas
DE3929926A1 (de) * 1989-09-08 1991-03-21 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum behandeln der gase aus der vergasung fester, feinkoerniger brennstoffe
EP0468357B1 (en) * 1990-07-23 1993-11-24 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Gasifying combustion method and gasifying power generation method
FR2669099B1 (fr) * 1990-11-13 1994-03-18 Stein Industrie Procede et dispositif de combustion de materiaux carbones divises.
US5403366A (en) * 1993-06-17 1995-04-04 Texaco Inc. Partial oxidation process for producing a stream of hot purified gas
US5375408A (en) * 1993-07-06 1994-12-27 Foster Wheeler Development Corporation Combined-cycle power generation system using a coal-fired gasifier
US5447702A (en) * 1993-07-12 1995-09-05 The M. W. Kellogg Company Fluid bed desulfurization
CA2127394A1 (en) * 1993-07-12 1995-01-13 William Martin Campbell Transport gasifier
WO1996006147A1 (en) * 1994-08-23 1996-02-29 Foster Wheeler Energia Oy Method of operating a fluidized bed reactor system, and system
CH690790A5 (de) * 1995-01-10 2001-01-15 Von Roll Umwelttechnik Ag Verfahren zur thermischen Behandlung von Abfallmaterial.
DE19503438A1 (de) * 1995-02-03 1996-08-08 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Vergasen von brennbare Bestandteile enthaltendem Material in der zirkulierenden Wirbelschicht
FI110266B (fi) * 1999-01-25 2002-12-31 Valtion Teknillinen Menetelmä hiilipitoisen polttoaineen kaasuttamiseksi leijukerroskaasuttimessa
ES2183662B1 (es) * 1999-05-14 2003-12-16 Kemestrie Inc Recipiente de reaccion de gasificacion y procedimiento correspondiente
EP1198541A1 (en) * 1999-05-14 2002-04-24 Kemestrie Inc. Process and apparatus for gasification of refuse
ES2190689B1 (es) * 2000-03-15 2004-10-16 Luis M. Santi De Azcoitia Y Villanueva Procedimiento de obtencion de gas combustible a partir de materiales combustibles.
US20050084434A1 (en) * 2003-10-20 2005-04-21 Enviroserve Associates, L.L.C. Scrubbing systems and methods for coal fired combustion units
DE102004030370B3 (de) * 2004-06-23 2005-12-15 Kirchner, Hans Walter, Dipl.-Ing. Verfahren zur Abkühlung und Entteerung von Brenngas aus Biomassevergasungen
FI120162B (fi) * 2005-02-17 2009-07-15 Foster Wheeler Energia Oy Leijupetikattilalaitos ja menetelmä rikkipitoisen polttoaineen polttamiseksi leijupetikattilalaitoksessa
US8114176B2 (en) * 2005-10-12 2012-02-14 Great Point Energy, Inc. Catalytic steam gasification of petroleum coke to methane
AU2006201957B2 (en) * 2006-05-10 2008-06-05 Outotec Oyj Process and plant for producing char and fuel gas
US7922782B2 (en) * 2006-06-01 2011-04-12 Greatpoint Energy, Inc. Catalytic steam gasification process with recovery and recycle of alkali metal compounds
AU2008282518B2 (en) * 2007-08-02 2012-03-01 Greatpoint Energy, Inc. Catalyst-loaded coal compositions, methods of making and use
US20090090055A1 (en) * 2007-10-09 2009-04-09 Greatpoint Energy, Inc. Compositions for Catalytic Gasification of a Petroleum Coke
US20090090056A1 (en) * 2007-10-09 2009-04-09 Greatpoint Energy, Inc. Compositions for Catalytic Gasification of a Petroleum Coke
BRPI0722330B1 (pt) 2007-12-12 2017-06-20 Outotec Oyj Process and installation to produce coal and fuel gas
US20090166588A1 (en) * 2007-12-28 2009-07-02 Greatpoint Energy, Inc. Petroleum Coke Compositions for Catalytic Gasification
CN101910373B (zh) * 2007-12-28 2013-07-24 格雷特波因特能源公司 从焦炭中回收碱金属的催化气化方法
WO2009086374A2 (en) * 2007-12-28 2009-07-09 Greatpoint Energy, Inc. Catalytic gasification process with recovery of alkali metal from char
US20090165361A1 (en) * 2007-12-28 2009-07-02 Greatpoint Energy, Inc. Carbonaceous Fuels and Processes for Making and Using Them
US20090165384A1 (en) * 2007-12-28 2009-07-02 Greatpoint Energy, Inc. Continuous Process for Converting Carbonaceous Feedstock into Gaseous Products
US20090165383A1 (en) * 2007-12-28 2009-07-02 Greatpoint Energy, Inc. Catalytic Gasification Process with Recovery of Alkali Metal from Char
WO2009086363A1 (en) * 2007-12-28 2009-07-09 Greatpoint Energy, Inc. Coal compositions for catalytic gasification and process for its preparation
US20090170968A1 (en) * 2007-12-28 2009-07-02 Greatpoint Energy, Inc. Processes for Making Synthesis Gas and Syngas-Derived Products
WO2009086383A2 (en) * 2007-12-28 2009-07-09 Greatpoint Energy, Inc. Catalytic gasification process with recovery of alkali metal from char
CA2713661C (en) * 2007-12-28 2013-06-11 Greatpoint Energy, Inc. Process of making a syngas-derived product via catalytic gasification of a carbonaceous feedstock
CA2713656C (en) 2007-12-28 2014-07-08 Greatpoint Energy, Inc. Steam generating slurry gasifier for the catalytic gasification of a carbonaceous feedstock
US20090165380A1 (en) * 2007-12-28 2009-07-02 Greatpoint Energy, Inc. Petroleum Coke Compositions for Catalytic Gasification
WO2009111332A2 (en) * 2008-02-29 2009-09-11 Greatpoint Energy, Inc. Reduced carbon footprint steam generation processes
US20090220406A1 (en) * 2008-02-29 2009-09-03 Greatpoint Energy, Inc. Selective Removal and Recovery of Acid Gases from Gasification Products
WO2009111345A2 (en) * 2008-02-29 2009-09-11 Greatpoint Energy, Inc. Catalytic gasification particulate compositions
US7926750B2 (en) * 2008-02-29 2011-04-19 Greatpoint Energy, Inc. Compactor feeder
US8114177B2 (en) * 2008-02-29 2012-02-14 Greatpoint Energy, Inc. Co-feed of biomass as source of makeup catalysts for catalytic coal gasification
US20090217582A1 (en) * 2008-02-29 2009-09-03 Greatpoint Energy, Inc. Processes for Making Adsorbents and Processes for Removing Contaminants from Fluids Using Them
WO2009111342A2 (en) * 2008-02-29 2009-09-11 Greatpoint Energy, Inc Carbonaceous fines recycle
US8652222B2 (en) * 2008-02-29 2014-02-18 Greatpoint Energy, Inc. Biomass compositions for catalytic gasification
US8286901B2 (en) * 2008-02-29 2012-10-16 Greatpoint Energy, Inc. Coal compositions for catalytic gasification
WO2009111331A2 (en) * 2008-02-29 2009-09-11 Greatpoint Energy, Inc. Steam generation processes utilizing biomass feedstocks
US8297542B2 (en) * 2008-02-29 2012-10-30 Greatpoint Energy, Inc. Coal compositions for catalytic gasification
US8999020B2 (en) * 2008-04-01 2015-04-07 Greatpoint Energy, Inc. Processes for the separation of methane from a gas stream
CA2718536C (en) * 2008-04-01 2014-06-03 Greatpoint Energy, Inc. Sour shift process for the removal of carbon monoxide from a gas stream
WO2009158579A2 (en) * 2008-06-27 2009-12-30 Greatpoint Energy, Inc. Three-train catalytic gasification systems
WO2009158583A2 (en) * 2008-06-27 2009-12-30 Greatpoint Energy, Inc. Four-train catalytic gasification systems
CN102076829B (zh) * 2008-06-27 2013-08-28 格雷特波因特能源公司 用于合成气制备的四列催化气化系统
US20090324461A1 (en) * 2008-06-27 2009-12-31 Greatpoint Energy, Inc. Four-Train Catalytic Gasification Systems
US20090324460A1 (en) * 2008-06-27 2009-12-31 Greatpoint Energy, Inc. Four-Train Catalytic Gasification Systems
CN102159687B (zh) * 2008-09-19 2016-06-08 格雷特波因特能源公司 使用炭甲烷化催化剂的气化方法
CA2735137C (en) 2008-09-19 2013-05-21 Greatpoint Energy, Inc. Processes for gasification of a carbonaceous feedstock
US20100120926A1 (en) * 2008-09-19 2010-05-13 Greatpoint Energy, Inc. Processes for Gasification of a Carbonaceous Feedstock
WO2010033850A2 (en) 2008-09-19 2010-03-25 Greatpoint Energy, Inc. Processes for gasification of a carbonaceous feedstock
WO2010048493A2 (en) 2008-10-23 2010-04-29 Greatpoint Energy, Inc. Processes for gasification of a carbonaceous feedstock
WO2010078298A1 (en) * 2008-12-30 2010-07-08 Greatpoint Energy, Inc. Processes for preparing a catalyzed coal particulate
CN102272267A (zh) 2008-12-30 2011-12-07 格雷特波因特能源公司 制备催化的碳质微粒的方法
US8268899B2 (en) * 2009-05-13 2012-09-18 Greatpoint Energy, Inc. Processes for hydromethanation of a carbonaceous feedstock
CN102459525B (zh) * 2009-05-13 2016-09-21 格雷特波因特能源公司 进行含碳原料的加氢甲烷化的方法
KR101468768B1 (ko) 2009-05-13 2014-12-04 그레이트포인트 에너지, 인크. 탄소질 공급원료의 히드로메탄화 방법
EP2438280A4 (en) * 2009-06-02 2014-03-19 Thermochem Recovery Int Inc CARBURETTOR WITH INTEGRATED FUEL CELL POWER GENERATION SYSTEM
WO2011017630A1 (en) * 2009-08-06 2011-02-10 Greatpoint Energy, Inc. Processes for hydromethanation of a carbonaceous feedstock
CA2773718C (en) * 2009-10-19 2014-05-13 Greatpoint Energy, Inc. Integrated enhanced oil recovery process
CN102597417B (zh) * 2009-10-19 2014-10-01 格雷特波因特能源公司 整合的强化采油方法
CA2780375A1 (en) * 2009-12-17 2011-07-14 Greatpoint Energy, Inc. Integrated enhanced oil recovery process
AU2010339953A1 (en) * 2009-12-17 2012-07-05 Greatpoint Energy, Inc. Integrated enhanced oil recovery process injecting nitrogen
CN102754266B (zh) 2010-02-23 2015-09-02 格雷特波因特能源公司 集成的加氢甲烷化燃料电池发电
US8652696B2 (en) * 2010-03-08 2014-02-18 Greatpoint Energy, Inc. Integrated hydromethanation fuel cell power generation
EP2563883A1 (en) 2010-04-26 2013-03-06 Greatpoint Energy, Inc. Hydromethanation of a carbonaceous feedstock with vanadium recovery
US20110265697A1 (en) * 2010-04-29 2011-11-03 Foster Wheeler North America Corp. Circulating Fluidized Bed Combustor and a Method of Operating a Circulating Fluidized Bed Combustor
WO2011150217A2 (en) 2010-05-28 2011-12-01 Greatpoint Energy, Inc. Conversion of liquid heavy hydrocarbon feedstocks to gaseous products
KR101424941B1 (ko) 2010-08-18 2014-08-01 그레이트포인트 에너지, 인크. 탄소질 공급원료의 히드로메탄화
CA2815243A1 (en) 2010-11-01 2012-05-10 Greatpoint Energy, Inc. Hydromethanation of a carbonaceous feedstock
CN103391989B (zh) 2011-02-23 2015-03-25 格雷特波因特能源公司 伴有镍回收的碳质原料加氢甲烷化
FI124422B (fi) 2011-03-14 2014-08-29 Valmet Power Oy Menetelmä tuhkan käsittelemiseksi ja tuhkan käsittelylaitos
DE102011100490A1 (de) 2011-05-04 2012-11-08 Outotec Oyj Verfahren und Anlage zur Erzeugung und Weiterbehandlung von Brenngas
WO2012166879A1 (en) 2011-06-03 2012-12-06 Greatpoint Energy, Inc. Hydromethanation of a carbonaceous feedstock
US10174265B2 (en) * 2011-06-10 2019-01-08 Bharat Petroleum Corporation Limited Process for co-gasification of two or more carbonaceous feedstocks and apparatus thereof
US9012524B2 (en) 2011-10-06 2015-04-21 Greatpoint Energy, Inc. Hydromethanation of a carbonaceous feedstock
US20140065559A1 (en) * 2012-09-06 2014-03-06 Alstom Technology Ltd. Pressurized oxy-combustion power boiler and power plant and method of operating the same
WO2014055351A1 (en) 2012-10-01 2014-04-10 Greatpoint Energy, Inc. Agglomerated particulate low-rank coal feedstock and uses thereof
CN104685039B (zh) 2012-10-01 2016-09-07 格雷特波因特能源公司 附聚的颗粒状低煤阶煤原料及其用途
US9328920B2 (en) 2012-10-01 2016-05-03 Greatpoint Energy, Inc. Use of contaminated low-rank coal for combustion
WO2014055349A1 (en) 2012-10-01 2014-04-10 Greatpoint Energy, Inc. Agglomerated particulate low-rank coal feedstock and uses thereof
FI125951B (fi) * 2012-12-20 2016-04-29 Amec Foster Wheeler En Oy Menetelmä kiertoleijupetikaasuttimen säätämiseksi
CN103742899B (zh) * 2014-01-23 2016-05-04 上海锅炉厂有限公司 一种富氧燃烧循环流化床多联产系统及工艺
US10464872B1 (en) 2018-07-31 2019-11-05 Greatpoint Energy, Inc. Catalytic gasification to produce methanol
US10344231B1 (en) 2018-10-26 2019-07-09 Greatpoint Energy, Inc. Hydromethanation of a carbonaceous feedstock with improved carbon utilization
US10435637B1 (en) 2018-12-18 2019-10-08 Greatpoint Energy, Inc. Hydromethanation of a carbonaceous feedstock with improved carbon utilization and power generation
US10618818B1 (en) 2019-03-22 2020-04-14 Sure Champion Investment Limited Catalytic gasification to produce ammonia and urea
FR3130944B1 (fr) * 2021-12-17 2023-12-15 Ifp Energies Now Installation et procede de combustion en boucle comportant un reacteur air cyclonique

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2588075A (en) * 1945-12-18 1952-03-04 Standard Oil Dev Co Method for gasifying carbonaceous fuels
GB665077A (en) * 1949-01-03 1952-01-16 Standard Oil Dev Co Improvements in or relating to the production of water gas
US3807090A (en) * 1970-12-02 1974-04-30 Exxon Research Engineering Co Purifications of fuels
GB1542862A (en) * 1975-02-14 1979-03-28 Exxon Research Engineering Co Combustion or part-combustion in fluidized beds
SE7503313L (sv) * 1975-03-21 1976-09-22 Stora Kopparbergs Bergslags Ab Sett for omvandling av kolhaltiga material innehallande svavel till i huvudsak svavelfri brennbar gas samt anordning for genomforande av settet
US4165717A (en) * 1975-09-05 1979-08-28 Metallgesellschaft Aktiengesellschaft Process for burning carbonaceous materials
US4069304A (en) * 1975-12-31 1978-01-17 Trw Hydrogen production by catalytic coal gasification
DE2624302C2 (de) * 1976-05-31 1987-04-23 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur Durchführung exothermer Prozesse
JPS5354202A (en) * 1976-10-27 1978-05-17 Ube Ind Ltd Gasification of coal or its mixture with heavy liquid hydrocarbon influidized beds and gasifying furnaces
DE2729764A1 (de) * 1977-07-01 1979-01-04 Davy Bamag Gmbh Verfahren zur vergasung von kohlenstoffhaltigem material
JPS5851989B2 (ja) * 1977-11-01 1983-11-19 工業技術院長 石炭類のガス化方法
DE2836175A1 (de) * 1978-08-18 1980-02-28 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum vergasen fester, feinkoerniger brennstoffe

Also Published As

Publication number Publication date
IE52546B1 (en) 1987-12-09
ES511221A0 (es) 1983-06-01
EP0062363A1 (de) 1982-10-13
CS250214B2 (en) 1987-04-16
NZ199930A (en) 1985-07-31
NO155545C (no) 1987-04-15
EP0062363B1 (de) 1986-02-05
FI73724C (fi) 1987-11-09
NO155545B (no) 1987-01-05
ZA822345B (en) 1983-11-30
AR227714A1 (es) 1982-11-30
DE3268909D1 (en) 1986-03-20
FI821104L (fi) 1982-10-08
NO821072L (no) 1982-10-08
AU545446B2 (en) 1985-07-11
US4444568A (en) 1984-04-24
ATE17866T1 (de) 1986-02-15
MX159901A (es) 1989-09-29
JPS57179290A (en) 1982-11-04
CA1179846A (en) 1984-12-27
IN152949B (fi) 1984-05-05
AU8238982A (en) 1982-10-14
ES8306785A1 (es) 1983-06-01
DE3113993A1 (de) 1982-11-11
FI821104A0 (fi) 1982-03-30
BR8201974A (pt) 1983-03-15
JPH0466919B2 (fi) 1992-10-26
IE820796L (en) 1982-10-07
GR75461B (fi) 1984-07-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FI73724B (fi) Foerfarande foer samtidig alstring av braenngas och processvaerme ur kolhaltiga material.
US3804606A (en) Apparatus and method for desulfurizing and completely gasifying coal
US4377066A (en) Pollution-free pressurized fluidized bed combustion utilizing a high concentration of water vapor
US4017272A (en) Process for gasifying solid carbonaceous fuel
RU2516533C2 (ru) Способ и устройство для получения синтез-газа с низким содержанием смол из биомассы
US4380960A (en) Pollution-free low temperature slurry combustion process utilizing the super-critical state
US4996836A (en) Combined gas and steam turbine process
US3847563A (en) Multi-stage fluidized bed coal gasification apparatus and process
US20090114352A1 (en) Process and system for calcination of high solids kraft paper pulp mill lime mud
US4241722A (en) Pollutant-free low temperature combustion process having carbonaceous fuel suspended in alkaline aqueous solution
PL173974B1 (pl) Sposób wytwarzania energii
US20130055637A1 (en) Systems And Methods For Producing Substitute Natural Gas
DK175009B1 (da) Fremgangsmåde til raffinering af rågasser
US5878677A (en) Process for cooling and cleaning flue gases
AU2007347601B2 (en) Method of gasifying gasification fuel and apparatus therefor
JP2009227704A (ja) ガス化設備のガス化炉構造
JP2001354975A (ja) 石炭ガス化および灰溶融炉、および複合発電システム
KR101066187B1 (ko) 유동층에서 에어/스팀을 이용한 합성가스 생산 및 타르 저감 시스템
JP2003171675A (ja) 液体燃料合成システム
WO2003068894A1 (en) Method and device for gasification
US6649135B1 (en) Method of combustion or gasification in a circulating fluidized bed
AU2011301418C1 (en) Method for generating synthesis gas
EP3041919B1 (en) Arrangement and method for burning fuel
JP2011042768A (ja) 循環流動層式ガス化方法及び装置
JP7134637B2 (ja) ガス化炉設備及びこれを備えたガス化複合発電設備並びにガス化炉設備の製造方法及び生成ガスの排出方法

Legal Events

Date Code Title Description
MA Patent expired

Owner name: METALLGESELLSCHAFT AKTIENGESELLSCHAFT