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EP3080067A1 - Tertiäre alkylamine als cokatalysator bei der methacrolein-synthese - Google Patents

Tertiäre alkylamine als cokatalysator bei der methacrolein-synthese

Info

Publication number
EP3080067A1
EP3080067A1 EP14805929.8A EP14805929A EP3080067A1 EP 3080067 A1 EP3080067 A1 EP 3080067A1 EP 14805929 A EP14805929 A EP 14805929A EP 3080067 A1 EP3080067 A1 EP 3080067A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
acid
reaction
alkylamine
amine
tertiary
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP14805929.8A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Rudolf Burghardt
Steffen Krill
Torsten Balduf
Eduard Rundal
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Roehm GmbH Darmstadt
Original Assignee
Evonik Roehm GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Evonik Roehm GmbH filed Critical Evonik Roehm GmbH
Priority to EP14805929.8A priority Critical patent/EP3080067A1/de
Publication of EP3080067A1 publication Critical patent/EP3080067A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/61—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reactions not involving the formation of >C = O groups
    • C07C45/67—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reactions not involving the formation of >C = O groups by isomerisation; by change of size of the carbon skeleton
    • C07C45/68—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reactions not involving the formation of >C = O groups by isomerisation; by change of size of the carbon skeleton by increase in the number of carbon atoms
    • C07C45/72—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reactions not involving the formation of >C = O groups by isomerisation; by change of size of the carbon skeleton by increase in the number of carbon atoms by reaction of compounds containing >C = O groups with the same or other compounds containing >C = O groups
    • C07C45/75—Reactions with formaldehyde
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C47/00—Compounds having —CHO groups
    • C07C47/20—Unsaturated compounds having —CHO groups bound to acyclic carbon atoms
    • C07C47/21—Unsaturated compounds having —CHO groups bound to acyclic carbon atoms with only carbon-to-carbon double bonds as unsaturation
    • C07C47/22—Acryaldehyde; Methacryaldehyde
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C67/00—Preparation of carboxylic acid esters
    • C07C67/39—Preparation of carboxylic acid esters by oxidation of groups which are precursors for the acid moiety of the ester

Definitions

  • the present invention relates to an improved process for the preparation of methacrolein from propionaldehyde and formalin.
  • This novel process is characterized in that the catalyst system used for this reaction is modified such that the synthesis is more efficient and less
  • Methacrolein is used in chemical synthesis in particular as an intermediate for the production of methacrylic acid, methyl methacrylate or even active,
  • Odors or flavors used There is a great interest in the simplest possible, economical and environmentally friendly production processes.
  • the present invention relates to the modification of the large-scale process for the production of methacrolein, starting from propanal and
  • Formaldehyde or formalin is via a Mannich reaction.
  • Mannich reaction Such a process for the preparation of methacrolein, is inter alia in the
  • Reaction mixture is separated by distillation. At the head of the column becomes one
  • Methacrolein-water obtained by heteroazeotrope.
  • an aqueous solution with the homogeneous catalysts, traces of methacrolein and high boilers is separated.
  • a part, for example about 50%, of the aqueous discharge can be recycled again.
  • the catalytically active amines required for the reaction form under the
  • the inventive method is used to optimize the amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing amine-containing
  • Methacrolein is reacted.
  • the process according to the invention is characterized in particular in that the organic base is a mixture of a secondary alkylamine and a tertiary alkylamine in a substance ratio between 20: 1 and 1: 3, preferably between 10 to 1 and 1 to 2, more preferably between 7 to 1 and 1 to 1, and most preferably between 5 to 1 and 2.5 to 1.
  • the organic base is a mixture of a secondary alkylamine and a tertiary alkylamine in a substance ratio between 20: 1 and 1: 3, preferably between 10 to 1 and 1 to 2, more preferably between 7 to 1 and 1 to 1, and most preferably between 5 to 1 and 2.5 to 1.
  • the secondary and the tertiary alkyl amines of the plant are added as a mixture.
  • the ratio of the two components is either as indicated or the proportion of tertiary alkyl amines at the entrance of the reaction is reduced compared to
  • Reactor outlet as they are formed during the reaction itself.
  • only secondary alkylamines are added to the system.
  • the tertiary alkylamines are formed during operation of the plant and accumulate in circulation.
  • Alkylamines continuously or regularly determined, for example by sampling. On the basis of this determination, the amine-containing catalyst solution falls below the ratio of secondary to tertiary amine components below 1 to 3, preferably below 1 to 2 and particularly preferably below 1 to 1
  • This renewal is carried out by discharging the aqueous reaction phase and / or by adding fresh secondary alkylamine to
  • the plant is designed such that the reaction mixture is continuously discharged from the reaction space and separated via a phase separator or preferably via a distillation column.
  • the organic phase containing the methacrolein is recovered and removed, for example, as a distillate.
  • distillation bottoms including, inter alia, residues of the methacrolein, are recycled wholly or partly to the reaction space.
  • parts of the aqueous phase can be removed to renew the catalyst components, in particular the amine components. The removal over one
  • Phase separator is analog. By taking this takes place not only the
  • the supply of the reaction solution to be worked up from the reaction space into the distillation column can take place above, inside or below the separation section of the column.
  • a sump which predominantly consists of water of reaction or which contains quantities of water which enter the cycle process with the formalin solution collects.
  • This sump additionally contains the catalyst components, such as, for example, the organic acid and the secondary and the tertiary amine or the salts formed therefrom, as well as by-products of the reaction or the combination of the two.
  • This aqueous catalyst solution can preferably be withdrawn below the feed to the column at the bottom of the column.
  • the present total water is made up of the water, which was added as a catalyst solution, in the
  • sources of water are components of the technical starting materials such as propional and water, which is formed in various side reactions of the catalyst components with reactants, by-products and reaction products, and water of reaction of all these
  • the aqueous phase of the reaction taken in this way continuously, semicontinuously or batchwise is then preferably removed, optionally separated via a membrane into two phases, and the amine-containing wastewater (retentate) thus obtained is incinerated in a thermal oxidizer.
  • the wastewater can be further separated by means of an additional distillation, in order in this way, for example, to lead with discharged product back into the reaction cycle or product work-up.
  • the retentate of the membrane separation stage can be wholly or partly fed back into the reactor or work-up.
  • the aqueous phase of the reaction is removed and separated via a membrane into two phases.
  • the amine-containing wastewater thus obtained is then incinerated in a thermal oxidizer or otherwise disposed of, eg in a biological work-up, and the membrane separation retentate is partially recycled to the reactor.
  • a thermal oxidizer or otherwise disposed of, eg in a biological work-up e.g., a thermal oxidizer or otherwise disposed of, eg in a biological work-up, and the membrane separation retentate is partially recycled to the reactor.
  • the concentrate thus obtained can then be partially returned to the reactor.
  • the aqueous phase of the reaction can be removed and separated in a distillation.
  • the recovered distillation bottoms are then fed back to the reactor.
  • the aqueous phase is removed for disposal. This disposal may be, for example, combustion in a thermal oxidizer or biological work-up.
  • the recovered methacrolein in turn is in particular preferably converted to methacrylic acid or methyl methacrylate after purification in a second process which is continuously subsequent to the process.
  • the invention relates before the supply of the amine-containing
  • Patent application is disclosed with the Anmeldeakten Stand 13002076.1.
  • Such, particularly preferred Mannich reaction is in the presence of 0.1 to 20 mol% of organic base, preferably a secondary amine, and 0.1 to 20 mol% acid, based on the propanal used, at a temperature of 100 to 300 ° C and carried out at a pressure of 5 to 100 bar.
  • the acids are generally inorganic acids or organic mono-, di- or polycarboxylic acids, preferably monocarboxylic acids, in particular aliphatic monocarboxylic acids.
  • Particular preference is given to using at least one organic acid, particularly preferably acetic acid, for the reaction of propanal and formaldehyde.
  • the proportion of acid is between 0.1 and 20, advantageously from 0.5 to 10, preferably 1 to 5 mol%, based on propanal.
  • inorganic acids are in particular sulfuric acid, phosphoric acid, hydrochloric acid, carbonic acid or boric acid in question.
  • Suitable organic compounds besides acetic acid are also formic acid, propionic acid, isobutyric acid, n-butyric acid, oxalic acid, adipic acid, caprylic acid, phenylformic acid and 2-ethylhexylic acid.
  • mixtures of two or more acids can be used.
  • mixtures of organic and inorganic acids, in particular of acetic acid and sulfuric acid are also well suited.
  • an organic acid or a mixture of an organic acid and sulfuric acid is used. Particular preference is given to using only formic acid, acetic acid or propionic acid.
  • Examples of secondary amines which are added to the system as catalyst are: dimethylamine, diethylamine, methylethylamine,
  • the secondary amine is preferably dimethylamine or diethylamine, more preferably dimethylamine.
  • Suitable tertiary amines which are added to the system as catalyst or formed during the process are, for example: trimethylamine, triethylamine, dimethylethylamine, diethylmethylamine, dimethylpropylamine,
  • the tertiary amine is trimethylamine or triethylamine, more preferably trimethylamine.
  • the secondary alkylamine is dimethylamine and at the same time the tertiary alkylamine is trimethylamine.
  • the proportion of organic base is between 0.1 and 30, advantageously from 0.5 to 20, preferably 1 to 10 mol%, based on propanal.
  • the ratio of the equivalents of amine to acid is preferably chosen such that a pH of 2.5 to 9 results in the reaction mixture before the reaction.
  • Wastewater quantity can be carried out. Surprisingly, since the tertiary alkylamine does not have to be continuously discharged from the system and at the same time the secondary amine has to be renewed to a lesser extent, the continuous production process can be carried out with this reduced amount of wastewater.
  • a great advantage of the method according to the invention is that this can be carried out with relatively simple and cost-effective or in already existing systems.
  • the systems are easy to maintain and cause low maintenance costs.
  • the following examples serve to illustrate more preferred
  • the catalyst solution consisting of the amines and acids mentioned, is driven into the preheater (12). Both streams are heated to a temperature of 170 ° C prior to combining.
  • the preheated streams are combined in a T-mixer directly with a T-mixer
  • Flow tube reactor (1/16 inch pipe with a length of 4.2 m) is connected.
  • the thermostating of the reactor is carried out with an oil bath, which is operated at 180 ° C, the residence time is less than 10 s (see Table 1), the pressure in the tubular reactor 70 bar.
  • the mixture is expanded in valve (14) and fed to the column (15). 335 g / h of the bottom effluent are returned to the reactor (13), disposed of 370 g / h of the bottom effluent as wastewater.
  • Examples 5 and 6 and Comparative Example 5 again show that, with particularly high amine concentrations, it is expected that a particularly high conversion and high MAL yields can be achieved. However, it is surprising and in great contradiction to the state of the art that these high conversions are achieved even if there is so much trimethylamine in the reactor that the ratio of trimethylamine to dimethylamine is only slightly below 0.8.
  • Fig. 1 Schematic representation of an apparatus suitable for carrying out the method according to the invention

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  • Organic Chemistry (AREA)
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  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)

Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Methacrolein aus Propionaldehyd und Formalin. Dieses neuartige Verfahren zeichnet sich dadurch aus, dass das zu dieser Umsetzung verwendete Katalysatorsystem durch das gleichzeitige Vorliegen von sekundären und tertiären Aminenderart modifiziert wird, dass die Synthese effizienter und mit weniger Reinigungsaufwand durchgeführt werden kann.

Description

Tertiäre Alkylamine als Cokatalysator bei der Methacrolein-Synthese
Die vorliegende Erfindung betrifft ein verbessertes Verfahren zur Herstellung von Methacrolein aus Propionaldehyd und Fornnalin. Dieses neuartige Verfahren zeichnet sich dadurch aus, dass das zu dieser Umsetzung verwendete Katalysatorsystem derart modifiziert wird, dass die Synthese effizienter und mit weniger
Reinigungsaufwand durchgeführt werden kann.
Methacrolein wird in der chemischen Synthese insbesondere als Zwischenprodukt zur Herstellung von Methacrylsäure, Methylmethacrylat oder auch von Wirk-,
Geruchs- oder Geschmacksstoffen verwendet. Es besteht ein großes Interesse an möglichst einfachen, wirtschaftlichen und umweltschonenden Herstellungsverfahren.
Stand der Technik
Die vorliegende Erfindung betrifft die Modifikation des großtechnisch bedeutenden Verfahrens zur Herstellung von Methacrolein, ausgehend von Propanal und
Formaldehyd bzw. Formalin. Die Reaktion erfolgt über eine Mannich-Reaktion. Ein solches Verfahren zur Herstellung von Methacrolein, ist unter anderem in den
Druckschriften DE 32 13 681 , US 7,141 ,702, US 4,408,079, JP 3069420,
JP 4173757, EP 0 317 909 und US 2,848,499 beschrieben. Bei diesem Verfahren wird in Gegenwart von Dimethylamin und Essigsäure als homogene Katalysatoren bei Temperaturen von ca. 160 bis 180 °C und einer
Verweilzeit von ca. 10 sec Propionaldehyd mit Formalin umgesetzt. Das
Reaktionsgemisch wird destillativ getrennt. Am Kopf der Kolonne wird ein
Methacrolein-Wasser Heteroazeotrop gewonnen. Am Sumpf der Kolonne wird eine wässrige Lösung mit den homogenen Katalysatoren, Spuren von Methacrolein und Hochsiedern abgetrennt. Optional kann ein Teil, beispielsweise ca. 50%, des wässrigen Austrages wieder recycliert werden. Die für die Reaktion benötigten, katalytisch aktiven Amine bilden unter den
Reaktionsbedingungen nach Eschweiler-Clarke bzw. in einer Leukart-Wallach ähnlichen Reaktion höher alkylierte Derivate, die gemäß Stand der Technik nicht mehr katalytisch aktiv sind. So bildet sich beispielhaft aus Dimethylamin durch Reaktion mit einem Formaldehyd-Equivalent Trimethylamin, während Wasser freigesetzt wird. Nach DE 32 13 681 ist dieses bei der Umsetzung aus Dimethylamin (DMA) gebildete Trimethylamin (TMA) katalytisch inaktiv. In US 4,408,079 wird zusätzlich ausgeführt, dass Trimethylamin die Selektivität der Umsetzung herabsetzt und daher abgetrennt werden muss. Bei einer solchen Abtrennung ist in einem kontinuierlichen Betrieb jedoch ein insgesamt höherer Katalysatorverbrauch gegeben. So ist das TMA nicht ohne gleichzeitige Abtrennung von DMA zu entfernen und es müssen sowohl die zu viel abgetrennten DMA-Anteile als auch das zu TMA umgesetzte DMA erneuert werden. Weiterhin erfolgt diese Abtrennung destillativ, wodurch auch das mit abgetrennte niedrigsiedende Methacrolein in einer
aufwendigen weiteren Destillationsstufe zurück gewonnen werden muss.
Nach dem Stand der Technik ist es somit erforderlich, bei Recyclierung des
Sumpfstromes die Zugabe von DMA zu erhöhen, um den Verlust an katalytischer Aktivität infolge der Bildung von TMA auszugleichen.
Aufgabe
In Anbetracht des Standes der Technik war es daher Aufgabe der vorliegenden Erfindung, die während der Durchführung einer kontinuierlich durchgeführten, aminkatalytischen Reaktion zur Synthese von Methacrolein eingesetzte Menge an Aminen gegenüber dem Stand der Technik zu reduzieren.
Insbesondere war es Aufgabe, ein solches Verfahren zur Verfügung zu stellen, bei dem weniger Reinigungsschritte benötigt werden und die Abwassermenge reduziert werden kann.
Weitere nicht explizit genannte Aufgaben ergeben sich aus dem
Gesamtzusammenhang der nachfolgenden Beschreibung und der Ansprüche.
Lösung
Das erfindungsgemäße Verfahren wird zur Optimierung der aminhaltigen
Komponenten des Katalysatorsystems einer - bevorzugt kontinuierlich
durchgeführten - Mannich-Reaktion, bei der Propanal mit Formaldehyd zu
Methacrolein umgesetzt wird, eingesetzt.
Gelöst werden diese Aufgaben durch ein neuartiges Verfahren bei dem Propanal in Gegenwart von 0,1 bis 30 Mol%, bevorzugt 0,5 bis 20 Mol% organische Base und 0,1 bis 30 Mol%, bevorzugt 0,5 bis 20 Mol% Säure, jeweils bezogen auf Propanal, bei einer Temperatur von 100 bis 300 °C und bei einem Druck von 5 bis 100 bar kontinuierlich mit Formaldehyd zu Methacrolein umgesetzt wird. Dabei ist die Komponente Formaldehyd unabhängig von der Zugabeform zu verstehen und Formalin oder Paraformaldehyd sind mit diesem Begriff in Bezug auf die Zugabe mit umfasst. Das erfindungsgemäße Verfahren zeichnet sich insbesondere dadurch aus, dass es sich bei der organischen Base um eine Mischung aus einem sekundären Alkylamin und einem tertiären Alkylamin in einem Stoffverhältnis zwischen 20 zu 1 und 1 zu 3, bevorzugt zwischen 10 zu 1 und 1 zu 2, besonders bevorzugt zwischen 7 zu 1 und 1 zu 1 und ganz besonders bevorzugt zwischen 5 zu 1 und 2,5 zu 1 handelt.
In einer ersten Ausführungsform werden die sekundären und die tertiären Alkylamine der Anlage, bevorzugt direkt dem Reaktor, als Mischung zugegeben. Dabei ist das Verhältnis der beiden Komponenten entweder wie angegeben oder der Anteil der tertiären Alkylamine am Eingang der Reaktion ist vermindert gegenüber dem
Reaktorausgang, da diese während der Reaktion von sich aus gebildet werden.
In einer bevorzugten, alternativen Ausführungsform der Erfindung werden der Anlage nur sekundäre Alkylamine zugegeben. Die tertiären Alkylamine werden dabei während des Betriebs der Anlage gebildet und reichern sich bei Kreislaufführung an. Besonders bevorzugt wird in dieser Ausführungsform der Gehalt an tertiären
Alkylaminen kontinuierlich oder zum Beispiel durch Probenentnahme regelmäßig bestimmt. Auf Basis dieser Bestimmung wird die aminhaltige Katalysatorlösung bei Unterschreiten des Verhältnisses von sekundären zu tertiären Aminkomponenten unter 1 zu 3, bevorzugt unter 1 zu 2 und besonders bevorzugt unter 1 zu 1
entsprechend erneuert. Diese Erneuerung erfolgt durch Ausschleusen der wässrigen Reaktionsphase und/oder durch Zugabe frischen sekundären Alkylamins zum
System, bevorzugt direkt in den Reaktor. Dazu ist die Anlage derart gestaltet, dass die Reaktionsmischung kontinuierlich aus dem Reaktionsraum ausgeschleust wird und über einen Phasentrenner oder bevorzugt über eine Destillationskolonne getrennt wird. Dabei wird die organische, das Methacrolein enthaltene Phase zum Beispiel als Destillat gewonnen und abgeführt. Der zurückbleibende wässrige
Destillationssumpf, unter anderem auch Reste des Methacroleins enthaltend, wird ganz oder teilweise in den Reaktionsraum zurückgeführt. An dieser Stelle können zur Erneuerung der Katalysatorkomponenten, insbesondere der Aminkomponenten, Teile der wässrigen Phase entnommen werden. Die Entnahme über einen
Phasentrenner erfolgt analog. Durch die Entnahme erfolgt dabei nicht nur die
Erneuerung der Katalysatorkomponenten, sondern es werden gleichzeitig die
Wassermenge reduziert und entstandene Nebenprodukte werden aus dem System geschleust. Die Zuführung der aufzuarbeitenden Reaktionslösung aus dem Reaktionsraum in die Destillationskolonne kann dabei oberhalb, innerhalb oder unterhalb der Trennsektion der Kolonne erfolgen. Im Verdampferteil dieser Kolonne sammelt sich ein Sumpf, der überwiegend aus Reaktionswasser besteht bzw. die Wassermengen enthält, die mit der Formalinlösung in den Kreislaufprozess gelangen. Dieser Sumpf enthält zusätzlich die Katalysatorkomponenten, wie zum Beispiel die organische Säure und das sekundäre sowie das tertiäre Amin bzw. die aus diesen gebildeten Salze, sowie Nebenprodukte der Reaktion oder die Kombination aus beiden. Diese wässrige Katalysatorlösung kann bevorzugt unterhalb des Zulaufs zur Kolonne am Sumpf der Kolonne abgezogen werden. Das vorliegende Gesamtwasser setzt sich dabei aus dem Wasser, welches als Katalysatorlösung zugegeben wurde, dem bei der
Reaktion gebildeten und optional dem aus der Formaldehydlösung zusammen.
Weitere, jedoch in geringerem Umfang zu berücksichtigende Wasserquellen sind Bestandteile der technischen Edukte wie Propional und Wasser, das in diversen Nebenreaktionen der Katalysatorkomponten mit Edukten, Nebenprodukten und Reaktionsprodukten gebildet wird, sowie Reaktionswasser aus allen diesen
Komponenten, die unter den Reaktionsbedingungen entstehen.
Außerdem ist es möglich, den Sumpfablauf so in zwei Teilströme aufzuteilen, dass ein Teilstrom gerade die Menge an Wasser mit sich führt, die bei der Reaktion gebildet bzw. mit den Ausgangsstoffen eingegeben wurde. Dieser Teilstrom wird dann ausgeschleust und der restliche Anteil in den Reaktor zurückgeführt. Der ausgeführte Teil würde bei diesem Vorgehen beispielsweise thermisch entsorgt oder biologisch aufgearbeitet.
Die auf diese Weise kontinuierlich, semikontinuierlich oder batchweise entnommene wässrige Phase der Reaktion wird darauf bevorzugt abgeführt, optional über eine Membran in zwei Phasen getrennt und das so gewonnene aminhaltige Abwasser (Retentat) in einem Thermal Oxidizers verbrannt. Vor dem Verbrennen kann das Abwasser über eine zusätzliche Destillation noch weiter aufgetrennt werden, um auf diese Weise z.B. mit abgeführtem Produkt zurück in den Reaktionskreislauf oder die Produktaufarbeitung zu leiten. Das Retentat der Membrantrennstufe kann ganz oder teilweise zurück in den Reaktor oder die Aufarbeitung geführt werden. Insbesondere bevorzugt wird die wässrige Phase der Reaktion abgeführt und über eine Membran in zwei Phasen getrennt. Das so gewonnene aminhaltige Abwasser wird dann in einem Thermal Oxidizers verbrannt oder anderweitig, z.B. in einer biologischen Aufarbeitung, entsorgt und das Retentat der Membrantrennung wird teilweise in den Reaktor zurückgeführt. Zusätzlich ist es möglich, das Retentat in einer Destillationsstufe weiter aufzu konzentrieren. Das so gewonnene Konzentrat kann dann teilweise zurück in den Reaktor geführt werden.
Alternativ zu einer Membrantrennung kann die wässrige Phase der Reaktion abgeführt werden und in einer Destillation getrennt werden. Der so gewonnene Destillationssumpf wird dann zurück in den Reaktor geführt. Die wässrige Phase wird zur Entsorgung abgeführt. Bei dieser Entsorgung kann es sich beispielsweise um die Verbrennung in einem Thermal Oxidizer oder eine biologische Aufarbeitung handeln.
Das gewonnene Methacrolein wiederum wird insbesondere bevorzugt nach einer Aufreinigung in einem kontinuierlich an das Verfahren anschließenden zweiten Verfahren zu Methacrylsäure oder Methylmethacrylat umgesetzt.
Die zur Herstellung von Methacrolein geeigneten, auf einer Mannich-Reaktion basierenden Verfahren sind dem Fachmann bekannt und Gegenstand
entsprechender Übersichtsartikel, zum Beispiel in Ullmann's Encyclopedia of
Industrial Chemistry 2012, Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA, Weinheim,
Acrolein and Methacrolein, DOI: 10.1002/14356007.a01_149. pub2. Insbesondere bezieht sich das erfindungsgemäß vor der Zuleitung des aminhaltigen
Reaktionswassers besonders bevorzugt durchgeführte Verfahren auf eine
kontinuierlich durchgeführte Mannich-Reaktion, wie sie in der europäischen
Patentanmeldung mit dem Anmeldeaktenzeichen 13002076.1 offenbart ist.
Erfindungsgemäß wird zur Verdeutlichung einer solchen bevorzugten Vorstufe auf den Offenbarungsgehalt dieser Anmeldung bezüglich der Methacrolein-Synthese Bezug genommen. Eine solche, besonders bevorzugte Mannich-Reaktion wird in Gegenwart von 0,1 bis 20 Mol% organische Base, bevorzugt einem sekundären Amin, und 0,1 bis 20 Mol% Säure, jeweils bezogen auf das eingesetzte Propanal, bei einer Temperatur von 100 bis 300 °C und bei einem Druck von 5 bis 100 bar durchgeführt. Bei den Säuren handelt es sich in der Regel um anorganische Säuren oder organische Mono-, Di- bzw. Polycarbonsäuren, bevorzugt Monocarbonsäuren, insbesondere aliphatische Monocarbonsäuren. Besonders bevorzugt wird zur Umsetzung von Propanal und Formaldehyd mindestens eine organische Säure, besonders bevorzugt Essigsäure eingesetzt. Der Anteil an Säure beträgt zwischen 0,1 und 20, vorteilhaft von 0,5 bis 10, bevorzugt 1 bis 5 Mol%, bezogen auf Propanal.
Als anorganische Säuren kommen insbesondere Schwefelsäure, Phosphorsäure, Salzsäure, Kohlensäure oder Borsäure in Frage. Als organische kommen neben Essigsäure auch Ameisensäure, Propionsäure, iso-Buttersäure, n-Buttersäure, Oxalsäure, Adipinsäure, Caprylsäure, Phenylameisensäure und 2-Ethyl-hexylsäure in Frage. Insbesondere können auch Gemische aus zwei oder mehreren Säuren in Frage kommen. Dabei sind auch Gemische aus organischen und anorganischen Säuren, insbesondere aus Essigsäure und Schwefelsäure gut geeignet.
Bevorzugt wird eine organische Säure oder eine Mischung aus einer organischen Säure und Schwefelsäure verwendet. Besonders bevorzugt wird nur Ameisensäure, Essigsäure oder Propionsäure eingesetzt.
Als sekundäre Amine, die als Katalysator dem System zugeführt werden, kommen beispielsweise in Betracht: Dimethylamin, Diethylamin, Methylethylamin,
Methylpropylamin, Dipropylamin, Dibutylamin, Di-iso-propylamin, Di-iso-butylamin, Methyl-iso-propylamin, Methyl-iso-butylamin, Methyl- sek.-butylamin, Methyl-(2- methylpentyl)-amin, Methyl-(2-ethylhexyl)-amin, Pyrrolidin, Piperidin, Morpholin, N- Methylpiperazin, N-Hydroxyethyl-piperazin, Piperazin, Hexamethylenimin,
Diethanolamin, Methylethanolamin, Methylcyclohexylamin, Methylcyclopentalamin, Dicyclohexylamin oder entsprechende Gemische. Bevorzugt handelt es sich bei dem sekundären Amin um Dimethylamin oder Diethylamin, besonders bevorzugt um Dimethylamin. Als tertiäre Amine, die als Katalysator dem System zugeführt werden oder während des Verfahrens gebildet werden, kommen beispielsweise in Betracht: Trimethylamin, Triethylamin, Dimethylethylamin, Diethylmethylamin Dimethylpropylamin,
Dipropylmethylamin, Tripropylamin, Tributylamin, Tri-iso-propylamin, Tri-iso- butylamin, Dimethyl-iso-propylamin, Dil-iso-propylmethylamin, Dimethyl-iso- butylamin, Di-iso-butylmethylamin, Triethanolamin, Dimethylethanolamin,
Diethanolmethylamin, Dimethylcyclohexylamin, Dicyclohexylmethylamin,
Dimethylcyclopentalamin, Dicyclopentalmethylamin, Triicyclohexylamin oder entsprechende Gemische. Bevorzugt handelt es sich bei dem tertiären Amin um Trimethylamin oder Triethylamin, besonders bevorzugt um Trimethylamin.
Ganz besonders bevorzugt handelt es sich bei dem sekundären Alkylamin um Dimethylamin und gleichzeitig bei dem tertiären Alkylamin um Trimethylamin.
Der Anteil an organischer Base beträgt zwischen 0,1 und 30, vorteilhaft von 0,5 bis 20, bevorzugt 1 bis 10 Mol%, bezogen auf Propanal. Das Verhältnis der Äquivalente Amin zu Säure wird vorzugsweise so gewählt, dass im Reaktionsgemisch vor der Reaktion ein pH-Wert von 2,5 bis 9 resultiert.
Insbesondere ist es ein großer Vorteil der vorliegenden Erfindung, dass die MAL- Synthese gegenüber dem Stand der Technik mit deutlich reduzierter
Abwassermenge durchgeführt werden kann. Da das tertiäre Alkylamin überraschend nicht kontinuierlich aus dem System ausgeschleust und gleichzeitig das sekundäre Amin in geringerem Maße erneuert werden muss, lässt sich der kontinuierliche Produktionsprozess mit dieser verringerten Abwassermenge durchführen.
Damit reduziert sich als weiterer Vorteil gleichzeitig die Zahl der Reinigungsschritte. Dies gilt insbesondere für das Abwasser, dass beim Ausschleusen deutlich konzentrierter vorliegt.
Ein großer Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens ist, dass dieses mit relativ einfachen und kostengünstigen bzw. in bereits bestehenden Anlagen durchgeführt werden kann. Hierbei sind die Anlagen einfach zu warten und verursachen geringe Unterhaltskosten. Die nachfolgenden Beispiele dienen zur näheren Erläuterung bevorzugter
Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung, ohne dass hierdurch eine
Begrenzung der Erfindung erfolgen soll.
Beispiele
In einer Anlage entsprechend Fig. 1 wird kontinuierlich Propanal (PA) mit
Formaldehyd unter Verwendung von Dimethylamin (DMA) bzw. einem DMA-TMA- Gemisch und einer Mischung aus Essigsäure (AcOH) zu Schwefelsäure von 2,8 zu 1 umgesetzt. Dabei wurde das Amin-Protonen-Verhältnis auf 0,75 eingestellt. Bei der Berechnung dieses Verhältnisses wird die Schwefelsäure gegenüber der Essigsäure naturgemäß doppelt berücksichtigt. Die eingesetzten Mengen Amin gehen aus Tabelle 1 hervor.
251 g/h PA und 349 g/h eines 37-prozentigen Formalin werden homogen
vorgemischt (Verhältnis molar 1 :1 ). Die Katalysatorlösung, bestehend aus den genannten Aminen und Säuren, wird in den Vorheizer (12) gefahren. Beide Ströme werden vor Vereinigung auf eine Temperatur von 170 °C erhitzt. Die vorerhitzten Ströme werden in einem T-Mischer vereinigt, der direkt mit einem
Strömungsrohrreaktor (1/16 Zoll Rohr mit einer Länge von 4,2 m) verbunden ist. Die Thermostatisierung des Reaktors erfolgt mit einem Ölbad, das bei 180 °C betrieben wird, die Verweilzeit beträgt unter 10 s (siehe Tabelle 1 ), der Druck im Rohrreaktor 70 bar. Nach dem Rohrreaktor wird das Gemisch in Ventil (14) entspannt und der Kolonne (15) zugeführt. 335 g/h des Sumpfablaufes werden in den Reaktor (13) zurückgeführt, 370 g/h des Sumpfablaufes als Abwasser entsorgt. Nach
Verflüssigung des Kopfstroms im Kondensator (16) und Phasentrennung in (17) wird eine methacroleinreiche Phase mit einem Methacrolein-Gehalt von 96,5 % als
Produkt (1 1 1 ) abgeführt und der wässrige Ablauf des Phasentrenners in die Kolonne (15) zurückgeführt. Der Umsatz des Propionaldehyds, sowie die Ausbeute, bezogen auf das eingesetzte Propionaldehyd sind in Tabelle 1 dargestellt. Die Reaktionen der Beispiele 3 bis 5, sowie die Vergleichsbeispiele (VB) 4 und 5 wurden abweichend bei einer Ölbadtemperatur von 160 °C, anstelle von 180 °C durchgeführt. Darüber hinaus wurde bei diesen Beispielen / Vergleichsbeispielen als Säure ausschließlich Essigsäue und kein Gemisch aus Schwefelsäure und
Essigsäure verwendet. Dabei wurde ein Amin-Protonen-Verhältnis von 0,91 eingestellt.
Tabelle 1
Ausbeute
Menge DMA Menge TMA Verweilzeit Umsatz PA /
MAL
mol / mol PA mol / mol PA l s %
/ %
Bsp.1 0,029 0,01 1 8,6 99,8 95,6
Bsp.2 0,022 0,018 8,6 91 ,4 96,7
VB1 0,040 0 8,6 99,9 95,4
VB2 0,029 0 8,6 98,7 96,7
VB3 0,019 0 8,6 82,7 92,7
Bsp.3 0,039 0,0068 9,5 99,2 97,0
Bsp.4 0,039 0,0136 9,5 99,5 97,0
VB4 0,039 0 9,5 98,4 96,5
Bsp.5 0,061 0,047 9,5 99,9 98,1
VB5 0,060 0 9,5 99,9 98,0
Bsp.6 0,062 0,024 9,7 99,9 98,0
Bsp.7 0,064 0,064 9,4 99,9 98,0
Bsp.8 0,065 0,084 9,3 99,9 98,0
Bsp.9 0,080 0,160 9,5 99,9 98,0
Bsp. 10 0,064 0,127 9,7 99,9 97,6
VB6 0,042 0 9,5 98,3 96,5
Bsp.1 1 0,042 0,007 9,5 99,6 97,5
Bsp.12 0,042 0,015 9,5 99,8 97,5
Bsp.13 0,042 0,022 9,5 99,8 97,5 Aus den Beispielen 1 und 2 geht im Vergleich zu den Beispielen VB2 und VB3 klar hervor, dass bei zusätzlichem Vorliegen von TMA, bei identischen DMA-Mengen die Ausbeute und der Umsatz deutlich gesteigert werden können. Aus dem Vergleich der Bsp.1 und VB1 wird sogar das gegenüber dem Stand der Technik sehr
überraschende Ergebnis sichtbar, dass bei kleineren TMA-Gehalten von unter 40 mol% und einer identischen Amin-Stoffkonzentration sowohl die Ausbeute als auch der Propionaldehyd-Umsatz fast unverändert sind. Erst bei höheren Anteilen an TMA, entsprechend Beispiel 2, gehen beide etwas zurück. Jedoch sind auch in diesem Fall sowohl der Umsatz als auch die Ausbeute noch in einem wirtschaftlich interessanten Bereich.
Aus den Beispielen 3 und 4 geht wiederum in Hinblick auf Vergleichsbeispiel 4 hervor, dass auch bei einem Anreichern von TMA im Reaktor - wie es hier durch zusätzliche Mengen im Versuchsaufbau simuliert wird - überraschend zu höheren Umsätzen und Ausbeuten führt, auch wenn die Selektivität minimal reduziert zu werden scheint. Dieser kleine Selektivitätsverlust wird durch die Umsatzsteigerung jedoch mehr als ausgeglichen.
Beispiele 5 und 6 und Vergleichsbeispiel 5 zeigen wiederum, dass man mit besonders hohen Aminkonzentrationen erwartungsgemäß einen besonders hohen Umsatz und hohe MAL-Ausbeuten erzielen kann. Überraschend und im großen Widerspruch zum Stand der Technik ist jedoch, dass man diese hohen Umsätze auch dann erreicht, wenn derart viel Trimethylamin im Reaktor vorliegt, dass das Verhältnis von Trimethylamin zu Dimethylamin nur knapp unter 0,8 liegt.
Aus den Beispielen 7 bis 10 ist ersichtlich, dass man sogar bei äquimolaren Mengen TMA und DMA oder bei einem TMA-Überschuss überraschend hohe Ausbeuten und Selektivitäten erzielen kann. Dies zeigt zuletzt, dass mit vorliegender Erfindung ein lange bestehendes Vorurteil des Standes der Technik überwunden wurde.
Dem Fachmann ist leicht ersichtlich, dass diese Versuche auch auf kontinuierliche Herstellprozesse, bei denen sich TMA anreichert, übertragbar sind. Aus den Beispielen VB6 sowie 1 1 bis 13 ist wiederum ersichtlich, dass bei konstanter DMA-Konzentration und konstanten anderen Prozessparametern bei gleichzeitig steigender TMA-Konzentration sowohl die Selektivität als auch die Ausbeute überraschend steigen. Daraus lässt sich nicht nur schließen, dass TMA entgegen der allgemeinen Lehre des Standes der Technik nicht bei der Reaktion stört, sondern selbst katalytisch zur Reaktion beiträgt.
Bezugszeichenliste
Fig. 1 : Schematische Darstellung einer zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens geeigneten Anlage
FOL Formalin (wässrige Formaldehyd-Lösung)
PA Propanal
DMA wässrige Dimethylamin-Lösung
AcOH Essigsäure
MAL Methacrolein
1 1 Wärmetauscher (Vorwärmer)
12 Wärmetauscher (Vorwärmer)
13 Reaktor (Rohrreaktor)
14 Druckhalteventil
15 MAL-Destillationskolonne
16 Kondensator
17 Phasentrenner
101 Leitung wässriges Formalin
102 Leitung Propanal
103 Leitung in Wärmetauscher
104 Leitung Dimethylamin (40%ige wässrige Lösung)
105 Leitung Essigsäure
106 Leitung in Wärmetauscher
107 Leitung in Reaktor
108 Leitung Produktgemisch zur Kolonne
109 Leitung Kondensat
1 10 Rückstrom in Kolonne
1 1 1 MAL zu Stufe B)
1 12 Leitung zu Abwasser
1 13 Rückführung Sumpfablauf

Claims

Patentansprüche
1 . Verfahren bei dem Propanal in Gegenwart von 0,1 bis 30 Mol% organische Base und 0,1 bis 30 Mol% Säure, jeweils bezogen auf Propanal, bei einer Temperatur von 100 bis 300 °C und bei einem Druck von 5 bis 100 bar kontinuierlich mit Formaldehyd zu Methacrolein umgesetzt wird, dadurch gekennzeichnet, dass es sich bei der organischen Base um eine Mischung aus einem sekundären Alkylamin und einem tertiären Alkylamin in einem Stoffverhältnis zwischen 20 zu 1 und 1 zu 3 handelt.
2. Verfahren gemäß Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das
Stoffverhältnis zwischen dem sekundärem Alkylamin und dem tertiären Alkylamin zwischen 7 zu 1 und 1 zu 1 liegt.
3. Verfahren gemäß Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das es sich bei dem sekundären Alkylamin um Dimethylamin und bei dem tertiären Alkylamin um Trimethylamin handelt.
4. Verfahren gemäß mindestens einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, dass die Alkylamine der Anlage als Mischung zugegeben werden.
5. Verfahren gemäß mindestens einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, dass der Anlage nur sekundäre Alkylamine zugegeben werden, sich die tertiären Alkylamine während des Betriebs der Anlage anreichern, das Verhältnis von sekundären zu tertiären Alkylaminen kontinuierlich oder regelmäßig bestimmt wird und die aminhaltige
Katalysatorlösung bei Unterschreiten des Verhältnisses der
Aminkomponenten von sekundären Alkylamin zu tertiären Alkylamin von 1 zu 3 erneuert wird.
6. Verfahren gemäß mindestens einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, dass kontinuierlich, semikontinuierlich oder batchweise die wässrige Phase der Reaktion abgeführt wird, optional über eine Membran in zwei Phasen getrennt, das so gewonnene aminhaltige Abwasser in einem Thermal Oxidizers verbrannt und das Retentat der Membrantrennung ganz oder teilweise zurück in den Reaktor geführt wird.
7. Verfahren gemäß Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die wässrige Phase der Reaktion abgeführt wird, über eine Membran in zwei Phasen getrennt, das so gewonnene aminhaltige Abwasser in einem Thermal Oxidizers verbrannt und das Retentat der Membrantrennung in einer
Destillationsstufe konzentriert wird und das Konzentrat zurück in den Reaktor geführt wird.
8. Verfahren gemäß mindestens einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, dass die wässrige Phase der Reaktion abgeführt wird, in einer Destillation getrennt wird, der Destillationssumpf zurück in den Reaktor geführt wird und die wässrige Phase zur Entsorgung abgeführt wird.
9. Verfahren gemäß mindestens einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch
gekennzeichnet, dass das gewonnene Methacrolein in einem kontinuierlich an das Verfahren anschließenden zweiten Verfahren zu Methacrylsäure oder Methylmethacrylat umgesetzt wird.
10. Verfahren gemäß mindestens einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch
gekennzeichnet, dass als Säure eine oder mehrere organische Säuren oder eine Mischung aus einer organischen Säure und Schwefelsäure verwendet werden.
1 1 . Verfahren gemäß Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass als Säure Ameisensäure, Essigsäure oder Propionsäure verwendet wird.
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