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EP0193211B1 - Schaltung zur Abgabe von Zündimpulsen - Google Patents

Schaltung zur Abgabe von Zündimpulsen Download PDF

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Publication number
EP0193211B1
EP0193211B1 EP86102680A EP86102680A EP0193211B1 EP 0193211 B1 EP0193211 B1 EP 0193211B1 EP 86102680 A EP86102680 A EP 86102680A EP 86102680 A EP86102680 A EP 86102680A EP 0193211 B1 EP0193211 B1 EP 0193211B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
transistor
circuit
voltage
triac
thyristor
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP86102680A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0193211A3 (en
EP0193211A2 (de
Inventor
Wilfried Dr. Hangauer
Dieter Bark
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Vaillant BV
Original Assignee
Vaillant Austria GmbH
Vaillant NV
Joh Vaillant GmbH and Co
Vaillant GmbH
Vaillant SARL
Vaillant Ltd
Schonewelle BV
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Vaillant Austria GmbH, Vaillant NV, Joh Vaillant GmbH and Co, Vaillant GmbH, Vaillant SARL, Vaillant Ltd, Schonewelle BV filed Critical Vaillant Austria GmbH
Priority to AT86102680T priority Critical patent/ATE62091T1/de
Publication of EP0193211A2 publication Critical patent/EP0193211A2/de
Publication of EP0193211A3 publication Critical patent/EP0193211A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0193211B1 publication Critical patent/EP0193211B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03K—PULSE TECHNIQUE
    • H03K17/00—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking
    • H03K17/30—Modifications for providing a predetermined threshold before switching
    • H03K17/305—Modifications for providing a predetermined threshold before switching in thyristor switches

Definitions

  • the present invention relates to a circuit for delivering ignition pulses for a thyristor or triac according to the preamble of the main claim.
  • a thyristor or triac which can also be represented by an equivalent circuit diagram which has two complementary transistors, the collector of one transistor being connected to the base of the other, the two emitters leading out the connections of these represent a two-pole circuit and the two collectors are connected to each other via a tens diode.
  • the emitter of one transistor is connected to an RC element, and that of the other is connected to the control electrode of the triac via a protective resistor.
  • a circuit for emitting ignition pulses for a thyristor is known, a semiconductor two-pole circuit being provided which has two transistor functions and a tilting property and with the ignition electrode of Thyristor is connected and is connected on the input side with an RC element.
  • the circuit has a transistor whose base is connected to a reference voltage source and whose emitter is connected to the RC element.
  • a controllable electronic switch for influencing the ignition pulses is not provided.
  • DE-B-21 11 695 describes a device based on the phase gating principle for delivering an ignition voltage for a triac.
  • a control voltage source is specified in the corresponding circuit, as a result of which it is not possible to influence the ignition process.
  • the object of the present invention is to control the triggering of the ignition pulses and to avoid misfire pulses.
  • the circuit according to FIG. 1 has a thyristor 1, which is connected with its one connection to ground 2 and with its other connection 3 via a load 4 to an AC voltage source 5.
  • the load 4 could be a bare wire resistor of an electrical instantaneous water heater.
  • the thyristor 1 has a control electrode 6, which is connected via a resistor 7 to an emitter 8 of an NPN transistor 9. This transistor 9 is part of a control circuit 10 for emitting the ignition pulses for the thyristor 1.
  • the control circuit has a second transistor 11 which has a base 12 which is connected to a reference voltage source 14 via a line 13. A further line 15 branches off from line 13 and is connected to the collector 16 of transistor 9.
  • the base 17 of the transistor 9 is connected via a line 18 to a branching point 19 which is connected on the one hand via a line 20 to the collector 21 of the transistor 11 and via a line 22 in parallel to a collector 23 of a third transistor 24, the base thereof 25 is connected via a line 26 to a terminal 27.
  • a voltage source is then connected to the terminal 27 when the thyristor 1 is to be prevented from firing.
  • the emitter 28 of the transistor 24 is connected to ground 2.
  • the emitter 29 of the transistor 11 is connected via a diode 30 connected in the reverse direction to a further terminal 31 of the control circuit which is connected via a line 32 to a connection point 33 of an RC element, one branch of a capacitor 34 and the other branch consists of a resistor 35.
  • the resistor 35 is led with a line 36 to a terminal 37, the branch point 33 is connected to ground 2 via the capacitor 34.
  • the curve 40 is the line voltage, which is present, for example, at point 5
  • the curve 41 is the voltage curve at the branching point 33, reduced by the forward voltages of the diode 30 and the base-emitter diode of the transistor 11. Die am
  • the reference voltage present at point 14 is represented by the value 42. This value is variable.
  • a DC voltage is applied, the value of which can be varied.
  • the switch 38 is briefly closed at each zero crossing of the mains voltage 40. Accordingly, the switch 38 opens, the voltage across the capacitor 34 increases measured the curve 43 until the capacitor voltage corresponds to the reference voltage 42.
  • the transistors 11 and 9 are conductive, that is, an ignition pulse is given to the thyristor 1 via the resistor 7, since the circuit consisting of the two transistors 9 and 11 tilts, so that the voltage between the Emitters 29 and ß collapses to almost zero.
  • the thyristor 1 becomes conductive and the load is fed during the current half-wave of the mains AC voltage, if it is positive. Negative half waves are suppressed. While the circuit 10 is also working during the negative half-wave, this does not affect the thyristor 1.
  • the application of a voltage at terminal 27 causes transistor 24 to become conductive and thus to block transistor 9, even when the charging voltage of capacitor 34 has already reached the ignition voltage.
  • the transistor 11 remains in the active region, so that the capacitor voltage is maintained until the transistor 24 is blocked again. With this the ignition takes place automatically. If it has not occurred during a mains half-wave, the capacitor is then discharged again by closing the switch 38.
  • the advantage of this circuit is that, regardless of the position of the ignition angle, it always operates the flip-flop with the same. Voltage level occurs. The level of the ignition voltage or the level of the ignition energy is only dependent on the level of the reference voltage at connection 14.
  • the circuit is modified to the extent that a triac 45 is used instead of the thyristor 1.
  • the circuit has been supplemented by a diode 46 which is connected in the course of a line 47 from ground 2 to a connection point 48 which is connected on the one hand to the emitter 8 of the transistor 9 and on the other hand to the resistor 7.
  • a diode 49 is provided, which is inserted into line 18. Diode 49 is forwardly connected to base 17, diode 46 is forwardly connected to point 48.
  • the advantage of the circuit according to FIG. 3 is that mains half-waves of both polarities can be processed.
  • the result of this is that the ignition electrode 6 can assume negative values with respect to ground 2.
  • the two diodes 46 and 49 are provided. Diode 46 limits the occurrence of negative voltages at point 48 to the value of a forward voltage.
  • the lead 18 is in the to the base 17 of this transistor, the diode 49 turned on.
  • the resistor 44 serves to limit the current flowing from the reference voltage source 14.
  • the diode 30 serves to enable the capacitor 34 to be charged only via the resistor 35, even if the voltage of the reference voltage source 14 is higher than the permissible reverse voltage of the base-emitter diode of the transistor 11.
  • the circuit according to FIG. 4 is intended to complement the circuit according to FIG. 3.
  • a branch point 50 is provided between the load 4 and the triac 45, from which a line 51 leads, which leads to a second branch point 52. From this, two lines 53 and 54, each provided with a resistor 55 and 56, lead to a further branching point 57, line 53 leading directly there, line 54, on the other hand, via the base collector path of a further transistor 58.
  • the line 54 is connected to ground 2 via a resistor 59, and the emitter 60 of transistor 58 is likewise connected to ground 2.
  • the point 57 is via a resistor 61 with a positive operating voltage 62 and the terminal 27 connected.
  • the circuit according to FIG. 4 serves to avoid undesired half-wave operation of the triac 45 with inductive load 4 and small ignition phase angles, for example when the load 4 is an asynchronous motor and the overall circuit serves as part of a speed control for this motor.
  • the current lags behind the voltage and it can happen that ignition pulses occur between the voltage zero crossing and the subsequent current zero crossing. These ignition pulses remain ineffective since the triac switches off at zero current and remains switched off for the rest of the half-wave. The next ignition therefore only takes place again in the following half-wave, so that half-wave operation with undesirable direct current loading of the load results.
  • the transistor 24 If the voltage at point 50 deviates significantly from zero at a level, regardless of whether in the positive or negative direction, the transistor 24 is blocked. This means that the triac can be ignited. Conversely, if point 50 is at a voltage level very close to zero, the delivery of ignition pulses is blocked due to the conduction of transistor 24. This follows from the fact that when the voltage at point 50 increases in the positive direction, transistor 58 becomes conductive, which means that the voltage at point 57 becomes more negative. The transistor 24 is thus blocked. If the voltage at point 50 becomes negative, point 57 becomes equally negative. If the voltage falls below a threshold voltage at point 50, which depends on the values of the two resistors 55 and 61, transistor 24 also blocks again. The dimensioning of this circuit therefore depends crucially on the values of resistors 55 and 61 on the one hand and on those of resistors 56 and 59 on the other. The level of the positive operating voltage 62 also has an influence.
  • the circuit shown in Figure 4 blocks the occurrence of ignition pulses during the switch-on phases of the triac and thus ensures that hot pulses are not triggered before the zero crossing of the previous current half-wave during inductive load.
  • the flip-flop consisting of transistors 9 and 11 is switched off again when transistor 24 is switched on. The discharge process of the capacitor 34 is thus terminated after the ignition has taken place, so that only the current pulse required for the ignition is removed from the capacitor.

Landscapes

  • Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
  • Power Conversion In General (AREA)
  • Thyristor Switches And Gates (AREA)
  • Electronic Switches (AREA)

Description

  • Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf eine Schaltung zur Abgabe von Zündimpulsen für einen Thyristor oder Triac gemäß dem Oberbegriff des Hauptanspruchs.
  • Es ist bekannt, sogenannte Vierschichtdioden zur Zündung eines Thyristors oder Triacs einzusetzen, die auch durch ein Ersatzschaltbild dargestellt sein können, das zwei komplementäre Transistoren besitzt, wobei der Kollektor des einen Transistors jeweils mit der Basis des anderen verbunden ist, die beiden Emitter herausgeführte Anschlüsse dieser einen Zweipol bildenden Schaltung darstellen und die beiden Kollektoren über eine Zehnerdiode miteinander verbunden sind. Der Emitter des einen Transistors ist mit einem RC-Glied verbunden, und der des anderen ist über einen Schutzwiderstand mit der Steuerelektrode des Triacs verbunden. Bei einer solchen Schaltung ist die Ansprechschwelle nicht variierbar, und das Kippen dieser Schaltung kann nicht über einen Steuereingang verhindert werden.
  • Aus M. Kubat: "Power semiconductors", Springer Verlag, 1984, Seiten 435 - 436, ist eine Schaltung zur Abgabe von Zündimpulsen für einen Thyristor bekannt, wobei eine Halbleiter-Zweipolschaltung vorgesehen ist, welche zwei Transistorfunktionen und Kippeigenschaft aufweist und mit der Zündelektrode des Thyristors verbunden ist sowie eingangsseitig mit einem RC-Glied beschaltet ist. Die Schaltung weist einen Transistor auf, dessen Basis mit einer Referenzspannungsquelle und dessen Emitter mit dem RC-Glied verbunden ist. Ein steuerbarer elektronischer Schalter zur Beeinflussung der Zündimpulse ist nicht vorgesehen.
  • Aus der DE-B-23 30 969 ist eine Schaltungsanordnung zur Erzeugung eines definierten logischen Zustandes, insbesondere zur überwachungssignalgabe in Datenverarbeitungsanlagen bekannt. Diese Schaltung dient nicht zur Abgabe von Zündimpulsen. Folglich ist auch keine Zündelektrode eines Thyristors vorhanden.
  • In der DE-B-21 11 695 wird eine nach dem Phasenanschnittsprinzip arbeitende Einrichtung zur Abgabe einer Zündspannung für einen Triac beschrieben. In der entsprechenden Schaltung ist eine Steuerspannungsquelle angegeben, wodurch eine Beeinflussung des Zündvorganges nicht möglich ist.
  • Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Auslösung der Zündimpulse zu steuern und Fehlzündimpulse zu vermeiden.
  • Die Lösung dieser Aufgabe gelingt mit den im kennzeichnenden Teil des Hauptanspruchs angegebenen Merkmalen.
  • Weitere Ausgestaltungen und besonders vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung gehen aus der nachfolgenden Beschreibung hervor, die die Erfindung anhand der Figuren 1 bis 4 der Zeichnung näher erläutert.
    • Es zeigen:
    • Figur 1
    eine Schaltung in Anwendung auf einen Thyristor,
    Figur 2
    zeitliche Spannungsverläufe gemäß Figur 1,
    Figur 3
    eine modifizierte Schaltung in Anwendung auf einen Triac und
    Figur 4
    eine erfindungsgemäße Ergänzungsschaltung zu Figur 1 beziehungsweise Figur 3.
  • In den Figuren bedeuten gleiche Bezugszeichen jeweils die gleichen Einzelheiten.
  • Die Schaltung nach Figur 1 weist einen Thyristor 1 auf, der mit seinem einen Anschluß an Masse 2, mit seinem anderen Anschluß 3 über eine Last 4 mit einer Wechselspannungsquelle 5 verbunden ist. Bei der Last 4 könnte es sich um einen Blankdrahtwiderstand eines elektrischen Durchlauferhitzers handeln. Der Thyristor 1 weist eine Steuerelektrode 6 auf, die über einen Widerstand 7 mit einem Emitter 8 eines NPN-Transistors 9 verbunden ist. Dieser Transistor 9 ist Teil einer Steuerschaltung 10 zur Abgabe der Zündimpulse für den Thyristor 1. Die Steuerschaltung weist einen zweiten Transistor 11 auf, der eine Basis 12 besitzt, die über eine Leitung 13 mit einer Referenzspannungsquelle 14 verbunden ist. Von der Leitung 13 zweigt eine weitere Leitung 15 ab, die mit dem Kollektor 16 des Transistors 9 verbunden ist. Die Basis 17 des Transistors 9 ist über eine Leitung 18 mit einem Verzweigungspunkt 19 verbunden, der einerseits über eine Leitung 20 mit dem Kollektor 21 des Transistors 11 und über eine Leitung 22 parallel hierzu mit einem Kollektor 23 eines dritten Transistors 24 verbunden ist, dessen Basis 25 über eine Leitung 26 mit einem Anschluß 27 verbunden ist. An den Anschluß 27 wird dann eine Spannungsquelle gelegt, wenn ein Zünden des Thyristors 1 verhindert werden soll.
  • Der Emitter 28 des Transistors 24 liegt an Masse 2.
  • Der Emitter 29 des Transistors 11 ist über eine in Sperrrichtung geschaltete Diode 30 mit einem weiteren Anschluß 31 der Steuerschaltung verbunden, die über eine Leitung 32 mit einem Verbindungspunkt 33 eines RC-Glieds verbunden ist, dessen einer Zweig aus einem Kondensator 34 und dessen anderer Zweig aus einem Widerstand 35 besteht. Der Widerstand 35 ist mit einer Leitung 36 an einen Anschluß 37 geführt, über den Kondensator 34 ist der Verzweigungspunkt 33 mit Masse 2 verbunden.
  • Die Funktion der Schaltung nach Figur 1 wird nun anhand der Diagramme der Figur 2 näher erläutert.
  • In beiden Diagrammen sind Spannungsverläufe in Abhängigkeit von der Zeit beschrieben. Bei der Kurve 40 handelt es sich um die Netzspannung, die beispielsweise am Punkt 5 anliegt, bei der Kurve 41 handelt es sich um den Spannungsverlauf am Verzweigungspunkt 33, vermindert um die Durchlaßspannungen der Diode 30 und der Basis-Emitterdiode des Transistors 11. Die am Punkt 14 anliegende Referenzspannunq ist durch den Wert 42 repräsentiert. Dieser Wert ist variabel. An den Punkt 37 wird eine Gleichspannung angelegt, deren Wert variiert werden kann. Der Schalter 38 wird bei jedem Nulldurchgang der Netzspannung 40 kurzzeitig geschlossen. Öffnet demgemäß der Schalter 38, so steigt die Spannung am Kondensator 34 ge maß dem Kurvenzug 43 so lange an, bis die Kondensatorspannung der Referenzspannung 42 entspricht. In diesem Moment werden die bei den Transistoren 11 und 9 leitend, das heißt, über den Widerstand 7 wird ein Zündimpuls an den Thyristor 1 gegeben, da die Schaltung, bestehend aus den beiden Transistoren 9 und 11, kippt, so daß die Spannung zwischen den Emittern 29 und ß auf nahezu Null zusammenbricht. Der Thyristor 1 wird leitend, und die Last wird während der aktuellen Halbwelle der Netzwechselspannung, sofern sie positiv ist, gespeist. Negative Halbwellen werden unterdrückt. Während der negativen Halbwelle findet zwar auch ein Arbeiten der Schaltung 10 statt, nur wirkt sich das auf den Thyristor 1 nicht aus. Das Anlegen einer Spannung am Anschluß 27 bewirkt das Leitendwerden des Transistors 24 und damit ein Sperren des Transistors 9, auch dann, wenn die Ladespannung des Kondensators 34 bereits die Zündspannung erreicht hat. In diesem Fall bleibt der Transistor 11 im aktiven Bereich, so daß die Kondensatorspannung erhalten bleibt, und zwar so lange, bis der Transistor 24 wieder gesperrt wird. Hiermit erfolgt automatisch die Zündung. Ist sie nicht während einer Netzhalbwelle erfolgt, wird der Kondensator anschließend durch Schließen des Schalters 38 wieder entladen. Der Vorteil dieser Schaltung liegt darin, daß unabhängig von der Lage des Zündwinkels stets ein Betreiben der Kippschaltung mit demselben. Spannungsniveau erfolgt. Die Höhe der Zündspannung beziehungsweise die Höhe der Zündenergie ist nur abhängig von der Höhe der Referenzspannung an Anschluß 14.
  • Bei der Figur 3 ist die Schaltung insoweit abgewandelt, daß statt des Thyristors 1 ein Triac 45 verwendet wird. Die Schaltung ist um eine Diode 46 erganzt worden, die im Zuge einer Leitung 47 von Masse 2 an einen Verbindungspunkt 48 gelegt ist, die einerseits mit dem Emitter 8 des Transistors 9, zum anderen mit dem Widerstand 7 verbunden ist. Weiterhin ist eine Diode 49 vorgesehen, die in die Leitung 18 eingefügt ist. Die Diode 49 ist in Durchlaßrichtung auf die Basis 17, die Diode 46 in Durchlaßrichtung auf den Punkt 48 geschaltet.
  • Der Vorteil der Schaltung nach Figur 3 liegt darin, daß Netzhalbwellen beider Polarität verarbeitet werden können. Hieraus resultiert aher, daß die Zündelektrode 6 gegenüber Masse 2 negative Werte annehmen kann. Um hier Rückwirkungen auf die Steuerschaltung zu verhindern, sind die beiden Dioden 46 und 49 vorgesehen. Die Diode 46 begrenzt das Auftreten negativer Spannungen am Punkt 48 auf den wert einer Flußspannung. Um auch während negativer Halbwellen den Transistor 9 gesperrt zu halten, wenn der Transistor 24 leitend ist, ist in die Zuleitung 18 zur Basis 17 dieses Transistors die Diode 49 eingeschaltet.
  • Der Widerstand 44 dient in den Ausführungsbeispielen nach Figur 1 und 3 dazu, den aus der Referenzspannungsquelle 14 fließenden Strom zu begrenzen. Die Diode 30 dient in beiden Schaltungen dazu, ein Laden des Kondensators 34 nur über den Widerstand 35 zu ermöglichen, auch wenn die Spannung der Referenzspannungsquelle 14 höher ist als die zulässige Sperrspannung der Basis-Emitterdiode des Transistors 11.
  • Die Schaltung nach Figur 4 ist als Ergänzung zur Schaltung nach Figur 3 gedacht.
  • Zwischen der Last 4 und dem Triac 45 ist ein Verzweigungspunkt 50 vorgesehen, von dem eine Leitung 51 ausgeht, die zu einer zweiten Verzweigungsstelle 52 führt. Von dieser führen zwei Leitungen 53 und 54, die mit je einem Widerstand 55 und 56 versehen sind, zu einem weiteren Verzweigungspunkt 57, wobei die Leitung 53 direkt dorthin, die Leitung 54 hingegen über die Basiskollektorstrecke eines weiteren Transistors 58 dorthin führt. Die Leitung 54 ist im übrigen über einen Widerstand 59 mit Masse 2, der Emitter 60 des Transistors 58 gleichermaßen mit Masse 2 verbunden. Der Punkt 57 ist über einen Widerstand 61 mit positiver Betriebsspannung 62 und mit dem Anschluß 27 verbunden.
  • Die Schaltung nach Figur 4 dient dazu, unerwünschten Halbwellenbetrieb des Triacs 45 bei induktiver Last 4 und kleinen Zündphasenwinkeln zu vermeiden, beispielsweise dann, wenn die Last 4 ein Asynchronmotor ist und die Gesamtschaltung als Teil einer Drehzahlregelung für diesen Motor dient. Bei einer induktiven Last eilt der Strom der Spannung nach, und es kann vorkommen, daß Zündimpulse zwischen dem Spannungsnulldurchgang und dem nachstfolgenden Stromnulldurchgang erfolgen. Diese Zündimpulse bleiben unwirksam, da der Triac im Stromnulldurchgang ausschaltet und für den Rest der Halbwelle ausgeschaltet bleibt. Die nächste Zündung erfolgt damit erst wieder in der darauffolgenden Halbwelle,,so daß sich Halbwellenbetrieb mit unerwünschter Gleichstrombelastung der Last ergibt.
  • Ist die Spannung an Punkt 50 auf einem Niveau wesentlich von Null abweichend, gleichgültig ob in positiver oder negativer Richtung, so ist der Transistor 24 gesperrt. Das heißt, eine Zündung des Triacs ist möglich. Liegt der Punkt 50 umgekehrt auf einem Spannungsniveau sehr nahe bei Null, so ist infolge Leitens des Transistors 24 die Abgabe von Zündimpulsen gesperrt. Dies folgt daraus, daß bei Zunahme der Spannung am Punkt 50 in positiver Richtung der Transistor 58 leitend wird, das bedeutet, daß die Spannung im Punkt 57 negativer wird. Damit wird der Transistor 24 gesperrt. Wird die Spannung im Punkt 50 negativ, so wird der Punkt 57 gleichermaßen negativ. Bei Unterschreiten einer Schwellenspannung am Punkt 50, der von den Werten der beiden Widerstände 55 und 61 abhängt, sperrt auch der Transistor 24 wieder. Die Dimensionierung dieser Schaltung hängt also entscheidend von den Werten der Widerstände 55 und 61 einerseits und von denen der Widerstände 56 und 59 andererseits ab. Weiterhin ist maßgeblich die Höhe der positiven Betriebsspannung 62 von Einfluß.
  • Die in Figur 4 dargestellte Schaltung blockiert das Auftreten von Zündimpulsen während der Einschaltphasen des Triacs und stellt somit sicher daß hei induktiver Last Zündimpulse nicht vor dem Nulldurchgang der vorangegangenen Stromhalbwelle ausgelöst werden. Gleichzeitig wird erreicht, daß nach erfolgter Zündung des Triacs, das heißt mit dem Spannungszusammenbruch am Triac, die aus den Transistoren 9 und 11 bestehende Kippschaltung mit dem Einschalten des Transistors 24 wieder ausgeschaltet wird. Damit wird der Entladevorgang des Kondensators 34 nach erfolgter Zündung abgebrochen, so daß dem Kondensator nur der für die Zündung benötigte Stromimpuls entnommen wird.

Claims (2)

  1. Schaltung zur Abgabe von Zündimpulsen für einen Thyristor(1) oder Triac(45)mit einer Halbleiter-Zweipolschaltung(9,11), die zwei Transistorfunktionen und Kippeigenschaft aufweist und mit der Zündelektrode des Thyristors (1) beziehungsweise Triacs(45)verbunden ist und die eingangsseitig mit einem RC-Glied(34,35)beschaltet ist, wobei die Basis(12) des einen Transistors (11)mit einer Referenzspannungsquelle(14),die(17)des anderen(9)mit einem steuerbaren elektronischen Schalter(24)und der Emitter(29) mit der Referenzspannungsquelle(14)verbundenen Transistors(11) mit dem RC-Glied(34,35)verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, daß der Steueranschluß (27) des elektronischen Schalters (24) mit dem Abgriff (57) eines Spannungsteilers (61, 55) verbunden ist, wobei die dem Abgriff abgewandten Anschlüsse der beiden Spannungsteilerwiderstände einerseits mit einem Verbindungspunkt (50) zwischen Triac (45) und der Last (4) und andererseits mit einer Spannungsquelle (62) verbunden sind.
  2. Schaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß dem einen Widerstand (55) des Spannungsteilers eine Basis-Kollektorstrecke eines weiteren, in Emitterschaltung betriebenen Transistors (58) in Serie mit einem zweiten Spannungsteiler (56, 59) parallelgeschaltet ist.
EP86102680A 1985-03-01 1986-03-01 Schaltung zur Abgabe von Zündimpulsen Expired - Lifetime EP0193211B1 (de)

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DE8506354U 1985-03-01

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EP0193211A2 EP0193211A2 (de) 1986-09-03
EP0193211A3 EP0193211A3 (en) 1987-09-09
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