[go: up one dir, main page]

EA039436B1 - Способ холодной деформации аустенитной стали - Google Patents

Способ холодной деформации аустенитной стали Download PDF

Info

Publication number
EA039436B1
EA039436B1 EA201990586A EA201990586A EA039436B1 EA 039436 B1 EA039436 B1 EA 039436B1 EA 201990586 A EA201990586 A EA 201990586A EA 201990586 A EA201990586 A EA 201990586A EA 039436 B1 EA039436 B1 EA 039436B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
thickness
ratio
cold rolling
cold
range
Prior art date
Application number
EA201990586A
Other languages
English (en)
Other versions
EA039436B9 (ru
EA201990586A1 (ru
Inventor
Томас Фрёлих
Стефан Линднер
Торстен Пиник
Original Assignee
Оутокумпу Оюй
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Оутокумпу Оюй filed Critical Оутокумпу Оюй
Publication of EA201990586A1 publication Critical patent/EA201990586A1/ru
Publication of EA039436B1 publication Critical patent/EA039436B1/ru
Publication of EA039436B9 publication Critical patent/EA039436B9/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C21D7/04—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the surface
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
    • B21B37/24—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
    • B21B37/24—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme
    • B21B37/26—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme for obtaining one strip having successive lengths of different constant thickness
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D35/00—Combined processes according to or processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00
    • B21D35/002—Processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00
    • B21D35/005—Processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00 characterized by the material of the blank or the workpiece
    • B21D35/006—Blanks having varying thickness, e.g. tailored blanks
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/041—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B2001/221—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by cold-rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2201/00—Special rolling modes
    • B21B2201/02—Austenitic rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2271/00—Mill stand parameters
    • B21B2271/02—Roll gap, screw-down position, draft position
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Body Structure For Vehicles (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу частичного упрочнения аустенитной стали посредством использования в течение холодной деформации эффекта упрочнения ПНД (пластичность, наведенная двойникованием), ПНД/ПНП или ПНП (пластичность, наведенная превращением). Холодную деформацию осуществляют посредством холодной прокатки по меньшей мере по одной поверхности (2, 3; 12) материала (1, 11), чтобы получить в материале (1, 11) по меньшей мере две последовательные области (5, 7; 14, 16) с различными механическими значениями толщины, предела текучести Rp0,2, прочности на растяжение Rm и удлинения, при соотношении (r) между отношением F предельной нагрузки и отношением t толщины в интервале 1,0>r>2,0, где области (5, 7; 14, 16) механически соединены друг с другом посредством переходной области (6; 15), толщина которой изменяется от толщины (t1, t3) первой области (5, 14) в направлении деформации (4, 13) до толщины (t2, t4) второй области (7, 16) в направлении деформации (4, 13). Кроме того изобретение относится к применению продукта холодной деформации.

Description

Изобретение относится к способу холодной деформации аустенитной стали посредством использования в течение деформации эффекта упрочнения стали ПНД (пластичность, наведенная двойникованием), ПНД/ПНП или ПНП (пластичность, наведенная превращением), чтобы обеспечить в деформированных стальных продуктах области с различными значениями механических и/или физических характеристик.
В производстве транспортных систем, особенно кузовов автомобилей и железнодорожного транспорта, инженеры используют компоновки для обеспечения требуемых материалов в заданном месте. Такие возможности называют конструкцией из различных материалов или изделия с заданными свойствами, такие как прокатанные на гибких валках заготовки, которые представляют собой металлические изделия, до штамповки имеющие различную толщину материала по своей длине, которые могут быть разрезаны для создания единой исходной заготовки. Прокатанные на гибких валках заготовки применяют в соответствующих защитных деталях, таких как стойки, поперечные и продольные элементы деталей автомобилей. Кроме того, в железнодорожном транспорте используют прокатанные на гибких валках заготовки в боковых стенках, крышах или соединительных элементах, а также в автобусах и грузовиках также используют прокатанные на гибких валках заготовки. Но в технике требуемый материал для прокатанных на гибких валках заготовок означает только то, что он обладает требуемой толщиной в заданном месте, поскольку в ходе прокатки на гибких валках механические свойства, такие как прочность на растяжение, сохраняются на том же уровне, так же как и отношение предельных нагрузок F, зависящее от толщины изделия, прочности на растяжение Rm и ширины материала между прокатанной на гибких валках областью и непрокатанной областью. Таким образом, невозможно создать области с различной прочностью и пластичностью для последующего процесса формовки. Обычно за процессом первоначальной прокатки на гибких валках или прокатки на эксцентриковых валках следуют процесс реакристаллизационного отжига и стадия оцинковывания.
DE 10041280 и EP 1074317 являются первоначальными патентами на прокатанную на гибких валках заготовку в целом. В них описан способ получения и оборудование для получения металлической полосы различной толщины. Способом для достижения этого является использование верхнего и нижнего валков и изменение межвалкового зазора. Однако в DE 10041280 и EP 1074317 ничего не говорится о влиянии толщины на прочность и удлинение и о корреляции между прочностью, удлинением и толщиной. Кроме того, не описан необходимый материал для данного соотношения, поскольку не описан какой-либо аустенитный материал.
В US 2006033347 описаны гибкие прокатные валки для применения во множестве решений автомобилестроения, а также способ применения листового материала различной толщины. Кроме того, в US 2006033347 описаны кривые необходимой толщины листа, которые являются важными для различных деталей. Но не описано влияние на прочность и удлинение, корреляция между прочностью, удлинением и толщиной, а также необходимый для данного соотношения материал.
В WO 2014/202587 описан способ получения деталей автомобиля с переменной толщиной полосы. WO 2014/202587 относится к применению упрочняемых штамповкой мартенситных низколегированных сталей, таких как 22MnB5 для технологий горячей штамповки. Но не описана взаимосвязь механикотехнологических параметров с толщиной, а также не описаны аустенитные материалы специальной микроструктуры.
Целью настоящего изобретения является устранение недостатков известного уровня техники и обеспечение улучшенного способа холодной деформации аустенитной стали посредством использования в течение деформации эффекта упрочнения аустенитной стали ПНД (пластичность, наведенная двойникованием), ПНД/ПНП или ПНП (пластичность, наведенная превращением), чтобы получить области в продуктах из аустенитной стали, которые имеют различные значения механических и/или физических характеристик. Основные признаки настоящего изобретения включены в прилагаемую формулу изобретения.
В способе в соответствии с настоящим изобретением в качестве исходного материала используют горячедеформированную или холоднодеформированную полосу, лист, пластину или рулон из аустенитной ПНД-, или ПНП/ПНД-, или ПНП-стали различной толщины. Снижение толщины при дополнительной холодной деформации исходного материала сочетается с особенным и сбалансированным изменением механических свойств материала, таких как предел текучести, прочность на растяжение и удлинение. Дополнительную холодную деформацию осуществляют посредством холодной прокатки на гибких валках или холодной прокатки на эксцентриковых валках. Толщину материала изменяют вдоль одного направления, в частности, в продольном направлении материала относительно направления холодной деформации стали. При использовании способа по изобретению холоднодеформированный материал имеет заданную толщину и заданную прочность в той части деформированного изделия, где это необходимо. Это основано на создании соотношения между прочностью, удлинением и толщиной. Таким образом, в настоящем изобретении используют преимущества холоднокатаного на гибких валках или холоднокатаного на эксцентриковых валках материала, и устраняют недостатки получения только гомогенных механических характеристик известного уровня техники по всему полностью деформированному продукту.
В способе по изобретению материал подвергают холодной деформации посредством холодной про- 1 039436 катки, чтобы получить по меньшей мере две области в материале с различным конкретным соотношением толщины, предела текучести, прочности на растяжение и удлинения в продольном и/или поперечном направлении холоднодеформированного материала. Области имеют контакт друг с другом преимущественно через продольную и/или поперечную переходную область между этими областями. В последовательных областях с различными механическими характеристиками до и после переходной области предельную нагрузку F1 до деформации и предельную нагрузку F2 после деформации материала определяют по формулам:
Fx = Rml * w * ΐχ (1) и
F2 = Rm2 * W * t2 (2), где t1 и t2 представляют собой толщину областей до и после холодной прокатки, Rm1 и Rm2 представляют собой прочность на растяжение областей до и после холодной прокатки и w представляет собой ширину материала. Тогда, при сохранении ширины w материала постоянной, отношение ΔF предельной нагрузки в процентах для толщин t1 и t2 составляет:
и соответственно, отношение Δt толщины в процентах для нагрузок F1 и F2 составляет:
At = (t2/tx)*100 (4).
Тогда соотношение r ΔF к Δt составляет:
г = AF/ At = Rm2/Rmi (5).
Кроме того, соотношение гф между соотношением r и степенью Ф формоизменения в процентах определяется формулой:
гф = (г/Ф)*100 (6).
В соответствии с изобретением, соотношение r в стали между холоднокатаной областью и областью без прокатки составляет 1,0>r>2,0, предпочтительно 1,15>r>1,75, и отношение ΔF предельной нагрузки для толщины в области без прокатки и в холоднокатаной области в процентах составляет более 100%. Кроме того, степень Ф формоизменения составляет 5<Ф<60, предпочтительно 10<Ф<40, и отношение гф составляет более 4,0.
Для холоднокатаного материала с различной толщиной в соответствии с изобретением максимальную допустимую нагрузку рассчитывают на каждую область постоянной толщины. В известном способе с подвергаемым отжигу материалом только толщина является влияющим параметром, принимая в расчет, что ширина является постоянной по всему рулону, так же как и прочность на растяжение, из-за условий отжига. В соответствии с изобретением, при различных уровнях упрочнения прочность на растяжение Rm является вторым влияющим параметром и формулы (1) и (2) могут быть преобразованы в формулу (5). Формула (3) показывает с помощью отношения усилий областей различной толщины и с помощью соотношения r в формуле (5), что она может быть связана с соотношением между толщиной и t прочностью на растяжение Rm. Для катаных материалов, изготавливаемых в соответствии с настоящим изобретением, соотношение r должно составлять 1,0>r>2,0, предпочтительно 1,15>r>1,75. Это означает, что для материалов, используемых в настоящем изобретении, возможно то, что области меньшей толщины могут нести более высокую нагрузку. Влияние возрастающего деформационного упрочнения превосходит влияние снижающейся толщины. В результате настоящего изобретения значение ΔF в формуле (3) должно всегда быть > 100%.
Другой путь описания материала, изготавливаемого по настоящему изобретению, может быть представлен формулой (6), в которой указано соотношение между специфичной для данного материала степенью Ф формоизменения и соотношением r из формулы (5). Степень формоизменения представляет собой параметр деформации, который в общем описывает длительные геометрические изменения компонента в ходе процесса формовки. Таким образом, соотношение формулы (6) может быть использовано в качестве показателя того, насколько большие усилия следует предпринять для достижения дополнительного преимущества по прочности. В настоящем изобретении гф должен составлять >4,0, в противном случае попытка достичь лучшего значения нагрузки является экономически нецелесообразной.
Затем холоднодеформированный продукт по изобретению можно разрезать на листы, пластины, полосы или непосредственно поставлять в виде рулона или полосы.
Преимущество настоящего изобретения состоит в том, что холоднодеформированная ПНД- или ПНП/ПНД- или ПНП-сталь сочетает в себе области высокой прочности с уменьшенной толщиной, а с другой стороны, области более высокой толщины с улучшенной пластичностью. Таким образом, настоящее изобретение отличается от других известных изделий, заготовки которых прокатывают на гибких валках, сочетанием уменьшения толщины с особым и сбалансированным локальным изменением механических свойств листа, пластины или рулона способом холодной прокатки. Таким образом, нет необходимости в энергетически затратной и дорогостоящей термической обработке, такой как упрочне
- 2 039436 ние под прессом.
С помощью настоящего изобретения возможно получить катаный на гибких валках или катаный на эксцентриковых валках материал таким образом, что оказываются локально доступными области с более высокой пластичностью и более высокой толщиной, где материал может быть утончен и в то же время упрочнен. С другой стороны, существуют тонкие области высокой прочности для таких областей деталей, как днище детали глубокой вытяжки, где обычно эффект упрочнения и уменьшение толщины не могут быть реализованы из-за слишком низкой степени деформации в течение процесса глубокой вытяжки.
Материал, который пригоден для получения соотношения между прочностью, удлинением и толщиной, удовлетворяет следующим условиям:
сталь с аустенитной микроструктурой и ПНД-, ПНП/ПНД- или ПНП-эффектом упрочнения;
сталь, упроченная холодной обработкой в ходе ее изготовления;
сталь с содержанием марганца от 10 до 25 мас.%, предпочтительно от 14 до 20 мас.%;
нержавеющая сталь, которая обладает указанными эффектами микроструктуры и имеет содержание никеля <4,0 мас.%;
сталь, легированная внедренными высвобожденными атомами азота и углерода с содержанием (C+N) от 0,4 до 0,8 мас.%;
ПНД-сталь с определенной энергией дефектов упаковки от 18 до 30 мДж/м2, предпочтительно от 20 до 30 мДж/м2, что делает эффект обратимым при сохранении полностью стабильной аустенитной микроструктуры,
ПНП-сталь с энергией дефектов упаковки 10-18 мДж/м2.
Аустенитная ПНД-сталь может представлять собой нержавеющую сталь с содержанием хрома более 10,5 мас.% и, в особенности, характеризующаяся легирующей системой CrMn или CrMnN. Кроме того, такая легирующая система в особенности характеризуется тем, что содержание никеля является низким (<4 мас.%) для снижения стоимости материалов и формирования неволатильной стоимости деталей в течение нескольких лет серийного производства. Один преимущественный химический состав содержит, в мас.%, 0,08-0,30% углерода, 14-26% марганца 10,5-16% хрома, менее 0,8% никеля и 0,2-0,8% азота.
Аустенитная нержавеющая ПНП/ПНД-сталь может представлять собой нержавеющую сталь с легирующей системой CrNi, такую как стали 1.4301 или 1.4318, CrNiMn, такую как сталь 1.4376, или CrNiMo, такую как сталь 1.4401. Кроме того, ферритно-аустенитные двухфазные нержавеющие ПНП/ПНД-стали, такие как стали 1.4362 и 1.4462 предпочтительны для способа по настоящему изобретению.
Аустенитная нержавеющая ПНП/ПНД-сталь 1.4301 содержит, в мас.%, менее 0,07% углерода, менее 2% кремния, менее 2% марганца, 17,50-19,50% хрома, 8,0-10,5% никеля, менее 0,11% азота, остальное составляет железо и неизбежные примеси, встречающиеся в нержавеющих сталях. Аустенитная нержавеющая ПНП/ПНД-сталь 1.4318 содержит, в мас.%, менее 0,03% углерода, менее 1% кремния, менее 2% марганца, 16,50-18,50% хрома, 6,0-8,0% никеля, 0,1-0,2% азота, остальное составляет железо и неизбежные примеси, встречающиеся в нержавеющих сталях. Аустенитная нержавеющая ПНП/ПНД-сталь 1.4401 содержит, в мас.%, менее 0,07% углерода, менее 1% кремния, менее 2% марганца, 16,50-18,50% хрома, 10,0-13,0% никеля, 2,0-2,5% молибдена менее 0,11% азота, остальное составляет железо и неизбежные примеси, встречающиеся в нержавеющих сталях.
Ферритно-аустенитная двухфазная нержавеющая ПНП/ПНД-сталь 1.4362 содержит, в мас.%, менее 0,03% углерода, менее 1% кремния, менее 2% марганца, 22,0-24,0% хрома, 4,5-6,5% никеля, 0,1-0,6% молибдена, 0,1-0,6% меди, 0,05-0,2% азота, остальное составляет железо и неизбежные примеси, встречающиеся в нержавеющих сталях. Ферритно-аустенитная двухфазная нержавеющая ПНП/ПНД-сталь 1.4462 содержит, в мас.%, менее 0,03% углерода, менее 1% кремния, менее 2% марганца, 22,0-24,0% хрома, 4,5-6,5% никеля, 2,5-3,5% молибдена, 0,10-0,22% азота, остальное составляет железо и неизбежные примеси, встречающиеся в нержавеющих сталях.
При использовании аустенитных нержавеющих материалов нет необходимости в нанесении дополнительного покрытия на поверхность. В случае использования материала для деталей транспортного средства достаточно стандартной катафорезной покраски кузова автомобиля. Это является комплексным преимуществом, в особенности для подвергающихся влажной коррозии деталей, в отношении выигрыша по стоимости, сложности изготовления и защиты от коррозии.
Кроме того, благодаря нержавеющей ПНД- или ПНП/ПНД-стали возможно избежать последующего процесса оцинковывания после осуществления процесса холодной прокатки на гибких валках или холодной прокатки на эксцентриковых валках. При сравнении с известными свойствами нержавеющих сталей, конечный холоднокатаный материал обладает улучшенными свойствами с точки зрения отсутствия образования окалины и теплостойкости.
Преимуществами полностью аустенитных ПНД-сталей являются немагнитные свойства в таких условиях, как условия при штамповке или сварке. Следовательно, полностью аустенитные ПНД-стали по- 3 039436 ходят для применения в качестве катаных на гибких валках заготовок для деталей электромобилей на аккумуляторных источниках питания.
В настоящем изобретении описан способ изготовления прокаткой различных областей в виде рулона или полосы, где ширина продукта составляет 650<t< 1600 мм;
исходная ширина составляет 1,0<t<4,5 мм;
может быть использован промежуточный отжиг в ходе деформации и отжиг после деформации для получения однородных свойств материала.
Компонент, изготавливаемый в соответствии с изобретением, представляет собой:
автомобильный компонент, такой как втулка подушки безопасности, деталь кузова автомобиля, такую как элемент рамы, нижняя рама, стойка, поперечина рамы, желобок (channel), лонжерон;
деталь грузовых транспортных средств с полуобработанным листом, трубкой или профилем;
деталь железнодорожного транспорта непрерывной длины >2000 мм, такую как боковая стенка, днище, крыша;
трубку, изготовленную из полосы или рулонной полосы;
навесную деталь автомобиля, такую как авариный усилитель боковой двери;
деталь с немагнитными свойствами для электромобиля на аккумуляторных источниках питания гнутая профилированная или полученная гидравлической формовкой деталь для транспортных областей применения.
Далее настоящее изобретение описано более подробно со ссылками на прилагаемые чертежи, где на фиг. 1 показано предпочтительное воплощение настоящего изобретения, представленное схематически и в аксонометрической проекции;
на фиг. 2 показано еще одно предпочтительное воплощение настоящего изобретения, представленное схематически и в аксонометрической проекции.
На фиг. 1 часть ПНД-материала 1 обработана холодной прокаткой на гибких валках как по верхней поверхности 2, так и по нижней поверхности 3 при направлении прокатки 4. Часть материала 1 содержит первую область 5, в которой материал является толстым, и материал является более пластичным и в то же время упрочненным. Часть материала также содержит переходную область 6, в которой толщина материала является переменным параметром, так что толщина уменьшается от первой области 5 ко второй области 7, где материал имеет более высокую прочность, но более низкую пластичность.
На фиг. 2 часть ПНД материала 11 обработана холодной прокаткой на гибких валках только по верхней поверхности 12 при направлении 13 прокатки. Как в воплощении на фиг. 1, часть материала 11 содержит первую область 14, в которой материал является толстым, и материал является более гибким и в то же время упрочненным. Часть материала 11 также содержит переходную область 15, в которой толщина материала является переменным параметром, так что толщина уменьшается от первой области 14 ко второй области 16, где материал имеет более высокую прочность, но более низкую пластичность.
Способ в соответствии с настоящим изобретением испытывали с использованием аустенитных ПНД- (пластичность, наведенная двойникованием) сталей, химические составы которых в мас.% представлены в нижеследующей табл. 1.
Таблица 1
Сплав Сг Мп Ni С N
А (расплав 1) 16 18 <2 0,3 0,4
В(расплав 2) 14 15 <2 0,3 0,6
С (расплав 3) 12 20 <2 0,08 -
D (расплав 4) 6 14 0,5 0,08 0,2
Е (расплав 5) 18 6 2,5 0,06 -
Сплавы А - С и Е представляют собой аустенитные нержавеющие стали, тогда как сплав D представляет собой аустенитную сталь.
Измерения предела текучести Rp0,2, прочности на растяжение Rm и удлинения A80 для каждого сплава А - Е осуществляли до и после холодной прокатки на гибких валках, при которой сплавы прокатывали как по верхней поверхности, так и по нижней поверхности. Результаты, а также исходные толщины и получаемые толщины, указаны в нижеследующей табл. 2.
- 4 039436
Таблица 2
Сплав Исходная толщина, мм Исходный предел текучести, МПа Исходная прочность на растяжение, МПа Исходное удлинение А80 Полученная толщина, мм Полученный предел текучести, МПа Полученная прочность на растяжение, МПа Полученное удлинение А80
А (расплав 1) 2,0 520 965 51 1,6 1040 1280 13
В(расплав 2) 1,0 770 1120 33 0,9 1025 1250 14
С (расплав 3 ) 2,0 490 947 45 1,4 1180 1392 7
D (расплав 4) 1,6 380 770 41 1,3 725 914 14
Е (расплав 5) 1,5 368 802 50 1,2 622 1090 15
Результаты в табл. 2 показывают, что предел текучести Rp0 2 и прочность на растяжение Rm существенно возрастают в ходе прокатки на гибких валках, тогда как удлинение А80 существенно снижается в ходе прокатки на гибких валках.
Способ в соответствии с настоящим изобретением также испытывали с использованием аустенитных или ферритно-аустенитных двухфазных стандартизованных ПНП (пластичность, наведенная превращением) или ПНП/ПНД-сталей, химические составы которых, в мас.%, представлены в ниже следующей табл. 3.
Таблица 3
Марка стали Ст Мп Ni С Мо N
1.4301 18 1,2 8,0 0,04 - -
1.4318 17 1,0 7,5 0,02 - 0,14
1.4362 22 1,3 3,8 0,02 - 0,10
1.4401 17 1,2 10,5 0,02 2,2 -
1.4462 22 1,4 5,8 0,02 3,0 0,17
В табл. 3 марки 1.4362 и 1.4462 представляют ферритно-аустенитные двухфазные нержавеющие стали, а марки 1.4301, 1.4318 и 1.4401 представляют аустенитные нержавеющие стали.
До и после прокатки на гибких валках для марок, представленных в табл. 3, определяли значения таких механических характеристик, как предел текучести Rpo;2, прочность на растяжение Rm и удлинение, и результаты, а также исходная толщина до прокатки на гибких валках и полученная толщина после прокатки на гибких валках, указаны в нижеследующей табл. 4.
Таблица 4
Марка стали Исходная толщина, мм Исходный предел текучести, МПа Исходная прочность на растяжение, МПа Исходное удлинение, А80 Полученная толщина, мм Полученный предел текучести, МПа Полученная прочность на растяжение, МПа Полученное удлинение А80
1.4301 2,0 275 680 56 1,4 900 1080 12
1.4318 2,0 390 735 47 1,4 905 1090 20
1.4362 2,0 550 715 31 1,4 1055 1175 5
1.4401 2,0 310 590 53 1,4 802 935 13
1.4462 2,0 655 825 32 1,2 1190 1380 5
Результаты в табл. 4 показывают, что помимо аустенитных нержавеющих ПНД-сталей, также и двухфазные нержавеющие ПНП- или ПНД/ПНП-стали с содержанием аустенита более 40 об.%, предпочтительно более 50 об.%, обладают высокой стабильностью упрочненных областей в ходе прокатки на гибких валках.
Для ПНП, ПНД/ПНП и ПНП-сталей в соответствии с изобретением исследовали влияние степени Ф формоизменения. В табл. 5 представлены результаты для аустенитной нержавеющей стали В с низким содержанием никеля, представленной в табл. 1.
Таблица 5
φ, % Rm, МПа t, мм F, Н мм AF, % г И
0 935 2 1870
5 1020 1,9 1938 104 1,09 21,8
10 1080 1,8 1944 104 1,16 11,6
20 1340 1,6 2144 115 1,43 7,2
25 1410 1,5 2115 ИЗ 1,51 6,0
40 1650 1,2 1980 106 1,76 4,4
50 * 1800 1 1800 96 1,93 3,9
60 * 1890 0,8 1512 81 2,02 3,4
*Выходит за рамки изобретения
-5039436
В табл. 6 представлены результаты для аустенитной нержавеющей стали 1.4318.
Таблица 6
φ, % Rm, МПа t, мм F, Нмм AF, % г И
0 715 2 1430
10 800 1,8 1440 101 1,12 И,2
20 925 1,6 1480 103 1,29 6,5
25 990 1,5 1485 104 1,38 5,5
40 1280 1,2 1536 107 1,79 4,5
50 1440 1 1440 101 2,01 4,0
60 * 1565 0,8 1252 88 2,19 3,6
* Выходит за рамки изобретения
В табл. 7 представлены результаты для двухфазной аустенитно-ферритной нержавеющей стали 1.4362.
Таблица 7
φ, % Rm, МПа t, мм F, Н мм AF, % г Γφ
0 715 2 1430
5 805 1,9 1530 107 1,13 22,5
10 900 1,8 1620 ИЗ 1,26 12,6
20 1080 1,6 1728 121 1,51 7,6
25 1125 1,5 1688 118 1,57 6,3
40 1310 1,2 1572 110 1,83 4,6
50* 1366 1 1366 96 1,91 3,8
* Выходит за рамки изобретения
В табл. 8 представлены результаты для двухфазной аустенитно-ферритной нержавеющей стали 1.4362.
Таблица 8
φ, % Rm, МПа t, мм F, Н мм AF, % г гф
0 825 2 1650
5 910 1,9 1729 105 1,10 22,1
10 1020 1,8 1836 111 1,24 12,4
20 1165 1,6 1864 113 1,41 7,1
25 1250 1,5 1875 114 1,52 6,1
40 1405 1,2 1686 102 1,70 4,3
50* 1470 1 1470 89 1,78 3,6
60* 1495 0,8 1196 72 1,81 з,о
* Выходит за рамки изобретения
В табл. 9 представлены результаты для аустенитной нержавеющей стали 1.4301.
Таблица 9
φ, % Rm, МПа 1, мм F, Н мм AF, % г гф
0 665 2 1330
5 698 1,9 1326 100 1,05 21
10 760 1,8 1368 103 1,14 И,4
20 925 1,6 1480 111 1,39 6,95
25 1005 1,5 1508 из 1,51 6,05
40 1155 1,2 1386 104 1,74 4,34
50* 1290 1 1290 97 1,94 3,88
60* 1465 0,8 1172 88 2,20 3,67
* Выходит за рамки изобретения
- 6 039436
ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ

Claims (16)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ получения холоднокатаного материала из аустенитной стали посредством использования в течение холодной деформации эффекта упрочнения ПНД (пластичность, наведенная двойникованием), ПНД/ПНП или ПНП (пластичность, наведенная превращением), отличающийся тем, что холодную деформацию осуществляют посредством холодной прокатки по меньшей мере по одной поверхности (2, 3; 12) материала (1, 11), деформируемого со степенью (Ф) формоизменения в интервале 5<Ф<60%, чтобы получить в материале (1, 11) по меньшей мере две последовательные области (5, 7; 14, 16) с различными механическими значениями толщины, предела текучести R+, прочности на растяжение Rm и удлинения, при соотношении (r) между отношением AF предельной нагрузки и отношением At толщины в интервале 1,0<r<2,0, при этом AF = (F2/F1)x 100, где F1 и F2 представляют собой предельные нагрузки для материала до и после холодной прокатки, соответственно, a At = (t2/t1)x100, где t1 и t2 представляют собой толщину областей до и после холодной прокатки, соответственно, где области (5, 7; 14, 16) механически соединены друг с другом посредством переходной области (6; 15), толщина которой изменяется от толщины (t1, t3) первой области (5, 14) в направлении деформации (4, 13) до толщины (t2, t4) второй области (7, 16) в направлении деформации (4, 13).
  2. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что холодную прокатку осуществляют посредством холодной прокатки на гибких валках.
  3. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что холодную прокатку осуществляют посредством холодной прокатки на эксцентриковых валках.
  4. 4. Способ по любому из предшествующих пп.1-3, отличающийся тем, что степень (Ф) формоизменения находится в интервале 10<Ф< 40%, а соотношение (r) находится в интервале 1,15<r<1,75.
  5. 5. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем, что деформируемый материал представляет собой аустенитный ПНД-материал.
  6. 6. Способ по п.5, отличающийся тем, что деформируемый материал представляет собой аустенитную нержавеющую сталь.
  7. 7. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем, что деформируемый материал представляет собой ПНП/ПНД-материал.
  8. 8. Способ по п.7, отличающийся тем, что деформируемый материал представляет собой аустенитную двухфазную нержавеющую сталь.
  9. 9. Способ по п.7, отличающийся тем, что деформируемый материал представляет собой ферритноаустенитную двухфазную нержавеющую сталь, содержащую более 40 об.% аустенита, предпочтительно более 50 об.% аустенита.
  10. 10. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем, что деформируемый материал представляет собой ПНП-материал.
  11. 11. Применение холоднокатаного материала, получаемого по п.1, содержащего по меньшей мере две последовательные области (5, 7; 14, 16) с различными механическими значениями, деформированные со степенью (Ф) формоизменения в интервале 5<Ф< 60% и имеющие соотношение (r) между отношением AF предельной нагрузки и отношением At толщины в интервале 1,0<r<2,0, при этом AF = (F2/F1)x 100, где F1 и F2 представляют собой предельные нагрузки для материала до и после холодной прокатки, соответственно, a At = (t2/t1)x 100, где t1 и t2 представляют собой толщину областей до и после холодной прокатки, соответственно, в качестве материала для изготовления автомобильного компонента, втулки подушки безопасности, детали кузова автомобиля, такой как элемент рамы, нижняя рама, стойка, поперечина рамы, желобок, лонжерон.
  12. 12. Применение холоднокатаного материала, получаемого по п.1, содержащего по меньшей мере две последовательные области (5, 7; 14, 16) с различными механическими значениями, деформированные со степенью (Ф) формоизменения в интервале 5<Ф<60% и имеющие соотношение (r) между отношением AF предельной нагрузки и отношением At толщины в интервале 1,0<r<2,0, при этом AF = (F2/F1)x 100, где Fi и F2 представляют собой предельные нагрузки для материала до и после холодной прокатки, соответственно, a At = (t2/t1)x 100, где t1 и t2 представляют собой толщину областей до и после холодной прокатки, соответственно, в качестве материала для изготовления детали грузовых транспортных средств с полуобработанным листом, трубкой или профилем.
  13. 13. Применение холоднокатаного материала, получаемого по п.1, содержащего по меньшей мере две последовательные области (5, 7; 14, 16) с различными механическими значениями, деформированные со степенью (Ф) формоизменения в интервале 5<Ф<60% и имеющие соотношение (r) между отношением AF предельной нагрузки и отношением At толщины в интервале 1,0<r<2,0, при этом AF = (F2/F1)x 100, где F1 и F2 представляют собой предельные нагрузки для материала до и после холодной прокатки, соответственно, a At = (t2/t1)x 100, где t1 и t2 представляют собой толщину областей до и после холодной прокатки, соответственно, в качестве материала для изготовления детали железнодорожного транспорта непрерывной длины >2000 мм, такой как боковая стенка, днище, крыша.
  14. 14. Применение холоднокатаного материала, получаемого по п.1, содержащего по меньшей мере
    - 7 039436 две последовательные области (5, 7; 14, 16) с различными механическими значениями, деформированные со степенью (Ф) формоизменения в интервале 5<Ф<60% и имеющие соотношение (г) между отношением AF предельной нагрузки и отношением Δΐ толщины в интервале 1,0<г<2,0, при этом AF = (F2/Fj)x100, где Fi и F2 представляют собой предельные нагрузки для материала до и после холодной прокатки, соответственно, а Δΐ = (t2/ti)x 100, где ti и t2 представляют собой толщину областей до и после холодной прокатки, соответственно, в качестве материала для изготовления трубки.
  15. 15. Применение холоднокатаного материала, получаемого по п.1, содержащего по меньшей мере две последовательные области (5, 7; 14, 16) с различными механическими значениями, деформированные со степенью (Ф) формоизменения в интервале 5<Ф<60% и имеющие соотношение (г) между отношением ΔΡ предельной нагрузки и отношением Δΐ толщины в интервале 1,0<г<2,0, при этом AF = (F2/Fi)x100, где Fi и F2 представляют собой предельные нагрузки для материала до и после холодной прокатки, соответственно, a At = (t2/ti)x 100, где ΐι и t2 представляют собой толщину областей до и после холодной прокатки, соответственно, в качестве материала для изготовления навесной детали автомобиля, такой как авариный усилитель боковой двери.
  16. 16. Применение холоднокатаного материала, получаемого по п.1, содержащего по меньшей мере две последовательные области (5, 7; 14, 16) с различными механическими значениями, деформированные со степенью (Ф) формоизменения в интервале 5<Ф<60% и имеющие соотношение (г) между отношением ΔΡ предельной нагрузки и отношением Δΐ толщины в интервале 1,0<г<2,0, при этом AF = (F2/Fi)x100, где Fi и F2 представляют собой предельные нагрузки для материала до и после холодной прокатки, соответственно, а Δΐ = (ΐ2/ΐι)χ 100, где ΐι и ΐ2 представляют собой толщину областей до и после холодной прокатки, соответственно, в качестве материала для изготовления детали с немагнитными свойствами для электромобиля на аккумуляторных источниках питания.
EA201990586A 2016-09-29 2017-09-29 Способ холодной деформации аустенитной стали EA039436B9 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP16191364.5A EP3301197B1 (en) 2016-09-29 2016-09-29 Method for cold deformation of an austenitic steel
PCT/EP2017/074832 WO2018060454A1 (en) 2016-09-29 2017-09-29 Method for cold deformation of an austenitic steel

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EA201990586A1 EA201990586A1 (ru) 2019-10-31
EA039436B1 true EA039436B1 (ru) 2022-01-27
EA039436B9 EA039436B9 (ru) 2022-03-01

Family

ID=57044886

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201990586A EA039436B9 (ru) 2016-09-29 2017-09-29 Способ холодной деформации аустенитной стали

Country Status (15)

Country Link
US (1) US11352678B2 (ru)
EP (1) EP3301197B1 (ru)
JP (1) JP6898988B2 (ru)
KR (1) KR102491409B1 (ru)
CN (2) CN109923220A (ru)
AU (1) AU2017334029B2 (ru)
BR (1) BR112019006311B1 (ru)
CA (1) CA3038736A1 (ru)
EA (1) EA039436B9 (ru)
ES (1) ES2903435T3 (ru)
MX (1) MX2019003671A (ru)
MY (1) MY196381A (ru)
PL (1) PL3301197T3 (ru)
WO (1) WO2018060454A1 (ru)
ZA (1) ZA201902063B (ru)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES2911429T3 (es) 2017-10-10 2022-05-19 Outokumpu Oy Método para la deformación en frío parcial de acero con grosor homogéneo
EP4110682B1 (en) * 2020-02-24 2025-07-09 Multimatic Inc. Multi-thickness welded vehicle rail
CN113578964A (zh) * 2021-06-21 2021-11-02 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 一种300系列宽幅不锈钢硬态产品的轧制方法
US12138678B2 (en) 2022-10-24 2024-11-12 Martinrea International US Inc. Tailor hardening of such as a cold stamped vehicle door pillar using advanced high strength steel to exhibit each of hard, transition and soft zones
CN115608775B (zh) * 2022-12-16 2023-03-17 江苏甬金金属科技有限公司 一种往复式高强度钛合金钢板冷轧装置
CN116900723B (zh) * 2023-07-07 2025-12-16 南京钢铁股份有限公司 一种适用于高锰无磁钢的修磨轧制工艺

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008068352A2 (en) * 2007-07-19 2008-06-12 Corus Staal Bv A strip of steel having a variable thickness in length direction
WO2009095264A1 (en) * 2008-01-30 2009-08-06 Corus Staal Bv Method of producing a hot-rolled twip-steel and a twip-steel product produced thereby
EP2090668A1 (en) * 2008-01-30 2009-08-19 Corus Staal BV Method of producing a high strength steel and high strength steel produced thereby
WO2015107393A1 (fr) * 2014-01-17 2015-07-23 Aperam Procede de fabrication d'une bande d' epaisseur variable et bande associee
EP2924131A1 (en) * 2014-03-28 2015-09-30 Outokumpu Oyj Austenitic stainless steel
WO2017021464A1 (de) * 2015-08-05 2017-02-09 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester manganhaltiger stahl, verwendung des stahls für flexibel gewalzte stahlflachprodukte und herstellverfahren nebst stahlflachprodukt hierzu

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19727759C2 (de) * 1997-07-01 2000-05-18 Max Planck Inst Eisenforschung Verwendung eines Leichtbaustahls
DE50009532D1 (de) 1999-08-06 2005-03-24 Muhr & Bender Kg Verfahren zum flexiblen Walzen eines Metallbandes
DE10041280C2 (de) 2000-08-22 2003-03-06 Muhr & Bender Kg Verfahren und Vorrichtung zum flexiblen Walzen eines Metallbandes
DE10259230B4 (de) * 2002-12-17 2005-04-14 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen eines Stahlprodukts
JP4331975B2 (ja) * 2003-05-15 2009-09-16 新日本製鐵株式会社 固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼板の製造方法及び成形方法
WO2005073422A1 (ja) * 2004-01-29 2005-08-11 Jfe Steel Corporation オーステナイト・フェライト系ステンレス鋼
DE102004037206A1 (de) 2004-07-30 2006-03-23 Muhr Und Bender Kg Fahrzeugkarosserie
US9267193B2 (en) * 2008-11-05 2016-02-23 Honda Motor Co., Ltd High-strength steel sheet and the method for production therefor
FI126574B (fi) * 2011-09-07 2017-02-28 Outokumpu Oy Dupleksinen ruostumaton teräs
DE102013101276A1 (de) * 2013-02-08 2014-08-14 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Kraftfahrzeugstabilisators
DE102013010025A1 (de) 2013-06-17 2014-12-18 Muhr Und Bender Kg Verfahren zum Herstellen eines Erzeugnisses aus flexibel gewalztem Bandmaterial
GB2518444A (en) * 2013-09-24 2015-03-25 Siemens Ag Rolling Method
KR101491319B1 (ko) * 2013-09-30 2015-02-06 현대자동차주식회사 자동차 필러용 아우터 패널과 그 제조 방법, 그리고 아우터 패널을 제조하기 위한 압연 장치
FI125466B (en) * 2014-02-03 2015-10-15 Outokumpu Oy DOUBLE STAINLESS STEEL
WO2016105145A1 (ko) * 2014-12-26 2016-06-30 (주)포스코 린 듀플렉스 스테인리스강 및 그 제조방법
TR201808389T4 (tr) * 2015-07-16 2018-07-23 Outokumpu Oy Ostenitli twip veya trip/twip çeliği bileşeni üretimi için metod.
CN108474053B (zh) * 2015-12-30 2020-03-10 山特维克知识产权股份有限公司 生产奥氏体不锈钢管的方法
US20170349983A1 (en) * 2016-06-06 2017-12-07 Exxonmobil Research And Engineering Company High strength cryogenic high manganese steels and methods of making the same
BR112019000422B1 (pt) * 2016-08-05 2023-03-28 Nippon Steel Corporation Chapa de aço e chapa de aço galvanizada
DE102016117508B4 (de) * 2016-09-16 2019-10-10 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Stahlflachprodukts aus einem mittelmanganhaltigen Stahl und ein derartiges Stahlflachprodukt

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008068352A2 (en) * 2007-07-19 2008-06-12 Corus Staal Bv A strip of steel having a variable thickness in length direction
WO2009095264A1 (en) * 2008-01-30 2009-08-06 Corus Staal Bv Method of producing a hot-rolled twip-steel and a twip-steel product produced thereby
EP2090668A1 (en) * 2008-01-30 2009-08-19 Corus Staal BV Method of producing a high strength steel and high strength steel produced thereby
WO2015107393A1 (fr) * 2014-01-17 2015-07-23 Aperam Procede de fabrication d'une bande d' epaisseur variable et bande associee
EP2924131A1 (en) * 2014-03-28 2015-09-30 Outokumpu Oyj Austenitic stainless steel
WO2017021464A1 (de) * 2015-08-05 2017-02-09 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester manganhaltiger stahl, verwendung des stahls für flexibel gewalzte stahlflachprodukte und herstellverfahren nebst stahlflachprodukt hierzu

Also Published As

Publication number Publication date
US11352678B2 (en) 2022-06-07
ES2903435T3 (es) 2022-04-01
CN119040745A (zh) 2024-11-29
EP3301197B1 (en) 2021-10-27
CN109923220A (zh) 2019-06-21
EA039436B9 (ru) 2022-03-01
EA201990586A1 (ru) 2019-10-31
ZA201902063B (en) 2022-11-30
WO2018060454A1 (en) 2018-04-05
BR112019006311A2 (pt) 2019-07-02
MY196381A (en) 2023-03-27
US20190345575A1 (en) 2019-11-14
JP6898988B2 (ja) 2021-07-07
MX2019003671A (es) 2019-07-01
BR112019006311B1 (pt) 2022-11-08
CA3038736A1 (en) 2018-04-05
JP2019536898A (ja) 2019-12-19
KR20190062468A (ko) 2019-06-05
PL3301197T3 (pl) 2022-02-21
EP3301197A1 (en) 2018-04-04
AU2017334029A1 (en) 2019-04-18
KR102491409B1 (ko) 2023-01-20
AU2017334029B2 (en) 2023-02-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA039436B1 (ru) Способ холодной деформации аустенитной стали
RU2697052C1 (ru) Высокопрочная сталь с содержанием марганца и использование указанной стали для гибко-катаных листовых продуктов, способ производства и сопутствующий стальной листовой продукт
US20180222536A1 (en) Motor vehicle component made of triple-layer laminated steel
US11400690B2 (en) High performance press-hardened steel assembly
JP4990500B2 (ja) 部材内硬さの均一性に優れた高強度自動車用部材およびその製造方法
KR102635290B1 (ko) 충격 흡수 부재, 충격 흡수 부재의 제조 방법, 및, 냉간 소성 가공용 강판의 제조 방법
KR102602823B1 (ko) 균일한 두께를 갖는 강의 부분 냉간 변형을 위한 방법
CN107646054B (zh) 制造由奥氏体钢制成的部件的方法

Legal Events

Date Code Title Description
TH4A Publication of the corrected specification to eurasian patent