DE69931863T2

DE69931863T2 - Wechselstromwandlervorrichtung mit gesteuerter Leistungsabgabe

Info

Publication number: DE69931863T2
Application number: DE69931863T
Authority: DE
Inventors: Rene Cornec; Didier Gouardo; Christophe Yve
Original assignee: Brandt Industries SAS
Current assignee: Brandt Industries SAS
Priority date: 1998-09-11
Filing date: 1999-09-07
Publication date: 2007-01-18
Anticipated expiration: 2019-09-08
Also published as: EP0986288A1; EP0986288B1; DE69931863D1; US6064584A; ATE330447T1; FR2783370A1; FR2783370B1; ES2267237T3

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Wechselrichter-Versorgungsvorrichtung, die dazu vorgesehen ist, eine Last mit veränderlicher Impedanz zu versorgen. Die Erfindung ist vor allem auf dem Gebiet der Induktionserwärmung beim Kochen im Haushalt nützlich. Tatsächlich verändern die Form und das Material von Küchengeräten, die durch Induktion erwärmt werden können, die Impedanz der durch den Leistungsgenerator versorgten Last in wesentlicher Weise.
Zahlreiche Vorrichtungen wie beispielsweise jene, die in der Patentanmeldung EP 0 405 611 und FR 2 701 612 beschrieben ist, steuern bzw. regeln die von einem Generator gelieferte Leistung, damit sie unabhängig von dem Material und der Form des Geräts ausschließlich von einem Stellwert des Anwenders abhängt. Um dieses Ziel zu erreichen, müssen die elektronischen Komponenten solcher Ausführungen überdimensioniert sein; dies erhöht die Herstellungskosten solcher Vorrichtungen. Zudem können bestimmte Küchengeräte spezielle Impedanzen aufweisen, die dadurch, dass sie beispielsweise bestimmte elektronische Komponenten zerstören, den Generator gefährden können. Um diese Gefahr zu beseitigen, verwenden bestimmte Generatoren wie beispielsweise jener, der in der Patentanmeldung EP 0 561 207 beschrieben ist, eine Sicherheit, die den Generator anhält, wenn der Strom in bestimmten elektronischen Komponenten einen zulässigen Maximalwert überschreitet. Diese Art von Sicherheit verhindert jedoch völlig die Verwendung bestimmter Geräte, die gleichwohl verwendet werden könnten, wenn der von dem Generator gelieferte Strom begrenzt würde.
Das Ziel der Erfindung ist, die von dem Generator gelieferte Leistung zu steuern und dabei zuzulassen, dass er die maximale Leistung liefert, ohne ihn zu gefährden, und dass er sich einem von dem Anwender gegebenen Leistungsstellwert maximal nähert.
Um dieses Ziel zu erreichen, hat die Erfindung eine Wechselrichter-Versorgungsvorrichtung zum Gegenstand, die dazu vorgesehen ist, eine Resonanzschaltung zu versorgen, die einen Generator mit wenigstens einem Ein/Aus-Schalter, der mit der Resonanzschaltung in Reihe geschaltet ist, und eine Freilaufdiode, die zu dem Ein/Aus-Schalter parallel geschaltet ist, umfasst, wobei der Ein/Aus-Schalter durch ein periodisches Signal mit einer so genannten Arbeitsfrequenz gesteuert wird, wobei die Vorrichtung dadurch gekennzeichnet ist, dass sie außerdem umfasst:

– erste Mittel, die ein Maß des momentanen Stroms liefern, der in der Resonanzschaltung fließt,
– zweite Mittel zum Ableiten des Maximalstroms aus dem momentanen Strom,
– dritte Mittel zum Ableiten des so genannten Schaltstroms, für den der Ein/Aus-Schalter oder die ihm zugeordnete Freilaufdiode durchschalten, aus dem momentanen Strom,
– erste Steuermittel für den Ein/Aus-Schalter, die den Maximalstrom, den Schaltstrom und einen vom Anwender gegebenen Stellwert empfangen und den vom Anwender gegebenen Stellwert in Abhängigkeit von dem Maximalstrom und dem Schaltstrom modifizieren und das periodische Signal in Abhängigkeit von dem modifizierten Stellwert liefern.

Die Erfindung wird besser verstanden und weitere Vorteile werden deutlich beim Lesen von verschiedenen Ausführungsformen, die durch die beigefügte Zeichnung veranschaulicht sind, worin:
1 einen Generator, der eine Resonanzschaltung versorgt, sowie eine Strommessung gemäß der Erfindung zeigt;
2 die Verwendung der Erfindung in einer so genannten Vollbrücken-Generatorstruktur zeigt;
3 die Verwendung der Erfindung in einer so genannten Mono-Ein/Ausschalter-Generatorstruktur zeigt;
4 die Verwendung der Erfindung für zwei Generatoren, die zwischen den Anschlüssen einer gleichen Gleichstromversorgung parallel gespeist werden, zeigt;
5 eine Kurve zeigt, die ein Beispiel der zeitlichen Veränderung des momentanen Stroms, der in einem der Ein/Aus-Schalter und in der diesem Ein/Aus-Schalter zugeordneten Freilaufdiode fließt, zeigt;
6 die Verwendung des maximalen Stroms, des momentanen Stroms und des mittleren Stroms zum Steuern des Generators zeigt.
Der Klarheit halber zeigen in den verschiedenen Figuren die gleichen Bezugszeichen die gleichen Elemente.
1 zeigt im Rahmen 1 eine herkömmliche Struktur eines Wechselrichter-Leistungsgenerators 8, der eine in erster Linie induktive Last 2 speist. Auf dem Gebiet des Kochens im Haushalt umfasst diese Last eine Induktionsspule 3, die im Allgemeinen unter einer glaskeramischen Platte angeordnet ist, und ein Haushaltsgerät 4, das auf die glaskeramische Platte gestellt ist. Zahlreiche Parameter können die Impedanz der Last 2 verändern. Es handelt sich in erster Linie um die Form und das Material des Gerätes 4 und seine Position in Bezug auf die Induktionsspule 3. In geringerem Maße wird festgestellt, dass sich die Impedanz der Last verändert, wenn sich die Temperatur der Induktionsspule 3 und des Gerätes 4 verändert. Da das Ziel der Erfindung eine optimale Steuerung bzw. Regelung der von der Induktionsspule 3 gelieferten Leistung ist, ist die Erfindung selbstverständlich nicht auf das Gebiet des Kochens im Haushalt begrenzt, sondern kann stets dann angewandt werden, wenn eine gegeben Leistung an eine Last, die sich verändern kann, abgegeben werden soll. Ein Kondensator 5 ist zwischen einen der Anschlüsse der Last 2 und eine elektrische Masse 6 geschaltet. Die Last 2 und der Kondensator 5 bilden eine Resonanzschaltung. Der andere Anschluss der Last 2 ist mit dem Verbindungspunkt J der zwei Ein/Aus-Schalter T_A und T_B verbunden. Diese zwei Ein/Aus-Schalter T_A und T_B sind vorteilhafterweise elektronische Ein/Aus-Schalter wie etwa Thyristoren, Bipolartransistoren und Feldeffekttransistoren oder Ein/Aus-Schalter des spannungsgesteuerten Transistortyps, der in der angelsächsischen Literatur unter dem Namen IGTB (Insulated Gate Bipolar Transistor: Isolierschicht-Bipolartransistor) bekannt ist. Das Steuermittel dieser zwei Ein/Aus-Schalter ist nicht gezeigt. Vorteilhafterweise steuert dieses Mittel im Wesentlichen die Frequenz, mit der sich die Ein/Aus-Schalter T_A und T_B öffnen und schließen. Ein Ausführungsbeispiel eines solchen Steuermittels ist in der Zusatzanmeldung zu einem Erfindungspatent FR 2 578 697 beschrieben. Der nicht mit dem Punkt J verbundene Anschluss des Ein/Aus-Schalters T_A ist mit dem positiven Pol einer Gleichspannungsquelle 7 verbunden. Der nicht mit dem Punkt J verbundene Anschluss des Ein/Aus-Schalters T_B ist mit dem negativen Pol der Gleichspannungsquelle 7 verbunden. Vorteilhafterweise ist die Gleichspannungsquelle 7 durch Gleichrichten einer Netz-Wechselspannung von beispielsweise 230 V verwirklicht. Das Mittel zur Verwirklichung der Gleichspannungsquelle 7 ist in 1 nicht gezeigt. Außerdem finden sich im Rahmen 1 zwei als Freilaufdioden bezeichnete Dioden D_A und D_B. Die Katode der Diode D_A ist mit dem positiven Pol der Gleichspannungsquelle 7 verbunden. Die Anode der Diode D_A und die Katode der Diode D_B sind mit dem Verbindungspunkt J der zwei Ein/Aus-Schalter T_A und T_B verbunden. Die Anode der Diode D_B ist mit dem negativen Pol der Gleichspannungsquelle 7 verbunden. Außerdem umfasst der Rahmen 1 vorteilhafterweise zwei Schaltunterstützungskondensatoren C_A und C_B für die Ein/Aus-Schalter T_A und T_B. Der Kondensator C_A ist zwischen den positiven Pol der Gleichspannungsquelle 7 und den Verbindungspunkt J geschaltet. Der Kondensator C_B ist zwischen den Verbindungspunkt J und den negativen Pol der Gleichspannungsquelle 7 geschaltet. Die zwei Ein/Aus-Schalter T_A und T_B, die zwei Freilaufdioden D_A und D_B sowie die zwei Schaltunterstützungskondensatoren C_A und C_B bilden einen Wechselrichter-Leistungsgenerator 8.
Die im Rahmen 1 gezeigte Struktur des Generators 8 ist eine so genannte Halbbrückenstruktur. Selbstverständlich kann die Erfindung für andere Strukturen wie beispielsweise eine Vollbrückenstruktur, die in 2 gezeigt ist, ausgeführt sein. In Ergänzung zu der in 1 gezeigten Halbbrückenstruktur umfasst diese Struktur zwei zusätzliche Ein/Aus-Schalter T_C und T_D, die mit dem Kondensator 5 anstelle mit der in 1 gezeigten elektrischen Masse 6 verbunden sind. Diese zwei zusätzlichen Ein/Aus-Schalter T_C und T_D sind wie die Ein/Aus-Schalter T_A und T_B mit der Gleichspannungsquelle 7 verbunden. Wie bei der in 1 gezeigten Schaltung sind zu jedem Ein/Aus-Schalter T_C, T_D eine Diode D_C bzw. D_D und ein Kondensator C_C bzw. C_D parallel geschaltet. Die Gesamtheit dieser Dioden D_A, D_B, D_C, D_D, Kondensatoren C_A, C_B, C_C, C_D und Ein/Aus-Schalter T_A, T_B, T_C, T_D bilden einen Generator, der in gleicher Weise wie der in 1 gezeigte Generator 8 arbeitet. Der Einfachheit halber trägt der in 2 gezeigte Generator gleichfalls das Bezugszeichen 8. Die Resonanzschaltung, die die Last 2 und den Kondensator 5 umfasst, ist zwischen die Verbindungspunkte J und J₁ geschaltet.
Die Erfindung kann ebenso in einer so genannten Mono-Ein/Aus-Schalter-Struktur ausgeführt sein, die nur einen Ein/Aus-Schalter aufweist. Eine solche Struktur ist in 3 gezeigt. In dieser Figur weist der Generator 8 nur einen einzigen Ein/Aus-Schalter T_B auf, zu dem eine Freilaufdiode D_B und ein Schaltunterstützungs- und Resonanzkondensator C_B parallel geschaltet sind. Auf Seiten der Katode der Diode D_B sind der Ein/Aus-Schalter T_B, der Kondensator C_B und die Diode D_B mit dem negativen Pol der Gleichspannungsquelle 7 verbunden. Auf Seiten der Anode der Diode D_B sind der Ein/Aus-Schalter T_B, der Kondensator C_B und die Diode D_B alle drei über die Resonanzschaltung, die in der Mono-Ein/Aus-Schalter-Struktur nur die Last 2 umfasst, mit dem negativen Anschluss der Gleichspannungsquelle 7 verbunden. Die Funktion des Resonanzkondensators ist durch den Kondensator C_B gewährleistet.
Erfindungsgemäß umfasst die Vorrichtung Mittel 10 zum Messen des in der Resonanzschaltung 2, 5 fließenden momentanen Stroms. Vorteilhafterweise messen diese Mittel, die in den 1, 2 und 3 im Rahmen 10 gezeigt sind, den mo mentanen Strom, der in dem Ein/Aus-Schalter T_B und in der Freilaufdiode D_B fließt. Bei den in den 1 und 2 gezeigten Ausführungsformen sind die Mittel 10 zwischen den Punkt, der dem Ein/Aus-Schalter T_B und der Anode der Diode D_B gemeinsam ist, zum einen und den negativen Pol der Gleichspannungsquelle 7 zum anderen geschaltet. Bei der in den 3 gezeigten Ausführungsform sind die Mittel 10 zwischen den Punkt, der dem Ein/Aus-Schalter T_B und der Katode der Diode D_B gemeinsam ist, zum einen und den positiven Pol der Gleichspannungsquelle 7 zum anderen geschaltet. Der Kondensator C_B ist seinerseits direkt, ohne über die Mittel 10 zu gehen, mit dem positiven Pol der Gleichspannungsquelle 7 verbunden. In der Praxis schalten der Ein/Aus-Schalter T_B und die Freilaufdiode D_B nicht gleichzeitig durch. Im Zuge der Beschreibung wird nicht zwischen dem Strom, der in dem Ein/Aus-Schalter T_B fließt, und jenem, der in der Diode D_B fließt, unterschieden. Tatsächlich ist diese Unterscheidung für die Erfindung nicht wichtig.
Bei Generatorstrukturen, die mehrere Ein/Aus-Schalter aufweisen, kommt sicherlich in Betracht, die Strommessung in dem Ein/Aus-Schalter T_B und der Diode D_B durch eine Strommessung in einem anderen Ein/Aus-Schalter und seiner zugeordneten Freilaufdiode zu ersetzen. In einer Vollbrückenstruktur ist das Messen des Stroms in einem der vier Ein/Aus-Schalter und seiner zugeordneten Freilaufdiode zufrieden stellend.
Ein mit der Erfindung verknüpfter Vorteil ist, dass die Strommessmittel 10 unabhängig von der Struktur des Generators 8 nur einmal vorhanden sein müssen. Tatsächlich arbeiten sie dann, wenn der Generator mehrere Ein/Aus-Schalter aufweist, im Wesentlichen in der gleichen Weise, jedoch zeitlich zueinander versetzt. Folglich reicht die Kenntnis des Stroms, der in einem einzigen der Ein/Aus-Schalter und in der ihm zugeordneten Freilaufdiode fließt, aus, um den Strom, der in dem oder den anderen Ein/Aus-Schaltern und ihrer zugeordneten Freilaufdiode fließt, zu kennen.
Es kommt ebenso in Betracht, nur einmal vorhandene Strommessmittel 10 für mehrere parallel zwischen den Anschlüssen derselben Gleichspannungsquelle 7 gespeiste Generatoren 8 zu verwenden, unter der Bedingung, dass diese verschiedenen Generatoren 8 nicht gleichzeitig, sondern abwechselnd arbeiten. Der abwechselnde Betrieb wird häufig ins Auge gefasst, um magnetische Kopplungen zwischen benachbarten Induktionsspulen zu vermeiden. 4 zeigt eine Schaltung, bei der zwei Generatoren 8 zwischen den Anschlüssen derselben Gleichspannungsquelle 7 parallel geschaltet sind. Jeder der Generatoren 8 speist eine Resonanzschaltung, die eine Last 2 und einen Kondensator 5 umfasst. Jede Resonanzschaltung ist zwischen den Verbindungspunkt J jedes Generators 8 und die elektrische Masse 6 geschaltet. Zum Messen des momentanen Stroms, der entweder in dem Ein/Aus-Schalter T_B1 und in der Freilaufdiode D_B1 des ersten Generators 8 oder in dem Ein/Aus-Schalter T_B2 und in der Freilaufdiode D_B2 des zweiten Generators 8 fließt, sind einmal vorhandene Mittel 10 vorgesehen. Die Mittel 10 sind in der 4 zwischen den Punkt, der den Ein/Aus-Schaltern T_B1 und T_B2 und den Dioden D_B1 und D_B2 gemeinsam ist, zum einen und den negativen Pol der Gleichspannungsquelle 7 zum anderen geschaltet. Selbstverständlich ist die Erfindung nicht auf zwei Generatoren 8 begrenzt.
Anhand von 1 wird ein Ausführungsbeispiel der Mittel 10 näher beschrieben. Es umfasst vorteilhafterweise einen Stromtransformator 11, dessen Primärwicklung 12 zwischen den nicht mit dem Verbindungspunkt J verbundenen Anschluss des Ein/Aus-Schalters T_B und den negativen Pol der Gleichspannungsquelle 7 geschaltet ist. In 1 ist der Kondensator C_B direkt mit dem negativen Pol der Gleichspannungsquelle 7 verbunden. Es ist auch möglich, den Kondensator C_B über die Primärwicklung 12 mit der Gleichspannungsquelle 7 zu verbinden. Tatsächlich stellt auch dann, wenn der durch den Stromtransformator 11 gemessene Strom zusätzlich zu dem Strom in dem Ein/Aus-Schalter T_B und der Diode D_B den Strom in dem Kondensator C_B umfasst, dies kein Problem für die Ausführung der Erfindung dar, da der mittlere Strom in dem Kondensator C_B null ist und die Kondensatoren C_A und C_B während des Betriebs des Generators nur für einen geringen Zeitanteil leiten. Diese Anschlussvariante des Kondensators C_B kann selbstverständlich unabhängig von der Struktur des Generators 8 ausgeführt sein.
Der Stromtransformator 11 umfasst eine Sekundärwicklung 13. Ein erstes Ende der Wicklung 13 ist mit der Katode einer Zenerdiode 16, mit der Katode einer Diode 17 und mit dem Kollektor eines NPN-Bipolartransistors 18 verbunden. Die Anoden der Zenerdiode 16 und der Diode 17 sowie der Emitter des Transistors 18 sind mit der elektrischen Masse 6 verbunden. Zwischen die elektrische Masse 6 und das zweite Ende der Wicklung 13 ist ein ohmscher Widerstand 19 geschaltet. Der Ausgang der Mittel 10 befindet sich am Anschluss des mit der Wicklung 13 verbundenen Widerstands 19. Am Ausgang der Mittel 10 ist ein Signal vorhanden, das den momentanen Strom i repräsentiert. Die Steuerung des Transistors 18 über seine Basis ist in 1 nicht gezeigt. Sie ist in der Weise verwirklicht, dass der Transistor 18 durchschaltet, wenn der Ein/Aus-Schalter T_B oder die Freilaufdiode durchschaltet. Die Polarisation des Stromtransformators 11 ist in der Weise verwirklicht, dass dann, wenn ein Strom vom Ein/Aus-Schalter T_B durch die Primärwicklung 12 des Stromtransformators 11 zum negativen Pol der Gleichspannungsquelle 7 fließt, in der Sekundärwicklung 13 des Transformators 11 ein weiterer Strom in der Verbindung zwischen der Wicklung 13 und dem ohmschen Widerstand 19 zu dem Widerstand 19 hin erzeugt wird. Die Polarisation der Wicklungen 12 und 13 ist durch die Punkte 14 und 15, die in der Nachbarschaft eines der Enden jeder Wicklung 12 und 13 angeordnet sind, dargestellt.
Wenn in der Diode D_B ein Strom fließt, schaltet der Transistor 18 durch, wobei an den Anschlüssen des ohmschen Widerstands 19 eine negative Spannung auftritt. Wenn in dem Ein/Aus-Schalter T_B ein Strom durch die Wicklung 12 zum negativen Pol der Gleichspannungsquelle 7 fließt, fließt in der Diode 17 ein Strom, wobei an den Anschlüssen des Widerstands 19 eine positive Spannung auftritt. Wenn sich der Ein/Aus-Schalter T_B öffnet, fließt in der Primärwicklung 12 keinerlei Strom, jedoch strebt die Sekundärwicklung 13 danach, sich zu entmagnetisieren. Da der Transistor 18 nicht durchschaltet, ergibt sich an den An schlüssen der Zenerdiode 16 eine umkehrte Spannung, die diese von ihrer Katode zu ihrer Anode durchschaltet. Die Entmagnetisierung der Sekundärwicklung 13 wird in erster Linie durch die Spannungserhöhung an den Anschlüssen der Zenerdiode 16 aufgefangen, wobei nur ein geringer Strom in dieser Diode und folglich nur eine geringe Spannung an den Anschlüssen des Widerstands 19 erzeugt wird. Die an den Anschlüssen des Widerstands 19 gemessene Spannung kann folglich einem Maß des momentanen Stroms i, der den Ein/Aus-Schalter T_B und die Diode D_B durchquert, gleichgesetzt werden. Diese Spannung bildet das Signal, das den momentanen Strom i repräsentiert.
Ein weiteres Ausführungsbeispiel der Mittel 10 besteht darin, anstelle der Primärwicklung 12 einen so genannten Shunt oder Nebenwiderstand mit einem niedrigen Wert anzuschließen, an dessen Anschlüssen eine Spannung gemessen wird. Diese Spannung stellt ein Signal dar, das den momentanen Strom i repräsentiert. Dieses Ausführungsbeispiel weist den Nachteil auf, dass es Verluste durch Joule-Effekt mit sich bringt, die die Verluste, die das in 1 gezeigte Ausführungsbeispiel mit sich bringt, übersteigen.
Der Rahmen 20 zeigt ein Beispiel der Mittel zum Ableiten des in dem Ein/Aus-Schalter T_B und in der Diode D_B fließenden Maximalstroms I_max von dem momentanen Strom i. Die Mittel 20 umfassen eine Diode 21, einen Kondensator 22 und einen ohmschen Widerstand 23. Die Anode der Diode 21 ist mit dem Ausgang der Mittel 10 verbunden. Die Katode der Diode 21 ist mit dem ersten Anschluss des Kondensators 22 und dem ersten Anschluss des Widerstands 23 verbunden. Der zweite Anschluss des Kondensators 22 und der zweite Anschluss des Widerstands 23 sind alle beide mit der elektrischen Masse 6 verbunden. Das Signal, das am Ausgang der Mittel 10 verfügbar ist und den in dem Ein/Aus-Schalter T_B und der Diode D_B fließenden momentanen Strom i repräsentiert, durchquert die Diode 21, wenn diese durchschaltet und lädt den Kondensator 22 positiv auf. An der Katode der Diode 21 wird somit über ein Signal verfügt, das den Maximalstrom I_max, der in dem Ein/Aus-Schalter T_B und in der Diode D_B fließt, repräsentiert. Der ohmsche Widerstand 23 dient dazu, den Kondensator 22 zu entladen und dadurch eine neue Messung des Maximalstroms I_max zu ermöglichen. Der Wert des ohmschen Widerstands 23 ist so gewählt, dass er mit dem Kondensator 22 eine Zeitkonstante darstellt, die mit der Notwendigkeit wiederholter Messungen des Maximalstroms I_max bei jeder Schließperiode des Ein/Aus-Schalters T_B verträglich ist.
Der Rahmen 30 zeigt ein Beispiel von Mitteln zum Ableiten des so genannten Schaltstroms I_commut, für den der Ein/Aus-Schalter T_B oder die die ihm zugeordnete Freilaufdiode D_B durchschalten, aus dem momentanen Strom i. Die Mittel 30 umfassen eine Diode 31, einen Kondensator 32 und einen ohmschen Widerstand 33. Die Katode der Diode 31 ist mit dem Ausgang der Mittel 10 verbunden. Die Anode der Diode 31 ist mit dem ersten Anschluss des Kondensators 32 und dem ersten Anschluss des Widerstands 33 verbunden. Die zweiten Anschlüsse des Kondensators 32 und des Widerstands 33 sind alle beide mit der elektrischen Masse 6 verbunden. Das Signal, das am Ausgang der Mittel 10 verfügbar ist und den in dem Ein/Aus-Schalter T_B und in der Diode D_B fließenden momentanen Strom i repräsentiert, durchquert die Diode 31, wenn diese durchschaltet und lädt den Kondensator 32 negativ auf. An der Anode der Diode 31 wird somit über ein Signal verfügt, das den Schaltstrom I_commut repräsentiert. Der ohmsche Widerstand 33 dient dazu, den Kondensator 32 zu entladen und dadurch eine neue Messung des Schaltstroms I_commut zu ermöglichen. Der Wert des ohmschen Widerstands 33 ist so gewählt, dass er mit dem Kondensator 32 eine Zeitkonstante darstellt, die mit der Notwendigkeit wiederholter Messungen des Schaltstroms I_commut bei jeder Schließperiode des Ein/Aus-Schalters T_B verträglich ist.
Der Rahmen 40 zeigt ein Beispiel von Mitteln zum Ableiten des mittleren Stroms I_moy, der in dem Ein/Aus-Schalter T_B und in der Diode D_B fließt, aus dem momentanen Strom i. Die Mittel 40 umfassen einen Integrierer, der mittels eines ersten ohmschen Widerstands 41, eines Kondensators 42 und eines zweiten ohmschen Widerstands 43 verwirklicht sein kann. Der erste Anschluss des Widerstands 41 ist mit dem Ausgang des Mittels 10 verbunden. Der zweite Anschluss des Widerstands 41 ist mit dem ersten Anschluss des Kondensators 42 und dem ersten Anschluss des Widerstands 43 verbunden. Der zweite Anschluss des Kondensators 42 und der zweite Anschluss des Widerstands 43 sind alle beide mit der elektrischen Masse 6 verbunden. Das Signal, das am Ausgang der Mittel 10 verfügbar ist und den in dem Ein/Aus-Schalter T_B und in der Diode D_B fließenden momentanen Strom i repräsentiert, durchquert den Widerstand 41 und lädt den Kondensator 42. Die Werte des Widerstands 41 und des Kondensators 42 sind so gewählt, dass sie eine Zeitkonstante darstellen, die ausreicht, um das Signal, das am Ausgang der Mittel 10 während der Zeit, in der der Ein/Aus-Schalter T_B oder die Freilaufdiode durchschalten, verfügbar ist, zu integrieren. Am zweiten Anschluss des Widerstands 41 wird somit über ein Signal verfügt, das den mittleren Strom I_moy, der in dem Ein/Aus-Schalter T_B und der Diode D_B fließt, repräsentiert. Der Wert des ohmschen Widerstands 43 ist so gewählt, dass er mit dem Kondensator 42 eine weitere Zeitkonstante darstellt, die dem Kondensator 42 ermöglicht, sich ausreichend zu entladen, um eine Messung des mittleren Stroms I_moy bei jeder Schließperiode des Ein/Aus-Schalters T_B zu ermöglichen.
5 zeigt eine Kurve in einem kartesischen Bezugssystem. Der momentane Strom i, der in dem Ein/Aus-Schalter T_B und der Diode D_B einer Halbbrücken-Generatorstruktur fließt, ist als Ordinate dargestellt. Die Zeit ist als Abszisse dargestellt. Die Kurve ist für eine Zeitperiode gezeigt, deren Kehrwert die Frequenz ist, mit der sich die Ein/Aus-Schalter T_A und T_B öffnen und schließen. Der Ein/Aus-Schalter T_B und die Diode D_B leiten den Strom nur während der ersten Hälfte der Periode, wobei der momentane Strom i dort als fette Linie dargestellt ist. Während der zweiten Hälfte der Periode ist der momentane Strom i null, wobei die fett gezeichnete Kurve durch die Zeitachse getragen ist. Während der zweiten Hälfte der Periode ist außerdem eine gestrichelt gezeichnete Kurve gezeigt, die den in dem Ein/Aus-Schalter T_A und in der Diode D_A fließenden Strom darstellt, den die Mittel 10 nicht messen. Der Ausgangspunkt der fett gezeichneten Kurve befindet sich auf der Achse der Ordinaten mit einem negativen Wert I_commut des momentanen Stroms i. Dieser Wert wird durch die Mittel 30 gemes sen. Danach steigt die fett gezeichnete Kurve im Verlauf der Zeit bis zum einem Wert I_max des momentanen Stroms i an. Dieser Wert I_max wird durch die Mittel 20 gemessen. Die fett gezeichnete Kurve setzt sich fort, indem sie zum Zeitpunkt, zu dem der Ein/Aus-Schalter T_B und die Diode D_B am Ende der ersten Zeit-Halbperiode nicht mehr durchschalten, um den Ein/Aus-Schalter T_A und die Diode D_A ihrerseits durchschalten zu lassen, bis auf einen Wert in der Nähe von -I_commut abnimmt. In 5 ist außerdem der Wert I_moy des Stroms i gezeigt. I_moy ist der Mittelwert des Stroms i während der ersten Halbperiode. Der Wert I_moy wird durch die Mittel 40 gemessen.
6 wird verwendet, um ein Beispiel von Mitteln zum Steuern des Generators 8 von 1 zu beschreiben. Um die Sicherheit der Komponenten des Generators 8 zu gewährleisten, weist ein Vergleichsmodul 50 einen Ausgang auf, der ein Signal erzeugt, das beispielsweise durch gleichzeitiges Öffnen der zwei Ein/Aus-Schalter T_A und T_B das schnelle Anhalten des Betriebs des Generators 8 ermöglicht. Das Vergleichsmodul 50 weist drei Eingänge auf. Der Maximalstrom I_max ist am ersten Eingang des Vergleichsmoduls 50 vorhanden. An den zwei anderen Eingängen des Vergleichsmoduls 50 sind zwei Stellwerte I_max
max bzw. I_{max min} vorhanden. Das Vergleichsmodul 50 vergleicht den Maximalstrom I_max mit den zwei Stellwerten I_{max max} und I_{max min}, wobei, solange der Wert des Maximalstroms I_max zwischen den Werten der zwei Stellwerte I_{max max} und I_{max min} liegt, das am Ausgang des Vergleichsmoduls 50 erzeugte Signal den Betrieb des Generators 8 zulässt. Wenn umgekehrt der Wert des Maximalstroms I_max kleiner als der Wert des Stellwerts I_{max min} oder größer als der Wert des Stellwerts I_{max max} ist, hält das am Ausgang des Vergleichsmoduls 50 erzeugte Signal den Betrieb des Generators 8 schnell an.
Der Wert des Stellwerts I_{max max} ist so bestimmt, dass der Strom in dem Ein/Aus-Schalter T_B oder der Diode D_B kleiner als ein Wert bleibt, der den Ein/Aus-Schalter T_B oder die Diode D_B beschädigen könnte. Selbstverständlich ist, wie anhand 5 zu sehen war, der Betrieb der Ein/Aus-Schalter T_A und T_B im Wesentlichen vergleichbar. Das Gleiche gilt für die Dioden D_A und D_B. Folglich schützt die durch das Vergleichsmodul 50 gewährleistete Begrenzung gleichzeitig die Ein/Aus-Schalter T_A und T_B sowie die Dioden D_A und D_B. Das Gleiche gilt für eine Vollbrückenstruktur, bei der sämtliche Ein/Aus-Schalter und Dioden geschützt wären.
Der Wert des Stellwerts I_{max min} ist so bestimmt, dass durch die Induktionsspule 3 eine minimale Leistung an das Gerät 4 übertragen wird. Tatsächlich ist festgestellt worden, dass bestimmte Geräte, die schlechte magnetische Qualitäten besitzen, die von der Induktionsspule gelieferte Leistung schlecht aufnehmen. Dies äußert sich durch einen geringen Maximalstrom I_max. So ist bei einem gegebenen Anwenderstellwert die Leistung, die von einem Gerät 4, das schlechte magnetische Qualitäten besitzt, aufgenommen wird, geringer als bei einem Gerät 4, das bessere magnetische Qualitäten besitzt. Folglich ist es dann, wenn von dem Gerät eine zu geringe Leistung aufgenommen wird, erforderlich, den Generator 8 anzuhalten.
Die Last 2 und der Kondensator 5, die in 1 gezeigt sind, bilden eine Resonanzschaltung, die eine Resonanzfrequenz besitzt. Um die von der Last 2 aufgenommene Leistung zu modulieren, wird vorteilhafterweise ein periodisches Signal auf die Frequenz einwirken gelassen, das das Öffnen und das Schließen der Ein/Aus-Schalter T_A und T_B steuert. Diese Frequenz wird Arbeitsfrequenz genannt. Die Arbeitsfrequenz wird beispielsweise so gewählt, dass sie stets größer als die Resonanzfrequenz der Resonanzschaltung ist. So ist die in der Last absorbierte Leistung maximal, wenn die Arbeitsfrequenz nahe bei der Resonanzfrequenz liegt, wobei zum Verringern der aufgenommenen Leistung die Arbeitsfrequenz erhöht wird. Eine solche Steuerstrategie ist beispielsweise in der auf den Namen der Anmelderin lautenden französischen Patentanmeldung 96 01059 beschrieben. Es kann auch eine Arbeitsfrequenz in Betracht gezogen werden, die kleiner als die Resonanzfrequenz ist, jedoch wird, um den Verlauf der Beschrei bung zu vereinfachen, angenommen, dass die Arbeitsfrequenz größer als die Resonanzfrequenz bleibt.
Erfindungsgemäß umfasst die Vorrichtung Steuermittel, die im Rahmen 55 gezeigt sind. Diese Mittel 55 steuern die Ein/Aus-Schalter T_A und T_B, wobei sie den Maximalstrom I_max, den Schaltstrom I_commut und einen vom Anwender gegebenen Stellwert CU empfangen. Die Steuermittel 55 modifizieren den vom Anwender gegebenen Stellwert CU in Abhängigkeit von dem Maximalstrom I_max und dem Schaltstrom I_commut und liefern das periodische Signal in Abhängigkeit von dem modifizierten Stellwert C. Das periodische Signal steuert die Ein/Aus-Schalter T_A und T_B des Generators 8 bei der Arbeitsfrequenz. Die Steuermittel 55 umfassen drei Regulierungsmodule 60, 63 und 64 sowie zwei Addierer 61 und 62. Das periodische Signal wird durch das Regulierungsmodul 60 geliefert, das zwei Eingänge aufweist. Der mittlere Strom I_moy ist an seinem ersten Eingang vorhanden. Ein Stellwert C ist an seinem zweiten Eingang vorhanden. Das Regulierungsmodul 60 bildet das periodische Signal derart, dass der mittlere Strom I_moy im Wesentlichen gleich dem Stellwert C ist. Ein Beispiel der Bildung des periodischen Signals ist in der auf den Namen der Anmelderin lautenden französischen Patentanmeldung 96 01059 beschrieben. Falls die Arbeitsfrequenz größer als die Resonanzfrequenz gewählt ist und wenn der mittlere Strom I_moy größer als der Stellwert C ist, erhöht das Regulierungsmodul 60 die Arbeitsfrequenz, bis der mittlere Strom I_moy im Wesentlichen gleich dem Stellwert C wird. Wenn umgekehrt der mittlere Strom I_moy kleiner als der Stellwert C ist, verringert das Regulierungsmodul 60 die Arbeitsfrequenz, bis der mittlere Strom I_moy im Wesentlichen gleich dem Stellwert C wird. Das Regulierungsmodul 60 steuert bzw. regelt den mittleren Strom I_moy. Dies läuft auf das Steuern bzw. Regeln der von dem Generator 8 gelieferten Leistung hinaus. Tatsächlich kann die Leistung durch Multiplizieren des Werts des mittleren Stroms I_moy mit dem Wert der Spannung der Gleichspannungsquelle 7 berechnet werden.
Der Stellwert C ist ein Signal, das gebildet wird, indem ein vom Anwender gegebener Stellwert CU mittels des Addierers 61, der zwei Eingänge aufweist, modifiziert wird. Der erste Eingang des Addierers 61 ist mit einem in 4 nicht gezeigten Dateneingabemittel verbunden, das dem Anwender ermöglicht, der Vorrichtung seinen Stellwert CU anzugeben. Das Dateneingabemittel umfasst beispielsweise eine Tastatur.
Der zweite Eingang des Addierers 61 ist mit dem zweiten Addierer 62 verbunden, der ein Korrektursignal CO liefert. Der Addierer 62 addiert die an seinen zwei Eingängen vorhandenen Signale.
Ein Signal CO1, das am ersten Eingang des Addierers 62 vorhanden ist, wird von dem Regulierungsmodul 63 geliefert, das zwei Eingänge aufweist. Der Maximalstrom I_max ist an dem ersten Eingang des Regulierungsmoduls 63 vorhanden. Ein Stellwert CI_max wird an den zweiten Eingang des Regulierungsmoduls 63 geliefert. Das Regulierungsmodul 63 vergleicht den Maximalstrom I_max mit dem Stellwert CI_max, wobei, solange der Wert des Maximalstroms I_max kleiner als der Stellwert CI_max ist, keine Korrektur CO1 durch die Addierer 62 und 61 auf den Anwenderstellwert CU angewandt werden. Wenn umgekehrt der Wert des Maximalstroms I_max größer als der Wert des Stellwerts CI_max wird, erzeugt das Regulierungsmodul 63 ein negatives Signal CO1, das durch die Addierer 62 und 61 danach strebt, den Wert des Stellwerts C mit einer bestimmten Zeitkonstante τ zu verkleinern. Das Regulierungsmodul 63 kann beispielsweise eine Regelung des Typs PID (proportional, integral, differential) umfassen, deren Parameter P, I und D angepasst werden, um die Zeitkonstante τ zu definieren.
Der Wert des Stellwerts CI_max ist so bestimmt, dass der Strom in dem Ein/Aus-Schalter T_B und der Diode D_B kleiner als ein Wert des Stroms bleibt, der den Ein/Aus-Schalter T_B oder die Diode D_B beschädigen könnte. Dieser Wert des Stellwerts CI_max ist etwas kleiner als der Wert des Stellwerts I_{max max} gewählt, der das schnelle Anhalten des Generators 8 ermöglicht. Der Wert des Stellwerts CI_max ist im Wesentlichen der Maximalwert des Stroms, den ein Ein/Aus-Schalter und seine zugeordnete Freilaufdiode im Dauerbetrieb aushalten können. Wenn der Wert von I_max den Wert des Stellwerts CI_max überschreitet, strebt das Regulierungsmodul 63 danach, den Wert I_max mit der Zeitkonstante τ abzusenken. Wenn der Wert von I_max dennoch zu schnell ansteigt, derart, dass er den Wert des Stellwerts I_{max max} erreicht, hält das Vergleichsmodul 50 den Generator 8 an. Es kann nun präzisiert werden, dass der Wert des Stellwerts I_{max max} durch den Strom bestimmt ist, den ein Ein/Aus-Schalter und seine zugeordnete Freilaufdiode ohne Beschädigung während der Zeit τ akzeptieren können.
Ein Signal CO2, das an dem zweiten Eingang des Addierers 62 vorhanden ist, wird von dem Regulierungsmodul 64 geliefert, das drei Eingänge aufweist. Der Schaltstrom I_commut ist an dem ersten Eingang des Regulierungsmoduls 64 vorhanden. Ein Stellwert CI_{commut max} wird an den zweiten Eingang des Regulierungsmoduls 64 geliefert. Ein weiterer Stellwert CI_{commut min} wird an den dritten Eingang des Regulierungsmoduls 64 geliefert. Der Schaltstrom I_commut ist bei einem normalen Betrieb des Generators 8 negativ, wie in 5 gezeigt ist. Dennoch werden im Folgenden die Absolutwerte des Schaltstroms I_commut und der Stellwerte CI_commut
min und CI_{commut max} betrachtet. Das Regulierungsmodul 64 vergleicht den Schaltstrom I_commut mit den Stellwerten CI_commut
max und CI_{commut min}, wobei, solange der Wert des Schaltstroms I_commut zwischen den Werten der Stellwerte CI_{commut max} und CI_{commut min} bleibt, keine Korrektur CO2 durch die Addierer 62 und 61 auf den durch den Anwender gegebenen Stellwert CU angewandt wird. Wenn umgekehrt der Wert des Schaltstroms I_commut größer als der Wert des Stellwerts CI_{commut max} wird, erzeugt das Regulierungsmodul 64 ein negatives Signal CO2, das durch die Addierer 62 und 61 danach strebt, den Wert des Stellwerts C zu verkleinern. Wenn zudem der Wert des Schaltstroms I_commut kleiner als der Wert des Stellwerts CI_{commut min} wird, erzeugt das Regulierungsmodul 64 ein positives Signal CO2, das durch die Addierer 62 und 61 danach strebt, den Wert des Stellwerts C zu erhöhen.
Der Wert des Stellwerts CI_{commut max} ist größer als der Wert des Stellwerts CI_{commut min}. Der Wert des Stellwerts CI_{commut max} ist so bestimmt, dass ein Ein/Aus-Schalter und seine zugeordnete Freilaufdiode durch einen zu starken Schaltstrom, der ihre Erhitzung mit sich bringt, nicht beschädigt werden. Der Wert des Stellwerts CI_{commut min} ist so bestimmt, dass die Schaltunterstützungskondensatoren C_A und C_B sich ausreichend aufladen können. Tatsächlich schließen sich die Ein/Aus-Schalter T_A und T_B nicht, wenn sich diese Kondensatoren C_A und C_B nicht ausreichend aufladen. Dieses Problem ist in der auf den Namen der Anmelderin lautenden französischen Patentanmeldung 96 01059 näher erläutert.

Claims

Wechselrichter-Versorgungsvorrichtung, die dazu vorgesehen ist, eine Resonanzschaltung (2, 5) zu versorgen, die einen Generator (8) mit wenigstens einem Ein/Aus-Schalter (T_A, T_B; T_A, T_B, T_C, T_D; T_B), der mit der Resonanzschaltung (2, 5) in Reihe geschaltet ist, und einer Freilaufdiode (D_A, D_B; D_A, D_B, D_C, D_D; D_B), die zu dem Ein/Aus-Schalter (T_A, T_B; T_A, T_B, T_C, T_D; T_B) parallel geschaltet ist, umfasst, wobei der Ein/Aus-Schalter (T_A, T_B; T_A, T_B, T_C, T_D; T_B) durch ein periodisches Signal mit einer so genannten Arbeitsfrequenz gesteuert wird, wobei die Vorrichtung dadurch gekennzeichnet ist, dass sie außerdem umfasst: – erste Mittel (10), die ein Maß des momentanen Stroms (i) liefern, der in der Resonanzschaltung (2, 5) fließt, – zweite Mittel (20) zum Ableiten des Maximalstroms (I_max) aus dem momentanen Strom (i), – dritte Mittel (30) zum Ableiten des sogenannten Schaltstroms (I_commut), für den der Ein/Aus-Schalter (T_B) oder die ihm zugeordnete Freilaufdiode (D_B) durchschalten, aus dem momentanen Strom (i), – erste Steuermittel (55) für den Ein/Aus-Schalter (T_A, T_B; T_A, T_B, T_C, T_D; T_B), die den Maximalstrom (I_max), den Schaltstrom (I_commut) und einen vom Anwender (CU) gegebenen Stellwert empfangen und den vom Anwender (CU) gegebenen Stellwert in Abhängigkeit von dem Maximalstrom (I_max) und dem Schaltstrom (I_commut) modifizieren und das periodische Signal in Abhängigkeit von dem modifizierten Stellwert (C) liefern.
Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der momentane Strom (i) in dem Ein/Aus-Schalter (T_B) und in der diesem Ein/Aus-Schalter (T_B) zugeordneten Freilaufdiode (D_B) gemessen wird.
Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sie außerdem vierte Mittel (40) umfasst, um aus dem momentanen Strom (i) den mittleren Strom (I_moy) abzuleiten, und dass die ersten Steuermittel (55) ein Regulierungsmodul (60) umfassen, das den mittleren Strom (I_moy) und den modifizierten Stellwert (C) empfängt und das periodische Signal liefert.
Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sie außerdem zweite Steuermittel (50) für den Ein/Aus-Schalter (T_A, T_B; T_A, T_B, T_C, T_D; T_B) umfasst, die den Betrieb des Generators (8) schnell anhalten, wenn der Maximalstrom (I_max) nicht zwischen zwei ersten Stellwerten (I_{max max}, I_max
min) in Bezug auf den Maximalstrom (I_max) liegt.
Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der höchste (I_{max max}) der zwei ersten Stellwerte (I_{max max}, I_{max min}) so bestimmt ist, dass der momentane Strom (i) kleiner als ein Wert bleibt, der den Ein/Aus-Schalter (T_A, T_B; T_A, T_B, T_C, T_D; T_B) oder die Freilaufdiode (D_A, D_B; D_A, D_B, D_C, D_D; D_B) beschädigen könnte.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass der niedrigste (I_{max min}) der zwei ersten Stellwerte (I_{max max}, I_max
min) so bestimmt ist, dass eine minimale Leistung von dem Generator (8) an die Resonanzschaltung (2, 5) übertragen wird.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Regulierungsmodul (60) die Arbeitsfrequenz steuert.
Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der modifizierte Stellwert (C) dadurch erhalten wird, dass der vom Anwender (CU) gegebene Stellwert verringert wird, wenn der Wert des Maximalstroms (I_max) einen dritten Stellwert (CI_max) in Bezug auf den Maximalstrom (I_max) übersteigt.
Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass der dritte Stellwert (CI_max) etwas niedriger als der größte (I_{max max}) der zwei ersten Stellwerte (I_{max max}, I_{max min}) ist.
Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der modifizierte Stellwert (C) außerdem dadurch erhalten wird, dass der vom Anwender (CU) gegebene Stellwert verringert wird, wenn der Wert des Schaltstroms (I_commut) einen hohen Stellwert (CI_{commut max}) in Bezug auf den Schaltstrom (I_commut) übersteigt.
Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass der hohe Stellwert (CI_{commut max}) in Bezug auf den Schaltstrom (I_commut) so bestimmt ist, dass der Ein/Aus-Schalter (T_A, T_B; T_A, T_B, T_C, T_D; T_B) und die ihm zugeordnete Freilaufdiode (D_A, D_B; D_A, D_B, D_C, D_D; D_B) durch einen zu starken Schaltstrom nicht beschädigt werden.
Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der modifizierte Stellwert (C) außerdem dadurch erhalten wird, dass der vom Anwender (CU) gegebene Stellwert erhöht wird, wenn der Wert des Schaltstroms (I_commut) niedriger als ein unterer Stellwert (CI_commut
min) in Bezug auf den Schaltstrom (I_commut) wird.
Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass der Generator (8) einen Schaltunterstützungskondensator (C_A, C_B; C_A, C_B, C_C, C_D; C_B) umfasst, der zu dem Ein/Aus-Schalter (T_A, T_B; T_A, T_B, T_C, T_D; T_B) parallel geschaltet ist, und dass der untere Stellwert (CI_{commut min}) in Bezug auf den Schaltstrom (I_commut) so bestimmt ist, dass der Schaltunterstützungskondensator (C_A, C_B; C_A, C_B, C_C, C_D; C_B) ausreichend geladen werden kann.
Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die ersten Mittel (10) einen Stromtransformator (11) umfassen, dass die elektronischen Komponenten (16, 17, 18) bewirken, dass in einem ohmschen Widerstand (19) ein Strom fließt, wenn der Ein/Aus-Schalter (T_B) oder die diesem Ein/Aus-Schalter (T_B) zugeordnete Freilaufdiode (D_B) durchschaltet, und dass die Spannung an den Anschlüssen des ohmschen Widerstandes (19) ein Signal bildet, das den momentanen Strom (i) repräsentiert, der in dem Ein/Aus-Schalter (T_B) und in der diesem Ein/Aus-Schalter (T_B) zugeordneten Freilaufdiode (D_B) fließt.
Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die zweiten Mittel (20) eine erste Diode (21) umfassen, die einen ersten Kondensator (22) positiv auflädt, wobei die Spannung an den Anschlüssen des ersten Kondensators (22) ein Signal (I_max) bildet, das den Maximalstrom repräsentiert, der im Ein/Aus-Schalter (T_B) und in der diesem Ein/Aus-Schalter (T_B) zugeordneten Freilaufdiode (D_B) fließt.
Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die dritten Mittel (30) eine zweite Diode (31) umfassen, die einen zweiten Kondensator (32) negativ auflädt, wobei die Spannung an den Anschlüssen des zweiten Kondensators (32) ein Signal bildet, das den Schaltstrom (I_commut) repräsentiert.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass die vierten Mittel (40) einen Integrator (41, 42) umfassen.
Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sie mehrere Generatoren (8) umfasst, die abwechselnd arbeiten, und dass die ersten Mittel (19) den verschiedenen Generatoren (8) gemeinsam sind.