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DE69900758T2 - Verflüssigung eines mit methan angereicherten stromes - Google Patents

Verflüssigung eines mit methan angereicherten stromes

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DE69900758T2
DE69900758T2 DE69900758T DE69900758T DE69900758T2 DE 69900758 T2 DE69900758 T2 DE 69900758T2 DE 69900758 T DE69900758 T DE 69900758T DE 69900758 T DE69900758 T DE 69900758T DE 69900758 T2 DE69900758 T2 DE 69900758T2
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coolant
auxiliary
heat exchanger
stream
multicomponent
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DE69900758T
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Frans Grootjans
Robert Klein Nagelvoort
Jan Vink
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Shell Internationale Research Maatschappij BV
Original Assignee
SHELL INT RESEARCH
Shell Internationale Research Maatschappij BV
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Description

  • Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Verflüssigen eines an Methan angereicherten Stroms. Dieser Strom wird aus Erdgas erhalten, und das nach dem Verfahren erhaltene Produkt wird als flüssiges Erdgas (liquefied natural gas, LNG) bezeichnet.
  • In dem Artikel "Liquefaction cycle developments" von R Klein Nagelvoort, I Poll und A J Ooms, publiziert in den "Proceedings of the 9th LNG International Conference, Nice, France, 17-20 Oktober 1989", wird ein derartiges Verfahren. beschrieben.
  • Dieses bekannte Verfahren zum Verflüssigen eines an Methan angereicherten Stroms umfaßt die folgenden Stufen:
  • a) Zuführen eines Erdgasstroms bei erhöhtem Druck zu einem Waschturm, Abtrennen schwererer Kohlenwasserstoffe aus dem Erdgasstrom im Waschturm, die vom Boden des Waschturmes abgenommen werden, um einen gasförmigen, vom Kopf des Waschturmes abgenommenen Überkopfstrom zu erhalten, partielles Kondensieren des gasförmigen Überkopfstroms und Abtrennen eines Kondensatstroms daraus, um den an Methan angereicherten Strom bei erhöhtem Druck zu gewinnen;
  • b) Verflüssigen des an Methan angereicherten Stroms bei erhöhtem Druck in einem in einem Hauptwärmetauscher angeordneten Rohr durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Mehrkomponenten-Kühlmittel, das bei niedrigem Kühlmitteldruck in der Mantelseite des Hauptwärmetauschers verdampft; und
  • c) Komprimieren des von der Mantelseite des Hauptwärmetauschers abgenommenen Mehrkomponenten-Kühlmittels und dessen partielles Kondensieren bei erhöhtem Kühlmitteldruck in einem in einem Hilfswärmetauscher angeordneten Rohr durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel, das bei niedrigem Hilfskühlmitteldruck in der Mantelseite des Hilfswärmetauschers verdampft, um das Mehrkomponenten-Kühlmittel zur Anwendung in Stufe b) zu erhalten.
  • Im Waschturm wird der Gasstrom mit flüssigem Rücklauf in Kontakt gebracht, der eine niedrigere Temperatur aufweist, um den Gasstrom weiter abzukühlen. Als Ergebnis hievon werden schwerere Kohlenwasserstoffe des Gasstroms kondensiert und die gebildete Flüssigkeit wird im Sumpf des Waschturmes gesammelt, von wo sie abgezogen wird.
  • In dem bekannten Verfahren werden die vom Sumpf des Waschturms abgenommenen flüssigen schwereren Kohlenwasserstoffe und der Kondensatstrom aus dem gasförmigen Überkopfstrom einer Fraktioniereinheit zugeführt, um partiell kondensiert zu werden. Aus der Fraktionierkolonne wird ein Strom abgenommen, der als Rücklauf im Waschturm verwendet wird.
  • Vor dem Zuführen des Erdgasstroms in Stufe a) zum Waschturm wird der Strom gekühlt. Die Temperatur des Rücklaufstroms sollte deutlich niedriger sein als diejenige des dem Waschturm zugeführten Erdgasstroms. Dieses Erfordernis setzt eine Untergrenze für die Temperatur des Erdgasstroms, der dem Waschturm zugeführt wird.
  • In dem bekannten Verfahren wird der Erdgasstrom in einem Rohr gekühlt, das in dem Hilfswärmetauscher angeordnet ist, bevor er in den Waschturm eingeführt wird. Die Temperatur des kalten Endes des Hilfswärmetauschers ist somit durch die Temperatur des Rücklaufstroms begrenzt. In dem Hauptwärmetauscher muß somit mehr Wärme entzogen werden, um den an Methan angereicherten Strom zu verflüssigen.
  • Es ist ein Ziel der vorliegenden Erfindung, eine tiefere Temperatur am kalten Ende des Hilfswärmetauschers zu ermöglichen, sodaß die Wärmemenge, die zum Verflüssigen des an Methan angereicherten Stroms abgeführt werden muß, verringert wird.
  • Zu diesem Zweck ist das Verfahren zum Verflüssigen eines an Methan angereicherten Stroms gemäß der vorliegenden Erfindung dadurch gekennzeichnet, daß ein partielles Kondensieren des gasförmigen Überkopfstroms in einem im Hilfswärmetauscher angeordneten Rohr vorgenommen wird.
  • In dieser Weise kann die Temperatur des kalten Endes des Hilfswärmetauschers so niedrig als praktikabel gewählt werden.
  • In dem bekannten Verfahren war die Temperatur des vom kalten Ende des Hilfswärmetauschers abgenommenen Mehrkomponenten- Kühlmittels ebenfalls durch die Temperatur des Rücklaufes begrenzt. Ein Vorteil des Verfahrens der vorliegenden Erfindung besteht darin, daß diese Beschränkung aufgehoben worden ist. Demgemäß wird eine geringere Umlaufrate des Mehrkomponenten- Kühlmittels benötigt.
  • Die Erfindung wird nunmehr in Form eines Beispieles in mehr Einzelheiten unter Bezugnahme auf die angeschlossenen Zeichnungen beschrieben werden, worin
  • Fig. 1 schematisch ein Fließschema der Anlage zeigt, in der das Verfahren der Erfindung ausgeführt wird, und
  • Fig. 2 einen alternativen Weg zum partiellen Kondensieren des Mehrkomponenten-Kühlmittels zeigt.
  • Im Verfahren der vorliegenden Erfindung wird ein Erdgasstrom 1 bei erhöhtem Druck einem Waschturm 5 zugeführt. In diesem Waschturm 5 werden schwerere Kohlenwasserstoffe als Methan aus dem Erdgasstrom abgetrennt, welche schwereren Kohlenwasserstoffe vom Boden des Waschturm 5 durch eine Leitung 7 abgenommen werden. In dieser Weise wird ein gasförmiger Überkopfstrom erhalten, der eine höhere Methankonzentration aufweist als das Erdgas, wobei dieser gasförmige Überkopfstrom vom Kopf des Waschturms 5 über eine Leitung 8 abgezogen wird.
  • Der gasförmige Überkopfstrom wird partiell kondensiert und daraus wird ein Kondensatstrom abgetrennt, um einen an Methan angereicherten Strom bei erhöhtem Druck zu gewinnen, der durch Leitung 10 zu einem ersten Rohr 15 geführt wird, das in einem Hauptwärmetauscher 17 angeordnet ist, worin der Strom verflüssigt wird. Zunächst wird die Verflüssigung im einzelnen diskutiert, bevor das partielle Kondensieren des gasförmigen Überkopfstroms erörtert wird.
  • Das Verflüssigen des an Methan angereicherten Stroms bei erhöhtem Druck geschieht im ersten Rohr 15, das im Hauptwärmetauscher 17 angeordnet ist, durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Mehrkomponenten-Kühlmittel, das bei niedrigem Kühlmitteldruck in der Mantelseite 19 des Hauptwärmetauschers 15 verdampft. Das verflüssigte Gas wird bei erhöhtem Druck aus dem Hauptwärmetauscher 17 über eine Leitung 20 für eine weitere (nicht dargestellte) Behandlung abgenommen.
  • Das verdampfte Mehrkomponenten-Kühlmittel wird vom warmen Ende der Mantelseite 19 des Hauptwärmetauschers 15 über eine Leitung 25 abgezogen. Im Verdichter 27 wird das Mehrkomponenten- Kühlmittel auf einen erhöhten Kühlmitteldruck komprimiert. Die Kompressionswärme wird unter Anwendung eines Luftkühlers 30 abgeführt. Das Mehrkomponenten-Kühlmittel wird über Leitung 32 einem Hilfswärmetauscher 35 zugeführt. In einem ersten Rohr 38 des Hilfswärmetauschers 35 wird das Mehrkomponenten-Kühlmittel bei erhöhtem Kühlmitteldruck durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel, das bei niedrigem Hilfskühlmitteldruck in der Mantelseite 39 des Hilfswärmetauschers 35 verdampft, partiell kondensiert, um das Mehrkomponenten-Kühlmittel zu erhalten, das dem Hauptwärmetauscher 17 zugeführt wird.
  • Das Mehrkomponenten-Kühlmittel wird aus dem ersten Rohr 38 durch eine Leitung 42 einem Separator 45 zugeführt, worin es in einen gasförmigen Überkopfstrom und in einen flüssigen Bodenstrom aufgetrennt wird. Der gasförmige Überkopfstrom wird durch eine Leitung 47 einem im Hauptwärmetauscher 17 angeordneten zweiten Rohr 49 zugeführt, worin der gasförmige Überkopfstrom abgekühlt, verflüssigt und bei erhöhtem Kühlmitteldruck unterkühlt wird. Der verflüssigte und unterkühlte gasförmige Überkopfstrom wird durch einen Leitung 50, die mit einer Expansionsvorrichtung in Form eines Expansionsventils 51 ausgestattet ist, zu dem kalten Ende der Mantelseite 19 des Hauptwärmetauscher 17 geführt, worin es bei niedrigem Kühlmitteldruck verdampfen gelassen wird. Der flüssige Bodenstrom wird durch eine Leitung 57 einem im Hauptwärmetauscher 17 angeordneten dritten Rohr 59 zugeführt, worin der flüssige Bodenstrom bei erhöhtem Kühlmitteldruck gekühlt wird. Der gekühlte verflüssigte Bodenstrom wird durch eine Leitung 60, die mit einer Expansionsvorrichtung in Form eines Expansionsventils 61 ausgerüstet ist, zur Mitte der Mantelseite 19 des Hauptwärmetauscher 17 geführt, worin er bei niedrigem Kühlmitteldruck verdampfen gelassen wird. Das verdampfende Mehrkomponenten-Kühlmittel führt nicht nur Wärme aus dem durch das erste Rohr 15 strömenden Fluid ab, um es zu verflüssigen, sondern auch aus dem durch das zweite und das dritte Rohr 49 und 59 strömenden Kühlmittel.
  • Das bei niedrigem Hilfskühlmitteldruck in der Mantelseite 39 des Hilfswärmetauschers 35 verdampfte Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel wird über Leitung 65 aus dem Hilfswärmetauscher abgezogen. Im Verdichter 67 wird das Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel auf einen erhöhten Hilfskühlmitteldruck komprimiert. Die Kompressionswärme wird unter Anwendung eines Luftkühlers 70 abgeführt. Das Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel wird durch eine Leitung 72 einem im Hilfswärmetauscher 35 angeordneten zweiten Rohr 78 zugeführt, worin es abgekühlt wird. Das abgekühlte Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel wird durch eine Leitung 80, die mit einer Expansionsvorrichtung in Form eines Expansionsventils 81 ausgerüstet ist, zu dem kalten Ende der Mantelseite 39 des Hilfswärmetauschers 35 geführt, worin es bei niedrigem Hilfskühlmitteldruck verdampfen gelassen wird.
  • Nachdem der Verflüssigungskreislauf im einzelnen erörtert worden ist, wird nunmehr diskutiert, wie der über Leitung 8 vom Kopf des Waschturms 5 abgenommene gasförmige Überkopfstrom partiell kondensiert wird.
  • Der gasförmige Überkopfstrom wird durch Leitung 8 einem im Hilfswärmetauscher 35 angeordneten dritte Rohr 83 zugeführt. In diesem dritten Rohr 83 wird der gasförmige Überkopfstrom partiell kondensiert. Der partiell kondensierte gasförmige Überkopfstrom wird vom dritten Rohr 83 abgenommen und über eine Leitung 85 einem Separator 90 zugeführt. Im Separator 90 wird ein Kondensatstrom abgetrennt, um einen an Methan angereicherten Strom bei erhöhtem Druck zu erhalten, der durch die Leitung 10 zu dem im Hauptwärmetauscher 17 angeordneten ersten Rohr 15 zugeführt wird. Der Kondensatstrom wird durch eine Leitung 91 als Rücklauf zum oberen Teil des Waschturms 5 zurückgeführt.
  • Das Verfahren der vorliegenden Erfindung unterscheidet sich von der bekannten Methode dadurch, daß in dem bekannten Verfahren der Erdgasstrom im Hilfswärmetauscher abgekühlt wurde, bevor er dem Waschturm zugeführt wurde. Im bekannten Verfahren wurde der Rücklauf aus einer Fraktioniereinheit erhalten, und die Temperatur dieses Rücklaufes bestimmt die Temperaturobergrenze des abgekühlten Erdgases, wie es dem Waschturm zugeführt wird.
  • Die Temperatur, auf die das Erdgas im bekannten Verfahren abgekühlt werden kann, betrug etwa -22ºC, damit sie über der Rücklauftemperatur liegt. Dies bedeutet, daß die niedrigste Temperatur, die am kalten Ende des Hilfswärmetauschers erzielt werden kann, ebenfalls -22ºC beträgt. Dies ist dann ebenfalls die Temperatur des partiell kondensierten Mehrkomponerrten- Kühlmittels. darüber hinaus bedeutet ein Abkühlen des Erdgases auf -22ºC vor dem Waschturm, daß das Verfahren immer weniger effizient wird, und zwar wegen der mit den flüssigen schwereren Kohlenwasserstoffen abgeführten Kälte, welche Kohlenwasserstoffe vom Boden des Waschturms abgenommen werden.
  • Im Verfahren der Erfindung wird hingegen der durch Leitung 8 vom Kopf des Waschturms 5 abgezogene gasförmige Überkopfstrom auf eine viel niedrigere Temperatur von etwa -50ºC partiell kondensiert, und dies kann deshalb erfolgen, weil er den Rücklauf zum Waschturm 50 bildet.
  • Als Resultat hievon ist die Temperatur am kalten Ende des Hilfswärmetauschers 35 viel niedrige als im bekannten Verfahren. Die Temperatur, auf die das Mehrkomponenten-Kühlmittel abgekühlt wird, ist daher viel niedriger, und dies führt zu einer geringeren Umlaufrate des Mehrkomponenten-Kühlmittels.
  • Zweckmäßig wird der Erdgasstrom vorgekühlt und getrocknet, bevor er in den Waschturm 5 eintritt. Das Vorkühlen wird zweckmäßig durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Nebenstrom aus dem Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel bewirkt, das durch eine Leitung 72 stromab vom Luftkühler 70 strömt. Zu diesem Zweck wird das Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel durch eine Leitung 93, welche mit einem Expansionsventil 95 ausgerüstet ist, zu einem Wärmetauschers 97 geführt, der in der Leitung 1 angeordnet ist. Der Einfachheit halber ist der Wärmetauscher 97 zweimal dargestellt, das erste Mal in der Leitung 1 und das zweite Mal im Kreislauf zwischen den Leitungen 72 und 65. Es handelt sich jedoch um ein und denselben Wärmetauscher.
  • Zweckmäßig wird das Mehrkomponenten-Kühlmittel in zwei Stufen partiell kondensiert. Diese Ausführungsform der vorliegenden Erfindung wird unter Bezugnahme auf Fig. 2 beschrieben werden.
  • Der Hilfswärmetauscher von Fig. 2 umfaßt einen ersten Hilfswärmetauscher 53' und einen zweiten Hilfswärmetauscher 35".
  • Das Mehrkomponenten-Kühlmittel wird durch Leitung 32 dem ersten Hilfswärmetauscher 35' zugeführt. Im ersten Rohr 38' des ersten Hilfswärmetauschers 35' wird das Mehrkomponenten-Kühlmittel bei erhöhtem Kühlmitteldruck durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel abgekühlt, das bei einem mittleren Hilfskühlmitteldruck in der Mantelseite 39' des ersten Hilfswärmetauschers 35' verdampft. Das abgekühlte Mehrkomponenten-Kühlmittel wird durch eine Verbindungsleitung 98· zu dem zweiten Hilfswärmetauscher 35" geführt.
  • Im ersten Rohr 38" des zweiten Hilfswärmetauschers 35" wird das Mehrkomponenten-Kühlmittel bei erhöhtem Kühlmitteldruck durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Mehrkomponenten- Hilfskühlmittel partiell kondensiert, das bei niedrigem Hilfskühlmitteldruck in der Mantelseite 39" des zweiten Hilfswärmetauschers 35" verdampft, um das Mehrkomponenten-Kühlmittel zu erhalten, das durch eine Leitung 42 dem Hauptwärmetauscher zugeführt wird (in Fig. 2 nicht dargestellt).
  • Das bei mittlerem Hilfskühlmitteldruck in der Mantelseite 39' des ersten Hilfswärmetauschers 35' verdampfte Mehrkomponenten- Hilfskühlmittel wird über Leitung 65' aus diesem Hilfswärmetauscher abgenommen. In dieser Ausführungsform ist der Verdichter 67 ein zweistufiger Verdichter. In der zweiten Stufe des Verdichters 67 wird das Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel auf erhöhten Hilfskühlmitteldruck komprimiert. Die Kompressionswärme wird unter Anwendung eines Luftkühlers 70 abgeführt. Das Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel wird durch Leitung 72 einem im ersten Hilfswärmetauscher 35' angeordneten zweiten Rohr 78' zugeführt, worin es abgekühlt wird. Ein Teil des abgekühlten Mehrkomponenten-Hilfskühlmittels wird durch eine mit einer Expansionsvorrichtung in Form eines Expansionsventils 81' ausgerüstete Leitung 80' dem kalten Ende der Mantelseite 39' des ersten Hilfswärmetauschers 35' zugeführt, worin es bei mittlerem Hilfskühlmitteldruck verdampfen gelassen wird. Das verdampfende Kühlmittel führt Wärme aus den durch die Rohre 38' und 78' strömenden Fluiden ab.
  • Der Rest des Mehrkomponenten-Hilfskühlmittels wird durch eine Verbindungsleitung 99 zu einem im zweiten Hilfswärmetauscher 35" angeordneten Rohr 78" zugeführt, worin es abgekühlt wird. Das abgekühlte Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel wird durch eine mit einer Expansionsvorrichtung in Form eines Expansionsventils 81" ausgerüstete Leitung 80" dem kalten Ende der Mantelseite 39" des zweiten Hilfswärmetauschers 35" zugeführt, worin es bei niedrigem Hilfskühlmitteldruck verdampfen gelassen wird. Das verdampfende Kühlmittel führt Wärme aus den durch die Rohre 38" und 78" strömenden Fluiden und aus dem gasförmigen Überkopfstrom ab, der vom Kopf des Waschturms 5 abgezogen wurde und durch das dritte Rohr 83 strömt.
  • Das bei niedrigem Hilfskühlmitteldruck verdampfte Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel wird über eine Leitung 65" abgeführt. In dem Zweistufenverdichter 67 wird das Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel auf erhöhten Hilfskühlmitteldruck komprimiert.
  • In alternativer Weise wird der vom Kopf des Waschturms 5 abgezogene gasförmige Überkopfstrom sowohl im ersten als auch im zweiten Hilfswärmetauscher 35' und 35" partiell kondensiert.
  • Zweckmäßig wird der Erdgasstrom vorgekühlt und getrocknet, bevor er in den Waschturm 5 eintritt. Das Vorkühlen wird zweckmäßig durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Nebenstrom aus dem Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel vorgenommen, der durch eine Leitung 72 stromab vom Luftkühler 70 strömt. Zu diesem Zweck wird das Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel durch eine mit einem Expansionsventil 95' ausgerüstete Leitung 93' zu einem Wärmetauscher 97' geführt, der in der Leitung 1 angeordnet ist.
  • Ein weiteres Abkühlen des Erdgasstroms kann zweckmäßig durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Nebenstrom aus dem Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel erzielt werden, das durch die Verbindungsleitung 99 strömt. Zu diesem Zweck wird das Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel durch eine mit einem Expansionsventil 95" ausgerüstete Leitung 93" zu einem Wärmetauscher 97" geführt, der in der Leitung 1 angeordnet ist.
  • Die Luftkühler 30 und 70 können durch Wasserkühler ersetzt werden, und erforderlichenfalls können sie oder die Wasserkühler durch Wärmetauscher ergänzt werden, in denen ein weiteres Kühlmittel eingesetzt wird.
  • Das Expansionsventil 61 kann durch eine Expansionsturbine ersetzt werden.
  • Die Hilfswärmetauscher 35, 35' und 35" können Spiralwärmetauscher oder Platte-Rippe-Wärmetauscher sein.

Claims (4)

1. Verfahren zum Verflüssigen eines an Methan angereicherten Stroms, das die folgenden Stufen umfaßt:
a) Zuführen eines Erdgasstroms bei erhöhtem Druck zu einem Waschturm, Abtrennen schwererer Kohlenwasserstoffe aus dem Erdgasstrom im Waschturm, die vom Boden des Waschturmes abgenommen werden, um einen gasförmigen, vom Kopf des Waschturmes abgenommenen Überkopfstrom zu erhalten, partielles Kondensieren des gasförmigen Überkopfstroms und Abtrennen eines Kondensatstroms daraus, um den an Methan angereicherten Strom bei erhöhtem Druck zu gewinnen;
b) Verflüssigen des an Methan angereicherten Stroms bei erhöhtem Druck in einem in einem Hauptwärmetauscher angeordneten Rohr durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Mehrkomponenten-Kühlmittel, das bei niedrigem Kühlmitteldruck in der Mantelseite des Hauptwärmetauschers verdampft; und
c) Komprimieren des von der Mantelseite des Hauptwärmetauschers abgenommenen Mehrkomponenten-Kühlmittels und dessen partielles Kondensieren bei erhöhtem Kühlmitteldruck in einem in einem Hilfswärmetauscher angeordneten Rohr durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel, das bei niedrigem Hilfskühlmitteldruck in der Mantelseite des Hilfswärmetauschers verdampft, um das Mehrkomponenten-Kühlmittel zur Anwendung in Stufe b) zu erhalten,
dadurch gekennzeichnet, daß das partielle Kondensieren des gasförmigen Überkopfstroms in einem im Hilfswärmetauscher angeordneten Rohr vorgenommen wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, worin das partielle Kondensieren des Mehrkomponenten-Kühlmittels dessen Abkühlen bei erhöhtem Kühlmitteldruck in einem in einem ersten Hilfswärmetauscher angeordneten Rohr durch indirekten Wärmeaustausch mit einem in der Mantelseite des ersten Hilfswärmetauschers bei mittlerem Hilfskühlmitteldruck verdampfenden Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel und anschließend in einem in einem zweiten Hilfswärmetauscher angeordneten Rohr durch indirekten Wärmeaustausch mit einem bei niedrigem Hilfskühlmitteldruck in der Mantelseite des zweiten Hilfswärmetauschers verdampfenden Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel umfaßt, und worin das partielle Kondensieren des gasförmigen Überkopfstroms durch Abkühlen des gasförmigen Überkopfstroms in einem im ersten und im zweiten Hilfswärmetauscher angeordneten Rohr vorgenommen wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, worin das partielle Kondensieren des gasförmigen Überkopfstroms in einem im zweiten Hilfswärmetauscher angeordneten Rohr vorgenommen wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, worin der Erdgasstrom durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Nebenstrom aus dem Mehrkomponenten-Hilfskühlmittel vorgekühlt wird.
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Families Citing this family (78)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6119479A (en) * 1998-12-09 2000-09-19 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant cycle for gas liquefaction
US6105388A (en) * 1998-12-30 2000-08-22 Praxair Technology, Inc. Multiple circuit cryogenic liquefaction of industrial gas
US6308531B1 (en) * 1999-10-12 2001-10-30 Air Products And Chemicals, Inc. Hybrid cycle for the production of liquefied natural gas
TW573112B (en) 2001-01-31 2004-01-21 Exxonmobil Upstream Res Co Process of manufacturing pressurized liquid natural gas containing heavy hydrocarbons
US7637122B2 (en) 2001-05-04 2009-12-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of a gas and methods relating to same
US7591150B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US6581409B2 (en) * 2001-05-04 2003-06-24 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same
US7219512B1 (en) 2001-05-04 2007-05-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7594414B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US20070137246A1 (en) * 2001-05-04 2007-06-21 Battelle Energy Alliance, Llc Systems and methods for delivering hydrogen and separation of hydrogen from a carrier medium
US6662589B1 (en) 2003-04-16 2003-12-16 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas
DE102005000647A1 (de) * 2005-01-03 2006-07-13 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
MX2007009830A (es) * 2005-02-17 2007-09-04 Shell Int Research Planta y metodo para licuar gas natural.
US7625539B2 (en) 2005-11-04 2009-12-01 Shell Oil Company Process for producing a purified gas stream
US20070204649A1 (en) * 2006-03-06 2007-09-06 Sander Kaart Refrigerant circuit
EP1999421A1 (de) * 2006-03-24 2008-12-10 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren und vorrichtung zum verflüssigen eines kohlenwasserstoffstroms
EP2044376A2 (de) * 2006-07-21 2009-04-08 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren und vorrichtung zur verflüssigung eines kohlenwasserstoffstroms
DE102006039661A1 (de) * 2006-08-24 2008-03-20 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
EP2074365B1 (de) * 2006-10-11 2018-03-14 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren und vorrichtung zum kühlen eines kohlenwasserstoffstroms
WO2008061972A1 (en) 2006-11-22 2008-05-29 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for providing uniformity of vapour and liquid phases in a mixed stream
ATE461742T1 (de) * 2006-12-06 2010-04-15 Shell Int Research Verfahren und vorrichtung zum leiten eines gemischten dampf- und flüssigkeitsstroms zwischen zwei wärmetauscher und darauf bezogenes verfahren zum abkühlen eines kohlenwasserstoffstroms
AU2008203713B2 (en) * 2007-01-04 2010-11-11 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream
US8549876B2 (en) 2007-01-25 2013-10-08 Shell Oil Company Method and apparatus for cooling a hydrocarbon stream
US8445737B2 (en) 2007-02-16 2013-05-21 Shell Oil Company Method and apparatus for reducing additives in a hydrocarbon stream
CA2692967C (en) * 2007-07-12 2016-05-17 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for cooling a hydrocarbon stream
JP2010535314A (ja) * 2007-07-30 2010-11-18 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ ガス状炭化水素流の冷却方法及び装置
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US8899074B2 (en) 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US8555672B2 (en) * 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
GB2454344A (en) * 2007-11-02 2009-05-06 Shell Int Research Method and apparatus for controlling a refrigerant compressor, and a method for cooling a hydrocarbon stream.
WO2009117787A2 (en) 2008-09-19 2009-10-01 Woodside Energy Limited Mixed refrigerant compression circuit
CN101392983B (zh) * 2008-11-10 2012-12-05 陈文煜 一种液化富甲烷气的过程
CN101392982B (zh) * 2008-11-10 2012-12-05 陈文煜 一种液化富甲烷气的工艺流程
AU2009318996B2 (en) 2008-11-28 2013-08-15 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for producing purified natural gas
US9151537B2 (en) * 2008-12-19 2015-10-06 Kanfa Aragon As Method and system for producing liquefied natural gas (LNG)
NO2449325T3 (de) * 2009-07-03 2018-01-20
RU2554736C2 (ru) 2009-07-21 2015-06-27 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ очистки многофазного углеводородного потока и предназначенная для этого установка
WO2011039279A2 (en) 2009-09-30 2011-04-07 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of fractionating a hydrocarbon stream and an apparatus therefor
US20120240600A1 (en) 2009-11-18 2012-09-27 Peter Marie Paulus Method of handling a boil off gas stream and an apparatus therefor
EP2330280A1 (de) 2009-12-01 2011-06-08 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren zum Betreiben einer Gasturbine; Gasturbinensystem und Verfahren und System zum Kühlen eines Kohlenwasserstoffstroms
EP2561294B1 (de) * 2010-03-31 2019-07-24 Linde Aktiengesellschaft Neuausgleich eines hauptwärmetauschers in einem verfahren zur verflüssigung eines röhrenseitenstroms
CA2803468C (en) 2010-06-30 2018-07-24 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of treating a hydrocarbon stream comprising methane, and an apparatus therefor
AU2011273538B2 (en) 2010-06-30 2014-07-31 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of treating a hydrocarbon stream comprising methane, and an apparatus therefor
EP2426451A1 (de) 2010-09-06 2012-03-07 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren und Vorrichtung zur Kühlung eines gasförmigen Kohlenwasserstoffstroms
EP2426452A1 (de) 2010-09-06 2012-03-07 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren und Vorrichtung zur Kühlung eines gasförmigen Kohlenwasserstoffstroms
EP2466235A1 (de) 2010-12-20 2012-06-20 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines verflüssigten Kohlenwasserstoffstroms
US8978769B2 (en) * 2011-05-12 2015-03-17 Richard John Moore Offshore hydrocarbon cooling system
EP2597406A1 (de) 2011-11-25 2013-05-29 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren und Vorrichtung zum Entfernen von Stickstoff aus einer kryogenen Kohlenwasserstoffzusammensetzung
CA2858756C (en) 2011-12-12 2020-04-28 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for removing nitrogen from a cryogenic hydrocarbon composition
JP2015501917A (ja) 2011-12-12 2015-01-19 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイＳｈｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｅ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｍａａｔｓｃｈａｐｐｉｊ Ｂｅｓｌｏｔｅｎｖｅｎｎｏｏｔｓｈａｐ 極低温の炭化水素組成物から窒素を除去するための方法と装置
MY185531A (en) 2011-12-12 2021-05-19 Shell Int Research Method and apparatus for removing nitrogen from a cryogenic hydrocarbon composition
EP2604960A1 (de) 2011-12-15 2013-06-19 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren zum Betreiben eines Kompressors und System und Verfahren zum Herstellen eines flüssigen Kohlenwasserstoffstroms
EP2642228A1 (de) 2012-03-20 2013-09-25 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren zur Herstellung eines gekühlten Kohlenwasserstoffstroms und Vorrichtung dafür
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
CN103542692B (zh) * 2012-07-09 2015-10-28 中国海洋石油总公司 基于缠绕管式换热器的非常规天然气液化系统
US9479103B2 (en) 2012-08-31 2016-10-25 Shell Oil Company Variable speed drive system, method for operating a variable speed drive system and method for refrigerating a hydrocarbon stream
AU2013203120B2 (en) 2012-09-18 2014-09-04 Woodside Energy Technologies Pty Ltd Production of ethane for startup of an lng train
CN103773529B (zh) * 2012-10-24 2015-05-13 中国石油化工股份有限公司 一种撬装式伴生气液化系统
NZ707810A (en) 2012-11-21 2016-05-27 Shell Int Research Method of treating a hydrocarbon stream comprising methane, and an apparatus therefor
WO2014173597A2 (en) 2013-04-22 2014-10-30 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for producing a liquefied hydrocarbon stream
EP2796818A1 (de) 2013-04-22 2014-10-29 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines verflüssigten Kohlenwasserstoffstroms
EP2857782A1 (de) 2013-10-04 2015-04-08 Shell International Research Maatschappij B.V. Wärmetauscher mit gewickelter Spule und Verfahren zur Kühlung eines Prozessstroms
EP2869415A1 (de) 2013-11-04 2015-05-06 Shell International Research Maatschappij B.V. Modulare Anordnung zur Verarbeitung von Kohlenwasserstoffflüssigkeit und Verfahren zur Aufstellung und Verlagerung solch einer Anordnung
CN103773530B (zh) * 2013-12-31 2015-04-08 杭州正高气体科技有限公司 组合式天然气体净化装置
EP2977430A1 (de) 2014-07-24 2016-01-27 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Kohlenwasserstoffkondensatstabilisator und Verfahren zur Herstellung eines stabilisierten Kohlenwasserstoffkondensatstrom
EP2977431A1 (de) 2014-07-24 2016-01-27 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Kohlenwasserstoffkondensatstabilisator und Verfahren zur Herstellung eines stabilisierten Kohlenwasserstoffkondensatstrom
KR101620183B1 (ko) 2014-08-01 2016-05-12 한국가스공사 천연가스 액화공정
EP3032204A1 (de) 2014-12-11 2016-06-15 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren und System zur Herstellung eines gekühlten Kohlenwasserstoffstroms
US10359228B2 (en) 2016-05-20 2019-07-23 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefaction method and system
WO2020225096A1 (en) 2019-05-03 2020-11-12 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and system for controlling refrigerant composition in case of gas tube leaks in a heat exchanger
US20220307765A1 (en) 2019-08-02 2022-09-29 Linde Gmbh Process and plant for producing liquefied natural gas
US12460861B2 (en) 2020-02-25 2025-11-04 Shell Usa, Inc. Method and system for production optimization
EP3943851A1 (de) 2020-07-22 2022-01-26 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren und system zur erdgasverflüssigung mit verbesserter entfernung von schweren kohlenwasserstoffen
DE102020004821A1 (de) 2020-08-07 2022-02-10 Linde Gmbh Verfahren und Anlage zur Herstellung eines Flüssigerdgasprodukts
WO2022089930A2 (en) 2020-10-26 2022-05-05 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Compact system and method for the production of liquefied natural gas

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2438443C2 (de) * 1974-08-09 1984-01-26 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas
US4065278A (en) * 1976-04-02 1977-12-27 Air Products And Chemicals, Inc. Process for manufacturing liquefied methane
JPS5472203A (en) * 1977-11-21 1979-06-09 Air Prod & Chem Production of liquefied methane
US4504296A (en) * 1983-07-18 1985-03-12 Air Products And Chemicals, Inc. Double mixed refrigerant liquefaction process for natural gas
US4548629A (en) * 1983-10-11 1985-10-22 Exxon Production Research Co. Process for the liquefaction of natural gas
IT1176290B (it) * 1984-06-12 1987-08-18 Snam Progetti Processo per raffreddamento e liquefazione di gas a basso punto di ebollizione
JPH06299174A (ja) * 1992-07-24 1994-10-25 Chiyoda Corp 天然ガス液化プロセスに於けるプロパン系冷媒を用いた冷却装置
JPH06159928A (ja) * 1992-11-20 1994-06-07 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
DE69523437T2 (de) * 1994-12-09 2002-06-20 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Anlage und Verfahren zur Gasverflüssigung
JP3320934B2 (ja) * 1994-12-09 2002-09-03 株式会社神戸製鋼所 ガスの液化方法
MY118329A (en) * 1995-04-18 2004-10-30 Shell Int Research Cooling a fluid stream

Also Published As

Publication number Publication date
WO1999060316A1 (en) 1999-11-25
IL139514A (en) 2003-10-31
KR100589454B1 (ko) 2006-06-13
EA002265B1 (ru) 2002-02-28
PE20000397A1 (es) 2000-05-23
MY119750A (en) 2005-07-29
CN1302368A (zh) 2001-07-04
EG22433A (en) 2003-01-29
ES2171087T3 (es) 2002-08-16
DK1088192T3 (da) 2002-04-02
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KR20010034874A (ko) 2001-04-25
NO20005862L (no) 2000-11-20
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EP1088192B1 (de) 2002-01-02
GC0000016A (en) 2002-10-30
CN1144999C (zh) 2004-04-07
BR9910599A (pt) 2001-01-16
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EA200001214A1 (ru) 2001-06-25
JP4434490B2 (ja) 2010-03-17
NO318874B1 (no) 2005-05-18
JP2002515584A (ja) 2002-05-28
AU4367299A (en) 1999-12-06
AU743583B2 (en) 2002-01-31
US6370910B1 (en) 2002-04-16
EP1088192A1 (de) 2001-04-04

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