DE650814C

DE650814C - Wellenfilter, das aus halben Filtergliedern aufgebaut ist

Info

Publication number: DE650814C
Application number: DEI51557D
Authority: DE
Original assignee: International Standard Electric Corp
Current assignee: International Standard Electric Corp
Priority date: 1934-01-31
Filing date: 1935-01-31
Publication date: 1937-10-02
Also published as: GB434632A; NL40271C

Description

' Die Erfindung bezieht sich auf ein Wellenfilter, dessen Dämpfungscharakteristik in dem Übertragungsbereich gleichförmig ist. Zu dem.Zweck wird das Wellenfilter aus halben Filtergliedern aufgebaut und ein Widerstand solcher Größe zwischen die halben Filterabschnitte eingeschaltet, daß die Dämpfungscharakteristik des Filters über den ganzen verwendeten Frequenzbereich nahezu gleichgemacht ist.

Es ist bekannt, daß die Dämpfung jedes physikalisch realisierbaren Filters nicht gleichförmig über den ganzen Durchlaßbereich bleibt, sondern im allgemeinen zunimmt, wenn man sich den Grenzfrequenzen nähert. Diese Dämpfungsverzerrung ist teilweise dem Energieverbrauch zuzuschreiben, der in den Reaktanzelementen des Filters auftritt.- Bisher hat man besondere Dämpfungsausgleicher verwendet, um diese Verzerrung zu beseitigen. Gemäß der Erfindung wird diese Dämpfungsverzerrung im Filter selbst aufgehoben, indem ein Widerstand parallel zwischen den halben Gliedern zweiter Art (π-Glieder) des Filters oder in Reihe zwischen den Abschnitten erster Art (τ-Glieder) geschaltet wird.

In der Abb. 1 ist schematisch ein Wellenfilter dargestellt, bei dem die Impedanzen Z₁ in Reihe mit der Leitung und die Impedanzen Z₂ parallel zur Leitung geschaltet sind. Die 3" Eingangsklemmen des Netzwerkes sind mit 11 und 12 und die Ausgangsklemmen mit 13 und 14 bezeichnet. Der Einfachheit halber ist das Netzwerk in der nicht abgeglichenen Form dargestellt, während die Erfindung in gleicher Weise auch bei abgeglichenen Netzwerken angewendet werden kann. Die Leitung zwischen den Klemmen 12 und 14 kann geerdet sein oder auf ein anderes festes Potential gebracht werden. Die Abb. 1 zeigt einen einzigen vollen Abschnitt, der an beiden Enden mit einem halben Ouerglied anfängt, so daß die Impedanz j edes Querzweiges gleich 2 Z₂ ist. Der Reihenzweig enthält zwei hintereinandergeschaltete Impedanzen, die je gleich ¹Z₂ Z₁ sind. Gemäß der Erfindung ist ein Widerstand Z_-J an die Punkte 15 und 16 geschaltet. Wie die Größe von Z_x bestimmt werden muß, soll später erläutert werden.

Die Abb. 2 stellt ,eine andere Anordnung der Einzelelemente dar und gibt dasselbe Resultat wie, die Anordnung der Abb. 1. Hier ist ein Widerstand Z₃, in Reihe zwischen die beiden Halbabschnitte, die mit je einem halben Querglied beginnen, geschaltet. Im allgemeinen ist Z_x reziprok zu Z_y.

Abb. 3 stellt ein Netzwerk dar, bei dem der Widerstand Z_x als Ohmscher Widerstand ge-

zeichnet ist" G stellt den Leitwert dieses • Widerstandes dar, welcher den Ausgleich der Dämpfungscharakteristik bewirkt. Wir wollen jetzt die Wirkung, welche durch die Einfükp] rung des Leitwertes G auf die Dämpfung deit Netzwerkes hervorgerufen wird, betrachte^.' Wenn wir annehmen, daß die Belastungs impedanzen, zwischen welchen das Netzwerk eingeschaltet ist, zu seinen Endimpedanzen

ίο passen, dann ist die Impedanz, gesehen in jeder Richtung von G her, gleich der mit' einem halben Reihenglied beginnenden Impedanz Z₁ des Filters, wenn der Zweig G unterbrochen ist. Daher ist der Gesamtscheinleitwert des Kreises, gemessen zwischen den

Punkten 15 und 16, gleich

wenn der

Zweig G abgeschaltet ist. Wenn G eingeschaltet wird, ist der Leitwert an diesem

Punkte G + -J- . Den Verlust Θ in Neper,

der durch die Einschaltung des Zweiges G hervorgerufen wird, kann man aus der folgenden Formel berechnen:

wo ε die Basis des Napierschen Logarithmensystems ist. Wenn" Θ klein ist, so ist ε^θ = ι -j- Θ. Daher sind dann kleine Verluste mit genügender Genauigkeit durch folgende Gleichung gegeben:

¹ — 7

— Ti "

(2)

Da G eine Konstante ist, ruft die Einschaltung des Ausgleichzweiges einen Verlust hervor, der sich mit der Frequenz ändert und direkt proportional der mit einem halben Reihenglied beginnenden Impedanz Z₁ des Netzwerkes ist.

Wenn als Netzwerk eine Spulenkette mit konstantem k verwendet wird, erhält man nach Einschaltung des Leitwertes G das in der Abb. 4 dargestellte Gebilde. Die mit einem halben Reihenglied beginnende Impedanz Z₁ eines solchen Filters wirkt wie ein

I₂ = ^₀ -M₁==

2nfc L

Der Ausdruck für A₀ der Gleichung (3) hat dieselbe algebraische Form wie der Ausdruck für die mit einem halben Querglied beginnende Impedanz einer Spulenkette mit Widerstand durch den ganzen Übertragungsbereich, der bei der Frequenz O mit einem

endlichen Wert beginnt und dann bei der $G/enzfrequenz auf 0 abfällt, und wie ein

^Bandwiderstand außerhalb des Übertragungs- ^ .^Mides, der bei der Grenzfrequenz O ist und *aSf einen unendlichen Wert bei der Frequenz unendlich ansteigt. Der durch den Leitwert G hervorgerufene Verlust ist, da er proportional Z₁ ist, schematisch durch die Kurve VJ der Abb. 5 veranschaulicht, wo f_c die Grenzfrequenz bedeutet. Diese Kurve ist sehr geeignet, die gewöhnliche in der Abb. 5 mit 18 bezeichnete Kurve des unkorrigierten Filters auszugleichen. Die Kurve 18 hat bei der Frequenz O einen niedrigen Wert und steigt bei Annäherung an die Grenzfrequenz an. Die Dämpfung des Filters, welche auftritt, wenn der Ausgleichzweig eingeschaltet ist, und welche die Summe aus den Kurven 17 und 18 bildet, ist durch die Kurve 19 der Abb. 5 dargestellt. Man sieht also, daß die Dämpfung durch den Übertragungsbereich im wesentlichen gleichförmig und die Siebwirkung verbessert ist.

Man kann· durch theoretische Untersuchungen zeigen, daß, ausgenommen bei Frequenzen in unmittelbarer Nachbarschaft der Grenzfrequenz,', die Dämpfung A_tt in Neper, go welche durch η Abschnitte einer ungeänderten Spulenkette mit konstantem k im Übertragungsbereich hervorgerufen wird, angenähert durch folgende Gleichung gegeben ist:

2wfc L T/i_;

(3)

/c ist die Grenzfrequenz, jr ist = '-4-,

Jc ~

ist das Verhältnis von Widerstand zu Selbst- ioo induktion einer Spule. Aus der Gleichung (2) folgt, daß der Verlust A₁ des Ausgleichwiderstandes durch die folgende Gleichung gegeben ist:

_ GZ₀ , _¥

A₁-T^-VX-X- ■ (4) .

Z₀ ist der Wert der Impedanz bei der Frequenz O. Die Gesamtdämpfung A₂ des geänderten Netzwerkes in dem Übertragungsbereich ist daher

GZ_n

η r

0 t j? r

- 3ITc ^*

(5)

T/i — x*

konstantem k. vorausgesetzt daß die Konstante —~ -ζ- den Wert der Impedanz bei der ^lao Frequenz O darstellt. Der durch die Glei-

chung (5) gegebene Ausdruck ist andererseits ähnlich dem für die mit dem halben Ouerglied beginnende Impedanz eines Filters der m-Type, vorausgesetzt daß die Konstante

""-gleich dem Werte der Impedgjiiz

infc L ' 1

bei der Frequenz O ist und die Konstante'

— gleich ι — m² ist. Die Verbesse-

G-Z₀ + -^I₁-. njc'L

rung der Konstanz der Filterdämpfung im vorliegenden Fall ist also mathematisch analog der Verbesserung der Konstanz der Filterimpedanz, welche man bei der Benutzung von Filtern der w-Type erhält. Es ist bekannt, daß" der Wert m = 0,6 zu einer fast konstanten Charakteristik führt. Wegen der Beziehung

GZ_n

=i —mr

η r

(6)

muß der Leitwert G, wenn eine ähnliche Konstanz der Dämpfung durch den Übertragungsbereich gesichert werden soll, in dem vorliegenden Fall folgenden Wert haben:

G = 1,78 —

(7)

nfcZg L '

Wenn das ungeänderte Filter ein'e Spulenkette der wi-Type'ist, kann man eine Auswahl verschiedener Korrektionskurven erhalten, wie sie in der Abb. 6 mit 21, 22 und 23 bezeichnet sind, und die den Verlust angeben, welcher durch die Einschaltung des Leitwertes G in das Netzwerk hervorgerufen wird. Zum Zwecke des Vergleichs zeigt die Kurve 20 der Abb. 6 die Korrektur, welche man erhalten kann, wenn ein Glied mit konstantem k benutzt wird. Alle diese Kurven sind mehr oder weniger geeignet, die normale Dämpfungscharakteristik des Filters auszugleichen. Indem man sie in geeigneter Weise in einer mehrgliedrigen Kette kombiniert, kann man einen hohen Grad von Gleichförmigkeit der Dämpfung des Filters in dem Über; tragungsbereich erzielen. Einen noch besseren Ausgleich der Dämpfungskurve erhält man in manchen Fällen durch Verwendung von doppelten Filterglie'dern der m-Type. Die Anwendung der Erfindung ist nicht auf irgendeine besondere Kettenleitertype beschränkt.

Wenn der Widerstand Z_y der Abb. 2 ein einfacher Ohmscher Widerstand vom Werte R ist, ergibt sich das in der Abb. 7 dargestellte Netzwerk. Wenn man dieselben Überlegung gen anstellt wie bei der Schaltung der Abb. 3, ist die Impedanz, bevor der Zweig R eingeschaltet ist, gesehen von diesem Punkte aus, gleich dem zweifachen Wert der mit dem haiben Querglied beginnenden Impedanz Z₁ des Netzwerkes. Wenn R eingeschaltet ist, ist die Impedanz R + 2 Z₁'. Der Verlust Θ, welcher durch die Einschaltung des Wider-Standes R hervorgerufen wird, ist durch folgende Gleichung gegeben:

(8)

oder wenn geringe Verluste betrachtet werden, durch

«- ^R

Wenn R konstant ist, ist der infolge des Entzerrungszweiges auftretende Verlust umgekehrt proportional der mit einem halben Querglied beginnenden Impedanz Z₁' des Netzwerkes. Wenn das ungeänderte Netzwerk eine Spulenkette mit konstantem k ist-, wie es in der Abb. 8 dargestellt ist, erhält man die Korrektionskurve 17 der Abb. 5 durch Hinzufügung von R. Diese Kurve ist dieselbe wie die, welche man durch Einführung des Zweiges G in das Netzwerk der Abb. 4 erhält. Man sieht also, daß das Netzwerk der Abb. 8 das elektrische Äquivalent des Netzwerkes der Abb. 4 ist. Die entzerrte Charakteristik des Netzwerkes der Abb. 8 ist ebenfalls durch die Kurve 19 der Abb. S gegeben.

Für symmetrische Bandfilter der Type mit konstantem k kann man in ähnlicher Weise eine Untersuchung anstellen. Solche Netzwerke sind in Abb. 9 und 10 gezeichnet, die äquivalente Kreise bilden. Eine typische Dämpfungscharakteristik zwischen den Grenzfrequenzen Z₁ und /₂ des nicht entzerrten Filters ist durch die Kurve 24 der Abb. 11 dargestellt. Der Verlust, welcher durch die Einführung von G oder R hervorgerufen wird, ist durch die Kurve 25 und die resultierende entzerrte Charakteristik durch die Kurve 26 gegeben.

Bei einem unsymmetrischen Bandfilter kann man eine Korrektionskurve erhalten, die entweder mit der Frequenz zu- oder abnimmt. Z. B. nimmt die mit einem halben Reihenglied beginnende Impedanz des Bandfilters no der Abb, 12 mit der Frequenz ab. Daher ist der Verlust, welcher durch Einschaltung der Ableitung G hervorgerufen wird, durch die Kurve 27 der Abb. 13 gegeben. Diese Korrektionskurve ist besonders geeignet, die Dämpfung eines Filters auszugleichen, das an der unteren Seite des Frequenzbandes zuwenig Verluste zeigt. Wenn man das in der Abb. 14 dargestellte Netzwerk benutzt, erhält man die Kurve 28 der Abb. 13. Die iao Abb. 15 und 16 zeigen Modifikationen der Netzwerke 12 und 14. Die Kosten der oben

beschriebenen Filteranordnung, bei der die Filter in der beschriebenen Weise durch Einführung- eines Widerstandes entzerrt sind, werden wegen der Vergrößerung der Zahl der Einzelelemente des Kettenleiters größer als die Kosten für nicht entzerrte Filter. Es müssen nämlich Serienglieder oder Quergli'eder der ursprünglichen Anordnung in zwei Teile zerlegt werden. Unter gewöhnliehen Umständen sind diese Kosten nicht groß. Man kann sie aber noch kleiner machen dadurch, daß man zwischen den in zwei Teile zerlegten Induktivitäten eine gegenseitige Induktivität einführt. Einige Beispiele dieser Weiterentwicklung des Erfindungsgedankens sind in den-Abb. 17, 18 und 19 und die äquivalenten Stromkreise in den Abb. 20, 21 und 22 dargestellt. Die Abb. 17 zeigt z. B. eine entzerrte Spulenkette mit konstantem k, bei der die in zwei Teile zerlegte Reiheninduktivität statt aus "zwei getrennten Spulen aus einem einzigen mit zwei Wicklungen versehenen Transformator bestellt, der zwei gleiche Induktivitäten L besitzt, die durch die gegenseitige Induktivität M gekoppelt sind. Der äquivalente Stromkreis für dieses Netzwerk ist in der Abb. 20 dargestellt, der sich von der Abb. 4 nur durch die Einfügung einer negativen Induktivität in den Entzerrungszweig unterscheidet. Diese negative Induktivität hat die Größe jkf.und liegt in Reihe mit der entzerrenden Ableitung G.

Die Abb. 18 zeigt, wie diese Schaltungsart bei einem Glied eines Kettenleiters erster Art (τϊ-Glied) angewendet werden kann, ohne daß irgendeiner der Impedanzzweige der ursprünglichen Anordnung in zwei Teileyzerlegt werden muß. Parallel zu der Reihenimpedanz Z₁ liegt ein Transformator mit zwei gleichen Wicklungen L von großer Selbstinduktion. Die beiden Wicklungen sind gleichsinnig und durch die gegenseitige Induktivität M, die im wesentlichen gleich L ist, "" miteinander gekoppelt. Die Ableitung G liegt zwischen dem Verbindungspunkt der Transformator wicklung und der geerdeten Seite des Netzwerkes. Das elektrische Äquivalent des Kreises'der Abb. 18 ist in der Abb. 21 zu sehen. Der entzerrende Zweig besteht bei diesem elektrischen Äquivalent aus einer negativen Impedanz — ¹Z₄ Z₁, die in Reihe mit der Ableitung G geschaltet ist.

Die Abb. 19 erläutert, wie man einen entzerrenden Zweig in das T-Glied einfügen kann, ohne einen der Zweige in zwei Teile zerlegen zu müssen. Ein Transformator mit zwei Wicklungen ist nämlich ähnlich wie in der Abb. 18 parallel zu dem entzerrenden Widerstand R gelegt, während diese ganze Kombination zwischen den beiden Reihenimpedanzen ¹J₂ Z₁ liegt. Der Ouerzweig Z₂ ist an den gemeinsamen Punkt der beiden Transformatorwicklungen und die geerdete Seite des Netzwerkes angeschaltet. Der äquivalente elektrische Kreis, wie er in der Abb. 22 dargestellt ist, besieht aus dem Widerstand R, zu dem parallel eine negative Impedanz im Werte von 4Z₂ liegt. Die ganze Kombination liegt zwischen den beiden Hälften des in zwei Teile zerlegten Ouergliedes..

Wenn die Reihenimpedanz des Netzwerkes, das entzerrt werden soll,, aus zwei oder mehr parallel geschalteten Stromwegen besteht, braucht man unter Umständen nur einen dieser Stromwege in zwei Teile zu zerlegen, so daß keine gegenseitige Induktivität erforderlich ist. Ein Beispiel ist in der Abb. 23 dargestellt, bei dem die ursprüngliche Anordnung eine doppelte Spulenkette der m-Type war. Der Reihenzweig besteht aus einer Induktivität L₁, zu der parallel eine Reihenschaltung aus einer Induktivität L₂ und einer Kapazität C liegt. Gemäß der Erfindung ist bei einer solchen Schaltung die Induktivität L_x in zwei Teile, die gleich sind, zerlegt und die Ableitung G an den gemeinschaftlichen Punkt dieser beiden Teile und die geerdete Seite des Netzwerkes gelegt. Der äquivalente elektrische Kreis ist in der Abb. 24 zu sehen. Aus dieser Abbildung erkennt man, daß der entzerrende Zweig in der Tat zwischen' dem Mittelpunkt des Reihenzweiges und der geerdeten Leitung des Netzwerkes angeschaltet ist, während eine komplexe Reaktanz in Reihe mit der Ableitung G liegt. Ob man die in den Abb. 17, 18, 19 und 20 angegebenen Hilfsmittel benutzen soll, hängt von der Tatsache ab, daß bei geringem durch die Entzerrung hervorgerufenem Verlust die entzerrendeAbleitung G, wenn die Entzerrung geniäß der Abb. 3 vorgenommen wird, oder der entzerrende Widerstand R, wenn die Entzerrung gemäß der Abb, 7 vorgenommen wird, ebenfalls klein sind. Daraus folgt, daß eine kleine Impedanz, die in Reihe zu G der Abb. 3 geschaltet wird, oder eine große Impedanz, die parallel zu R (Abb. 7) gelegt wird, nicht nennenswert die erreichbare Entzerrung beeinflußt. Jeder der äquivalenten Stromkreise der Abb. 20, 21 und no ist dem der Abb. 3 ähnlich, ausgenommen daß eine. Impedanz in Reihe mit der Ableitung G liegt. Da die Größe dieser hinzugefügten Impedanzen in jedem Falle nur einen Bruchteil der normalen Reihenimpedanz des n₅ Filters ausmacht, ist ihre Wirkung auf den Übertragungsbereich und über den Dämpfungsbereich hin vernachlässigt. Der äquivalente Kreis der Abb."22 hat dieselbe Form wie das Netzwerk der Abb. 7 mit"einem in zwei Teile erlegten Querzweig* nur daß eine besondere Impedanz parallel zu dem Widerstand R ge-

schaltet ist. Diese parallel liegende Impedanz ist aber viermal so groß wie die normale Ouerimpedanz des Filters, so daß ihre Wirkung auf die Entzerrung nicht störend ist. Die obigen Überlegungen sind nur gültig, weil die Impedanz, die in Reihe mit dem entzerrenden Widerstand oder der Scheinleitwert, der parallel zu ihm liegt, relativ klein ist. Diese Tatsache führt zu einer weiteren

ίο Abänderung der Erfindung, bei der eine große Impedanz oder ein großer Scheinleitwert eingeschaltet wird, um die Entzerrung zu verbessern. Z. B. kann die gewünschte Korrektionskurve die mit 29 bezeichnete Kurve der Abb. 25 sein, während die erreichbare durch die Kurve 30 derselben Abbildung gegeben ist. Wenn wir das Netzwerk der Abb. 4 betrachten, sehen wir, daß der entzerrende Zweig G im wesentlichen den Strom von den weiteren Teilen des Netzwerkes ableitet. Er leitet weniger Strom ab in der Nähe der Grenzfrequenz, weil die Impedanz des Filters abnimmt, wenn man sich der Grenzfrequenz nähert. Der Zweig G würde noch weniger Strom in dieser Gegend ableiten, wenn seine Impedanz, anstatt konstant zu bleiben, mit der Frequenz zunähme. Dies kann dadurch erzielt werden, daß man eine Induktivität oder einen Sperrkreis in Reihe mit G schaltet, so daß die Amplitude des Ableitungsstromes in der Nähe der Grenzfrequenz ohne beträchtliche Einwirkung bei niedrigen Frequenzen vermindert wird. Ein Beispiel ist in der Abb. 26 dargestellt, wo der entzerrende Zweig, der aus der Ableitung G und einem in Reihe damit liegenden Schwingungskreis L und C besteht, an den Klemmen der mit einem halben Reihenglied beginnenden Spulenkette mit konstantem k liegt. Die Kurve 31 der Abb. 27 zeigt die Dämpfungscharakteristik des Filters der Abb. 26 ohne Entzerrung, während die Kurve 32 die erzielbare Charakteristik darstellt, wenn der entzerrende Zweig aus einer einfachen Ableitung G besteht, und die Kurve 33 die erzielte Charakteristik, wenn der Sperrkreis in Reihe mit G geschaltet ist. Als Einheit der Dämpfung ist der Koeffizient ——>--r-

der Gleichung (3) gewählt, welcher die Dämpfung des nicht entzerrten Filters bei der Frequenz O darstellt. Man sieht, daß die Einführung des Sperrkreises eine Verbesserung von etwa 4 : 1 in der Qualität der erreichten Verzerrung bewirkt.

Die inverse Anordnung des Netzwerks der Abb. 26 ist in der Abb. 28 zu sehen, bei der der entzerrende Zweig aus einem Widerstand R besteht, zu dem parallel eine Reihenschaltung von L und C liegt. Der entzerrende Zweig ist zwischen die in zwei Teile zerlegte Ouerimpedanz des Filters gefügt.. Die Charakteristik des Filters 28 ist dieselbe wie die der Kurve 33 der Abb. 27.

In einigen Fällen kann die Kapazität der Abb. 26 weggelassen werden und ebenso die Induktivität L der Abb. 28, aber der Grad der Entzerrung wird durch diese Maßnahme etwas verschlechtert. Die entsprechenden Netzwerke sind in den Abb. 29 und 30 dargestellt.

Claims

Patentansprüche:

1. Wellenfilter, das aus halben Filtergliedern aufgebaut ist, dadurch gekennzeichnet, daß ein Widerstand solcher Größe zwischen die halben Filterabschnitte eingeschaltet ist daß die Dämpfungscharakteristik des Filters über den ganzen verwendeten Frequenzbereich nahezu gleichgemacht ist. -

2. Wellenfilter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Widerstand parallel zur Leitung zwischen zwei halben Filtergliedern, die mit einem halben Reihenglied beginnen, liegt.

3. Wellenfilter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Widerstand in Reihe mit der Leitung zwischen zwei halben Filtergliedern, die mit einem halben Ouerglied beginnen, liegt.

4. Wellenfilter nach Anspruch 2, bei dem eine der Reihenimpedanzen aus einem Paar von gleichen Induktivitäten, die gleichsinnig in Reihe geschaltet und miteinander gekoppelt sind, besteht, dadurch gekennzeichnet, daß der Ableitungsweg an den Mittelpunkt der beiden Induktivitäten und an die andere Seite der Leitung angeschlossen ist.

5·. Wellenfilter nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß parallel zu einer Reihenimpedanz ein Paar von gleichen gegenseitig gekoppelten Induktivitäten liegt und der Ableitungsweg an den Mittelpunkt der beiden Induktivitäten und an die andere Seite der Leitung angeschlossen ist.

6. Wellenfilter nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Widerstand zwischen zwei Reihenimpedanzen des Wellenfilters liegt und daß parallel zu dem Widerstand ein Paar gleicher und gegenseitig gekoppelter Induktivitäten geschaltet ist und der Ableitungsweg an den Mittelpunkt der beiden Induktivitäten und an die andere Seite der Leitung angeschlossen ist.

7. Wellenfilter nach Anspruch 2, bei dem jede Reihenimpedanz des Filters aus zwei parallelen Zweigen besteht, dadurch gekennzeichnet, daß der Ableitungsweg an den Mittelpunkt des einen der beiden

Zweige und an die andere Seite der Leitung angeschlossen ist.

8. Wellenfilter nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß mit dem Widerstand oder dem Ableitungsweg weitere Reaktanzelemente zusammengeschaltet sind, um die Dämpfungscharakteristik des Filters zu beeinflussen.

9. Wellenfilter nach Anspruch 2 und 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Ableitungsweg aus einem Widerstand besteht, zu dem in Reihe ein Sperrkreis geschaltet ist, dessen Resonanzfrequenz gleich der Grenzfrequenz des Filters ist.

10. Wellenfilter nach Anspruch 3 und 8, dadurch gekennzeichnet, daß ein Resonanzkreis, dessen Frequenz gleich der Grenzfrequenz des Filters ist, parallel zu dem zwischen zwei . Reihenimpedanzen des Filters eingeschalteten Widerstand liegt.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen