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DE60319204T4 - Verfahren und System zur Reinigung von Abgasen - Google Patents

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DE60319204T4
DE60319204T4 DE60319204T DE60319204T DE60319204T4 DE 60319204 T4 DE60319204 T4 DE 60319204T4 DE 60319204 T DE60319204 T DE 60319204T DE 60319204 T DE60319204 T DE 60319204T DE 60319204 T4 DE60319204 T4 DE 60319204T4
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adsorber
gas
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pressure
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DE60319204D1 (de
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Hans Dipl.-Ing. Erler
Peter Zöllner
Klaus Dr. Hermanns
Norbert Hagenbruck
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Air Products and Chemicals Inc
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Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren und ein System zur Reinigung von Abgas, insbesondere Abgas aus dem Recyceln von Kühlschränken.
  • Die Behandlung von Gasgemischen durch Trennung der Gemische in ihre Bestandteile ist auf vielen technischen Gebieten erforderlich. Verfahren und Systeme zur Wiedergewinnung von Lösungsmitteln aus Abgasströmen von Bandanlagen sind beispielsweise aus der EP-B1-0 491 339 , EP-B1-0 491 338 , EP-B1-0 417 592 und EP-B1-0 417 591 bekannt.
  • Verfahren und Systeme zur Wiedergewinnung eines sterilisierenden Gases aus einem Gasgemisch sind aus der EP-A2-0 516 963 , EP-A1-0 5 543 134 und EP-A1-0 595 004 bekannt.
  • Ein sehr spezielles Gasreinigungsproblem tritt während des Recyceln von Kühlschränken auf, die – zusätzlich zu dem wesentlichen Kühlmittel R12 Butane das in einem ersten Schritt des Kühlschrank-Recycelns abgesaugt wird – Treibgase in dem Kaltisolations-Schaum aus Polyurethan (PU) enthalten.
  • Vor einigen Jahren wurden Fluorkohlenwasserstoffe wie FCKW R11 als Treibmittel für die Herstellung solcher Kaltisolationsschäume verwendet. Seit 1995 werden nur Kühlschränke hergestellt, die frei von FCKW's sind, und üblicherweise Cyclopentan als Ersatz für FCKW enthalten.
  • Kühlschränke mittlerer Größe enthalten näherungsweise 4 kg PU-Schaum mit näherungsweise 6 bis 7% Treibgas, welches sowohl in den Poren als auch in der Festkörpermatrix des Schaums vorhanden ist.
  • Kühlschrank-Recycling soll wertvolle Werkstoffe aus den recycelten Kühlschränken wiedergewinnen, insbesondere Eisen- und Nichteisen-Metalle, wie beispielsweise Eisen und Kupfer und Kunststoffe wie PS und PVC.
  • Während des Recycelns muss der Kühlschrank auseinander genommen werden, und der Isolationsschaum wird zermahlen, wodurch das Treibmittel, das ein hohes Potential für den Abbau von Ozon hat, in die Atmosphäre freigesetzt wird.
  • Um das Abgas vom Kühlschrank-Recyceln zu reinigen, zeigt die DE-A1-41 33 916 ein Verfahren zur Trennung von Fluorkohlenwasserstoffen aus einem Gasgemisch, bei dem das Gasgemisch komprimiert und in wenigstens zwei Stufen gekühlt wird; in der ersten Kühlstufe wird Wasser, das eine kleinere Menge Fluorkohlenwasserstoffe enthält, abgetrennt, während in der zweiten Kühlstufe die Fluorkohlenwasserstoffe vollständig verflüssigt werden.
  • In einer weiteren Entwicklung dieses Verfahrens zeigt die DE-A1-195 03 052 ein Verfahren zum Kondensieren von adsorbierbaren und desorbierbaren Gasen aus Gasgemischen, bei dem ein Gasstrom, der 0 bis 40 Gew.-% eines adsorbierbaren und desorbierbaren Gases enthält, auf eine Temperatur im Bereich von 0°C bis –50°C gekühlt und in wenigstens eine Adsorptions/Desorptions-Stufe zum Adsorbieren dieser Gase geführt wird; die Adsorptions/Desorptions-Stufe enthält eine Vorrichtung, durch die ein Kühlmedium während der Adsorption geführt wird; ein weiterer Gasstrom, der 20 bis 90 Gew.-% an adsorbierbaren und desorbierbaren Gasen enthält, wird durch eine Kühlstufe geführt, in der dieses Gas nahezu vollständig kondensiert wird; der Gasstrom, der nach der Kondensation zurückbleibt, wird der Adsorptions/Desorptions-Stufe zugeführt; nach dem Erreichen der gewünschten Beladung des Adsorptionsmittels mit dem Gas wird ein Heizmedium durch die Vorrichtung geführt, und zusätzlich erwärmtes Gas durch das Adsorptionsmittel geleitet; schließlich wird ein Gasstrom, der desorbiertes Gas enthält, von der Adsorptions/Desorptions-Stufe einer Kühlstufe zugeführt, um das desorbierte Gas zu kühlen.
  • Weiterhin zeigt die DE-A-38 10 705 ein mehrstufiges Verfahren zum Entfernen von Lösungsmitteln, die in einem Gas enthalten sind, mit einem Kompressor, einer Kühleinrichtung, einem Separator und einer Druckwechsel-Adsorptionseinrichtung. Das gereinigte Gas von der Druckwechsel-Adsorptionseinrichtung wird an einer Kreuzung in einen ersten Teil, der zur Atmosphäre abgelassen wird, und einen zweiten Teil aufgespalten, wobei ungefähr 15% des Gesamtgases als Spülgas verwendet wird.
  • Weiterhin hat die Anmelderin ein Gasreinigungssystem für das Recyceln von Kühlschränken vorgeschlagen, bei dem das komprimierte und entwässerte Abgas einem cryogenen (Tieftemperatur) Kondensator zugeführt wird, in dem die Lösungsmittel, insbesondere die Fluorkohlenwasserstoffe oder Cyclopentane F11/F12, verflüssigt werden, so dass diese Flüssigkeit von dem Gasstrom getrennt werden kann.
  • Ein Problem bei diesem Vorschlag liegt in der Vereisung des Tieftemperatur-Kondensators, die zu der Möglichkeit führt, dass während der Enteisung des Wärmetauschers ein wesentlicher Teil der zuvor kondensierten Lösungsmittel wieder verdampft wird, wodurch das Abgas verunreinigt wird.
  • Ein weiteres Problem mit den Systemen zur Reinigung von Abgasen für das Recyceln von Kühlschränken liegt in dem Entwurf für eine neue Verordnung des Umweltbundesamtes der Bundesrepublik Deutschland, die folgendes fordert:
    Eine FCKW-Wiedergewinnungsleistung von 283 g FCKW Treibmittelgas/Kühlschrank und
    Reduzieren des Emissionslimits von 150 auf < 20 mg Treibmittelgas/Nm3 in dem Abgas.
  • Weltweit bilden diese neue Anforderungen die strikteste Klimaschutzpolitik, die mit herkömmlichen Reinigungssystemen für Abgase nicht erfüllt werden kann.
  • Es ist das Ziel der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren und ein System zur Reinigung von Abgas, insbesondere aus dem Recyceln von Kühlschränken, zur Verfügung zu stellen, die die oben erwähnten Mängel überwinden und insbesondere die neuesten Bestimmungen in Bezug auf das Emissionslimit von < 20 mg Treibmittelgas/Nm3 in dem Abgas erfüllen kann.
  • Dieses Ziel wird für das Verfahren durch die Merkmale des Anspruchs 1 sowie das System durch die Merkmale des Anspruchs 10 erreicht.
  • Geeignete Ausführungsformen werden durch die Merkmale der entsprechenden Unteransprüche definiert.
  • Durch das vorliegende Verfahren/System können sowohl die nicht-brennbaren „sicheren" Kühlschrank-Fluorkohlenwasserstoffe R11/R12 als auch die brennbaren und explosiven Kühlschrank-Cyclopentane aus dem Abgas entfernt werden, wodurch die Gefahr vermieden wird, dass es in Schreddern und Mühlen zur Funkenbildung kommt.
  • Das Gas, das zur Atmosphäre aus einem solchen System freigegeben wird, enthält weniger als 10 mg/Nm3 R11, R12, Cyclopentan, R141B, wodurch die neuesten deutschen Anforderungen erfüllt werden. Die Vereisung der Lösungsmittel in dem Tieftemperatur-Kondensator kann ausgeschlossen werden, und der Verbrauch von flüssigem Stickstoff wird minimiert. Solche Systeme können mit einem Verbrauch von weniger als 1 kg flüssigem Stickstoff pro Kühlschrank betrieben werden.
  • Der Verbrauch an flüssigem Stickstoff hängt von dem Bedarf an gasförmigem Stickstoff für die Inertisierung ab, d. h., dem Stickstoff, der als Schutzgas verwendet werden soll, um Funkenbildung zu vermeiden. Aufgrund der Verwendung von flüssigem Stickstoff sowohl als Kühlmittel, als auch als Desorptionsgas und als ein inertisierendes Gas kann der Verbrauchs-pegel niedrig gehalten werden.
  • Die Erfindung wird im folgenden unter Bezug auf eine beispielhafte Ausführungsform beschrieben werden, wobei auf die beiliegenden Zeichnungen Bezug genommen wird, deren einzige Figur ein Flussschema für ein System zur Reinigung von Abgas vom Recyceln von Kühlschränken zeigt.
  • Das Abgas von einer Recycelanlage für Kühlschränke (nicht dargestellt) enthält neben Luft (Sauerstoff/Stickstoff) das Expansionsmittel, das für die Herstellung des Polyurethan-Kaltisolationsschaums verwendet wird, entweder FCKW R11/R12 oder seit 1995 Cyclopentan sowie Wasser.
  • Dieses Abgas wird einem Vorkühler 1 zugeführt, der das Abgas auf eine Temperatur unter seinen Taupunkt abkühlt, so dass ein großer Anteil der Feuchtigkeit (Wasser), die in dem Abgas vorhanden ist, kondensiert. In dem folgenden Separator 2 wird das kondensierte Wasser von dem Abgasstrom abgetrennt und entfernt.
  • Der entwässerte Abgasstrom wird einem öl-injizierten Schraubenkompressor 3 zugeführt, der den Abgasstrom auf einen Druck von 2 bis 25 bar komprimiert, der für den folgenden cryogenen bzw. Tieftemperatur-Kondensator notwendig ist. Das im Umlauf geführte Öl wird sowohl für das Kühlen als auch für Schmierzwecke verwendet.
  • In Strömungsrichtung gesehen hinter dem Kompressor 3 wird Öl in einem Separator 4 abgetrennt, und das entfernte Öl wird zu dem Einlass des Kompressors 3 zurückgeführt.
  • Anschließend wird der Abgasstrom in einem zweiten Vorkühler 5 gekühlt, indem das Abgas, das durch die Kompression erwärmt wurde, wieder gekühlt und weitere Feuchtigkeit (Wasser) kondensiert wird, was möglicherweise zu der Bildung von Eishydraten in dem Vorkühler 5 führt. Das kondensierte Wasser wird zusammen mit den Eishydraten/Cyclopentan in einem weiteren Separator 6 abgetrennt und kontinuierlich entfernt.
  • Dem Separator 6 folgt eine Tandem- oder redundante Molekularsieb-Adsorptionseinrichtung 7, die zwei Zeolith-Molekularsiebe enthält, die parallel geschaltet sind. Ein Molekularsieb befindet sich in der Adsorptionsphase, während das andere sich in der Desorptionsphase befindet, wie später erklärt werden wird.
  • Das Adsorptions-Molekularsieb trocknet den Abgasstrom, vollständig, wie es für den folgenden Tieftemperatur-Kondensator 9 notwendig ist, um eine Wasservereisung zu verhindern.
  • Das trockene Abgas von der Molekularsieb-Adsorptionseinrichtung 6 wird einem Rekuperator 8 zugeführt, einem Gegenstrom-Wärmetauscher, der durch Stickstoffgas von niedriger Temperatur gekühlt wird, das aus dem Tieftemperatur-Kondensator 9 austritt. Das Abgas, das in dem Rekuperator 8 gekühlt worden ist, wird dem Tieftemperatur- bzw. cryogenen Kondensator 9 zugeführt, dem flüssiger Stickstoff LIN als Kühlmittel über ein Ventil 10 zugeführt wird.
  • Aufgrund der Temperatur des flüssigen Stickstoffs wird das Abgas in dem Tieftemperatur-Kondensator 9 auf eine Temperatur abgekühlt, bei der die Lösungsmittel, die in dem Abgas vorhanden sind, nämlich die Fluorkohlenwasserstoffe und/oder Cyclopentan, vollständig oder nahezu vollständig ohne Einfrieren aufgrund des Prozessdruck kondensiert werden, was durch den speziellen Aufbau dieses Tieftemperatur-Kondensators unterstützt wird, wie er in der EP-B1-417 592 beschrieben ist.
  • Ein solcher Tieftemperatur-Kondensator 9 weist in dem unteren, auf der Hüllenseite liegenden Teil eines liegenden Röhrenwärmetauschers ein flüssiges Zwischen-Kühlmittel auf. Dieser Tieftemperatur-Kondensator 9 enthält einen ersten Wärmetauscher, in dem das verdampfte Zwischen-Kühlmittel gegen flüssigen oder verdampfenden flüssigen Stickstoff wieder kondensiert wird. Ein zweiter Wärmetauscher wird durch das Zwischen-Kühlmittel gekühlt, um die Enthalpie zu erzielen, die für die Kondensation von Lösungsmitteln notwendig ist.
  • Der Enthalpie-Austausch erfolgt durch einen Phasenübergang des Zwischen-Kühlmittels von dem gasförmigen in den flüssigen Zustand über den ersten Wärmetauscher und von dem flüssigen in den gasförmigen Zustand über den zweiten Wärmetauscher.
  • Der flüssige Stickstoff wird durch Rohre in dem oberen Teil dieses liegenden Wärmetauschers oder des Druckbehälters über dem unteren Teil geführt, während das mit Lösungsmittel beladene Gas in dem zweiten Wärmetauscher durch das flüssige Zwischen-Kühlmittel geführt wird.
  • Das Zwischen-Kühlmittel zirkuliert in dem Druckbehälter mittels des thermischen Auftriebs des verdampften Zwischen-Kühlmittels und des Abtropfens des kondensierten Zwischen-Kühlmittels.
  • In einem folgenden Separator 11 wird das kondensierte Lösungsmittel von dem Abgasstrom getrennt und in geeignete Behälter abgefüllt, wobei der vorhandene Kondensationsdruck verwendet wird.
  • Der flüssige Stickstoff, der dem Tieftemperatur-Kondensator 9 zugeführt wird, verdampft und wird als Gasstrom dem Rekuperator 8 für Kühlzwecke zugeführt.
  • Zusätzlich wird der gekühlte Abgasstrom von dem Tieftemperatur-Kondensator 9, von dem das Lösungsmittel abgetrennt worden ist, ebenfalls dem Rekuperator 8 zugeführt, um bei der Abkühlung des Abgasstroms von der Molekularsieb-Adsorptionseinrichtung 7 zu helfen.
  • Der Stickstoff-Gasstrom von dem Rekuperator 8, der nicht durch das Lösungsmittel verunreinigt ist, wird über ein Ventil 12 zur Atmosphäre abgelassen oder für weitere Behandlungen eingesetzt, angedeutet durch den Begriff „Inertisierung" in der Zeichnung, nämlich die Verwendung dieses sauberen Inertgases als Schutzgas in dem Kühlschrank-Schredder, um Explosionen als Ergebnis von nicht verhinderbaren Funken zu verhindern.
  • Die Kondensations-Temperatur und der Kondensations-Druck in dem Tieftemperatur-Kondensator 9 werden in der Weise ausgewählt, dass die verbleibende, erforderliche Beladung des Abgases erreicht wird. In vielen Fällen kann jedoch die Kondensations-Temperatur nicht auf einen ausreichend niedrigen Wert eingestellt werden, da die Gefahr eines Einfrierens des Lösungsmittels und dadurch des Vereisens des Wärmetauschers in dem Tieftemperatur-Kondensator 9 besteht. In einem solchen Fall kann das System nicht kontinuierlich betrieben werden.
  • Deshalb wird in diesen Fällen die Kondensations-Temperatur auf einen Wert über dem Schmelzpunkt des Lösungsmittels eingestellt, so dass das Abgas, das den Tieftemperatur-Kondensator 9 verlässt, noch gasförmige Lösungsmittel enthält, die in dem Separator 11 nicht entfernt werden können.
  • Um auch diese Fälle abzudecken, wird das Abgas von dem Rekuparator 8 einer zweiten Zeolith-Molekularsieb-Adsorptionseinrichtung 13 zugeführt, die aus zwei Zeolith-Molekularsieben besteht, die parallel geschaltet sind, um einen kontinuierlichen Betrieb zu sichern.
  • In dieser zweiten Molekularsieb-Adsorptionseinrichtung 13 werden die verbleibenden Lösungsmittel adsorbiert, so dass das Gas, das aus der Molekularsieb-Adsorptionseinrichtung 13 austritt, nur Spuren von Lösungsmittel enthält, wodurch die Bestimmungen der Bundesrepublik Deutschland erfüllt werden. Deshalb kann dieses Abgas zur Atmosphäre abgelassen oder einer weiteren Behandlung zugeführt werden, wie ebenfalls durch den Begriff „Inertisierung" in der Figur angedeutet ist, beispielsweise als Schutzgas.
  • Die zweite Molekularsieb-Adsorptionseinrichtung 13 ist als temperaturunterstützte Druckwechsel-Adsorptionseinrichtung ausgelegt, die den Druck, der für die Kondensation in dem Tieftemperatur-Kondensator 9 benötigt ist, ausnutzt, um das Lösungsmittel zu adsorbieren. Weiterhin wird das kalte Abgas von dem Tieftemperatur-Kondensator 9 in die Adsorptionseinrichtung 13 eingeführt, d. h., die Adsorption erfolgt gleichzeitig unter hohem Druck und niedriger Temperatur, was zu optimalen Ergebnissen führt.
  • Die Desorption des Zeolith-Molekularsiebs in der Adsorptionseinrichtung 13 wird durch ein Druckabsenken und durch die Einführung eines erwärmten Inertgasstroms verursacht. Das Druckabsenken kann erzeugt werden, indem das desorbierende Molekularsieb von dem Hochdrucksystem abgeschaltet wird, so dass das desorbierende Molekularsieb Atmosphärendruck erreicht.
  • Als Intertgasstrom kann das gereinigte Abgas von dem Rekuperator 8 oder nach einer bevorzugten Ausführungsform reiner Stickstoff eingesetzt werden. Die Erwärmung des Desorptionsgases wird in Abhängigkeit von den Lösungsmittel-Komponenten des Abgases, das gereinigt werden soll, in einer oder mehreren Stufen durchgeführt.
  • Als reiner Stickstoff kann der verdampfte Stickstoffstrom, der den Kondensator 9 und den Rekuperator 8 passiert hat, verwendet werden.
  • Das mit Lösungsmitteln beladene Desorptionsgas, das aus der Adsorptionseinrichtung 13 austritt, wird über die Leitung 14 der Eintrittsseite des in der Figur gezeigten Systems zugeführt, nämlich entweder dem Einlass des Vorkühlers 1 oder direkt dem Einlass des Kompressors 3, wodurch der Kondensationsschritt für dieses trockene Gas in den Vorkühler 1 umgangen wird.
  • Wie sich weiterhin aus der Figur ergibt, wird das Desorbat-Gas von dem Molekularsieb der ersten Adsorptionseinrichtung 7, die sich nicht in der adsorbierenden Phase befindet, in ählicher Weise zurück zu dem Einlass des Systems geführt, entweder zu dem Einlass des Vorkühlers 1 oder direkt zu dem Einlass des Kompressors 3. Dies wird durch die gestrichelte Linie angedeutet, die in die Linie 14 mündet.
  • Die erste Adsorptionseinrichtung 7 ist in ähnlicher Weise als eine temperaturunterstützte Druckwechsel-Adsorptionseinrichtung aufgebaut, die bei dem hohen Druck, der durch den Kompressor 3 erzielt wird, adsorbiert und bei einem niedrigeren Druck desorbiert, beispielsweise bei Atmosphärendruck. Die Desorption wird durch eine zweistufige Erwärmung des desorbierenden Gases unterstützt, bevorzugt reiner Stickstoff, der von dem Stickstoff abgezweigt wird, der durch den Kondensator 9 und den Rekuperator 8 strömt.
  • Obwohl die Temperatur des Abgases in dem Vorkühler 5 nicht ausreicht, um die Lösungsmittel in der Adsorptionseinrichtung 7 zu adsorbieren, die nur für Entwässungszwecke eingesetzt wird, besteht das Risiko einer Co-Adsorption dieser Lösungsmittel in der Adsorptionseinrichtung 7.
  • Deshalb wird während der desorbierenden Phase das desorbierende Sieb der Adsorptionseinrichtung 7 auf eine erste, niedrigere Temperatur erwärmt, wodurch die Desorption des co-adsorbierten Lösungsmittels eingeleitet wird, und anschließend auf eine zweite, höhere Temperatur erwärmt wird, was die Desorption von Wasser verursacht.
  • Die Feinreinigung des Gases unter hohem Druck in dem Tieftemperatur-Kondensator 9 ermöglicht die Kondensation von im wesentlichen allen Lösungsmittelkomponenten einschließlich R12, so dass die folgende Adsorptionseinrichtung 12 nur mit der notwendigen Menge Lösungsmittel beladen wird.

Claims (14)

  1. Verfahren zur Reinigung von Abgas, insbesondere eines Lösungsmittel enthaltenden Abgases aus dem Recyceln von Kühlschränken, mit a) kryogener bzw. Tieftemperatur-Kondensation (9) des getrockneten, unter Druck gesetzten Abgases gegen ein verflüssigtes Inertgas, b) Trennen (11) der kondensierten Komponenten von dem verbleibenden Abgas, c) Führen des kalten, unter Druck gesetzten, gereinigten Abgases durch einen Adsorber (13), um die verbleibenden kondensierten Lösungsmittel zu adsorbieren, d) Spülen des Adsorbers (13) mit dem erwärmten Intergas von der Tieftemperatur-Kondensation (9), und e) Recyceln des desorbierten Gases von dem Adsorber (13).
  2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei das Abgas auf einen Druck zwischen 2 und 25 Bar komprimiert wird.
  3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, wobei das desorbierte Gas von dem Adsorber (13) zu dem Eintrittspunkt des Abgases zurückgeführt wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei der Adsorber (13) mit dem erwärmten Inertgas-Strom bei verringertem Druck gespült wird.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Adsorber (13) unter Tieftemperatur-Bedingungen von weniger als –20°C betrieben wird.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Spülen des Adsorbers (13) bei Atmosphärendruck durchgeführt wird.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, wobei die Tieftemperatur-Kondensation (9) bei ungefähr dem gleichen Druck wie der Adsorptions-Druck in dem Adsorber (13) durchgeführt wird.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, wobei das Abgas einer mehrstufigen Kondensation vor der Tieftemperatur-Kondensation unterworfen wird.
  9. Verfahren nach Anspruch 8, wobei erzeugte Eishydrate kontinuierlich als Teilchen entfernt werden.
  10. System zur Reinigung von Abgas, insbesondere von Abgas aus dem Recyceln von Kühlschränken, mit a) einem Kompressor (3) zum Komprimieren des Abgases, b) einem Separator (4) zur Abtrennung von Wasser und/oder Lösungsmittel aus dem komprimierten Abgas, c) einem kryogenen bzw. Tieftemperatur-Kondensator (9) zum Kondensieren des getrockneten, komprimierten Abgases gegen ein verflüssigtes Inertgas, insbesondere verflüssigten Stickstoff, d) einem Separator (11) zum Entfernen der kondensierten Lösungsmittel aus dem verbleibenden Abgas, e) einem Druckwechseladsorber (13) zum Adsorbieren des verbleibenden kondensierten Gases, f) wobei der Druckwechsel-Adsorber (13) durch das erwärmte Inertgas von dem Tieftemperatur-Kondensator (9) desorbiert wird.
  11. System nach Anspruch 10, wobei ein zweiter Druckwechsel-Adsorber (7) zwischen dem Kompressor (3) und dem Tieftemperatur-Kondensator (9) angeordnet ist.
  12. System nach einem der Ansprüche 10 und 11, wobei wenigstens einer der beiden Adsorber (7, 13) wenigstens zwei Zeolith-Molekularsiebe aufweist, die parallel geschaltet sind.
  13. System nach einem der Ansprüche 10 bis 12, wobei ein Rekuparator (18) sowohl zwischen dem zweiten Adsorber (7) und dem Tieftemperatur-Kondensator (9) als auch zwischen dem Tieftemperatur-Kondensator (9) und dem ersten Adsorber (9) angeordnet ist.
  14. System nach Anspruch 13, wobei das erwärmte Inertgas von dem Tieftemperatur-Kondensator (13) dazu verwendet wird, den Rekuperator (8) zu kühlen und/oder den zweiten Adsorber (7) zu desorbieren.
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