DE60316747T2

DE60316747T2 - Kühlungsmechanismus für ein elektrisches gesteuertes Teil einer Spritzgiessmaschine sowie Kühlverfahren

Info

Publication number: DE60316747T2
Application number: DE60316747T
Authority: DE
Inventors: Shinji Chiba-shi Terada
Original assignee: Sumitomo Heavy Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Heavy Industries Ltd
Priority date: 2002-06-12
Filing date: 2003-06-12
Publication date: 2008-07-24
Anticipated expiration: 2023-06-13
Also published as: KR20030096014A; DE60316747D1; TW200402925A; DE60316747T3; EP1371473A1; EP1371473B1; HK1060711A1; TWI286874B; US20030230830A1; CN100453296C; CN1468700A; US7128549B2; KR100545845B1; EP1371473B2; ATE375241T1

Description

Hintergrund der Erfindung
1. Bereich der Erfindung
Die vorliegende Erfindung bezieht sich im Allgemeinen auf Kühlmechanismen zur Kühlung elektrischer Antriebsteile von Spritzgussmaschinen und Kühlverfahren für dieselben, und genauer auf einen Kühlmechanismus zur Kühlung eines elektrischen Antriebsteils einer Spritzgussmaschine eines hybriden Typs, die dadurch angetrieben wird, dass sie mit einem antreibenden Strömungsmittel versorgt wird, und ein Kühlverfahren für dieselbe.
2. Beschreibung des Stands der Technik
In einer Spritzgussmaschine wird Granulat, das in einem Heizzylinder erhitzt und geschmolzen wurde, unter hohem Druck in die Kavität einer Formvorrichtung gespritzt, sodass die Kavität mit dem geschmolzenem Granulat ausgefüllt ist. Das geschmolzene Granulat wird dann abgekühlt und verfestigt, um einen geformten Gegenstand zu erhalten.
Solch eine Spritzgussmaschine weist eine Einspritzvorrichtung, einen Formverriegelungsmechanismus und die Formvorrichtung auf. Die Formvorrichtung ist mit einer festen Formseiteneinheit und einer beweglichen Formseiteneinheit ausgestattet. Die bewegliche Formseiteneinheit wird durch den Formverriegelungsmechanismus vorgeschoben und zurückgezogen, um das Schließen der Form, das Verriegeln der Form, und das Öffnen der Form auszuführen.
Die Einspritzvorrichtung umfasst einen Heizzylinder und eine Förderschnecke. Die Förderschnecke ist innerhalb des Heizzylinders derart angebracht, dass die Förderschnecke um eine Achse gedreht und vorgeschoben und zurückgezogen werden kann. Die Förderschnecke wird vorgeschoben, sodass das Granulat durch die an einer Stirnseite des Heizzylinders vorgesehene Einspritzdüse eingespritzt wird, und somit füllt das Granulat den Hohlraum der Formvorrichtung.
Weiterhin umfasst die Einspritzvorrichtung einen Einspritzvorrichtungshauptteil, welcher auf einem Rahmen der Spritzgussmaschine gelagert ist, und eine Bewegungsvorrichtung zur Plastifizierung. Durch den Betrieb der Bewegungsvorrichtung zur Plastifizierung wird der Einspritzvorrichtungshauptteil wird vorgeschoben und zurückgezogen, und ein Düsenöffnungsteil, der an der Stirnseite der Einspritzdüse ausgeformt ist, kann in Kontakt mit der festen Grundplatte der festen Formseiteneinheiten treten. Das Granulat wird von der Einspritzdüse in einem Zustand eingespritzt, in welchem die Düsenöffnung in Kontakt mit der festen Grundplatte kommt.
Inzwischen gibt es eine Spritzgussmaschine eines hybriden Typs im Bereich der Spritzgussmaschinen. Die hybride Spritzgussmaschine umfasst einen elektrischen Antriebsteil wie einen Elektromotor und einen antreibenden Teil. Dem antreibenden Teil wird Öl als Antriebsströmungsmittel zugeführt, sodass der antreibenden Teil durch hydraulischen Druck angetrieben wird.
In solch einer Spritzgussmaschine des hybriden Typs wird ein hydraulischer Antriebsteil zur Einspritzung betrieben. Eine elektrisch angetriebene Maschine, wie beispielsweise ein Motor, wird zur Formverriegelung, Dosierung und Bewegung zur Plastifizierung (anders als zur Einspritzung) als elektrischer Antriebsteil betrieben, sodass das Schließen der Form, Verriegelung der Form, Öffnen der Form, Dosierung, Zurückziehen, so genanntes „Zurücksaugen" („suck-back"), Düsenansatz, Auswurf eines geformten Gegenstands, und anderes durchgeführt wird.
Im Fall, dass die elektrisch angetriebene Maschine (Motor) als antreibender Teil verwendet wird, wird normalerweise ein zusammen mit dem Motor vorgesehener Lüfter betrieben, um den Motor zwangszukühlen, um auf die auf den Motorbetrieb zurückzuführende Wärmeentwicklung zu reagieren (Verfahren der Zwangsluftkühlung).
Weiterhin wird nicht nur das oben genannte Verfahren der Zwangsluftkühlung, sondern auch das Verfahren eines vorbeiströmenden Kühlströmungsmittels angewendet, um die elektrisch angetriebene Maschine als antreibenden Teil der Spritzgussmaschine zu kühlen. Beim Verfahren des vorbeiströmenden Kühlströmungsmittels ist eine Umhüllung an einem äusseren Umfang des elektrischen Antriebsteils vorgesehen. Ein Kühlströmungsmittelweg wird durch einen Spalt der Umhüllung ausgebildet, sodass Kühlströmungsmittel wie Wasser oder Öl durch den Kühlströmungsmittelweg geleitet wird, und dadurch den elektrischen Antriebsteil kühlt.
Bei dem Verfahren der Zwangsluftkühlung wird der elektrische Antriebsteil jedoch nur durch den Ventilator gekühlt. Daher kann es schwierig sein, die durch den Betrieb des elektrischen Antriebsteils erzeugte Wärme ausreichend abzuleiten. Daher muss die Nennwärmeleistung des elektrischen Antriebsteils klein sein.
Weiterhin wird bei dem Verfahren des vorbeiströmenden Kühlströmungsmittels zusätzliche Ausrüstung benötigt, welche groß ist. Somit muss die Spritzgussmaschine groß sein, und die Herstellungskosten steigen. Zusätzlich kann in Fall, dass Wasser als Kühlströmungsmittel verwendet wird, Korrosion im Kühlströmungsmittelpfad aufgrund schlechter Wasserqualität auftreten, und Kondensation kann auftreten, wenn die Temperatur des Wasser tiefer als die Temperatur der Luft ist. Das oben genannte Auftreten von Korrosion und Kondensation kann ein Problem wie einen elektrischen Kurzschluss des Motors verursachen.
Weiterhin offenbart WO 00/03861 eine Spritzgussmaschine, wobei ein hydraulisches Medium für den Antrieb eines hydraulischen Zylinders verwendet wird, um eine Temperatur einer Antriebseinheit vom Typ einer elektrischen Maschine anzupassen, und/oder als Schmiermittel verwendet wird, sodass das selbe Medium an alle Bestandteile geliefert werden kann.
In Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfindung, wird ein Gerät und ein Verfahren, wie in den Ansprüchen 1 und 12 ausgeführt, bereitgestellt. Bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung werden in den abhängigen Ansprüchen beansprucht.
Zusammenfassung der Erfindung
Dementsprechend ist es ein allgemeines Ziel der vorliegenden Erfindung, einen neuartigen und nützlichen Mechanismus zur Kühlung eines elektrischen Antriebsteils einer Spritzgussmaschine und ein Kühlverfahren für dieselbe bereitzustellen, in welchen eines oder mehrere der oben beschriebenen Probleme ausgeschaltet werden.
Ein weiteres und spezifischeres Ziel der vorliegenden Erfindung ist es, ein Kühlverfahren zur Kühlung des elektrischen Antriebsteils der Spritzgussmaschine und ein Kühlverfahren derselben bereitgestellt, wodurch der elektrische Antriebsteil ausreichend gekühlt werden kann.
Es ist ebenso ein Ziel der vorliegenden Erfindung, einen Kühlmechanismus zur Kühlung eines elektrischen Antriebsteils einer Spritzgussmaschine bereitzustellen, welcher einen Kühlteil zur Kühlung des elektrischen Antriebsteils aufweist; und einen antreibenden Teil, welcher durch Versorgung mit einem antreibenden Strömungsmittel betrieben wird, wobei das antreibende Strömungsmittel in Strömungsmittelverbindung mit dem Kühlteil steht. Das antreibende Strömungsmittel kann als Kühlströmungsmittel zur Kühlung des elektrischen Antriebsteils verwendet werden.
Es ist ebenso ein Ziel der vorliegenden Erfindung, ein Kühlverfahren für einen elektrischen Antriebsteil einer Spritzgussmaschine bereitzustellen, wobei die Spritzgussmaschine einen elektrischen Antriebsteil und einen antreibenden Teil aufweist, welcher durch Versorgung mit einem antreibenden Strömungsmittel angetrieben wird, wobei auch die Verwendung des antreibenden Strö mungsmittels als Kühlströmungsmittel zur Kühlung des elektrischen Antriebsteils eingeschlossen ist.
Ander Ziele, Eigenschaften, und Vorteile der vorliegenden Erfindung werden durch die folgende detaillierte Beschreibung deutlicher werden, wenn diese in Verbindung mit den begleitenden Zeichnungen gelesen wird.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
1 ist eine schematische strukturelle Ansicht einer Spritzgussmaschine eines Ausführungsbeispiels der vorliegenden Erfindung;
2 ist eine konzeptuelle Ansicht eines Kühlmechanismus eines Servomotors, der eine Förderschnecke der in 1 gezeigten Spritzgussmaschine dreht;
3 ist eine Ansicht, die eine Temperaturverteilung des in 2 gezeigten Servomotors zeigt; und
4 ist eine konzeptuelle Ansicht eines Kühlmechanismus eines Direktantriebsmechanismus, in welchem eine Ausgangswelle eines Verriegelungsmotors der in 1 gezeigten Spritzgussmaschine als Antriebsteil und eine Kugelgewindespindel direkt miteinander verbunden sind.
Detaillierte Beschreibung des bevorzugten Ausführungsbeispiels
Es folgt jetzt mit Bezug auf die 1 bis 4 eine Beschreibung von Ausführungsbeispielen der vorliegenden Erfindung.
1 ist eine schematische strukturelle Ansicht einer Spritzgussmaschine 10 eines Ausführungsbeispiels der vorliegenden Erfindung. Mit Bezug auf 1 ist die Spritzgussmaschine 10 eine Spritzgussmaschine hybriden Typs, welche einen elektrischen Antriebsteil und einen antreibenden Teil aufweist. Zum Be trieb wird Öl an den antreibenden Teil geliefert, sodass der antreibende Teil angetrieben wird.
Die Spritzgussmaschine 10 umfasst eine Einspritzvorrichtung 20 und eine Formverriegelungsvorrichtung 50.
Die Einspritzvorrichtung 20 weist einen Heizzylinder 21 auf. Ein Einfülltrichter 22 ist auf dem Heizzylinder 21 angeordnet. Eine Förderschnecke 23 ist innerhalb des Heizzylinders 21 derart angeordnet, dass die Förderschnecke 23 um eine Achse gedreht werden und vorgeschoben und zurückgezogen werden kann. Ein Einspritzzylinder 24 ist an einem Ende der Förderschnecke 23 vorgesehen.
Ein Einspritzkolben 25 ist innerhalb des Einspritzzylinders 24 angeordnet, um sich in einer geraden Richtung zu bewegen. Der Einspritzkolben 25 bewegt sich im Betrieb hin und her, basierend auf der Versorgung mit unter Druck stehendem Öl von einer Ölleitung 28, sodass die Förderschnecke 23 vorgeschoben und zurückgezogen wird. Das bedeutet, dass der Einspritzzylinder 24 und der Einspritzkolben 25 als antreibender Teil funktionieren, insbesondere als ein Aktuator 98, wie unten beschrieben (siehe 2). Das unter Druck stehende Öl wird an den antreibenden Teil als ein antreibendes Strömungsmittel geliefert, sodass der antreibende Teil angetrieben wird.
Ein Motor 27 wie beispielsweise ein Servomotor zur Drehung der Förderschnecke 23 ist an einem hinteren Ende des Einspritzkolbens 25 als elektrischer Antriebsteil vorgesehen. Der Servomotor 27 ist auf derselben Achse vorgesehen, die durch Förderschnecke 23, den Einspritzzylinder 24 und den Einspritzkolben 25 gebildet wird.
Die Formverriegelungsvorrichtung 50 weist eine bewegliche Grundplatte 52 auf, woran eine bewegliche Formhälfte 51 angebracht ist, und eine feste Grundplatte 54, an der eine feste Formhälfte 53 angebracht ist. Die feste Grundplatte 54 ist mitttels Verbindungsstangen 55 mit einem unten Kniehebel träger 56 verbunden. Die bewegliche Grundplatte 52 kann entlang der Verbindungsstangen 55 gleiten. Der Formverriegelungsmechanismus 50 weist auch einen Kniehebelmechanismus 57 auf. Ein Endteil des Kniehebelmechanismus 57 ist mit der beweglichen Grundplatte 52 verbunden und das andere Ende des Kniehebelmechanismus 57 ist mit einem Kniehebelträger 56 verbunden. Eine Kugelgewindespindel 59 ist drehbar in der Mitte des Kniehebelträger 56 abgestützt.
Eine Gewindemutter 61, welche an einer an dem Kniehebelmechanismus angebrachten Traverse 60 vorgesehen ist, ist verschiebbar und paarbar in Eingriff mit der Kugelgewindespindel 59. Eine Riemenscheibe 62 ist an einem hinteren Endteil der Kugelgewindespindel 59 vorgesehen. Ein Zahnriemen 65 ist zwischen der Riemenscheibe 62 und einer Ausgangswelle 64 eines Formverriegelungsmotor 63 wie beispielsweise einem Servomotor vorgesehen und gespannt.
Dementsprechend wird in dem Formverriegelungsmechanismus 50, wenn der Formverriegelungsmotor 63 als Antriebsteil betrieben wird, die Rotation des Formverriegelungsmotors 63 mittels des Zahnriemens 65 an die Kugelgewindespindel 59 als ein Antriebsübertragungsteil übertragen. Weiterhin wird die Bewegungsrichtung durch die Kugelgewindespindel 59 und die Gewindemutter 61 von einer Drehbewegung in eine geradlinige Bewegung umgewandelt, sodass der Kniehebelmechanismus 57 dadurch bewegt wird. Basierend darauf, dass der Kniehebelmechanismus 57 betätigt wird, gleitet die bewegliche Grundplatte 52 entlang der Verbindungsstangen 55, sodass die bewegliche Formhälfte 51 auf die feste Formhälfte 53 zu bewegt, mit ihr verriegelt oder von ihr weg bewegt wird.
2 ist eine konzeptuelle Ansicht eines Kühlmechanismus des Servomotors 27, der die Förderschnecke 23 der in 1 gezeigten Spritzgussmaschine 10 dreht.
Bezug nehmend auf 2 weist der Servomotor 27 ein Antriebsteilgehäuse 34, einen Stator 35, einen Rotor 36, und eine Ausgangswelle 33 auf. Der Stator 35 ist mit dem Antriebsteilgehäuse 34 vorgesehen. Der Rotor 36 ist in dem Stator 35 in Richtung des Durchmessers vorgesehen, um gedreht zu werden. Die Ausgangswelle 33 erstreckt sich durch den Rotor 36, die Ausgangswelle 33 kann bezüglich des Antriebsteilgehäuses 34 aufgrund eines ersten Lagers 31 und eines zweiten Lagers 32 gedreht werden.
Das Antriebsteilgehäuse 34 ist an einer ersten Seitenplatte 44 und einer zweiten Seitenplatte 45 und dem Raum zwischen der ersten Seitenplatte 44 und der zweiten Seitenplatte 45 vorgesehen. Das Antriebsteilgehäuse wird durch den Motorrahmen 46 gebildet, welcher eine sich in axialer Richtung erstreckende Rohranordnung aufweist.
Das erste Lager 31 ist an der ersten Seitenplatte 44 vorgesehen. Das zweite Lager 32 ist an der zweiten Seitenplatte 45 vorgesehen. Der Stator 35 ist am Motorrahmen 46 vorgesehen.
Der Stator 35 weist eine nicht gezeigte Spule auf. Der Servomotor 27 wird angetrieben, indem ein vorbestimmter elektrischer Strom an die Spule geliefert wird, sodass der Rotor 36 mit einer dem Betrag des elektrischen Stroms entsprechenden Drehgeschwindigkeit rotiert. Die Drehung des Rotors 36 wird an die Ausgangswelle 33 übermittelt, an welcher der Rotor 36 befestigt ist.
Ein Encoder 47 ist an einem Endteil in axialer Richtung der Ausgangswelle 33, an welchem ein Teil des Mechanismus (nicht gezeigt) nicht befestigt ist, insbesondere an einem Endteil einer nicht temperaturbelasteten Seite der Ausgangswelle 33. Der Encoder 47 funktioniert als ein Drehgeschwindigkeitsdetektionsbauteil zur Detektierung der Drehgeschwindigkeit des Servomotors 27.
Eine äußere Keilverzahnung 42 ist an einem Endteil in einer axialen Richtung der Ausgangswelle 33 ausgebildet, an welchem ein Teil des Mechanismus (nicht gezeigt) befestigt ist, insbesondere an einem Endteil einer belasteten Seite der Ausgangswelle 33. Eine innere Keilverzahnung 43 ist an einem Endteil des Einspritzkolbens 25 ausgeformt, welcher innerhalb des in 1 gezeigten Einspritzzylinders 24 vorgesehen ist. Die äussere Keilverzahnung 42 und die innere Keilverzahnung 43 bilden eine Keilwellenverbindung 41.
Drehenergie, die durch den Betrieb des Servomotors 27 erzeugt wird, wird mittels der Keilwellenverbindung 41 an den Einspritzkolben 25 übertragen, sodass die Förderschnecke 23 gedreht wird.
Unterdessen wird Wärme erzeugt, wenn der Servomotor 27 angetrieben wird. Um die Wärme zur Kühlung des Servomotors 27 in dem beispielhaften Ausführungsbeispiel abzuleiten, ist beispielsweise eine Umhüllung 71 am äußeren Umfang des Antriebsteilsgehäuses 34 als Kühlteil vorgesehen.
Die Umhüllung 71 umfasst eine Kühlströmungsmitteleinlassöffnung 72, eine Kühlströmungsmittelauslassöffnung 73, und einen einzelnen Kühlströmungsmittelweg 74. Öl, welches eine vorbestimmte Temperatur aufweist, wird als Kühlströmungsmittel zur Kühlströmungsmitteleinlassöffnung 72 geleitet. Der Servomotor 27 wird durch das Öl gekühlt, sodass die Öltemperatur gesteigert wird. Dann wird das Öl durch die Kühlströmungsmittelauslassöffnung 73 abgeführt. Die Kühlströmungsmitteleinlassöffnung 72 und die Kühlströmungsmittelauslassöffnung 73 sind durch den Kühlströmungsmittelweg 74 verbunden. Der Kühlströmungsmittelweg 74 erstreckt sich derart, dass er beispielsweise eine mäandernde Form oder spiralförmige Form bildet.
Wie oben beschrieben, wird in diesem Ausführungsbeispiel das Öl als das Kühlströmungsmittel verwendet. Wenn nötig, könne jedoch auch Wasser oder Kühlflüssigkeit als das Kühlströmungsmittel verwendet werden.
Weiterhin erstreckt sich in diesem Ausführungsbeispiel der Kühlströmungsmittelweg 74 wie oben beschrieben derart, dass er eine spiralförmig mäandernde Form bildet. Eine Sammelleitung an einer Einlassseite kann jedoch an einer Seite der Kühlströmungsmitteleinlassöffnung 72 vorgesehen sein. Eine Sam melleitung an einer Auslassseite kann an einer Seite der Kühlströmungsmittelauslassöffnung 73 vorgesehen sein. Durch das Ausformen einer Vielzahl paralleler Kühlströmungsmittelwege zwischen der Sammelleitung an der Einlassseite und der Sammelleitung an der Auslassseite, kann eine Vielzahl von Kühlströmungsmittelwegen entlang der Ausgangswelle 33 gebildet werden.
Das Öl, das in Richtung des Pfeiles A durch die Kühlströmungsmitteleinlassöffnung 72 in den Kühlströmungsmittelweg 74 geleitet wird, mäandert wie durch den Pfeil B gezeigt und fließt zurück (nach links in 2). Während es fließt, kühlt das Öl den Servomotor 27 und wird schließlich in Richtung des Pfeils C durch die Kühlströmungsmittelauslassöffnung 73 ausgeleitet.
Währenddessen ist die 3 eine Ansicht, die eine Temperaturverteilung des in 2 gezeigten Servomotors 27 zeigt.
Bezug nehmend auf 3 ist die Wärmemenge an einer Seite (d. h., linke Seite in der Ansicht der 3) in einer axialen Richtung des Servomotors 27, an welcher ein Teil des Mechanismus (nicht gezeigt) angebracht ist (und zwar an der belasteten Seite des Servomotors 27) größer als die Wärmemenge an einer Seite (d. h., rechte Seite in der Ansicht der 3)) in einer axialen Richtung des Servomotors 27, an welcher ein Teil des Mechanismus (nicht gezeigt) nicht angebracht ist (und zwar an der nicht belasteten Seite des Servomotors 27). Weiterhin wird die durch die Umwandlung der Bewegungsrichtung mittels des Keilwellenverbindung 41 erzeugte Wärme an die Ausgangswelle 33 des Servomotors durch die Keilwellenverbindung 41 übertragen.
Daher ist in diesem Ausführungsbeispiel der aus einem Material mit geringem Widerstand gegen Erwärmung bestehende Encoder 47 an einem hinteren Ende der Förderschneckenwelle 33 (am rechten Ende in 3-(a)) vorgesehen. Das hintere Ende der Förderschneckenwelle 33 ist eine unbelastete Seite, an welcher die Menge zu übertragenden Wärme vergleichsweise gering ist. Der Encoder 47 wird verwendet, um die Drehgeschwindigkeit des Servomotors 27 zu detektieren. Gemäß der oben genannten Struktur, kann der Einfluss der Wärme auf den Encoder 47 vergleichsweise gering gehalten werden, und daher wird der Encoder 27 nicht überhitzt.
Wie oben beschrieben ist in diesem Ausführungsbeispiel die Kühlströmungsmitteleinlassöffnung 72, in die Öl mit einer relativ geringeren Temperatur geleitet wird, an der belasteten Seite vorgesehen, und die Kühlströmungsmittelauslassöffnung 73, aus der das Öl, welches eine relativ hohe Temperatur aufweist, ausgeleitet wird, ist an der nicht belasteten Seite vorgesehen.
Dementsprechend kann ein Temperaturunterschied zwischen dem Öl und dem Servomotor 27 an der belasteten Seite relativ gross ausfallen, und ein Temperaturunterschied an der unbelasteten Seite zwischen dem Öl und dem Servomotor 27 kann relativ klein ausfallen. Daher ist es möglich, die Kühleffizienz der Umhüllung 71 zu verbessern, so dass der Servomotor 27 ausreichend gekühlt werden kann. Aus diesem Grund kann die Nennwärmeleistung des Servomotors 27 gross sein.
Währenddessen ist in diesem Ausführungsbeispiel ein Temperatursensor 79-1 der belasteten Seite an der belasteten Seite vorgesehen und ein Temperatursensor 79-2 der nicht belasteten Seite ist an der nicht belasteten Seite als Antriebsbauteiltemperaturdetektionsteile vorgesehen, um Temperaturen des Servomotors 27 zu detektieren.
Genauer ist der Temperatursensor 79-1 der belasteten Seite an einem Endteil der zweiten Seitenplatte 45 des Stators 35 vorgesehen.
Die Menge der an die belastete Seite übertragenen Wärme, und zwar an die Seite des Servomotors 27, wo ein Mechanismus in axialer Richtung angebracht ist, ist größer als die Menge an Wärme, die an die nicht belastete Seite übertragen wird, und zwar die Seite des Servomotors 27, wo kein Mechanismus in axialer Richtung angebracht ist. Das heisst, die Temperatur an der beslasteten Seite ist höher als die Temperatur an der unbelasteten Seite. Es ist möglich, die Temperatur an der belasteten Seite direkt durch den Sensor 79-1 an der belasteten Seite festzustellen.
Der Temperatursensor 79-2 an der unbelasteten Seite ist an einem Endteil der ersten Seitenplatte 44 des Stators 35 vorgesehen.
In einem Fall, wo eine durch den Temperatursensor 79-2 an der unbelasteten Seite detektierte Temperatur höher ist als ein Schwellenwert, wird der elektrische Strom an den Stator 35 durch ein Steuerbauteil (nicht gezeigt) gestoppt. Als Ergebnis davon stoppt die Drehung des Servomotors 27. Hier wird der oben genannte Schwellenwert bestimmt, indem der Temperaturunterschied zwischen der belasteten Seite und der unbelasteten Seite in Betracht gezogen wird.
Genauer wird der Schwellenwert an der unbelasteten Seite niedriger gesetzt als der Schwellenwert an der belasteten Seite. In einem Fall, dass ein ungewöhnlicher Betriebszustand auftritt, so dass das Öl als Kühlmittel für den Servormotor nicht der Umhüllung 71 zugeführt wird, ist die Temperatur an der unbelasteten Seite leichter bis zum Schwellenwert zu steigern als die Temperatur an der belasteten Seite. Da der Schwellenwert an der unbelasteten Seite niedriger angesetzt ist als der Schwellenwert an der belasteten Seite, ist es möglich, die Entstehung des ungewöhnlichen Betriebszustands sofort zu detektieren.
In diesem Ausführungsbeispiel wird die Temperatur an der unbelasteten Seite des Motors 27 höher, weil die Temperaturverteilung des Servomotors 27 in axialer Richtung gleichförmig ist. Wenn die Temperatur des Servomotors 27 höher wird, ist es möglich, die Temperatur des Servomotors 27 zuverlässig zu detektieren. Als Ergebnis hiervon ist es möglich, den Servomotor 27 davor zu bewahren, überhitzt zu werden.
Weiterhin ist es möglich, das zweite Lager 32 davor zu bewahren, überhitzt zu werden, weil die Temperaturverteilung des Servomotors 27 in axialer Richtung gleichförmig sein kann. Daher ist es in einem Fall, dass ein abgedichtetes geschmiertes Lager als zweites Lager 32 verwendet wird, möglich, die Verschlechterung der Gleiteigenschaften zu verhindern.
Weiterhin ist es möglich, die Temperatur in der Nähe des Encoders 47 zu detektieren, weil der Temperatursensor 79-2 auf der unbelasteten Seite in der Nähe des Encoders 47 vorgesehen ist. Daher kann der Sensor 79-2 auf der unbelasteten Seite zum Schutz des Encoders 47 verwendet werden.
Somit kann, weil der Temperatursensor 79-1 der belasteten Seite an der belasteten Seite vorgesehen ist, und der Temperatursensor 79-2 der unbelasteten Seite beispielsweise an der unbelasteten Seite vorgesehen ist, der Temperatursensor 79-1 der belasteten Seite verwendet werden, um die Temperatur zur Zeit des normalen Betriebs zu detektieren, und der Temperatursensor 79-2 der unbelasteten Seite kann verwendet werden, um die Erzeugung eines unnormalen Betriebszustandes zu detektieren.
Als nächstes, und Bezug nehmend auf 2, wird ein hydraulischer Kreislauf 90 beschrieben, welcher als Ölzuleitungsvorrichtung zur Zuleitung von Öl an die Umhüllung 71 des Servomotors 27 funktioniert.
Der hydraulische Kreislauf 90 weist auf: einen Vorratstank 91, eine erste Pumpe 95, eine zweite Pumpe 97, einen Wärmetauscher 96, einen hydraulischen Aktuator 96, und Ölwege L1- bis L-3. Eine Kühlvorrichtung für den Servomotor 27 wird durch den hydraulischen Kreislauf 90 und die Umhüllung 71 gebildet.
Der Vorratstank 91, welcher als ein Öltank funktioniert, weist einen ersten Tank 93 und einen zweiten Tank 94 auf. Das Öl wird im ersten Tank 93 aufgefangen. Öl, das eine geringere Temperatur als das im ersten Tank 93 aufgefangene Öl aufweist, wird im zweiten Tank 94 aufgefangen.
Der Vorratstank 91 kann mittels einer Trennplatte 92 in den ersten Tank 93 und den zweiten Tank 94 aufgeteilt werden. Ein Teil 99, welches einen Durch lass zur Verbindung des ersten Tanks 93 und des zweiten Tanks 94 mittels eines Lochs ist in der Nähe des unteren Bodens der Trennplatte 92 vorgesehen.
Die erste Pumpe 95 pumpt das in dem ersten Tank 93 aufgefangene Öl und führt es der Umhüllung 71 zu. Das heisst, die erste Pumpe 95, welche eine Umwälzpumpe ist, funktioniert als eine erste Ölversorgungsquelle. Die erste Pumpe 95 ist in dem Ölweg L-1 vorgesehen, durch den der erste Tank 93 mit der Kühlströmungsmitteleinlassöffnung 72 verbunden ist.
Der Wärmetauscher 96 kühlt das aus der Umhüllung 71 abgeleitete Öl. Der Wärmetauscher 96 ist in dem Ölweg L-2 vorgesehen, mittels dessen die Kühlströmungsmittelauslassöffnung 73 und der zweite Tank 94 in in Verbindung stehen.
Die zweite Pumpe 97 pumpt das im zweiten Tank 94 befindliche Öl und führt das Öl dem hydraulischen Aktuator 98 zu. Das heisst, die zweite Pumpe 97 dient als eine zweite Ölversorgungsquelle.
Die zweite Pumpe 97 und der hydraulische Aktuator 96 sind in dem Ölweg L-3 vorgesehen, durch den der erste Tank 93 mit dem zweiten Tank 94 verbunden ist.
Der hydraulische Aktuator 98 in diesem Ausführungsbeispiel umfasst den Einspritzzylinder 24 zum Vorschub und Zurückziehen der in 1 gezeigten Förderschnecke 23, und den Einspritzkolben 25. Da der Einspritzzylinder 24 und der Einspritzkolben 25 bei hoher Geschwindigkeit und hohem Druck betrieben werden müssen, sind der Einspritzzylinder 24 und der Einspritzkolben 25 dafür geeignet, durch hydraulischen Druck angetrieben zu werden.
Der hydraulische Aktuator 98 wird durch das von der zweiten Pumpe 97 zugeführte Öl angetrieben. Das Öl wird von dem hydraulischen Aktuator 98 verwendet, sodass Öl, das den hydraulischen Aktuator verlässt, eine relativ höhe re Temperatur als eintretendes Öl aufweist. Dieses Öl, das die höhere Temperatur aufweist, wird in den ersten Tank 93 geleitet.
Die erste Pumpe 95 wird verwendet, um den Servomotor 27 zu kühlen. Die zweite Pumpe 97 wird verwendet, um den hydraulischen Aktuator 98 anzutreiben. In dem beispielhaften Ausführungsbeispiel ist die Kapazität der ersten Pumpe 95 geringer als die Kapazität der zweiten Pumpe 97. Da die zweite Pumpe 97 den hydraulischen Aktuator 98 ununterbrochen antreiben muss, weist die zweite Pumpe 97 vorzugsweise eine größere Kapazität auf. Andererseits ist es ausreichend, wenn die erste Pumpe 95 der auf dem Betrieb des Servomotors 27 basierenden Wärmeerzeugung anspricht, und daher kann die benötigte Kapazität der ersten Pumpe 95 geringer sein als die benötigte Kapazität der zweiten Pumpe 97.
Weiterhin kann ein solcher Motor wie der Servomotor als Antriebsquelle der ersten Pumpe 95 und der zweiten Pumpe 97 verwendet werden. Eine feste Verdrängungspumpe, welche eine vorbestimmte Menge des Öls fördert, wird als erste Pumpe 95 verwendet. Ein verstellbare Verdrängungspumpe, welche, anders als die oben genannte feste Verdrängungspumpe, eine verstellbare Menge des Öls fördert, wird, basierend auf dem Betriebsverfahren des hydraulischen Aktuators 98, als die zweite Pumpe 97 verwendet.
Das in dem zweiten Tank 94 aufgefangene Öl wird durch die zweite Pumpe 97 gepumpt und durch den Ölweg L-3 an den hydraulischen Aktuator 98 geliefert. Dadurch wird der Einspritzkolben 95 in dem Einspritzzylinder 94 vor und zurück getrieben, sodass die Förderschnecke 23 vorgeschoben und zurückgezogen wird.
Somit wird dieses Öl zum Betreiben des hydraulischen Aktuators 98 verwendet. Wenn das Öl im ersten Tank 93 aufgefangen wird, ist die Temperatur des Öl relativ höher als die Temperatur des Öls, wenn das Öl in dem zweiten Tank 94 aufgefangen wird. Da das in dem ersten Tank 93 aufgefangene Öl jedoch eine ausreichende zulässige Wärmekapazität gegenüber der in dem unter ho her Last laufenden Servomotor 27 erzeugten Wärme aufweist, kann das Öl in dem ersten Tank 93 zur Kühlung des Servomotors 27 verwendet werden.
Deshalb hat das Öl, nachdem der hydraulische Aktuator 98 betrieben wurde, eine relativ höhere Temperatur als das Öl, das vorher nicht für den hydraulischen Aktuator 98 benutzt wurde, und wird in den ersten Tank 93 abgeführt. Das Öl mit der relativ höheren Temperatur, das im ersten Tank 93 aufgefangen wird, wird durch die erste Pumpe 95 abgepumpt und abgeleitet zur Umhüllung 71 des Servomotors 27 mittels des Ölwegs L-1.
Das zur Umhüllung 71 abgeleitete Öl des Servomotors 27 tauscht Wärme mit dem Servomotor 27 an der Umhüllung 71, um den Servomotor 27 zu kühlen. Als Ergebnis hiervon steigt die Temperatur des Öls noch weiter an und dann wird das Öl aus der Umhüllung 71 ausgeschleust und über den Ölweg L-2 zu dem Wärmetauscher 96 abgeleitet.
Die Temperatur des Öls, das zu dem Wärmetauscher 96 abgeleitet wird, wird niedriger indem es durch eine Wärmetauschermedium gekühlt wird wie zum Beispiel eine Kühlflüssigkeit im Wärmetauscher 96. Dann wird das durch den Wärmetauscher 96 gekühlte Öl in den zweiten Tank 94 übertragen.
Das heisst, in diesem Ausführungsbeispiel treibt das Öl den hydraulischen Aktuator 98 an, woraus folgt, dass das Öl eine höhere Temperatur hat. Das Öl fließt stetig zu dem Servomotor 27, um den Servomotor 27 zu kühlen. Folglich kann der Servomotor 27 effizient bei hoher Wärmeeffizienz gekühlt werden.
Desweiteren ist es nicht erforderlich, zusätzlich großformatige Vorrichtungen zur Kühlung des Servomotors 27 bereitzustellen. Infolgedessen ist es möglich den Servomotor 27 durch eine einfache Konstruktion effizient zu kühlen.
Aus diese Weise wird das Öl, das im zweiten Tank 94 aufgefangen wird, zu dem hydraulischen Aktuator 98 abgeleitet, um den hydraulischen Aktuator 98 anzutreiben. Danach wird das Öl in den ersten Tank 93 abgeführt. Weiter wird das Öl aus dem ersten Tank 93 in die Umhüllung 71 abgeleitet, um den Servomotor 27 zu kühlen. Im Anschluss wir das Öl in den Wärmetauscher 96 geleitet, um gekühlt zu werden und wird danach in den zweiten Tank 94 abgeführt.
Als Folge davon wird das Öl, das eine hohe Temperatur von dem hydraulischen Aktuator 98 hat und zurück geführt wird in den Vorratstank 91 und das gekühlte Öl von dem Wärmetauscher 96 in dem Vorratstank 91 voneinander getrennt. Das Öl, das eine hohe Temperatur von dem hydraulischen Aktuator 98 hat wird im ersten Tank 93 aufgefangen. Das gekühlte Öl wird in dem zweiten Tank 94 aufgefangen.
In diesem beispielhaften Ausführungsbeispiel wird die verstellbare Verdrängungspumpe benutzt als zweite Pumpe 97. Somit könnte der Fall auftreten, dass die Ablaufmenge der ersten Pumpe 95 unterschiedlich hoch zu der Ablaufmenge der zweiten Pumpe 97 ist. Im Fall, dass die Ablaufmenge der ersten Pumpe 95 kleiner ist als die Ablaufmenge der zweiten Pumpe 97, wird die Menge, die aus dem ersten Tank 93 über den Ölweg L-1 gepumpt wird und in den zweiten Tank 94 abgeführt wird, kleiner als die Menge des Öls, das aus dem zweiten Tank 94 über den Ölweg L-3 gepumpt wird und in den ersten Tank 93 abgeführt wird.
Hingegen in diesem Ausführungsbeispiel trennt das Trennblech 92 den Vorratstank 91 in den ersten Tank 93 und den zweiten Tank 94. Das Teil 99 bildet die Durchlassöffnung, die in der Trennwand 92 ausgebildet ist, und den ersten Tank 93 mit dem zweiten Tank 94 über eine Öffnung verbindet, damit das Level des Öls im ersten Tank 93 und das Level des Öls im zweiten Tank 94 ausgeglichen ist.
Wie oben beschrieben, ist das Teil 99, das die Durchlassöffnung bildet, in der Trennwand 92 ausgebildet und vorgesehen in der Nähe der Bodenfläche des Vorratstanks 91.
Daher ist in der Nähe des Teils 99, das die Durchlassöffnung bildet, ein kleiner Temperaturunterschied zwischen dem Öl im ersten Tank 93 und dem Öl im zweiten Tank 94. Folglich ist es möglich die Temperatur des im zweiten Tank 94 gekühlten Öls ansteigen zu lassen und die Temperatur des höher temperierten Öls im ersten Tank 93 sinken zu lassen indem man die Menge kontrolliert, die durch das Teil 99 strömt, das die Durchlassöffnung bildet.
In diesem beispielhaften Ausführungsbeispiel wird eine feste Verdrängungspumpe als erste Pumpe 95 verwendet und die Entleerungsmenge der ersten Pumpe ist konstant. Folglich ist es möglich bei dem Servomotor 27 eine exakte Temperatur zu halten.
Desweiteren wird das Öl, das den Servomotor 27 kühlt, weshalb das Öl eine relativ höhere Temperatur hat, zu dem Wärmetauscher 96 abgeführt. Darum ist es möglich die Temperaturdifferenz zwischen dem Öl und dem Wärmetauschermedium in dem Wärmetauscher 96 relativ groß zu gestalten.
Auf diese Weise ist es, da es möglich ist die Effizienz des Wärmetausches im Wärmetauscher 96 zu verbessern, möglich die Kühlfähigkeit des Öls ausreichend zu nutzen, um den Servomotor 27 ausreichend zu kühlen. Daraus folgt, dass weil eine ausreichende Menge elektrischen Stroms in den Servomotor 27 eingespeist wird, kann die Leistungsfähigkeit des Servomotors 27 ausreichend gesteigert werden.
Die vorliegende Erfindung ist nicht auf diese Ausführungsbeispiele beschränkt, jedoch können Variationen und Modifikationen vorgenommen werden ohne vom Anwendungsbereich der vorliegenden Erfindung abzuweichen.
Zum Beispiel wird in dieser Erfindung der die Förderschnecke 23 drehende Servomotor 27 verwendet als der elektrische Antriebsteil. Aber die vorliegende Erfindung ist nicht darauf beschränkt. Ein Servomotor kann als der elektrische Antriebsteil der vorliegenden Erfindung verwendet werden zum Dosieren, für die Formverriegelung oder die Bewegung für die Plastifizierung. Der Servomotor kann normalerweise mehr helfen Energie zu sparen als die hydraulische Antriebsvorrichtung und ein hohes Nenndrehmoment kann durch den Servomotor erreicht werden.
Zum Beispiel in dem Fall, dass der Formverriegelungsmotor 63 in der vorliegenden Erfindung als Antriebsteil für die Formverriegelungsvorrichtung 50 (gezeigt in 1) verwendet wird, ist der Zahnriemen 65 auf der belasteten Seite der Ausgangswelle des Formverriegelungsmotors 63 vorgesehen, um die Drehbewegung des Formverriegelungsmotors 63 auf Kugelgewindespindel 59 zu übertragen (siehe 1).
Weiter kann ein direkter Antriebsmechanismus für den Formverriegelungsmotor 63 verwendet werden. In dem direkten Antriebsmechanismus wird der oben erwähnte Zahnriemen 65 nicht verwendet, sondern eine Ausgangswelle 133 des Formverriegelungsmotors 63 ist direkt mit der Kugelgewindespindel 59, wie in 4 dargestellt, verbunden.
Hier ist 4 eine konzeptionelle Darstellung eines Kühlmechanismus eines direkten Antriebsmechanismus, bei dem die Ausgangswelle 133 des Formverriegelungsmotors 63 der Spritzgussmaschine 10, gezeigt in 1, als einem Antriebsteil und die Kugelgewindespindel 59 direkt miteinander verbunden sind. In 4 wurden den Teilen, die dieselben wie die in 2 gezeigten sind, dieselben Bezugnummern gegeben und eine Erklärung davon entfällt.
Ein Kugelgewinde 141 ist vorgesehen an einem Ende einer belasteten Seite der Ausgangswelle 133. Das Kugelgewinde 141 dient als ein Teil zur Umwandlung einer Bewegungsrichtung, wobei die Bewegungsrichtung von einer Drehbewegung in eine geradlinige Bewegung basierend auf einer Drehung, die erzeugt wird vom Antrieb des Formverriegelungsmotors 63, umgewandelt wird.
Ein Teil eines Mechanismus (nicht gezeigt), welcher an dem Kugelgewinde 141 vorgesehen ist, führt einen vorbestimmten Antrieb aus, basierend auf der geradlinigen Bewegung, die durch das Kugelgewinde 141 erzeugt wird. Der Teil eines Mechanismus funktioniert als Lastvorrichtung, durch welche eine Last, basierend auf dem Betrieb des Teils einen Mechanismus, dem ein Form verriegelungsmotor 93 mittels des Kugelgewindes 141 und der Ausgangswelle 133 hinzugefügt wird.
Das Kugelgewinde 141 umfasst die Kugelgewindewelle 59 als erstes Umwandlungselement und eine Kugelmutter 143 als ein zweites Umwandlungselement. Die Kugelgewindespindel 59 wird einteilig an der Vorderseite der Ausgangswelle 133 des Formverriegelungsmotors 63 ausgeformt (linksseitig in 4). Die Spindelmutter 143 ist verschraubt mit der Kugelgewindespindel 59 und so vorgesehen, dass sie in 4 nach links und rechts vorgeschoben und zurückgefahren werden kann. Die Spindelmutter 143 wird vorgeschoben und zurückgefahren, basierend auf der gemeinsamen Drehbewegung der mit der Kugelgewindespindel 59 fest verbundenen Ausgangswelle 133 einem Gehäuse und dabei wird der oben beschriebene mechanische Teil angetrieben.
Ein Rollengewinde kann statt des Kugelgewindes 141 als das Teil zur Umkehr der Bewegungsrichtung verwendet werden. In diesem Fall beinhaltet das Rollengewinde eine Rollengewindemutter und eine Rollengewindespindel. Die Rollengewindemutter wird vorgeschoben und zurückgefahren durch die Drehbewegung der Rollengewindespindel.
Wie oben beschrieben, ist in diesem Ausführungsbeispiel die Kugelgewindespindel 59 einteilig mit der Ausgangswelle 133 ausgeformt. Die Ausgangswelle 133 kann jedoch ein hohle Struktur aufweisen, und die Kugelgewindemutter 143 kann an der Ausgangswelle 133 befestigt sein. Bei der oben genannten Struktur kann die Kugelgewindemutter durch die Drehbewegung der Ausgangswelle 133 gedreht werden, sodass die Kugelgewindespindel vorgeschoben und zurückgezogen wird.
Weiterhin werden in dem oben genannten Ausführungsbeispiel der Einspritzzylinder 24 und der Einspritzkolben 25 als der hydraulische Aktuator 98 des hydraulischen Kreislaufs 90 verwendet, der den antreibenden Teil darstellt, der durch Versorgung mit dem antreibenden Strömungsmittel angetrieben wird. Die vorliegenden Erfindung ist jedoch nicht darauf begrenzt. Beispielsweise kann ein Formverriegelungszylinder zur Betätigung des Kniehebelmechanis mus 57, der bei hoher Geschwindigkeit und hohem Druck betrieben werden muss, bei einem antreibenden Teil der vorliegenden Erfindung angewendet werden. In diesem Fall kann der Servomotor 27 als Antriebsteil für die Einspritzung verwendet werden.

Claims

Ein Kühlmechanismus zum Kühlen eines elektrischen Antriebsteils (27) einer Spritzgussmaschine (10), welcher umfasst: einen Kühlteil (71) zum Kühlen des elektrischen Antriebsteils (27); und einen antreibenden bzw. Betätigungsteil (98), der durch ein antreibendes Strömungsmittel angetrieben wird, wobei das antreibende Strömungsmittel in Strömungsmittelverbindung mit dem Kühlteil (71) steht; einen Wärmetauscher (96); Mittel (95, L-1) zur Leitung des genannten, von dem antreibenden Teil (98) verwendeten antreibenden Strömungsmittels zu dem genannten Kühlteil (71), um dort als das Kühlströmungsmittel verwendet zu werden; und Mittel (L-2, 94, 97, L-3) zur Leitung des genannten Antriebsströmungsmittels von dem genannte Kühlteil (71) zu dem genannten Wärmetauscher (96) und in Folge zu dem genannten antreibenden Teil (98).
Der Kühlmechanismus zur Kühlung eines elektrischen Antriebsteils (27) einer Spritzgussmaschine (10), wie in Anspruch 1 beansprucht, wobei das antreibende Strömungsmittel Öl ist, und der antreibende Teil durch hydraulischen Druck angetrieben wird.
Der Kühlmechanismus zur Kühlung eines elektrischen Antriebsteils (27) einer Spritzgussmaschine (10), wie in Anspruch 1 beansprucht, welcher weiterhin eine erste Pumpe (95) zum Pumpen des antreibenden Strömungsmittels umfasst, dessen Verwendung in dem antreibenden Teil (98) beendet ist, und zum Zuführen des antreibenden Strömungsmittels an den elektrischen Antriebsteil (27) als das Kühlmittel.
Der Kühlmechanismus zur Kühlung eines elektrischen Antriebsteils (27) einer Spritzgussmaschine (10), wie in Anspruch 3 beansprucht, welcher weiterhin eine zweite Pumpe (97) zum Pumpen des antreibenden Strö mungsmittels und zur Zuführung des antreibenden Strömungsmittels zum antreibenden Teil (98) umfasst.
Der Kühlmechanismus zur Kühlung eines elektrischen Antriebsteils (27) einer Spritzgussmaschine (10), wie in Anspruch 4 beansprucht, wobei eine Kapazität der ersten Pumpe (95) geringer ist als eine Kapazität der zweiten Pumpe (97).
Der Kühlmechanismus zur Kühlung eines elektrischen Antriebsteils (27) einer Spritzgussmaschine (10), wie in Anspruch 1 beansprucht, welcher weiterhin umfasst: einen ersten Tank (93); und einen zweiten Tank (94), der mit dem ersten Tank mittels eines Teils (99) verbunden ist, der ein Loch bildet; wobei das antreibende Strömungsmittel, dessen Verwendung in dem antreibenden Teil beendet ist, und das dem elektrischen Antriebsteil (27) als das Kühlmittel zugeführt wurde, in dem ersten Tank (93) aufgefangen wird; und das antreibende Strömungsmittel, das dem antreibenden Teil (98) zugeführt wird, in dem zweiten Tank (94) aufgefangen wird.
Kühlmechanismus zur Kühlung eines elektrischen Antriebsteils (27) einer Spritzgussmaschine (10), wie in Anspruch 1 beansprucht, wobei der antreibende Teil (98) einen Einspritzzylinder (24) und einen Einspritzkolben (25) der Spritzgussmaschine (10) umfasst, und der Kühlmechanismus einen elektrischen Antriebsteil (27) umfasst, der eine elektrisch angetriebene Maschine zur Drehung einer Schraube (23) der Spritzgussmaschine (10) ist.
Der Kühlmechanismus zur Kühlung eines elektrischen Antriebsteils (27) einer Spritzgussmaschine (10), wie in Anspruch 1 beansprucht, welcher weiterhin eine Lastvorrichtung (25) aufweist, die mit dem elektrischen Antriebsteil (27) verbunden ist und durch den Betrieb des elektrischen Antriebsteils (27) angetrieben wird, wobei der Kühlteil (71) umfasst: ein Kühlströmungsmittelzuführöffnungsteil (72), das sich dort an einer belasteten Seite des elektrischen Antriebsteils (27) befindet, wo die Lastvorrichtung (25) angebracht ist und durch welches antreibendes Strömungsmittel, welches als Kühlmittel zugeführt wird, bereitgestellt wird; und ein Kühlströmungsmittelabführöffnungsteil (73), welches sich an einer nicht belasteten Seite des Antriebsteils (27) befindet, an welcher die Lastvorrichtung (25) nicht angebracht ist, und durch welche das antreibende Strömungsmittel abgeleitet wird.
Der Kühlmechanismus zur Kühlung eines elektrischen Antriebsteils (27) einer Spritzgussmaschine (10), wie in Anspruch 1 beansprucht, wobei weiterhin folgendes vorgesehen ist: eine Lastvorrichtung (25) die mit dem elektrischen Antriebsteil (27) verbunden ist und durch den Betrieb des elektrischen Antriebsteils (27) angetrieben wird, wobei ein Drehzahldetektionsteil (47) zur Detektion einer Drehzahl des elektrischen Antriebsteils (27) an einer nicht belasteten Seite des elektrischen Antriebsteils (27) vorgesehen ist, an welcher die Lastvorrichtung nicht verbunden ist.
Der Kühlmechanismus zur Kühlung eines elektrischen Antriebsteils (27) einer Spritzgussmaschine (10), wie in Anspruch 1 beansprucht, wobei weiterhin folgendes vorgesehen ist: eine Lastvorrichtung (25), die mit dem elektrischen Antriebsteil (27) verbunden ist und durch den Betrieb des elektrischen Antriebsteils (27) angetrieben wird, wobei ein lastseitiger Temperaturdetektionsteil (79-1) zur Detektion einer Temperatur an einer belasteten Seite des elektrischen Antriebsteils (27) an der mit belasteten Seite des elektrischen Antriebsteils (27) angebracht ist, wo die Lastvorrichtung (25) verbunden ist.
Der Kühlmechanismus zur Kühlung eines elektrischen Antriebsteils (27) einer Spritzgussmaschine (10), wie in Anspruch 1 beansprucht, wobei weiterhin folgendes vorgesehen ist: eine Lastvorrichtung (25), die mit dem Antriebsteil (27) verbunden ist und durch den Betrieb des elektrischen Antriebsteils (27) angetrieben wird, wobei ein nicht-lastseitiger Temperaturdetektionsteil (79-2) zur Detektion einer Temperatur an einer nicht belasteten Seite des Antriebsteils (27) an der nicht belasteten Seite des Antriebsteils (27) angebracht ist, wo die Lastvorrichtung (25) nicht verbunden ist.
Ein Kühlverfahren für einen elektrischen Antriebsteil (27) einer Spritzgussmaschine (10), wobei die Spritzgussmaschine einen elektrischen Antriebsteil (27) und einen antreibenden Teil (98) aufweist, welcher angetrieben wird, indem er mit einem antreibenden Strömungsmittel versorgt wird, wobei das antreibende Strömungsmittel durch den antreibenden Teil verwendet und dann zur Kühlung des elektrischen Antriebsteils ausgeschleust wird; und wobei das antreibende Strömungsmittel gekühlt wird, nachdem es verwendet wurde, um den elektrischen Antriebsteil zu kühlen, und dann dem antreibenden Teil zugeführt wird.
Das Kühlverfahren für den elektrischen Antriebsteil einer Spritzgussmaschine wie in Anspruch 12 beansprucht, wobei das antreibende Strömungsmittel Öl ist, und der antreibende Teil durch hydraulischen Druck angetrieben wird.
Das Kühlverfahren für den elektrischen Antriebsteil einer Spritzgussmaschine wie in Anspruch 12 beansprucht, wobei eine Temperatur an einer belasteten Seite des Antriebsteils, an der eine Lastvorrichtung angeschlossen ist, detektiert wird, und der Antriebsteil basierend auf der detektierten Temperatur gesteuert wird.